SU1077722A1 - Опора к прот жному станку - Google Patents
Опора к прот жному станку Download PDFInfo
- Publication number
- SU1077722A1 SU1077722A1 SU823479101A SU3479101A SU1077722A1 SU 1077722 A1 SU1077722 A1 SU 1077722A1 SU 823479101 A SU823479101 A SU 823479101A SU 3479101 A SU3479101 A SU 3479101A SU 1077722 A1 SU1077722 A1 SU 1077722A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- hardness
- support
- additional
- lining
- main
- Prior art date
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
ОПОРА К ПРОТЯЖНОМУ СТАНКУ, содержаща чугунную накладку дл размещени на установочной поверхности в направлении выхода прот жки , отличающа с тем, что, с целью повьппени точности обработки путем обеспечени полной ликвидации заусенцев на выходе прот жки при сохранении ее высокой стойкости, опора снабжена дополнительной чугунной накладкой, предназначенной дл совместной установки с основной накладкой, причем твердость основной накладки, прилегающей к заготовке, составл ет 0,7-0,8 от твердости последней, твердость дополнительной накладки .0,7-0,8 от твердости основной, а .толщина основной накладки выбираетс из услови превышени в 15-20 раз величины максимальной подачи на зуб прот жки. (Л
Description
Изобретение относитс if металлообработке , в частности к приспособлени м дл прот гивани , и мо сет наиболее эффективно использовано при обработке труднообрабатываемых жаропрочных сплавов на никелевой основе твердосплавными прот жками.
Известна спора к прот жному станку , Содержаща чугунную накладку дл размещени на установочной .поверхности в направлении.выхода прот жки. Такие накладки позвол ют снизить эффект адгезионного схватывани застойной зоны обрабатываемой заготовки с контактной повер.хностью инструмента , что приводит к уменьшению хрупкого разрушени зубьев прот жек, особенно твердосплавных Cl},.
Недостатком известного устройства вл етс неопределенность механических свойств и размеров примен емых чугунных накладок в зависимости от механических свойств заготовок. Использование накладок с низкой твердостью не преп тствует .образованию весьма прочных заусенцев на заготовке , что снижает т.очность обработки , и требует применени дополнительного трудоемкого ручного труда по их удалению. Использование же. накладок с высокой твердостью вызывает резкое усиление износа прот жек , что также снижает точность обработки .. .
Цель изобретени - повышение точности обработки путем обеспечени полной ликвидации заусенцев н выходе прот жки при сохранении ее высокой стойкости.
Поставленна цель.достигаетс тем, что опора к прот жному станку, содержаща чугунную накладку дл размещени на установочной поверхности в направлении выхода прот жки , снабжена дополнительной чугунной накладкой, предназначенной дл совместной установки с основной накладкой, причем твердость основной накладки, прилегающей к заготовке , составл ет 0,7-0,8 от твердости последней, твердость дополнительной накладки - 0,7-0,8 от твердорти основной, а толщина основной накладки выбираетс из услови превышени в 15-20 раз величины максимальной подачи на зуб прот жки.
На фиг.1 изображена схема предлагаемой опоры к прот жному с-ванку; на фиг.2 -. графики зависимости интенсивности износа прот жек от твер-, дости чугунных накладок дл обрабатываемых заготовок из различных материалов.
Опора содержит корпус 1, установленный на планшайбе 2 прот жного станка (не показан). На установочной поверхности и корпуса 1 в направлении выхода прот жки 3 пс5следовательно установлены основна чугунна накладка 4 толщиной Ь, и дополнительна чугунна накладка 5 толщиной bg. Непосредственно на накладки установлена обрабатываема
заготовка б.
Испытание опоры производилось на специальном прот жном станке модели МП2-797 при прот гивании елочных пазов в дисках турбин из высо0 копрочного никелевого сплава
В 160, ) с
использованием твердосплавных фасонных прот жек из сплава ВКЗ. Подача
5 на зубь х 0,06 мм/зуб. Скорость резани v 14 м/мин. Дн вы влени оптимальной твердости основной накладки 4 и получени сравнительных данных сначала были проведены испы0 тани с установкой только основных накладок 4 толщиной ъ 20 мм и различной твердостью (крива 7, фиг.2). При тех же услови х обрабатывали заготовки из сплава ЭП109ВД
(НВ 309) со скоростью v,, 20 м/мин
(крива 8) и сплава ЭИ437Б (НВ 300) со скоростью VQ 30 м/мин (крива 9).
В результате экспериментальных исследований установили экстремальный характер зависимости интенсивности износа прот жек от величины твердости основной чугунной накладки. С увеличением твердости НВ чугунных накладок интенсивность износа прот жек hозд сначала уменьшаетс .
достигает минимума h зд при оптимальном значении твердости НВ р (0,7-0,8) а затем возрастает .
Экстремальный характер зависимости b.(j3 f(HB) объ сн етс действием двух фактор.ов. С одной стороны , с увеличением твердости чугунной накладки .усиливаетс противодействие пластической деформации, св занной с образованием заусенцев в момент выхода режущего зуба из заготовки. Это приводит к снижению интенсивности износа и выкрашиваний режущих кромок. С другой стороны, с увеличением твердости накладок усиливаетс действие истирающего фактора , что способствует увеличению износа прот жек. В первоначальный момент с увеличением твердости нак5 ладок от НВ 153 до НВд превалирует действие первого фактора, поэтому
интенсивность износа h
снижаетс
ОЗА
до минимального значени h озл min при оптимальной твердости накладки
НВд, достаточной дл полного противодействи процессу пластического выдавливани заусенцев. При дальнейшем увеличении твердости накладки НВ HBfl прирост действи этого
эффекта снижаетс . Поэтому превалирующую роль начинает играть действие истирающего фактора, который приводит к возрастанию интенсивности износа зубьев прот жек. Из графика видно, что минимальные значени учетом погрешности исследовани наход тс при значени х твердости чугунных накладок 0,7-0,8 от твердости обрабатываемой заготовки диска турбины. Так, дл высокопрочного сплава на никелевой основе ( 69 160 кгс/мм, НВ 444) оългп г, находитс при оптимальной твердсэсти накладки НВо325, что составл ет 0,73 от твердости заготовки диска турбины. Дл сплава ЭП109ВД ( 60 120 кгс/мм, НВ 380) оптимальна твердость HBjj290, что составл ет 0,76 от твердости обрабатываемой заготовки. Дл сплава ЭИ437ВД ( 6б 105 кгс/мм, НВ -300) НВр 225, что составл ет 0,75 от твердости обрабатываемой заготовки. Известно, что износ твердосплавных прот жек увеличиваетс с увеличением длины пути резани и твердости заготовок из чугуна. В св зи с этим, при установке одной опорной чугунной накладки ио известной схеме есть определенные противоречи . С одной стороны, нужно дл чугунной накладки обеспечить достаточно высокую оптимальную твердость НВ и толщину 15-20 мм, достаточную дл предотвращени поломки накладки, а, .с другой стороны, дл уменьшени суммарного износа требуетс уменьшить ее толщину и твердость. Поэтому и выбран наиболее оптимальный вариант опоры к прот жному станку в виде двух накладок различной толщины и твердости. Основна накладка небольшой толщины имеет достаточно высокую оптимальную дл данного варианта обработки твердость НВд, а дополнительна накладка толщиной 10-15 мм имеет пониженную твердость (0,7-0,8 от твердости основной накладки), что обеспечивает дополнительное снижение интенсивности износа прот жек (крива 10, фиг.2 и предотвращает поломку тонкой основной накладки.
Оптимальные значени толщин основной чугунной накладки определ ют из услови сопротивлени ее см тию
под действием удельной силы резани
S 2 КГС/ММ ПО формуле
Р, 600 #А 600 Sg
К
Ъ1
Г6с,м
гдеЪ| - толщина основной наклаbf ки , мм,
Вг - подача на зуб, мм/зуб допускаемое напр жение см ти , К - 1,2-1,3, коэффициент
учитывающий запас прочности накладки и точность заточки прот жки
Получаем Ъ(15-20)з, 17-0,06 1 мм. г ач
Установлено также, что применени опорных накладок позвол ет повысить надежность прот жек за счет более плавного снижени импульса сил и температур резани в момент выхода зуба прот жки из заготовки. Известн что резкий сброс температуры и силы резани подобен термодинамическому удару по режущей кромке. Это вызывает по вление микротрещин в режуще кромке зуба прот жки и последующий быстрый износ и разрушение зуба. При исследовании двух опорных накладок в процессе прот гивани , например , сплава ЭИ437Б температура на режущей кромке зуба прот жек понижаетс плавно на основной накладке от 720 до , а на дополнительной до 300 С. С этого уровн после прекращени резани режуща кромка зуба прот жки охлаждаетс смазывающе-охлаждающей жидкостью до комнатной температуры. Аналогичным образом происходит и снижение сил резани : на основной накладке усили резани снижаютс на 20-30%,а на дополнительной - на 60-70% относительно первоначального резани . Эксперименты показали, что установка третьей и последующих дополнительных накладок не вызывает существенного эффекта по повышению надежности и стойкости прот жек.
Таким образом, оптимальным вариантом дл повышени стойкости прот жек вл етс применение не одной , а двух опорных накладок.
Прот гивание с использованием предлагаемой опоры позвол ет практически полностью исключить образЬвание заусенцев и уменьшить интенсивность износа прот жек.
Claims (1)
- ОПОРА К ПРОТЯЖНОМУ СТАНКУ, содержащая чугунную накладку для размещения на установочной поверхности в направлении выхода протяжки, отличающаяся тем, что, с целью повышения точности обработки путем обеспечения полной ликвидации заусенцев на выходе протяжки при сохранении ее высокой стойкости, опора снабжена дополнительной чугунной накладкой, предназначенной для совместной установки с основной накладкой, причем твердость основной накладки, прилегающей к заготовке, составляет 0,7-0,8 от твердости последней, твердость дополнительной накладки .0,7-0,8 от твердости основной, а толщина основной накладки выбирается из условия превышения в 15-20 раз величины максимальной подачи на зуб β протяжки. «9Фиг. 1
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823479101A SU1077722A1 (ru) | 1982-08-05 | 1982-08-05 | Опора к прот жному станку |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823479101A SU1077722A1 (ru) | 1982-08-05 | 1982-08-05 | Опора к прот жному станку |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1077722A1 true SU1077722A1 (ru) | 1984-03-07 |
Family
ID=21025238
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823479101A SU1077722A1 (ru) | 1982-08-05 | 1982-08-05 | Опора к прот жному станку |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1077722A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4701085A (en) * | 1985-06-14 | 1987-10-20 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for external broaching of resin-coated parts |
-
1982
- 1982-08-05 SU SU823479101A patent/SU1077722A1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4701085A (en) * | 1985-06-14 | 1987-10-20 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for external broaching of resin-coated parts |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Machado et al. | Tool performance and chip control when machining Ti6A14V and Inconel 901 using high pressure coolant supply | |
Inasaki et al. | High-efficiency grinding of advanced ceramics | |
US4116576A (en) | Cutting insert | |
US4588332A (en) | Self-sharpening tool constructions having chip-grooves | |
US6537395B2 (en) | Process for producing gray cast iron for use in high speed machining with cubic boron nitride and silicon nitride tools | |
Chryssolouris | Turning of hardened steels using CBN tools | |
SU1077722A1 (ru) | Опора к прот жному станку | |
Shintani et al. | Optimum tool geometry of CBN tool for continuous turning of carburized steel | |
JPH05228729A (ja) | シェービングダイス | |
Doyle | On the formation of a quick-stop chip during single grit grinding | |
Oishi | Mirror cutting of aluminum with sapphire tool | |
JPH0113961B2 (ru) | ||
US3874953A (en) | Method of hardening saws | |
SU865622A2 (ru) | Ленточно-шлифовальное устройство | |
Ye et al. | A comparison of oil and water as grinding fluids in the creep feed grinding process | |
SU1285348A1 (ru) | Способ определени допустимой величины износа режущего инструмента | |
SU944895A1 (ru) | Способ обработки плоских поверхностей комбинированным инструментом | |
SU1650764A1 (ru) | Способ обработки металлов | |
JPH0288119A (ja) | 軟質金属の切削方法 | |
SU1331614A1 (ru) | Способ изготовлени режущего инструмента | |
SU994165A1 (ru) | Способ изготовлени круглых пил | |
SU662327A1 (ru) | Способ доводки деталей | |
Pearce et al. | Applications of continuous dressing in grinding operations | |
SU659395A1 (ru) | Дисковый инструмент дл окантовки строительных материалов | |
SU887207A1 (ru) | Инструмент дл обработки хрупких неметаллических материалов |