Изобретение относитс к моделированию гидротехнических сооружений на хрупких модел х, в частности бетонных плотин, и может быть использовано также при моделировании других сооружений, на которые действуют горизонтальные и вертикальные усили или любые другие, приводимые к горизонтальным и вертикальным. Известен способ моделировани , согласно которому гидростатическое давление воспроизводитс на модели в виде точечных сил, прикладываемых к напорной грани от внешних источников нагрузки, а силы собственного веса материала плотины - закладными элементами, размещаемыми в центрах т жести расчетных объемов модели, соединенных нат жными устройствами со средствами нагрузки 1. Недостаток указанного способа - искажение напр женно-деформативного состо ни модели, так как закладные элементы в теле модели вл ютс на обширных участках концентраторами напр жений, что может привести к преждевременному разрушению модели. Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ, включающий изготовление модели плотины и основани , нагружение модели плотины по площадкам напорной грани сосредоточенными силами и регистрацию показаний датчиков. При этом силы собственного веса моделируютс как составл ющие равнодействующих, прикладываемых к площадкам напорной грани 2. Недостатками известного способа вл етс то, что при обратном уклоне напорной грани или отдельных участков, а также при относительно большом значении вертикальной составл ющей, представл ющей собой сумму значений вертикальной составл ющей от гидростатического давлени и от значений сил собственного веса, равнодействующа сил направлена полого к нагружаемой поверхности, вследствие чего такие силы или вообще невозможно приложить или они дают значительные касательные составл ющие по нагружаемой поверхности, что приводит к снижению достоверности исследований. Цель изобретени - повышение достоверности исследований путем улучшени условий приложени нагрузок. Поставленна цель достигаетс тем, что дополнительно осуществл ют нагружение модели по площадкам низовой грани плотины сосредоточенными силами на отметках, соответствующих площадкам приложени нагрузок со стороны напорной грани, так, чтобы векторна сумма нагрузок по смежным площадкам напорной и низовой граней была равна равнодействующей по этим площадкам модельных нагрузок, воспроизвод щих действующие на плотину силы. Кроме того, приложение нагрузок к смежным площадкам напорной и низовой граней плотины осуществл ют так, чтобы величины составл ющих сил от собственного веса равн лись половине величины модельной нагрузки от собственного веса заключенного между площадками элемента плотины . На фиг. 1 показана модель арочной плотины с действующими на нее основными эксплуатационными нагрузками, вертикальное сечение; на фиг. 2 - эпюры действующих эксплуатационных нагрузок; на фиг. 3 - модель арочной плотины с двум системами равнодействующих по напорной и по низовой гран м, равными по векторной сумме основным эксплуатационным нагрузкам в смежных расчетных сечени х, вертикальное сечение; на фиг. 4 - эпюры нагрузок, указанных на фиг. 3. Нагрузки 1 гидростатического давлени действуют нормально к поверхности напорной грани и рассчитаны как единичные поверхностные , гравитационные силы от собственного веса плотины 2, рассчитаны как объемные, приведенные к центрам т жести расчетных отдельных объемов. Равнодействующие 3 гидростатических нагрузок и нагрузок от сил собственного веса приложены в расчетных точках на напорной грани (фиг. 1). По изобретению равнодействующие основных эксплуатационных нагрузок 3 замен ют двум другими равнодействующими , приложенными в смежных площадках как на напорной, так и на низовой гран х, причем их векторна сумма равна соответствующим основных эксплуатационных сил (фиг. 2). Кажда из новых равнодействующих , приложенных к напорной и низовой гран м, состоит из вертикальной составл ющей 4 и 5 и горизонтальной составл ющей 6 и 7 (соответственно по низовой и нанорной гран м). Равнодействующа 8, приложенна к низовой грани, имеет вертикальную составл ющую, равную половине значени сил собственного веса дл расчетного сечени модели, а равнодействующа 9, приложенна к напорной грани, имеет вертикальную составл ющую, равную алгебраической сумме половины значени сил собственного веса дл расчетного сечени модели и значени вертикальной составл ющей гидростатического давлени дл выбранного сечени . Значени горизонтальных составл ющих дл равнодействующих 8 и 9 назначают из условий равенства их алгебраической суммы значению горизонтальной составл ющей гидростатического давлени и условию физической возможности моделировани с точки зрени величины касательных усилий в площадках приложени равнодействующих при допустимых напр жени х в теле модели. Расчет модельных нагрузок осуществл ют в соответствии с законами моделировани и реализуют следующим образом. Дл гидростатического давлени на напорную грань стро т треугольник распределени давлени по высоте модели, нижн плоскость которого соответствует максимальному гидростатическому давлению, приведенному к модельному. Дл сил собственного веса можно, например, разделить РУЛ вертикальных сечений модели на элементы , имеющие одинаковую площадь сечени и, определив их центры т жести, найти величины усилий, моделирующих вес этих элементов. Равнодействующие гидростатического давлени и сил собственного веса дл каждого сечени будут построены в виде векторной суммы, приведены к сосредоточенным усили м по напорной грани модели и заменены в соответствии с вышеизложенС Puz.2. / ным двум системами равнодействующих на напорной и низовой гран х. Аналогичным образом рассчитывают и загрузку модели гидротехнического сооружени и дл тех случаев, когда распределение нагрузки на напорную грань отличаетс от треугольного распределени или когда имеют место нагрузки на низовую грань, например при обратном сейсме. Применение изобретени позвол ет исследовать модели таких гидротехнических сооружений, которые по конфигурации или по характеру действующих нагрузок очень сложно исследовать или невозможно известными способами. г.ЗThe invention relates to the simulation of hydraulic structures on fragile models, in particular concrete dams, and can also be used to model other structures that are subject to horizontal and vertical forces or any other, driven to horizontal and vertical. There is a known modeling method, according to which the hydrostatic pressure is reproduced on the model as point forces applied to the pressure face from external sources of load, and the dead weight of the material of the dam material is embedded in the centers of gravity of the calculated volumes of the model connected by tensioning devices with means loads 1. The disadvantage of this method is the distortion of the stress-deformative state of the model, since the embedded elements in the model's body are in large parts of the end trattoria stresses that can cause premature failure model. Closest to the present invention is a method that includes the manufacture of a model of a dam and a base, loading of a model of a dam across pressure faces with concentrated forces and recording sensor readings. At the same time, the own weight forces are modeled as components of the resultant applied to the pressure face 2 pads. The disadvantages of this method are that with a reverse inclination of the pressure face or individual sections, as well as with a relatively large value of the vertical component the vertical component of the hydrostatic pressure and the values of the forces of its own weight, the resultant forces are directed hollow towards the loading surface, as a result of which such forces or in general they can not attach, or provide significant tangential components of the loaded surface, which leads to a reduction of reliability studies. The purpose of the invention is to increase the reliability of research by improving the conditions of application of loads. The goal is achieved by additionally loading the model at the bottom edge sites of the dam with concentrated forces at elevations corresponding to the load application areas from the pressure face, so that the vector sum of the loads at adjacent pressure and bottom edges equals the resultant loads reproducing the forces acting on the dam. In addition, the application of loads to adjacent sites of the pressure and downstream sides of the dam is carried out so that the magnitudes of the component forces of its own weight are equal to half the value of the model load of its own weight between the platforms of the dam element. FIG. 1 shows a model of an arched dam with the main operating loads acting on it, a vertical section; in fig. 2 - diagrams of operating operational loads; in fig. 3 - a model of an arched dam with two systems of resultant on pressure and downstream edges, equal in the vector sum to the main operational loads in adjacent design sections, vertical section; in fig. 4 shows load plots indicated in FIG. 3. Hydrostatic pressure loads 1 act normally on the surface of the pressure face and are calculated as single surface gravitational forces due to the dead weight of dam 2, calculated as volume, reduced to gravity centers of the calculated individual volumes. Equivalent 3 hydrostatic loads and loads from the forces of its own weight are applied at design points on the pressure face (Fig. 1). According to the invention, the resultant main operating loads 3 are replaced by two other resultant ones, applied in adjacent areas on both the pressure and the lower facets, and their vector sum is equal to the corresponding main operating forces (Fig. 2). Each of the new resultant, applied to the pressure and bottom edges, consists of a vertical component 4 and 5 and a horizontal component 6 and 7 (respectively, on the base and nano facets). The resultant 8 applied to the downstream side has a vertical component equal to half the value of its own weight for the calculated section of the model, while the resultant 9 applied to the pressure face has a vertical component equal to the algebraic sum of half the force of the own weight for the calculated section of the model and the value of the vertical component of the hydrostatic pressure for the selected section. The values of horizontal components for resultant 8 and 9 are assigned from the condition of equality of their algebraic sum to the value of the horizontal component of hydrostatic pressure and the condition of the physical possibility of modeling from the point of view of the magnitude of the tangential forces in the areas of application of resultant at allowable stresses in the model body. The calculation of model loads is carried out in accordance with the laws of modeling and is implemented as follows. For hydrostatic pressure, a pressure distribution triangle along the height of the model is built on the pressure face, the lower plane of which corresponds to the maximum hydrostatic pressure reduced to the model pressure. For its own weight, you can, for example, divide the handlebars of the vertical sections of the model into elements having the same cross-sectional area and, by determining their centers of gravity, find the values of the forces that simulate the weight of these elements. Equivalent hydrostatic pressure and own weight forces for each section will be built in the form of a vector sum, reduced to concentrated forces on the pressure face of the model and replaced in accordance with the foregoing Puz.2. / ny two systems of resultant on the pressure and the lower boundaries. In a similar way, the load of the hydraulic structure model is calculated also for those cases when the distribution of the load on the pressure face differs from the triangular distribution or when there are loads on the lower edge, for example, during reverse seism. The application of the invention makes it possible to investigate models of such hydraulic structures, which, by their configuration or the nature of the existing loads, are very difficult to investigate or are impossible using known methods. g.Z.