SU1065119A1 - Method of arc welding by consumable electrode - Google Patents
Method of arc welding by consumable electrode Download PDFInfo
- Publication number
- SU1065119A1 SU1065119A1 SU823456299A SU3456299A SU1065119A1 SU 1065119 A1 SU1065119 A1 SU 1065119A1 SU 823456299 A SU823456299 A SU 823456299A SU 3456299 A SU3456299 A SU 3456299A SU 1065119 A1 SU1065119 A1 SU 1065119A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- arc
- welding
- melting electrode
- increase
- magnetic field
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
СПОСОБ ДУГОВОЙ CBAPICH ПЛ ВЯЩНКСЯ ЭЛЕКТРОДОМ соединений с узкой разделкой нержавек цих сталей, преимущественно типа 18-8, при котором в качестве запдатной среды используют смесь Аг 4- 3-5% 02, отличающийс тем, что, с целью повышени производительности сварки и качества сварных швов путем сокращени количества проходов и предотвращени по влени кристаллизационных трещин в корне шва, с момента стабилизации горени дуги и установлени струйного переноса расплавленного металла плав щегос электрода скорость подачи плав щегос электрода увеличивают в 3-3,5 раза и одновременно нала-з гают на дугу аксиальное импульсное реверсируемое магнитное поле с индукцией 8-15 млТ и интервалом реверсировани 0,02-0,24 с. (ЛTHE METHOD OF THE ARCED CBAPICH PLANE ELECTROD OF CLUSTERING STRAINS OF WIDE-CUTTED STAINLESS STEEL STEELS, Predominantly Type 18-8, in which the mixture of Ar 4–3.5% 02 is used as a zapadatnoy environment, characterized in that, in order to increase welding productivity and quality of welded seams by reducing the number of passes and preventing the occurrence of crystallization cracks in the root of the seam, from the moment the arc was stabilized and the jet transfer of the molten metal of the melting electrode was established. increase 3-3.5 times while Nala-s ait the arc of the reversible axial pulsed magnetic field of 8-15 MLT and reversal interval 0,02-0,24 with. (L
Description
0505
елate
соwith
Изобретение относитс к сварочно му производству, а именно к сварке плав щимс электродом, преимуществе но из сталей типа 18-8 соединений, собранных с узким зазором. Известен способ сварки в смеси газов (Аг + 5,0% 62), при котором процесс ведут на следующих режимах ток сварки Лсв 300-1500 Л диаметр электрода 3-6,4 MT.I; скорость Сварки 300-1500 мм/мин; расход гаЗа 50 200 л/мин ClJ. Недостатком указанного способа вл етс больша веро тность охрупчйвани и локальных разрушений мета ла вследствие значительного перегре ва при сварке в защитйом газе на больших токах, а также большой расх защитного газа. Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ сварки плав пшмс электродом в смеси защитных газов Аг + 3-5,0% 02 соединений с узкрй глубокой разделкой из нержавеющих сталей 2. Недостатком д. иного способа вл етс невысока производительность, так как дл сварки металлов больших толщин необходим многопроходный про цесс, требующий значительных затрат времени. Кроме того, многократное термическое воздействие при многопроходной сварке нежелательно из-за охрупчивани металла шва, а узка и выт нута форма сечени шва при сварке с узкой -разделкой создает неблагопри тные услови д/ш кристал лизации металла шва, так как в резу льтате ограниченного теплоотвода от основани сварочной ванны столбчатые кристаллиты растут навстречу друг другу, что приводит к по влению кристаллизационных трещин. Целью изобретени вл етс повышение производительности сварки и качества сварных швов путем сокраще ни количества проходов и предотвра щени по влени кристаллизационных трещин в корне шва. Цель достигаетс тем, что согласн способу дуговой сварки плав щимс электродом соединений с узкой раздел кой нержавеющих сталей,преимуществе но типа 18-8, при котором в качеств защитной среды используют смесь Аг + 3-5% 02, с.момента стабилизации горени дуги и установлени струйного переноса расплавленного металла плав щегос электрода скО рость подачи плав щегос электрода увеличивают в 3-3,5 аза и одновременно налагают на дугу аксиальное импульсное реверсируемое магнитное поле с индукцией 8-15 млТ и интерва лом реверсировани 0,02-0,24 с. При содержании кислорода в аргоне менее 3% не обеспечиваетс доста точно полный вывод водорода из ауст нитного шва, что приводит к усиленному порообразованию и снижению качества шва, при увеличении содержани кислорода в аргоне более 5% возрастает опасность поражени швов трещинами ввиду окислени ферритизаторов и возможной аустенизации структуры шва. Так как процесс сварки начинают на скорости подачи проволоки, достаточной дл образовани струйного переноса металла проволоки на основной металл (200 м/ч), а после возбуждени дуги с момента ее стабилизации и установлени струйного переноса расплавленного металла плав щегос электрода (этот период длитс 3-5 с после зажигани дуги ) скорость подачи проволоки увеличивают в 3 3 ,5 раза, то стру расплавленного металла давит на предварительно разогретый основной метсшл, и дуга погружаетс в ванну расплавленного металла. При этом имеет место эффект замочной скважины и резкое увеличение глубины проплавлени (в 1,52 раза по сравнению со способом-прототипом ). Это позвол ет сократить количество проходов сварки, т.е. повысить производительность процесса сварки и сопутствующих им терглических циклов , воздействующих на ранее сваренные щвы и прилегающую зону термического вли ни . Интервал увеличени скорости подачи плав щегос электрода (в 33 ,5 раза ) определен экспериментально . При увеличении скорости подачи меньше, чем в 3 раза не наблюдаетс эффекта погружени дуги, а при увеличении скорости подачи больше, чем в 3,5 раза резко возрастает сварочный ток. Что приводит к перегреву основного металла. Воздейству на дугу через 3-5 с после возбуждени дуги (т.е. совместно с увеличением скорости подачи проволоки ) управл ющим реверсирующим магнитным полем с индукцией 815 млТ и интервалом реверсировани 0,02-0,24 с, обеспечивают перемешивание расплава сварочной ванны и, следовательно, интенсивный теплоотвод от основани сварочной ванны, измельчение кристаллитов и их ориентацию в одном направлении. Указанные диапазоны напр женности и интервалов реверсировани аксиального магнитного пол определены экспериментально. Эти диапазоны индукции и интервалов реверсировани магнитного пол обеспечивают оптимальную форму провара на повышенных скорост х подачи .проволоки (коэффициент шва |к 3-4 КThe invention relates to the welding industry, namely to welding with a melting electrode, advantageously from steels of the type 18-8 of joints assembled with a narrow gap. A known method of welding in a mixture of gases (Ar + 5.0% 62), in which the process is conducted in the following modes, the welding current is Lsv 300–1500 L, the diameter of the electrode is 3–6.4 MT.I; welding speed 300-1500 mm / min; gas consumption 50 200 l / min ClJ. The disadvantage of this method is the high probability of embrittlement and local destruction of metal due to significant overheating during welding in shielding gas at high currents, as well as a large protective gas flow rate. The closest to the proposed is a method of welding plav psms electrode in a mixture of protective gases Ar + 3-5.0% 02 of connections with narrow deep cutting of stainless steels 2. The disadvantage of this method is low productivity, since for welding large metals Thickness requires a multi-pass process that requires a considerable amount of time. In addition, multiple thermal effects during multipass welding are undesirable because of the embrittlement of the weld metal, and the narrow and stretched shape of the weld cross section when welding with a narrow-groove creates unfavorable conditions for the crystallization of the weld metal, since as a result of limited heat sink From the base of the weld pool, columnar crystallites grow towards each other, which leads to the appearance of crystallization cracks. The aim of the invention is to increase the productivity of welding and the quality of welds by reducing the number of passes and preventing the appearance of crystallization cracks in the root of the seam. The goal is achieved by agreeing to the method of arc welding by fusible electrode of joints with narrow separation of stainless steels, mainly of the type 18-8, in which the mixture of Ar + 3-5% 02 is used as a protective medium, s. for setting the jet transfer of the molten metal of the melting electrode, the speed of supplying the melting electrode increases by 3-3.5 aza and simultaneously impose on the arc an axial pulsed reversible magnetic field with an induction of 8-15 mlT and a reversing interval of 0.02-0.24 s . When the oxygen content in argon is less than 3%, a sufficiently complete removal of hydrogen from the austenitary seam is not provided, which leads to increased pore formation and a decrease in the quality of the seam; with an increase in the oxygen content in argon by more than 5%, the risk of damage to the seams increases due to oxidation of ferritization and possible austenization seam structures. Since the welding process begins at a wire feed speed sufficient to form a jet transfer of the metal of the wire to the base metal (200 m / h), and after initiating the arc from the moment it is stabilized and establishing the jet transfer of the molten metal of the melting electrode 5 seconds after ignition of the arc, the wire feed rate is increased by 3, 3, 5 times, then the jet of molten metal presses on the preheated main mass and the arc is immersed in a bath of molten metal. In this case, there is the effect of a keyhole and a sharp increase in the depth of penetration (by 1.52 times compared with the method of the prototype). This reduces the number of weld passes, i.e. to increase the productivity of the welding process and the associated terglycic cycles acting on the previously welded grooves and the adjacent heat-affected zone. The interval of increasing the feed rate of the melting electrode (33, 5 times) was determined experimentally. With an increase in the feed rate of less than 3 times, there is no effect of an immersion of the arc, and with an increase in the feed rate of more than 3.5 times, the welding current dramatically increases. Which leads to overheating of the base metal. After 3-5 seconds after initiating the arc (i.e., together with an increase in the wire feed speed), the control reversing magnetic field with an induction of 815 mlT and a reversal interval of 0.02-0.24 sec, ensures the mixing of the weld pool melt and therefore, an intensive heat removal from the base of the weld pool, grinding of the crystallites and their orientation in one direction. The indicated ranges of intensity and reversal intervals of the axial magnetic field are determined experimentally. These induction ranges and reversal intervals of the magnetic field provide the optimal form of penetration at elevated wire feed speeds (weld coefficient | 3-4 K
При использовании магнитного пол с индукцией, меньшей 8 млТ и интервалом реверсировани меньше 0,02 с не обеспечиваетс необходимый интенсивный отвод тепла от основани сварочной ванны,, а при использоваНИИ магнитного пол с индукцией выше 15 млТ и интервалом реверсировани более 0,24 с наблюдаетс чрезмерное вращение расплавленного металла в сварочной ванне, привод щее к выплескам металла (его разбрызгиванию и к нарушению струйного переноса металла.When using a magnetic field with an induction of less than 8 mlT and a reversal interval of less than 0.02 s, the necessary intensive heat removal from the base of the weld pool is not provided, and when using an NI magnetic field with an induction higher than 15 mlT and a reversal interval of more than 0.24 s, an excessive rotation of the molten metal in the weld pool, resulting in metal splashes (splashing and disturbing the jet transfer of the metal.
При значени х индукции магнитного пол 8-15 млТ сварные соединени характеризуютс лучшими механическими свойствами по сравнению со сварными соединени ми, получаемыми при сварке без электромагнитного перемешивани .At magnetic induction values of 8–15 mlT, welded joints are characterized by better mechanical properties as compared to welded joints obtained by welding without electromagnetic stirring.
Пример. Сваривают пластины из стали 08Х18Н10Т толщиной 10 мм проволокой 08Х19Н10Г2Б ф 1,6 мм в смеси газов Аг + 5% С на следуицем режиме.Example. Weld plates from steel 08Kh18N10T 10 mm thick with wire 08Kh19N10G2B f 1.6 mm in the gas mixture Ar + 5% C in the following mode.
Зажигание дуги: ток сварки 250 А, напр жение дуги 26 В, скорость сварки 35 м/ч, скорость подачи проволоки 250 м/ч; через.5 с после зажигани дуги: ток сварки 380 А, напр жение дуги 30 В, скорость сварки 35 м/ч, скорость подачи проволоки 860 м/ч.Arc ignition: welding current 250 A, arc voltage 26 V, welding speed 35 m / h, wire feed speed 250 m / h; 5 seconds after the ignition of the arc: welding current 380 A, arc voltage 30 V, welding speed 35 m / h, wire feed speed 860 m / h.
Одновременно на дугу воздействуют магнитным полем с индукцией , 12 млТ, интервалом реверсировани 0,02 с;At the same time, the arc is subjected to a magnetic field with induction, 12 mlT, reversing interval 0.02 s;
Результаты механических и металлографических испытаний показывают, что сварка образцов по предлагаемому способу имеет наибольшую производительность - металл толщиной 10 мм свариваетс за один проход вместо трех проходов (без магнитного пол или без увеличени скорости сварки у.The results of mechanical and metallographic tests show that welding of the samples according to the proposed method has the highest performance - metal 10 mm thick is welded in one pass instead of three passes (without a magnetic field or without an increase in welding speed y.
Форма провара швов наиболее бла гопри тна с точки зрени предотвращени по влени кристаллизационных трещин (козффициент форма шва К 3-4).The form of penetration of seams is most favorable from the point of view of preventing the occurrence of crystallization cracks (coefficient of seam shape is K 3-4).
По сравнению с базовым объектом в предлагаемом способе обеспечиваетс повышение качества и производительности сварки за счет уменьшени количества проходов и сопутствующих им термических циклов нагрева, а также уменьшаетс веро тность по влени кристаллизационных трещин.Compared to the base object, the proposed method improves the quality and productivity of welding by reducing the number of passes and their associated thermal heating cycles, and also reduces the likelihood of crystallization cracks.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823456299A SU1065119A1 (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Method of arc welding by consumable electrode |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823456299A SU1065119A1 (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Method of arc welding by consumable electrode |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1065119A1 true SU1065119A1 (en) | 1984-01-07 |
Family
ID=21017757
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823456299A SU1065119A1 (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Method of arc welding by consumable electrode |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1065119A1 (en) |
-
1982
- 1982-06-23 SU SU823456299A patent/SU1065119A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Патент GB 1500251, кл. В 3 К, 08.02.78. .2. Бурашенко И.А. и др. Обоснование температуры подогрева при сварке хромоникельмолибденванадиевых сталей мартенситного класса. - Ав- томатическа сварка / 1981, № 11, с. 16 (прототип ) * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5990446A (en) | Method of arc welding using dual serial opposed torches | |
US4119828A (en) | Method of plasma multiarc welding by permanently burning direct-current arcs | |
NO121388B (en) | ||
US4001461A (en) | Method of producing electrode units for plasmatrons | |
SU1065119A1 (en) | Method of arc welding by consumable electrode | |
US4726854A (en) | Cast iron welding electrodes | |
CA1040718A (en) | Method of multiple electrode gas shielded arc welding | |
US4684411A (en) | Method for finishing steel shapes with magnetite and product obtained therefrom | |
JPH11123553A (en) | Welded joint structure | |
JPH0347952B2 (en) | ||
SU653053A1 (en) | Method of carbon dioxide-shielded double-arc welding | |
Mandal et al. | Fusion Welding Methods | |
RU2008153C1 (en) | Process of arc welding in atmosphere of shielding gases | |
SU1318377A1 (en) | Method of preparing non-consumable electrode to welding | |
Krivtsun et al. | Welding and cutting under water | |
SU948587A1 (en) | Method of arc welding of vertically mounted tubes | |
SU903017A1 (en) | Electric fusion welding method | |
SU1087291A1 (en) | Electrode unit | |
Gurevitch et al. | Metallurgical and technological features of titanium alloy welding when using fluxes | |
RU2376345C2 (en) | Method of argon-arc treatment of welded joints for removal of welding temper | |
DE1900593C (en) | Process for processing metal parts using a plasma arc | |
SU795806A1 (en) | Method of electric arc welding under flux | |
SU689800A1 (en) | Multiarc welding method | |
SU996126A1 (en) | Method of three-phase arc welding | |
Arulmurugan et al. | Advances in gas tungsten and Gas metal Arc welding–A concise review |