Изобретение относитс к машиностроению . Известен способ определени жес кости станка методом концентричной обработки заключающийс в изготов лении р да одинаковых по размерам цилиндрических образцов, часть из которых обрабатываетс на станке с пр мой подачей, а друга часть - с пр мой и обратной подачей flj. Разность диаметров заготовок, обра ботанных только с пр мой подачей (.Dnf а также .с пр мой иобратной подачей (bftoJ деленна пополам, вл етс деформацией станка Y у.. РП-РПО 2 Жесткость станка можно определи по формуле Д/ . р . --JL с ч Недостатком данного способа вл етс невозможность определени жесткости станков, работак цих по автоматическому циклу по методу пр мой и обратной подач. Указанный недостаток обусловлен тем, что у станков, работающих по автоматическому циклу по методу пр мой и обратной подач, нет одной пр мой подачи, а есть непрерывный авто матический цикл пр мой и обратной подач. Следовательно, на станках данного типа невозможно обработать деталь только с пр мой подачей, а значит t невозможно сравнить по вели чине детали, обработанные только.с пр мой, а также с пр мой и обратной подачей, и определить жесткость ста ка в производственных услови х без специальной аппаратуры. Цель изобретени - .определение жесткости станков, работающих в ав томатическом цикле по методу пр мой и обратной подач. Указанна цель достигаетс тем, что согласно способу определени жесткости металлорежущих станков, заключающе мус в обработке образца, его измерении и определении жесткос по математической формуле, обработк образца осуществл ют инструментом, имеющим режущие лезви с двух прот воположных сторон, образец используют с двум эквидистантными и различными i по длине поверхнос THMHJ рассто ние между которыми меньше, чем между двум противоположными лезви ми, режущего инструмента , причем одно из лезвий ввод т в соприкосновение с одной поверхностью образца, а другое устанавливают на сн тие заданной величины припуска, з-атем образец измер ют и рассчитывают жесткость станка по формуле I J( Г 2 К 4 J,Cp5 в . где Ср - безразмерный коэффициент, завис щий от условий обработки; 5 - подача инструмента при пр мом и обратном ходе; НВ - твердость материала детали} ot, vid.2 табулированные показатели степеней, t величина слоев металла, сн тых с двух противоположных сторон образца при-его ббработке . На фиг. 1 изображен образец и схема обработки образца дл определени жесткости токарного станка, работающего по автоматическому циклу по методу пр мой и обратной подач; на фиг. 2 - образец дл определени жесткости фрезерного станка, работающего по автоматическому циклу по методу пр мой и обратной подач) на фиг. 3 а и б - схема обработки образца дл определени жесткости фрезерного станка, работающего по автоматическому циклу по методу пр мой и обратной подач. Способ осуществл ют следующим образом (фиг. 1).I Образец с эквидистантными поверхост ми а и б различной длины устанавлийают в патрон станка. Резцы 1 2 в жесткой.оправке настраивают так,чтобы резец 2 касалс неосновной поверхности б, а резец 1 снимал основной поверхности а слой метала величиной а. При обработке на р мой подаче резец 1 снимает слой б на основной поверхности а, а реец 2 в результате отжатий .снимает лой 2 на неосновной поверхноси б. При. обратной подаче резец 1 нимает слой t на поверхности а. осле обработки измер ют диаметры обаботанных поверхностей а и б и наод т величины сн тых с них слоев еталла -t и t , .. t 2 Ч - «А-ДО.П . 2 2 где Di sri диаметры поверхности а до и после обработки соответственно; dA d п диаметры поверхности б до и после обработки соответственно . Жесткость станка определ етс по формуле у()1 где Ср - безразмерный коэффициент, завис щий от условий обработки} -подача инструмента, -твердость материала образ . ца, ei и «i,- табулированные показатели степеней. Аналогично определ етс жесткост фрезерного станка, работающего по автоматическому циклу по методу пр мой и обратной подач (фиг. 3 а и б Измер ют рассто ние от поверхности а до поверхности б. Затем закрепл ю образец на столе станка. Фрезу устанавливают так, чтобы одна сторона ее касалась неосновной поверхности б, а втора сторона ее устанавливаетс на глубину резани основной поверхности ai, равной а (фиг.3а. Затем образец обрабатывают фрезой за один автоматический цикл по мето ду пр мой и обратной подач. В про- , цессе обработки по пр мой подаче фреза снимает слой t;, на основной поверхности айв результате отжаг тий фрезы - слой t2 на неосновной стороне б., При обратной подаче фреза срезает на поверхности а слой величиной tj. Измер ют высоту ступеньки 2;(фиГЗа получившейс в результате обработ ки, и рассто ние от поверхности а до поверхности б (фиг. 36) после обработки. Величина сло , сн того в результате обработки с основной поверхности , вычисл етс по формуле -ИАО- ПОгдеВд и Грй , рассто ние от поверхности а до поверхности б ,фиг. За и б)до ,и после обработки соответственно . Жесткость станка равна ot не где Ср - безразмерный коэффициент, завис щий от условий г обработки,-S - подача инструмента; НВ - твердость материала образца , cL и табулированные показатели степеней. Преимущество предлагаемого способа заключаетс в том, что дл определени жесткости не требуетс сложного измерительного и вспомогательного оборудовани .The invention relates to mechanical engineering. A known method for determining the rigidity of a machine tool by the method of concentric processing consists in the manufacture of a number of cylindrical samples of the same size, some of which are processed on a machine with a direct feed, and the other part with a direct and reverse feed flj. The difference in diameters of workpieces processed only with direct feed (.Dnf as well as .with direct and reverse feed (bftoJ divided in half is the deformation of the machine Y y. RP-RPO 2 The rigidity of the machine can be determined by the formula D /. P. --JL with h The disadvantage of this method is the impossibility of determining the rigidity of machine tools, operating on an automatic cycle by the method of direct and reverse feeds. This disadvantage is due to the fact that the machines working on the automatic cycle by the method of direct and reverse feeds do not one direct filing, and there is always dug automatic cycle of forward and reverse feeds. Consequently, on machines of this type it is impossible to process a part only with direct feed, which means t cannot be compared in magnitude of the part processed only with direct, as well as with forward and reverse feed , and to determine the rigidity of the stack under production conditions without special equipment. The purpose of the invention is to determine the rigidity of machines operating in an automatic cycle by the method of direct and reverse feeds. This goal is achieved by the fact that, according to the method of determining the rigidity of metal-cutting machines, involving the processing of a sample, its measurement and the determination of the stiffness using a mathematical formula, the sample processing is carried out with a tool having cutting blades on two opposite sides, the sample is used with two equidistant and different i over the length of the surface THMHJ is the distance between which is less than between two opposite blades of the cutting tool, and one of the blades is brought into contact with one blade sample and the other is set to remove the specified allowance value, then the sample is measured and the rigidity of the machine is calculated by the formula IJ (G 2 K 4 J, Cp5 in. where Cf is a dimensionless coefficient depending on the processing conditions; 5 - tool feed at forward and reverse stroke; HB — hardness of the part material} ot, vid.2 tabulated exponents, t is the value of metal layers removed from two opposite sides of the sample during processing. FIG. Figure 1 shows a sample and a sample processing circuit for determining the rigidity of a lathe operating on an automatic cycle using the method of direct and reverse feeds; in fig. 2 is a sample for determining the stiffness of a milling machine operating by an automatic cycle according to the method of direct and reverse feed in FIG. 3 a and b show a sample processing circuit for determining the rigidity of a milling machine operating according to an automatic cycle using the method of direct and reverse feeds. The method is carried out as follows (Fig. 1) .I A sample with equidistant surfaces a and b of various lengths is inserted into the chuck of the machine. The incisors 1 2 are rigid. The adjustment is adjusted so that the incisor 2 touches the minor surface b, and the incisor 1 removes the main surface and the metal layer is a. When machining on a feed line, cutter 1 removes layer b on the main surface a, and cutter 2 removes the layer 2 on the minor surface and b. At. reverse feed cutter 1 nimata layer t on the surface of a. After processing, the diameters of the two-finished surfaces a and b are measured, and the values of the etall layers removed from them are measured, t and t, .. t 2 H - A-DO.P. 2 2 where Di sri surface diameters a before and after processing, respectively; dA d p the diameters of the surface b before and after processing, respectively. The rigidity of the machine is determined by the formula y () 1 where Cf is a dimensionless coefficient depending on the machining conditions} - tool feed, - material hardness image. ca, ei and “i, are tabulated exponents. The rigidity of a milling machine operating in an automatic cycle by the method of direct and reverse feeds is determined similarly (Fig. 3 a and b) The distance from the surface a to the surface b is measured. Then fix the sample on the machine table. The milling cutter is set so that one its side touched the minor surface b, and the second side set it to the depth of cut of the main surface ai, equal to a (Fig. 3a. Then the sample is processed by a mill in one automatic cycle using the method of forward and reverse feeds. In the process, right on Ache a milling cutter removes the layer t ;, on the main surface of the quince as a result of the annealing of the milling cutter - layer t2 on the non-basic side B. When reversed feeding, the milling cutter cuts the tj layer on the surface. and the distance from surface a to surface b (Fig. 36) after treatment. The size of the layer removed as a result of treatment from the main surface is calculated using the formula -ААО- ПГДЕВд and Грй, the distance from the surface а to the surface b, FIG. . For and b) before and after processing, respectively. The rigidity of the machine is equal to ot not where Cf is a dimensionless coefficient depending on the conditions of the machining, -S is the tool feed; HB is the hardness of the sample material, cL and tabulated exponents. The advantage of the proposed method lies in the fact that to determine the stiffness does not require complex measuring and auxiliary equipment.
фае 2fae 2