Изобретение относитс к огневому обезвреживанию жидких отхоцов и может быть использовано на предпри ти х хими ческой, нефтехимической, электротехнической промышленности и других отраслей народного хоз йства, гце образуютс проиавоцственные сточные воды, соцерншщие токсичные компоненты. Известно устройство дл огневого обезвреживани жидких отходов в вице камерных циклонных и шахтных печей, включающее распыливающие элементы дл подачи отходов на сжигание, горелки дл сжигани топлива, сопла дл поцачи необходимого воздуха и камеру сгорани . l. Однако это устройство дорогосто ще слож ное и ненацежное в работе из-за возможности засорени или разругиени распыливающих средств нерастворимыми примес ми, содержащнмис вжидких ог содах.Кроме го- , rcj распьшивание отходов требует значителЬ ных затрат и применени специальных эмульгаторов дл равномерного перемешивани стоков. Поэтому устройство отличаетс низким удельным показателем. Дл нормальной работы такого устройства необходимо тонкое распыливание сточных вод. Примен емые с этой целью форсунки с малыми выходными сечени ми каналов засор ютс нерастворимыми примес ми сточных вод, что нарушает непрерывность работы установки. Кроме того высокие скорости выхода стоков из форсунок сокращают врем пребывани отходов в высокотемпературной зоне, что снижает надежность процесса обезвреживани сточных вод. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому устройству вл ет с устройство дл огневого обезвреживани жидких отходов, работающее по принципу бесфорсуночного распылени воцеств в результате барботировани сло жидкости газовым потоком. Оно включает ванну с барботажной решеткой, сопла вторичного воздуха и камеру сгорани . Горючий и слабореакционный отход двум потоками направл ют в самосто тельные зоны, где они отдельно продуваютс газовым потоком , В надслоевом транспорте установлены сопла дл поцачи вторичного воздуха. Продукты сгорани горючего отхода направл ют нац слоем спабореакционного отх да. Выносимые из барботаншого сло пары и капли слабореакционного отхода смешкваютс с высокотемпературными пропрстами сгорани горючего отхода и обез вреживаютс . В сипу особенности конструкции барботажной ванны, исключающей наличие УЗКИХ каналов, в известном устройстве нерастворимые примеси жидких отходов вынос тЬ в зону обезвреживани с кашшjv и стоков в результате разрушени пузьфей на свободной поверхности сло и не забивают падаю1цее устройство. Ввиду значител1ьного времени пребывани компонентов отхода в предлагаемой зоне и интенсивности протекани тепловой обработки устройства барботажного типа отличаютс высокими тепловыми напр жени ми топочного пространства ( О, ,. 7 - 9 МВт/м ) Г. Недостатком барботажного устройства вл етс сложность плавного и эффективного регулировани процесса огневого обезвреживани сточных вод при утилизации тепла продуктов сгорани и тепло- использующей установки в услови х номинальной нагруз1си агрегата. При обезвреживании стоков в топке котлоагрегата в качестве обработанного агента целесообразно использование дымовых газов. Производительность известного барботажного устройства дл данного типа котлоагрегата ограничена долей рециркул ции дымовых газов, котора не должна превышать значени Y О,3 по условию обеспечени в топочной камере тем- ператур t 11ОО С. Увеличение доли решфкул ции газов выше - 0,3 (увеличение скорости барботажного агента при посто нном поперечном сечении барботажз-;1ой ванны) с целью повышени производительности устройства по стокам существенно понижает температурный уровень Б топке (-fc 7 IIOO С), что ухудшает полноту огневой обработки ве- ществ. Кроме того, снижаетс экономичность работы .устройства ввиду повышени энергозатрат на организацию процесса. Увеличение поперечного сечени барботажного устройства с целью улучшени испарени стоков о поверхности газо- . жидкостного сло при значени х V 0,3 и -fc р 110О° С снижает скорость барботажного агента ниже величины g ° 0,5 м/с и заметна уменьшает цолю стоков , поступающих в зону обезвреживани в виде капель. Последнее ухудшает интенсивность процесса и способствует накоплению механических примесей в слое отходов выше допустимого предела, что нарушает непрерывность работы устройства . 3.io Оель изобр€Угени cocToitr в обеспечении плавного н эффективного регулировани произвоцительнрсти. Поставленна цель постигаетс тем, что в устройстве дл огневого обезврежи вани сточных воц, включающее топочную камеру, горелку, расположенную в поду камеры, барботажную ванну с решет кой и короб ОЛЯ подачи газов рециркул ции , барботажна ванна снабжена сообщаю щимс с ней желобом, выполненным в ви усеченной пирамиды с меньшим основание расположенным на уровне барботажной решетки, а большим - на уровне высоты барботажной ванны. На чертеже показано предлагаемое устройство, разрез. Устройство включает барботажную ван ну I, ограниченную снизу барботажной решеткой 2 и стенкой 3 ванны. По периметру барботажна ванна ограничена желобом 4, сообшаюшимс с ванной через отверсти 5 стенки ванны и ограниченным с внешней стороны стенкой 6. Барботажна ванна снабжена патрубком 7дл подачи в устройство сточных вод к патрубком 8 дл подачи в устройство барботажного агента. Ограничивающий барботажную ванну желоб сообщаетс с топочной камерой 9, оборудованной горел кой 10 и окном II дл удалени продук тов сгорани . Предлагаемое устройство работает следующим образом. В гопочной камере 9 при помоши горелки 10сжигаетс высококалорийное товарное топливо (мазут, газ), -в результате чего топочна камера 9 заполн етс факелом расположенным над барботажной ванной 8барботажную ванну I через патрубок 7 на поверхность барботажной решетки 2 подают сточные воды, подлежащие обезвреживанию . Через патфубок 8 в устройс во подают барботажный агент (часть ухо д щих дымовых .ггазов с температурой fcj. в 100-140 С). В результате прохождени барботажного агента через отверсти барботажной решетки 2 и слой сточных вод в ванне I образуетс динамичный газ о жидкостный слой. Расход барботажного агента через патрубок 8 выб1фают таким, чтобы его скорость в поперечном сечении ванны I была в пределах VX/j- 0,6 - 1,3 м/с. Так как ва на I и.; ограничивающий ее желоб 4 сообщаютс через верхнюю кромку стен ки 3 и через отверсти 5, то внутри же лоба 4 между стенками 3 и 6 устанавл ваетс небарботируемый газами слой сто 744 ных вод. Начальную (небарботируемую) высоту сло в ванне 1 устанавливают на уровне 0,О4-ОД м, а высоту стенки 3 принимают из услови устойч1того перелива части стоков через ее верхнюю кромку в небарботируемую часть сло , образованную в желобе 4. За счет теплового излучени надслоевого факела, обра зующегос от схшгани высококалорийного топлива, поступающие в устройство сточные воды испар ютс с поверхности сло как в барботажной ванне так и в желобе 4. Часть стоков испар етс в i. uпузьфи барботажного агента в ванне I. Таким образомубарботажным агентом в топочную камеру 9 (зону обезвреживани ) подаютс стоки в вице паров и капель , образующихс в результате разруше ни пузырей на поверхности газожидкостного сло в ванне I. При этом удельна производительность сло в ванне 1, определ ема выносом в зону обезвреживани стоков в виде паров и капель, составл ет 40О- i 60О кг/м - ч в зависимости от скорости, барботажа (0,5 - 1,3 м/с). Удельна производительность небарботируемого сло отходов в желобе 4, опрепел иуга только испарением стоков с поверхности .сло , составл ет 2ОО-300 кг/м ч в зависимости от тепловой нагрузки котлоагрегата. Так как окружающий ванну желоб 4 вьтолнен в виде усеч«€ной пирамиды за счет наклонно расположенных стенок 6 путем изменени начальной (небарботируемой ) высоты сло в желобе 4 можно мен ть в допустимых пределах величину зеркала испарени небарботируемой части сло . Таким образом, при прежнем расходе барботажного агента путем изменени зацатчика положени регул тора уровн стоков, расположенного за пределами устройства, удаетс . обеспечить плавное регулирование скорости упаривани стоков. По мере увеличени начальной высоты стоков в устройстве за счет наклона стенок 6 поц углом 20-40 осуществл етс пропорциональное увеличе-кие площади зеркала испарени и соответствук цее плавное повышение производительности устройства за счет роста доли стоков, поступающих в зону обезвреживани в вице паров. Оборудование ванны 1 желобом 4 позвол ет при прежних энергозатратах обеспечить более эффект1тное регулирование производитель- ности устройства по сравнению с анапогичHbiNf относительным возмещением на веЛ1ГЧ 1ну расхоца барботажного агента. 51О В высокотемпературной зоне топочной камеры 9 (-Ь 1100 ) токСЕРШые компоненты, вход щие в состав паров и квп&ть стоков, подвергаютс термическому рвзпоженшо с последующим образова1шем безвредных соединений. Продукты огневого обейвреживани сточных вод удал ютс из топочной камеры 9 через выходное окно 11, последователь но тепло поверхност м нагрева установки. П р и м е р . В теплоиспользук цей установке подвергаютс огневому обезвреживанию сточные воды с концентрацией органических компонентов 0,08 кг/кг. Подающее устройство состоит из ванньз барботажа площадью 0,5 м , окруженной по периметру желобом, .внешние стеихда которого наклонены к горизонту под углом ЗО . Высота стенки барботажной ваннь равн етс ОД 4 м, а дол свободного сечени отверстий решетки 0,04 м /м Скорость барботажного агента в ванне составл ет 0,9 м/с, а его температура находитс в. пределах 40-8О° С. В качестве топлива используют мазут. При начальной высоте сло стоков в вбнне HO 0,05 м производительность устройства составл ет 255 кг/ч. При 74 постепенном 5шешгченин высоты небарВотируемого сло до величины Н, « 0,08 м 1фоизвоцительность устройства непрерывно измен етс до значени 310 кг/ч за счет плавного изменени вет5чш5ы зеркала испарени при прежней интенсивности барботажа. Увеличение начальной высоты стоков на 60% приводит к возрастанию производительности устройства на 21 - 23% в то врем кш .соответствующее возмещение при увеличении скорости барботанса увеличивает щюизводительность на 8090% . Последнее не только снижает эконо-i; мичность (увеличиваютс энергозатраты) к надежность (снижаетс температурный уровень в зоне обезвреживани ) процесса, Но и не обеспечивает плавного регупироБа1«ш нагрузки установки по стокам в узком диапазоне регулировани производительности устройства. Использование предлагаемого устройства в сравнении с известным позвол ет обеспечить плавкое и эффективное регулирование производительности устройства дл бесфорсуночной подачи токсичных сточных BOD: в зону огневой обработки при номинальной нагрузке -теплриспользующей установки.The invention relates to the fire disposal of liquid waste and can be used in the chemical, petrochemical, electrical industry and other branches of the national economy, industrial wastewater and social components of toxic components are formed. A device for firing decontamination of liquid waste in vice chamber cyclone and shaft furnaces is known, including atomizing elements for feeding waste for incineration, burners for burning fuel, nozzles for transferring necessary air and a combustion chamber. l. However, this device is expensive and difficult to operate because of the possibility of clogging or destruction of spraying agents by insoluble impurities contained in liquid water. In addition to rcj waste, it requires significant costs and special emulsifiers are used for uniform mixing of effluent. Therefore, the device has a low specific index. For normal operation of such a device, fine atomization of wastewater is necessary. The nozzles with small output sections of the channels used for this purpose are clogged with insoluble impurities of sewage, which violates the continuity of the installation. In addition, high rates of discharge of effluent from the nozzles reduce the residence time of waste in the high-temperature zone, which reduces the reliability of the process of disposal of wastewater. The closest in technical essence to the proposed device is with a device for firing decontamination of liquid wastes, operating according to the principle of spatter-free spraying of hailstoms as a result of bubbling a layer of liquid with a gas stream. It includes a bubbling bath, secondary air nozzles and a combustion chamber. The combustible and slightly reactive waste is sent in two streams to independent zones, where they are separately purged with a gas stream. Nozzles for secondary air are installed in the over-bed transport. Combustion products of combustible waste are guided by a layer of spore-reaction waste. The vapors and drops of the weakly reactive waste taken out of the bubbling layer are mixed with the high-temperature combustible combustible prostrate and deactivated. In the vortex, the design features of the bubbling bath, which excludes the presence of the NARROW channel, in the known device, insoluble impurities of liquid wastes are transported to the zone of neutralization from the porridge and drains as a result of destruction of puffies on the free surface of the layer and do not clog the falling device. Due to the significant residence time of waste components in the proposed zone and the intensity of the heat treatment of a bubbly type device, they are characterized by high thermal stresses in the flue space (O, 7–9 MW / m) G. A disadvantage of a bubbling device is the difficulty of smooth and efficient process control. fire disposal of wastewater from the disposal of heat of combustion products and heat-using installation in the conditions of the nominal load of the unit. When disposing of waste in the boiler furnace as a treated agent, it is advisable to use flue gases. The performance of a known bubbling device for this type of boiler is limited by the fraction of flue gas recirculation, which should not exceed Y O, 3, according to the condition that the temperature t 11OO C in the combustion chamber. bubbling agent at a constant cross section of bubbling; 1st bath) to increase the performance of the device for drains significantly reduces the temperature level of the furnace (-fc 7 IIOO C), which impairs the completeness of fire treatment in of substances. In addition, the cost-effectiveness of the operation of the device is reduced due to increased energy consumption for process organization. Increasing the cross section of the bubbling device in order to improve the evaporation of the effluent from the gas- surface. liquid layer at values of V 0.3 and -fc p 110O ° C reduces the speed of the bubbling agent below g ° 0.5 m / s and noticeably reduces the fraction of the effluents entering the neutralization zone in the form of droplets. The latter worsens the intensity of the process and contributes to the accumulation of mechanical impurities in the waste layer above the permissible limit, which violates the continuity of the device. 3.io Oel image Ungheni cocToitr in ensuring smooth and effective control of production. The goal is achieved by the fact that in a device for fire neutralization of waste water, including a combustion chamber, a burner located in the hearth of the chamber, a bubbling bath with a grate and a box of OLE recirculation gas supply, the bubbling bath is equipped with a chute made in it View of a truncated pyramid with a smaller base located at the level of the bubbling grating, and a large base at the height of the bubbling bath. The drawing shows the proposed device, the cut. The device includes a bubbling bath I, bounded below by a bubbling grill 2 and a wall 3 of the bath. Along the perimeter, the bubbling bath is limited by the chute 4 communicating with the bath through the openings 5 of the bath wall and limited on the outside by the wall 6. The bubbling bath is provided with a branch pipe 7dl fed into the wastewater device to the branch pipe 8 for supplying the bubbling agent into the device. The bubbling-restricting chute communicates with the combustion chamber 9, equipped with a burner 10 and window II to remove combustion products. The proposed device works as follows. With the help of the burner 10, high-calorie commercial fuel (fuel oil, gas) is burned in the hopper chamber 9, resulting in the combustion chamber 9 being filled with a torch I above the bubbling bath 8 and through the nozzle 7 to the surface of the bubbling grate 2, the wastewater is disposed of. A bubbling agent (a part of the exhaust smoke gases with a temperature of 100–140 ° C) is supplied through the patron 8 to the device. As a result of the bubbling agent passing through the holes of the bubbling grid 2 and the layer of wastewater in the bath I, a dynamic gas is formed against the liquid layer. The flow rate of the bubbling agent through the pipe 8 is selected such that its velocity in the cross section of bath I is within VX / j– 0.6–1.3 m / s. Since wa on I and .; the chute 4 bounding it communicates through the upper edge of the wall 3 and through the openings 5, while inside the front 4 between the walls 3 and 6 a layer of 744 water is installed which is not barborated by gases. The initial (unbarried) bed height in bath 1 is set at 0, O4-OD m, and wall 3 height is taken from the condition of a stable overflow of part of the effluent through its upper edge to the unbarbed part of the bed 4. In the chute 4. Due to thermal radiation from the over-bed flare The high-calorific fuel generated from shshgani, the wastewater entering the device evaporates from the surface of the bed both in the bubbling bath and in the channel 4. Part of the effluent is evaporated in i. The bubbly bubbling agent in bath I. Thus, the bubbling agent into the combustion chamber 9 (zone of neutralization) is drained into vice vapors and droplets formed as a result of the destruction of bubbles on the surface of the gas-liquid layer in bath I. At that, the specific capacity of the layer in bath 1 is determined The removal of waste to the zone of disposal of waste in the form of vapors and droplets is 40 O-i 60 O kg / m-h, depending on the speed, bubbling (0.5 - 1.3 m / s). The specific productivity of the non-barbed layer of waste in the chute 4, was fixed only by evaporation of waste from the surface. The layer is 2OO-300 kg / mh, depending on the heat load of the boiler unit. Since the trough 4 surrounding the bath is made in the form of a truncated pyramid at the expense of inclined walls 6 by changing the initial (unbarrated) height of the layer in the trench 4, the value of the evaporation mirror of the non-drilled part of the layer can be changed within acceptable limits. Thus, at the same consumption of the bubbling agent, by changing the positioning device of the sewage level regulator located outside the device, it is possible. ensure smooth regulation of the evaporation rate. As the initial height of the effluent in the device increases, due to the inclination of the walls of 6 pots by an angle of 20-40, proportional increase in the area of the evaporation mirror occurs and a gradual increase in the productivity of the device due to an increase in the proportion of effluents entering the vice-depletion zone. The equipment of the bath 1 with the chute 4 allows, at the same energy consumption, to provide more effective regulation of the device's performance as compared with the anapogic HbiNf relative compensation for the 1 × 1 time of bubbling agent. 51O In the high-temperature zone of the combustion chamber 9 (-L 1100), the currentCURSE components that make up the vapors and effluents & effluent are thermally released, followed by the formation of harmless compounds. The products of fire obezvrezhivaniya wastewater are removed from the combustion chamber 9 through the exit window 11, successively heat the heating surfaces of the installation. PRI me R. In a heat exchanger, the installation is subjected to fire disposal of wastewater with a concentration of organic components of 0.08 kg / kg. The feeding device consists of a bathing area of 0.5 m, surrounded by a gutter along the perimeter, the outer stee of which is inclined to the horizon at the angle of the AOR. The height of the wall of the bubbling bath is equal to OD 4 m, and the free section of the openings of the lattice is 0.04 m / m. The speed of the bubbling agent in the bath is 0.9 m / s and its temperature is in. within 40-8 ° C. Fuel oil is used as fuel. With an initial height of the effluent layer in addition to HO 0.05 m, the device capacity is 255 kg / h. With 74 gradual elevations of the unbarrobed layer to a value of H, 0,0 0.08 m, the device’s phytocidity continuously changes to a value of 310 kg / h due to a smooth change in the wind of the evaporation mirror at the same bubbling intensity. An increase in the initial height of the effluent by 60% leads to an increase in the productivity of the device by 21–23% at the same time. The corresponding compensation with an increase in the speed of the bubbling increases the productivity by 8090%. The latter not only reduces the econo-i; The reliability of the system (the energy consumption increases) (the temperature level decreases in the zone of neutralization) of the process, but it does not ensure smooth reloading of the unit through the drains in a narrow range of device capacity control. The use of the proposed device in comparison with the known one allows for a smooth and effective control of the performance of the device for a nozzleless supply of toxic waste BOD: to the fire treatment zone at nominal load — the installation using.