SK452001A3 - Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu - Google Patents

Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu Download PDF

Info

Publication number
SK452001A3
SK452001A3 SK452001A SK452001A SK452001A3 SK 452001 A3 SK452001 A3 SK 452001A3 SK 452001 A SK452001 A SK 452001A SK 452001 A SK452001 A SK 452001A SK 452001 A3 SK452001 A3 SK 452001A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
reactor
oxygen
gas
liquid
prozp
Prior art date
Application number
SK452001A
Other languages
English (en)
Inventor
Stanislav Juhas
Original Assignee
Stanislav Juhas
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Stanislav Juhas filed Critical Stanislav Juhas
Priority to SK452001A priority Critical patent/SK452001A3/sk
Publication of SK452001A3 publication Critical patent/SK452001A3/sk

Links

Landscapes

  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Opisuje sa oxidácia cyklohexánu v kvapalnej fáze plynom obsahujúcim kyslík v cylindrickom horizontálne uloženom komorovom reaktore. Vyznačuje sa tým, že do pretekajúcej kvapalnej reakčnej zmesi reaktorom sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje tak, že pre rozptyľovače usporiadané v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom, aspoň v jednom prípade platí vzťah (Prozp',I:>max)n>L05*(Prozp',Pmax)n+i,2,3 atď·, kde Prozp je horizontáne určiteľná priemetná plocha ohraničená dĺžkou a šírkou rozptyľovača, ktorým sa plyn rozptyľuje do kvapaliny, PMAX je maximálne horizontálne určiteľná priemetná plocha daná dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom horizontálne uloženého reaktora, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje a N je poradie rozptylovača v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom.

Description

Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu
Priemyslová oxidácia cyklohexánu sa uskutočňuje vzduchom v kvapalnej fáze. Katalyzátormi sú organické zlúčeniny prechodných kovov. V priemyslovom meradle dochádza okrem vzniku cy klohexanolu a cyklohexanónu ku vzniku ďalších látok, alkoholov, aldehydov, ketónov, monokarboxylových a dikarboxylových kyselín, hydroxykyselín, éterov a esterov. Tieto sú nežiaducimi produktmi, ktoré je potrebné v následných technologických zariadeniach oddeľovať, navyše ďalej reagujú na vyššiemolekuláme nerozpustné produkty' zanášajúce zariadenia najmä v miestach nedostatočne miešaných a znižujú dobu bezproblémovej prevádzky .
Je celý rád spôsobov oxidácie ( SU 503 843, SU 675 759, BE 827 835, CS 256 583, CS 256 584, CS 257 367, EP 0 579 323 —► SK PV 743-93 ) variujúcich koncentračné pomery plyn obsahujúci kyslík k cyklohexánu, množstvo katalyzátora, iniciačné látky na začiatku reakcie, teplotu, tlak a zdržnú dobu.
V záujme selektivity sa reakcia uskutočňuje tak, aby kľúčovou zložkou bol kyslík, ktorého konverzia je najvýhodnejšia na úrovni 95 % a cyklohexán bol v takom prebytku, aby jeho konverzia bola od 3 % do 10%. To vedie v súlade so snahou posunúť režim do kinetickej oblasti k preferencii reaktorov s prebublávanou vrstvou kvapaliny veľkej zádrže. Z hľadiska výkonu procesu a selektivity reakcie sa účelne volí kaskáda reaktorov, s postupným pridávaním plynu obsahujúci kyslík po členoch kaskády'. Ďalej nemenej dôležité je zaistenie čo najväčšieho merného medzifázového povrchu. Ten je závislý od dokonalosti dispergácie plynu do kvapaliny a dodanej disipovanej energie. Požadovaná koncentračná homogenita kvapaliny, je pri reaktoroch bez núteného miešania závislá od spôsobu dispergácie plynu a priestorového tvaru reaktora. Koncentračnú homogenitu v jednom člene kaskády a zamedzenie spätného toku kvapaliny zabezpečuje relatívne jednoduchý cylindrický', horizontálne uložený reaktor delený pŕepážkami na komory (PL 64 440) za účelom zamedzenia spätného toku kvapaliny v smere jej výsledného prúdenia (PL 94 062, PL 134 291 ).
Rozptyľovanie plynu do kvapaliny je závislé od pomeru výšky kvapaliny k horizontálnej ploche ktorou sa plyn disperguje ( PL 241 914 ). Môže byť tiež charakterizované priemernou rýchlosťou výtoku oxidačného plynu, otvormi dištančné presne matematický’ definované vo vzťahu k polohe otvoru na rozptyľovacom zariadení ( PL 241 111 ),. prípadne, nerovnomerne rozmiestnenými otvormi v horizontálnom priereze komory, v smere kolmom na smer prúdenia kvapaliny ( CS-PV 1921-87 ). Vysoký stupeň využitia kyslíka možno dosiahnuť pomocou rozptyľovacieho zariadenia s výhodne rozmiestnenými rozdeľovacími pŕepážkami, rozdielnou vzdialenosťou a rozdielnym priemerom otvorov ( PL 136 028 ).
Retardáciu potenciálneho zanášania reaktora predstavuje riešenie demistra pre odplyny ( CS 263 571), prepážky medzi komorami pre prechod kvapaliny ( CS 263 576 ). Koncentračnú homogenitu kvapaliny vylepšuje prívod katalyzátora ( CS 263 571 ), usmernený prechod kvapaliny medzi komorami ( CS 263 570, CS 263 572 a CS 263 573 ), upravené rozptyľovače plynu do kvapaliny ( CS 263 569, CS 263 574, CS 263 587, CS PV 9099- 87, CS PV 9100-87 ). Opačný postup je oddeľovanie gravitačné usadzujúcej sa kvapalnej fázy ( CS 263 575 ).
Podstatou tohto vynálezu je spôsob oxidácie cyklohexánu v kvapalnej fáze plynom obsahujúcim kyslík, v cylindrickom horizontálne uloženom komorovom reaktore. Vyznačuje sa tým, že do pretekajúcej kvapalnej reakčnej zmesi reaktorom, sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje tak, že pre rozptyľovače usporiadané v smere vý sledného prúdenia kvapaliny reaktorom, aspoň v jednom prípade platí vzťah ( PrOZp/ Pmax)n > 1.05 * ( Prozp/ PMAx)N+I,2,3,atď.
kde Prozp je horizontálne určitelna priemetna plocha ohraničená dĺžkou a šírkou rozptyl ovača, ktorým sa plyn rozptyľuje do kvapaliny, P^ax je maximálne horizontálne určiteľná priemetná plocha daná dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje a N je poradie rozptyľovača v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom.
Výhodou je, že v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom aspoň nad jedným z prvých rozptyľovačov je vhodné rozptyľovanie plynu obsahujúceho kyslík do kvapaliny a aspoň nad jedným z posledných rozptyľovačov je vhodné prúdenie kvapaliny, čo spôsobuje zlepšenú selektivitu procesu.
r p c e
Príklad 1. Do dvoch šesťkomorových paralelne zapojených reaktorov sa cez skrápače vedie 287,6 t/h cirkulačného cyklohexánu s obsahom 286,5 t cyklohexánu, 0,314 t cyklohexanolu a 0,262 t cyklohexanónu. Do kvapaliny pretekajúcej reaktorom sa rozptyľuje vzduch v množstve 23,9 t/h rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 73 % z maximálne horizontálne určiteľnej priemetnej plochy danej dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora. Z reaktora odchádza oxidačný produkt v množstve 290,2 t/h s obsahom 274,8 t cyklohexánu, 6,633 t cyklohexanolu a 3,2871 cyklohexanónu, majúci číslo kyslosti 5,3 mg KOH / g a číslo zmydelnenia 5,7 mg KOH / g. Zvyšok odchádza cez skrápače vo forme odplynu, obsahujúcom 0,72 % obj. O2, 3,1 % obj. CO, 0,6 % obj. CO2, a 0,4 % obj. organický ch zložiek a vo forme okyslenej vody’ o čísle ky slosti 69,2 mg KOH / g.
Príklad 2. Do dvoch šestkomorových paralelne zapojených reaktorov sa cez skrápače vedie 287,6 t/h cirkulačného cyklohexánu s obsahom 286,5 t cyklohexánu, 0,314 cyklohexanolu a 0,262 t cyklohexanónu. Do kvapaliny pretekajúcej reaktorom sa rozptyľuje vzduch v množstve 23,9 t/h rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 38 % z maximálne horizontálne určiteľnej priemetnej plochy danej dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora. Z reaktora odchádza oxidačný produkt v množstve 290,2 t/h s obsahom 275,0 t cyklohexánu,,6,533 t cyklohexanolu a 3,1871 cyklohexanónu, majúci číslo kyslosti 5,7 mg KOH / g a číslo zmydelnenia 6,3 mg KOH / g. Zvyšok odchádza cez skrápače vo forme odplynu, obsahujúcom 0,82 % obj. O2, 3,1 % obj. CO, 0,6 % obj. CO2, a 0,4 % obj. organických zložiek a vo forme okyslenej vody o Čísle kyslosti 70,1 mg KOH / g.
Príklad 3. Do dvoch šesťkomorových paralelne zapojených reaktorov sa cez skrápače vedie 287,6 t/h cirkulačného cyklohexánu s obsahom 286,5 t cyklohexánu, 0,314 t cyklohexanolu a 0,262 t cyklohexanónu. Do kvapaliny pretekajúcej reaktorom sa rozptyľuje vzduch v množstve 23,9 t/h prvými troma rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 73 %, štvrtým a piatymi rozptyľovačom na ploche zaberajúcej 58 % a nasledujúcim a/alebo nasledujúcimi rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 38 % z maximálne horizontálne určiteľnej priemetnej plochy danej dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora. Z reaktora odchádza oxidačný produkt v množstve 290,4 t/h s obsahom 274,6 t cyklohexánu, 6,833 t cyklohexanolu a 3,287 t cyklohexanónu, majúci číslo kyslosti 4,1 mg KOH / g a číslo zmydelnenia 4,7 mg KOH / g. Zvy šok odchádza cez skrápače vo forme odplynu, obsahujúcom 0,93 % obj. O2, 3,1 % obj. CO, 0,6 % obj. CO2, a 0,4 % obj. organických zložiek a vo forme okyslenej vody o čísle kyslosti 68,3 mg KOH / g.

Claims (3)

  1. Patentové nároky
    1. Spôsob oxidácie cyklohexánu v kvapalnej fáze plynom obsahujúcim kyslík,' v cy lindrickom horizontálne uloženom komorovom reaktore vyznačujúci sa ty m, že do pretekajúcej kvapalnej reakčnej zmesi reaktorom, sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje tak, že pre rozpty ľovače usporiadané v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom, aspoň v jednom prípade platí vzťah ( PrOZp/ PmAx)n > 1.05 * ( Prozp/ PMAx)N+l,2,3.atď kde Prozp je horizontálne určiteľná priemetná plocha ohraničená dĺžkou a šírkou rozptyľovača, ktorým sa plyn rozptyľuje do kvapaliny, Puax je maximálne horizontálne určiteľná priemetná plocha daná dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom horizontálne uloženého reaktora, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje a N je poradie rozptyľovača v smere vý sledného prúdenia kvapaliny reaktorom.
  2. 2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že reakcia sa uskutočňuje v prinajmenšom dvoch sériovo alebo paralelne zapojených cylindrických horizontálne uložených reaktoroch majúcich prinajmenej po dve komory, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje.
  3. 3. Spôsob podľa nárokov 1 a 2, vyznačujúci sa tým, že za reaktormi kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje je zaradený prinajmenej jeden reaktor, kde sa plyn obsahujúci kyslík nerozptyľuje.
SK452001A 2001-01-11 2001-01-11 Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu SK452001A3 (sk)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SK452001A SK452001A3 (sk) 2001-01-11 2001-01-11 Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SK452001A SK452001A3 (sk) 2001-01-11 2001-01-11 Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK452001A3 true SK452001A3 (sk) 2002-08-06

Family

ID=20435539

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK452001A SK452001A3 (sk) 2001-01-11 2001-01-11 Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu

Country Status (1)

Country Link
SK (1) SK452001A3 (sk)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102906425A (zh) * 2010-04-12 2013-01-30 帕沃尔·费古拉 具有连续可变输出流率的齿轮泵

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102906425A (zh) * 2010-04-12 2013-01-30 帕沃尔·费古拉 具有连续可变输出流率的齿轮泵
CN102906425B (zh) * 2010-04-12 2016-02-17 帕沃尔·费古拉 具有连续可变输出流率的齿轮泵

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7455776B2 (en) Method for mixing high viscous liquids with gas
DE2645780C2 (de) Verfahren zum Begasen einer Flüssigkeit in einem Umlaufreaktor und zum Verhindern des Entmischens von nicht abreagiertem Gas aus der Flüssigkeit
JP2012504044A (ja) 気液接触器および気液接触方法
JPH11503070A (ja) 水性媒質を酸化させるための装置及び方法
ATE291960T1 (de) Nachrüstreaktor mit gas-flüssigkeitsejektor und monolithkatalysator
EP0373966B1 (en) Manufacture of organic nitro compounds
El-Naas et al. Evaluation of a novel gas-liquid contactor/reactor system for natural gas applications
WO2023140319A1 (ja) 工業廃水の処理システム、工業廃水の処理システムの使用、工業廃水の処理方法、及び廃水処理プロセス
Bun et al. Comparative study of local gas-liquid hydrodynamics and mass transfer between conventional and modified airlift reactors
WO2015009208A1 (ru) Способ и установка для получения битума
SK452001A3 (sk) Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu
Gourich et al. Influence of operating conditions and design parameters on hydrodynamics and mass transfer in an emulsion loop–venturi reactor
JPH0113896B2 (sk)
US20240009634A1 (en) High efficiency water distribution plate design for enhanced oxygen transfer
CN111359539B (zh) 提前进入反应准备状态的气液反应方法和气液反应装置
SK278996B6 (sk) Reaktor na vykonávanie fázových reakcií
US5387349A (en) Liquid phase reaction process
Jaulin et al. High shear jet‐mixers as two‐phase reactors: An application to the oxidation of phenol in aqueous media
US20050080209A1 (en) Continuous production of crosslinked polymer nanoparticles
EP0995489A2 (en) Process for accelerating fast reactions using high intensity plug flow tubular reactors
Bando et al. Flow characteristics in cocurrent upflow bubble column dispersed with micro-bubbles
SU1088779A1 (ru) Реактор синтеза мочевины
Sievers et al. Fluid dynamics in an impinging-stream reactor
UA58524C2 (uk) Спосіб одержання продуктів окиснення циклогексану у зустрічному потоці
JPH0113897B2 (sk)