SK452001A3 - Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu - Google Patents
Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu Download PDFInfo
- Publication number
- SK452001A3 SK452001A3 SK452001A SK452001A SK452001A3 SK 452001 A3 SK452001 A3 SK 452001A3 SK 452001 A SK452001 A SK 452001A SK 452001 A SK452001 A SK 452001A SK 452001 A3 SK452001 A3 SK 452001A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- reactor
- oxygen
- gas
- liquid
- prozp
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Opisuje sa oxidácia cyklohexánu v kvapalnej fáze plynom
obsahujúcim kyslík v cylindrickom horizontálne uloženom
komorovom reaktore. Vyznačuje sa tým, že do pretekajúcej
kvapalnej reakčnej zmesi reaktorom sa plyn obsahujúci
kyslík rozptyľuje tak, že pre rozptyľovače usporiadané
v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom, aspoň
v jednom prípade platí vzťah
(Prozp',I:>max)n>L05*(Prozp',Pmax)n+i,2,3 atď·, kde Prozp je
horizontáne určiteľná priemetná plocha ohraničená dĺžkou
a šírkou rozptyľovača, ktorým sa plyn rozptyľuje do kvapaliny,
PMAX je maximálne horizontálne určiteľná priemetná
plocha daná dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom
horizontálne uloženého reaktora, kde sa plyn obsahujúci
kyslík rozptyľuje a N je poradie rozptylovača v smere
výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom.
Description
Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu
Priemyslová oxidácia cyklohexánu sa uskutočňuje vzduchom v kvapalnej fáze. Katalyzátormi sú organické zlúčeniny prechodných kovov. V priemyslovom meradle dochádza okrem vzniku cy klohexanolu a cyklohexanónu ku vzniku ďalších látok, alkoholov, aldehydov, ketónov, monokarboxylových a dikarboxylových kyselín, hydroxykyselín, éterov a esterov. Tieto sú nežiaducimi produktmi, ktoré je potrebné v následných technologických zariadeniach oddeľovať, navyše ďalej reagujú na vyššiemolekuláme nerozpustné produkty' zanášajúce zariadenia najmä v miestach nedostatočne miešaných a znižujú dobu bezproblémovej prevádzky .
Je celý rád spôsobov oxidácie ( SU 503 843, SU 675 759, BE 827 835, CS 256 583, CS 256 584, CS 257 367, EP 0 579 323 —► SK PV 743-93 ) variujúcich koncentračné pomery plyn obsahujúci kyslík k cyklohexánu, množstvo katalyzátora, iniciačné látky na začiatku reakcie, teplotu, tlak a zdržnú dobu.
V záujme selektivity sa reakcia uskutočňuje tak, aby kľúčovou zložkou bol kyslík, ktorého konverzia je najvýhodnejšia na úrovni 95 % a cyklohexán bol v takom prebytku, aby jeho konverzia bola od 3 % do 10%. To vedie v súlade so snahou posunúť režim do kinetickej oblasti k preferencii reaktorov s prebublávanou vrstvou kvapaliny veľkej zádrže. Z hľadiska výkonu procesu a selektivity reakcie sa účelne volí kaskáda reaktorov, s postupným pridávaním plynu obsahujúci kyslík po členoch kaskády'. Ďalej nemenej dôležité je zaistenie čo najväčšieho merného medzifázového povrchu. Ten je závislý od dokonalosti dispergácie plynu do kvapaliny a dodanej disipovanej energie. Požadovaná koncentračná homogenita kvapaliny, je pri reaktoroch bez núteného miešania závislá od spôsobu dispergácie plynu a priestorového tvaru reaktora. Koncentračnú homogenitu v jednom člene kaskády a zamedzenie spätného toku kvapaliny zabezpečuje relatívne jednoduchý cylindrický', horizontálne uložený reaktor delený pŕepážkami na komory (PL 64 440) za účelom zamedzenia spätného toku kvapaliny v smere jej výsledného prúdenia (PL 94 062, PL 134 291 ).
Rozptyľovanie plynu do kvapaliny je závislé od pomeru výšky kvapaliny k horizontálnej ploche ktorou sa plyn disperguje ( PL 241 914 ). Môže byť tiež charakterizované priemernou rýchlosťou výtoku oxidačného plynu, otvormi dištančné presne matematický’ definované vo vzťahu k polohe otvoru na rozptyľovacom zariadení ( PL 241 111 ),. prípadne, nerovnomerne rozmiestnenými otvormi v horizontálnom priereze komory, v smere kolmom na smer prúdenia kvapaliny ( CS-PV 1921-87 ). Vysoký stupeň využitia kyslíka možno dosiahnuť pomocou rozptyľovacieho zariadenia s výhodne rozmiestnenými rozdeľovacími pŕepážkami, rozdielnou vzdialenosťou a rozdielnym priemerom otvorov ( PL 136 028 ).
Retardáciu potenciálneho zanášania reaktora predstavuje riešenie demistra pre odplyny ( CS 263 571), prepážky medzi komorami pre prechod kvapaliny ( CS 263 576 ). Koncentračnú homogenitu kvapaliny vylepšuje prívod katalyzátora ( CS 263 571 ), usmernený prechod kvapaliny medzi komorami ( CS 263 570, CS 263 572 a CS 263 573 ), upravené rozptyľovače plynu do kvapaliny ( CS 263 569, CS 263 574, CS 263 587, CS PV 9099- 87, CS PV 9100-87 ). Opačný postup je oddeľovanie gravitačné usadzujúcej sa kvapalnej fázy ( CS 263 575 ).
Podstatou tohto vynálezu je spôsob oxidácie cyklohexánu v kvapalnej fáze plynom obsahujúcim kyslík, v cylindrickom horizontálne uloženom komorovom reaktore. Vyznačuje sa tým, že do pretekajúcej kvapalnej reakčnej zmesi reaktorom, sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje tak, že pre rozptyľovače usporiadané v smere vý sledného prúdenia kvapaliny reaktorom, aspoň v jednom prípade platí vzťah ( PrOZp/ Pmax)n > 1.05 * ( Prozp/ PMAx)N+I,2,3,atď.
kde Prozp je horizontálne určitelna priemetna plocha ohraničená dĺžkou a šírkou rozptyl ovača, ktorým sa plyn rozptyľuje do kvapaliny, P^ax je maximálne horizontálne určiteľná priemetná plocha daná dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje a N je poradie rozptyľovača v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom.
Výhodou je, že v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom aspoň nad jedným z prvých rozptyľovačov je vhodné rozptyľovanie plynu obsahujúceho kyslík do kvapaliny a aspoň nad jedným z posledných rozptyľovačov je vhodné prúdenie kvapaliny, čo spôsobuje zlepšenú selektivitu procesu.
r p c e
Príklad 1. Do dvoch šesťkomorových paralelne zapojených reaktorov sa cez skrápače vedie 287,6 t/h cirkulačného cyklohexánu s obsahom 286,5 t cyklohexánu, 0,314 t cyklohexanolu a 0,262 t cyklohexanónu. Do kvapaliny pretekajúcej reaktorom sa rozptyľuje vzduch v množstve 23,9 t/h rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 73 % z maximálne horizontálne určiteľnej priemetnej plochy danej dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora. Z reaktora odchádza oxidačný produkt v množstve 290,2 t/h s obsahom 274,8 t cyklohexánu, 6,633 t cyklohexanolu a 3,2871 cyklohexanónu, majúci číslo kyslosti 5,3 mg KOH / g a číslo zmydelnenia 5,7 mg KOH / g. Zvyšok odchádza cez skrápače vo forme odplynu, obsahujúcom 0,72 % obj. O2, 3,1 % obj. CO, 0,6 % obj. CO2, a 0,4 % obj. organický ch zložiek a vo forme okyslenej vody’ o čísle ky slosti 69,2 mg KOH / g.
Príklad 2. Do dvoch šestkomorových paralelne zapojených reaktorov sa cez skrápače vedie 287,6 t/h cirkulačného cyklohexánu s obsahom 286,5 t cyklohexánu, 0,314 cyklohexanolu a 0,262 t cyklohexanónu. Do kvapaliny pretekajúcej reaktorom sa rozptyľuje vzduch v množstve 23,9 t/h rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 38 % z maximálne horizontálne určiteľnej priemetnej plochy danej dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora. Z reaktora odchádza oxidačný produkt v množstve 290,2 t/h s obsahom 275,0 t cyklohexánu,,6,533 t cyklohexanolu a 3,1871 cyklohexanónu, majúci číslo kyslosti 5,7 mg KOH / g a číslo zmydelnenia 6,3 mg KOH / g. Zvyšok odchádza cez skrápače vo forme odplynu, obsahujúcom 0,82 % obj. O2, 3,1 % obj. CO, 0,6 % obj. CO2, a 0,4 % obj. organických zložiek a vo forme okyslenej vody o Čísle kyslosti 70,1 mg KOH / g.
Príklad 3. Do dvoch šesťkomorových paralelne zapojených reaktorov sa cez skrápače vedie 287,6 t/h cirkulačného cyklohexánu s obsahom 286,5 t cyklohexánu, 0,314 t cyklohexanolu a 0,262 t cyklohexanónu. Do kvapaliny pretekajúcej reaktorom sa rozptyľuje vzduch v množstve 23,9 t/h prvými troma rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 73 %, štvrtým a piatymi rozptyľovačom na ploche zaberajúcej 58 % a nasledujúcim a/alebo nasledujúcimi rozptyľovačmi na ploche zaberajúcej 38 % z maximálne horizontálne určiteľnej priemetnej plochy danej dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom reaktora. Z reaktora odchádza oxidačný produkt v množstve 290,4 t/h s obsahom 274,6 t cyklohexánu, 6,833 t cyklohexanolu a 3,287 t cyklohexanónu, majúci číslo kyslosti 4,1 mg KOH / g a číslo zmydelnenia 4,7 mg KOH / g. Zvy šok odchádza cez skrápače vo forme odplynu, obsahujúcom 0,93 % obj. O2, 3,1 % obj. CO, 0,6 % obj. CO2, a 0,4 % obj. organických zložiek a vo forme okyslenej vody o čísle kyslosti 68,3 mg KOH / g.
Claims (3)
- Patentové nároky1. Spôsob oxidácie cyklohexánu v kvapalnej fáze plynom obsahujúcim kyslík,' v cy lindrickom horizontálne uloženom komorovom reaktore vyznačujúci sa ty m, že do pretekajúcej kvapalnej reakčnej zmesi reaktorom, sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje tak, že pre rozpty ľovače usporiadané v smere výsledného prúdenia kvapaliny reaktorom, aspoň v jednom prípade platí vzťah ( PrOZp/ PmAx)n > 1.05 * ( Prozp/ PMAx)N+l,2,3.atď kde Prozp je horizontálne určiteľná priemetná plocha ohraničená dĺžkou a šírkou rozptyľovača, ktorým sa plyn rozptyľuje do kvapaliny, Puax je maximálne horizontálne určiteľná priemetná plocha daná dĺžkou rozptyľovača a vnútorným priemerom horizontálne uloženého reaktora, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje a N je poradie rozptyľovača v smere vý sledného prúdenia kvapaliny reaktorom.
- 2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že reakcia sa uskutočňuje v prinajmenšom dvoch sériovo alebo paralelne zapojených cylindrických horizontálne uložených reaktoroch majúcich prinajmenej po dve komory, kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje.
- 3. Spôsob podľa nárokov 1 a 2, vyznačujúci sa tým, že za reaktormi kde sa plyn obsahujúci kyslík rozptyľuje je zaradený prinajmenej jeden reaktor, kde sa plyn obsahujúci kyslík nerozptyľuje.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SK452001A SK452001A3 (sk) | 2001-01-11 | 2001-01-11 | Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SK452001A SK452001A3 (sk) | 2001-01-11 | 2001-01-11 | Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK452001A3 true SK452001A3 (sk) | 2002-08-06 |
Family
ID=20435539
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK452001A SK452001A3 (sk) | 2001-01-11 | 2001-01-11 | Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SK (1) | SK452001A3 (sk) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102906425A (zh) * | 2010-04-12 | 2013-01-30 | 帕沃尔·费古拉 | 具有连续可变输出流率的齿轮泵 |
-
2001
- 2001-01-11 SK SK452001A patent/SK452001A3/sk unknown
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102906425A (zh) * | 2010-04-12 | 2013-01-30 | 帕沃尔·费古拉 | 具有连续可变输出流率的齿轮泵 |
CN102906425B (zh) * | 2010-04-12 | 2016-02-17 | 帕沃尔·费古拉 | 具有连续可变输出流率的齿轮泵 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7455776B2 (en) | Method for mixing high viscous liquids with gas | |
DE2645780C2 (de) | Verfahren zum Begasen einer Flüssigkeit in einem Umlaufreaktor und zum Verhindern des Entmischens von nicht abreagiertem Gas aus der Flüssigkeit | |
JP2012504044A (ja) | 気液接触器および気液接触方法 | |
JPH11503070A (ja) | 水性媒質を酸化させるための装置及び方法 | |
ATE291960T1 (de) | Nachrüstreaktor mit gas-flüssigkeitsejektor und monolithkatalysator | |
EP0373966B1 (en) | Manufacture of organic nitro compounds | |
El-Naas et al. | Evaluation of a novel gas-liquid contactor/reactor system for natural gas applications | |
WO2023140319A1 (ja) | 工業廃水の処理システム、工業廃水の処理システムの使用、工業廃水の処理方法、及び廃水処理プロセス | |
Bun et al. | Comparative study of local gas-liquid hydrodynamics and mass transfer between conventional and modified airlift reactors | |
WO2015009208A1 (ru) | Способ и установка для получения битума | |
SK452001A3 (sk) | Spôsob výroby zmesi cyklohexanolu a cyklohexanónu | |
Gourich et al. | Influence of operating conditions and design parameters on hydrodynamics and mass transfer in an emulsion loop–venturi reactor | |
JPH0113896B2 (sk) | ||
US20240009634A1 (en) | High efficiency water distribution plate design for enhanced oxygen transfer | |
CN111359539B (zh) | 提前进入反应准备状态的气液反应方法和气液反应装置 | |
SK278996B6 (sk) | Reaktor na vykonávanie fázových reakcií | |
US5387349A (en) | Liquid phase reaction process | |
Jaulin et al. | High shear jet‐mixers as two‐phase reactors: An application to the oxidation of phenol in aqueous media | |
US20050080209A1 (en) | Continuous production of crosslinked polymer nanoparticles | |
EP0995489A2 (en) | Process for accelerating fast reactions using high intensity plug flow tubular reactors | |
Bando et al. | Flow characteristics in cocurrent upflow bubble column dispersed with micro-bubbles | |
SU1088779A1 (ru) | Реактор синтеза мочевины | |
Sievers et al. | Fluid dynamics in an impinging-stream reactor | |
UA58524C2 (uk) | Спосіб одержання продуктів окиснення циклогексану у зустрічному потоці | |
JPH0113897B2 (sk) |