SK282802B6 - Cold-rolled reinforcing steel and process for its manufacture - Google Patents
Cold-rolled reinforcing steel and process for its manufacture Download PDFInfo
- Publication number
- SK282802B6 SK282802B6 SK909-96A SK90996A SK282802B6 SK 282802 B6 SK282802 B6 SK 282802B6 SK 90996 A SK90996 A SK 90996A SK 282802 B6 SK282802 B6 SK 282802B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- depressions
- reinforcing bar
- rolled
- concrete reinforcement
- reinforcing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/163—Rolling or cold-forming of concrete reinforcement bars or wire ; Rolls therefor
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
- E04C5/02—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance
- E04C5/03—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance with indentations, projections, ribs, or the like, for augmenting the adherence to the concrete
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Wire Processing (AREA)
Abstract
Description
Vynález sa týka betonárskej ocele, valcovanej za studená a vytvorenej vo forme výstužného prúta kruhového prierezu, obsahujúceho na obvode zavalcované priehlbne usporiadané do dvoch až šiestich, najmä do troch pozdĺžnych radov, rozdelených rovnomerne po obvode výstužného prúta, pričom obrysová čiara každej priehlbne je v rozvinutej povrchovej ploche výstužného prúta tvorená kruhovými oblúkmi s rozdielnymi polomermi zakrivenia, umiestnenými proti priehlbni osovo súmerne.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The invention relates to a cold-rolled reinforcing steel in the form of a reinforcing bar of circular cross-section comprising circumferentially extending recesses arranged in two to six, in particular three longitudinal rows, evenly distributed over the circumference of the reinforcing rod. the surface of the reinforcing bar formed by circular arcs with different radii of curvature, located axially symmetrically against the depression.
Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Betonárske ocele, pripadne predpäté ocele na vystužovanie železobetónu alebo predpätého betónu sú na dosiahnutie potrebnej súdržnosti medzi oceľou a betónom opatrené na svojom povrchu rebrami. Tým je prenos síl medzi betónom a oceľou a naopak zaistený tak, že sú dosiahnuté krátke kotevné slabo prenosové dĺžky prútov.Reinforcing steels or prestressed steel for reinforcing concrete or prestressed concrete are provided with ribs on their surface to achieve the necessary coherence between steel and concrete. In this way, the transfer of forces between concrete and steel and vice versa is ensured in such a way that short anchoring weak transfer lengths of the rods are achieved.
V priebehu vývoja sa postupne zmenil celý rad technických podmienok na výrobu betonárskych ocelí, najmä za studená tvárnených ocelí, napríklad na výstužné rohože alebo betonársku oceľ dodávanú vo zvitkoch. K tomu patria tiež nové poznatky o nelineárnom dimenzovaní železobetónových konštrukcií. Spriahnutie betonárskych ocelí sa zatiaľ uvažovalo iba v pružnej oblasti deformačnej čiary ocele. Použitie nelineárneho dimenzovania ovplyvňuje tiež spriahnutie v plastickej oblasti ocele (DE-A1-40 11 486). V tomto prípade sa ukázalo, že príliš „tvrdé“ spriahnutie, vytvorené pomocou rebier na výztužných prútoch, vedie k vzniku trhliniek. Preto bolo nutné hľadať také spolupôsobenie ocele s betónom, ktoré doposiaľ platné stavebne technické predpisy povoľujú pre úžitkový stav, ale ktoré je v plastickej oblasti deformačnej čiary betonárskej ocele mäkšie.In the course of development, a number of technical conditions for the production of reinforcing steels, in particular cold-formed steels, for example reinforcing mats or reinforcing steel supplied in coils, have gradually changed. This also includes new knowledge of non-linear dimensioning of reinforced concrete structures. Coupling of reinforcing steels has so far been considered only in the elastic region of the steel deformation line. The use of a non-linear dimensioning also affects the coupling in the plastic region of the steel (DE-A1-40 11 486). In this case, it has been shown that overly “hard” couplings, formed by ribs on the reinforcing bars, lead to cracks. Therefore, it was necessary to look for the interaction of steel and concrete, which the existing building regulations allow for the utility state, but which is softer in the plastic area of the deformation line of reinforcing steel.
Značná časť betonárskej ocele sa vyrába tvárením za tepla alebo za studená vo forme výstužných drôtov alebo prútov, dodávaných vo forme zvitkov, z ktorých sa potom pripravujú tvarované výstužné prúty alebo výstužné rohože. Aby sa dodávaná betonárska oceľ priviedla do tvaru, v ktorom môže slúžiť ako výstuž, musí byť pomocou vhodných strojov narovnaná. Rebrované ocele majú v celej svojej dĺžke nekruhový prierez a ich rebrá sú po narovnávacom procese do istej miery ubrané. Rebrá vytvorené na obvode výstužného prúta sú pri narovnávaní tiež zdrojom značného hluku. Pri betonárskych oceliach, vyrábaných vo zvitkoch, je teda nutné podstatne zlepšiť vlastnosti ocele, ktoré sú dôležité na ľahké rovnanie a zníženie hladiny hluku pri rovnaní.Much of the reinforcing steel is produced by hot or cold forming in the form of reinforcing wires or bars, supplied in the form of coils, from which shaped reinforcing bars or reinforcing mats are then prepared. In order to bring the supplied reinforcing steel into a shape in which it can serve as reinforcement, it must be straightened using suitable machines. Ribbed steels have a non-circular cross-section throughout their length and their ribs are removed to some extent after the straightening process. The ribs formed on the circumference of the reinforcing bar are also a source of considerable noise when straightened. In the case of reinforcing steels produced in coils, it is therefore necessary to substantially improve the properties of the steel, which are important for easy straightening and reducing the level of noise during straightening.
V rebrách betonárskej ocele sa nachádza značná časť hmotnosti prúta. Na vytvorenie rebier je nutné dosiahnuť až 25 %-nú deformáciu, ktorá sama vyžaduje značnú spotrebu energie. Z hľadiska potreby zníženia energetickej náročnosti je teda nutné usilovať o zníženie potreby energie na tvárnenie rebier.In the ribs of reinforcing steel there is a considerable part of the weight of the rod. To create ribs, it is necessary to achieve up to 25% deformation, which itself requires considerable energy consumption. In view of the need to reduce energy intensity, efforts must be made to reduce the energy demand for rib forming.
Vysoký stupeň nutného pretvorenia znižuje pri tvárnení za studená východiskové hodnoty parametrov duktility Agt (pretiahnutie pri maximálnom zaťažení pred pretrhnutím) a Rm/Re (pevnosť v ťahu/medza prieťažnosti). Potrebné menovité hodnoty (pozri ENV 10080) sú preto ťažko dosiahnuteľné.The high degree of deformation required in cold forming reduces the initial values of the ductility parameters Agt (elongation at maximum load before breaking) and Rm / Re (tensile strength / yield point). The required nominal values (see ENV 10080) are therefore difficult to achieve.
Zváranie betonárskych oceli prebieha v zariadení, ktoré prevádza až 120 taktov za minútu. Dosiahnutie konštantnej dobrej kvality zváraných spojov je možné len vtedy, ak je nekruhovosť zváraných prvkov, spôsobená obvodovými rebrami, udržiavaná čo najmenšia. To platí najmä pre zváranie dvojitých prútov, z tohto dôvodu sa stále hľadá vytvorenie výstužných prútov, ktorých tvar by sa čo najviac priblížil hladkým prútom s kruhovým prierezom.Welding of reinforcing steel takes place in a machine that converts up to 120 bars per minute. Achieving a constant good quality of welded joints is only possible if the non-circularity of the welded elements caused by circumferential ribs is kept as low as possible. This is particularly true for the welding of double rods, for which reason it is still sought to provide reinforcing rods whose shape would be as close as possible to a smooth rod with a circular cross-section.
Z toho vyplývajú hlavné úlohy na vytvorenie povrchovej plochy betonárskych ocelí.This results in the main tasks for creating the surface area of reinforcing steels.
Pri výrobe:In production:
nízke náklady na tvárnenie, priaznivejšie materiálno-technické prevádzanie tvárnenia za studená na dosiahnutie nižšej spotreby energie a opotrebenia valcovacieho zariadenia pri tvarovaní povrchovej plochy výstužného prúta.low forming costs, more favorable material-technical operation of cold forming to achieve lower energy consumption and wear of the rolling equipment when shaping the surface of the reinforcing bar.
Pri ďalšom spracovaní:For further processing:
dobrá rovnateľnosť pri nízkych emisiách hluku, zlepšená možnosť zvárania. Odstránenie možnosti poškodenia povrchu betonárskej ocele a zníženie opotrebenia rovnacích nástrojov.good leveling at low noise emissions, improved welding capability. Eliminate the possibility of damaging the surface of reinforcing steel and reduce wear on straightening tools.
Na použitie vo forme výstuže:For use as reinforcement:
dostatočné spriahnutie s betónom v úžitkovom stave a umožnenie aktivovaného pretiahnutia ocele až do vzniku trhliniek v betóne (plastický kĺb), vysoké hodnoty parametrov Agt a Rm/Re. Nízky vrubový účinok a tým vysoká medza únavy pri kmitovom zaťažení.sufficient bonding with the concrete in the useful state and allowing activated steel to be stretched until cracking in the concrete (plastic joint), high values of the parameters Agt and Rm / Re. Low notch effect and thus high fatigue limit at oscillating load.
Skúškami sa dokázalo, že tieto stanovené ciele sú najlepšie dosiahnuté pri betonárskych oceliach, majúcich znaky uvedené v predvýznakovej časti patentového nároku 1 a v úvode opisu. Betonárska oceľ tohto druhu je opísaná v DE-AS 10 84 464.Tests have shown that these stated objectives are best achieved in reinforcing steels having the features set forth in the preamble of claim 1 and in the introduction to the description. Reinforcing steel of this kind is described in DE-AS 10 84 464.
Tento spis opisuje výstužný drôt alebo prút, najmä na predpätý betón, v ktorého povrchovej ploche sú po oboch stranách vytvorené pravideíne sa opakujúce priehlbne, pričom tieto priehlbne majú eliptický tvar a zaberajú približne polovicu obvodu prúta. Priehlbne sú v oblasti svojich kratších osí od seba oddelené úzkymi návalkami, ktoré sú usporiadané šikmo na pozdĺžnu os prúta. Tieto návalky sú podobne ako šikmé rebrá vytvorené vyfrézovaním v tvarovom vtlačovacom valci a pri valcovaní je do nich vtlačovaný materiál tvárneného prúta.This document discloses a reinforcing wire or rod, in particular for prestressed concrete, in which the surface area is formed on both sides by regularly repeating recesses, these recesses having an elliptical shape and occupying approximately half the circumference of the rod. In the area of their shorter axes, the depressions are separated from each other by narrow bosses arranged at an angle to the longitudinal axis of the rod. These bumps are, like the slanted ribs, formed by milling in a shaped indentation cylinder, and during the rolling process a molded rod material is pressed into them.
GB-P3 1 334 757 opisuje betonársku oceľ, ktorá má rovnako znaky uvedené v úvode opisu a v predvýznakovej časti nároku 1, ktorá je na svojom obvode opatrená priehlbňami elipsovitého tvaru, pričom ďalšia os elipsy leží v uhle 30° až 70° na pozdĺžnu os prúta. Na zlepšenie ohybových vlastností betonárskej výstuže vo forme výstužného prúta sú boky priehlbní vytvorené súmerne a ich vrcholový uhol je obmedzený na 50°.GB-P3 1 334 757 discloses a reinforcing steel which also has the features mentioned at the beginning of the description and in the preamble of claim 1, which has circumferential elliptical depressions on its circumference, the other ellipse axis being at an angle of 30 ° to 70 ° to the longitudinal axis of the rod. . In order to improve the bending properties of the reinforcing bar in the form of a reinforcing bar, the sides of the recesses are formed symmetrically and their apex angle is limited to 50 °.
Z FR-A-1 207928 je známa betonárska výstuž, pri ktorej je povrchová plocha jej výstužných prútov vytvorená v hladkej forme na zlepšenie zvárateľnosti pri výrobe výstužných rohoží. Vo výstužných prútoch tejto betonárskej výstuže, majúcich kruhový prierez, sú valcovaním vytvorené najmenej tri rady plochých priehlbní, majúcich konštantnú malú hĺbku a pravouholníkový alebo lichobežníkový tvar.FR-A-1 207928 discloses a concrete reinforcement in which the surface area of its reinforcing bars is formed in a smooth mold to improve weldability in the production of reinforcing mats. At least three rows of flat depressions having a constant shallow depth and a rectangular or trapezoidal shape are formed by rolling in the reinforcing bars of this concrete reinforcement having a circular cross-section.
Vo FR-A-1 202 576 je opísaný spôsob výroby rebrovaných výstužných prútov, pri ktorom sa valcovaný drôt s kruhovým prierezom tvárnením za studená pri redukcii prierezu o asi 20 % pretvorí do prúta s kruhovým prierezom sa zmenšeným prierezom. Potom sa prút s kruhovým prierezom vyvalcuje do prierezu s tvarom trojuholníka so zaoblenými rohmi a do týchto zaoblených rohov sa na vytvorenie rebier vtlačia vtlačky. Pretvorenie za studená na výrobu rebier sa rádovo pohybuje okolo 20 %.FR-A-1 202 576 discloses a process for manufacturing ribbed reinforcing bars in which a cold-rolled round-wire wire is transformed into a bar with a reduced cross-section by a reduction of about 20%. The round cross-sectional rod is then rolled into a triangular cross-section with rounded corners and pressed into the rounded corners to form the ribs. The cold deformation of the ribs is about 20%.
Úlohou vynálezu je vyriešiť také vytvorenie povrchovej plochy betonárskej ocele podľa druhových znakov nároku 1, ktoré by pri nízkych nákladoch na tvárnenie drôtov u možnilo dosiahnutie lepších parametrov duktility Agt a Rm/Re a zaistilo dostatočnú súdržnosť ocele s betónom. Má byť tiež dosiahnuté pri zahrnutí plastickej deformácie betonárskej ocele (nelineárne dimenzovanie) mäkšie zakotvenie ocele v betóne, ktoré umožní pomerne značné relatívne posuvy medzi oceľou a betónom. Okrem toho má byť dosiahnuté vzhľadom na potrebu dobrej rovnateľnosti a zlepšenej zvárateľnosti prútov pomerne hladkého povrchu výstužného prúta s kruhovým prierezom. Na dosiahnutie dlhej životnosti pri dynamickom namáhaní by mali byť vrubové napätia udržiavané čo najnižšie. Vynálezom má byť riešený tiež spôsob výroby tejto betonárskej ocele.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a reinforcing steel surface according to the generic features of claim 1 which, at low wire forming costs, can achieve better ductility parameters Agt and Rm / Re and ensure sufficient steel and concrete cohesion. It should also be achieved by including a plastic deformation of reinforcing steel (non-linear dimensioning) a softer anchorage of the steel in the concrete, which allows relatively significant relative displacements between the steel and the concrete. In addition, due to the need for good straightness and improved weldability of the rods, a relatively smooth surface of a circular cross-section reinforcement rod should be achieved. To achieve a long service life under dynamic stress, notch stresses should be kept as low as possible. The invention is also intended to provide a method for producing this reinforcing steel.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Tieto úlohy sú vyriešené betonárskou oceľou podľa vynálezu, ktorého podstata je založená v tom, že priehlbne sú zavalcované do povrchovej plochy výstužného prúta s vždy konštantnou hĺbkou t a sú ohraničené po obvode strmými bokmi. Ďalšie výhodné prevedenia betonárskej výstuže podľa vynálezu sú opísané v patentových nárokoch 2 až 12.These objects are solved by the reinforcing steel according to the invention, the essence of which is that the recesses are rolled into the surface of the reinforcing bar with always a constant depth t and are circumferentially circumscribed by steep sides. Further advantageous embodiments of the concrete reinforcement according to the invention are described in claims 2 to 12.
Podstata spôsobu podľa vynálezu je založená v tom, že sa najskôr vyvalcuje drôt v najmenej jednom prvom tvárniacom postupe, prebiehajúcom za studená a pri ktorom sa prierezová plocha redukuje o 8 % až 20 %, do výstužného prúta s kruhovým prierezom, do ktorého sa v ďalšom tvárniacom postupe, uskutočnenom za studená, zavalcujú priehlbne pri súčasnej redukcii prierezovej plochy o 2 % až 7 %. Výhodné prevedenia tohto spôsobu sú uvedené v zostávajúcich patentových nárokoch.The principle of the method according to the invention is based on the fact that the wire is first rolled in at least one first cold-forming process, in which the cross-sectional area is reduced by 8% to 20%, into a reinforcing bar with a circular cross-section. In the cold forming process, they depress the recesses while reducing the cross-sectional area by 2% to 7%. Preferred embodiments of this method are set forth in the remaining claims.
Zatiaľ čo pri známej betonárskej oceli podľa DE-AS 10 84 464, určenej najmä na predpäté betónové konštrukcie, bolo základnou snahou dosiahnutia vysokej pevnosti v ťahu a vysokej súdržnosti s betónom, čo bolo dosiahnuté výrazným pretváraním za studená ťahaného hladkého drôtu s kruhovým prierezom a vytvorením rebier pomocou vytlačenia materiálu smerom von pri ďalšom spracovaní za studená, je pri betonárskej oceli podľa vynálezu pretvorenie výstužného prúta relatívne malé, pretože do jeho povrchu sú vyvalcované iba ploché priehlbne, preto duktilita zostáva vysoká. S výnimkou vytvarovaných plochých priehlbní zostáva povrch výstužného prúta s kruhovým prierezom hladký, to znamená bolo odstránené vytváranie návalkov, aby sa zlepšili podmienky na rovnanie prútov a drôtov a aby sa dosiahlo „mäkké“ zakotvenie oceľových výstužných prútov do betónovej konštrukcie.While the known reinforcing steel according to DE-AS 10 84 464, intended especially for prestressed concrete constructions, the basic aim was to achieve high tensile strength and high cohesion with concrete, which was achieved by a remarkable deformation of cold drawn smooth wire with circular cross-section and In the reinforcing steel according to the invention, the deformation of the reinforcing bar is relatively small, since only flat depressions are rolled into its surface, therefore the ductility remains high. With the exception of shaped flat depressions, the surface of the round bar remains smooth, that is, bead formation has been eliminated to improve the conditions for straightening bars and wires and to achieve a "soft" anchorage of the steel reinforcing bars to the concrete structure.
Vytvorením priehlbní s rozdielnou hĺbkou a rovnako vytvorením výstupkov, prípadne žliabkov v ploche dna priehlbní sa dosiahne odstupňovaný „poruchový režim. Tým sa rozumie, že skôr, než sa vo vystuženej betónovej konštrukcii ustrihnú veľké betónové konzolky, vytvorené betónom preniknutým v tekutom stave do väčších priehlbní, ustrihnú sa najskôr malé betónové konzolky s menším prierezom a tých sa uvoľní cesta k ďalšiemu pretiahnutiu. Podobný stav je pri ďalšom výhodnom prevedení,pri ktorom sú v dnách priehlbní vytvorené výstupky alebo žliabky. Tento mechanizmus umožňuje väčšie relatívne posuvy. Betonárska oceľ podľa vynálezu je preto obzvlášť vhodná na výstužné prvky železobetónových konštrukcií, ktoré sú dimenzované s využitím miestnych plastických deformácií výstuže.By providing recesses with different depths and also by forming protrusions or grooves in the bottom surface of the recesses, a graded "failure mode" is achieved. By this, it is understood that, before the large concrete brackets formed by the concrete penetrated in the liquid state into larger depressions are cut in the reinforced concrete structure, the small concrete brackets with a smaller cross-section are cut first and these open the way for further elongation. A similar condition is in a further preferred embodiment in which protrusions or grooves are formed in the bottom of the recesses. This mechanism allows greater relative shifts. The reinforcing steel according to the invention is therefore particularly suitable for reinforcing elements of reinforced concrete structures which are sized using local plastic deformations of the reinforcement.
Pretože obrysová čiara priehlbní je tvorená kruhovými oblúkmi a tým sú odstránené priame úseky, v ktorých by sa mohlo koncentrovať napätie vo vrube a pretože boky priehlbni prechádzajú do ich dna zaoblenými prechodovými úsekmi, sú tieto vrubové napätia, ktoré podstatne ovplyvňujú životnosť výstuže namáhané dynamickým zaťažením, výrazne obmedzené.Since the contour line of the depressions is formed by circular arcs, thereby eliminating straight sections in which the stress in the notch could concentrate and because the sides of the depressions pass into their bottom by rounded transition sections, these notch stresses, which significantly affect the durability of the reinforcement, significantly limited.
V dôsledku tvaru priehlbní, blížiaceho sa tvaru elipsy, je v porovnaní s napríklad kruhovým tvarom priehlbní pri danom spriahovacom účinku plošný podiel plochej časti hladkého povrchu v porovnaní s celkovou plochou priehlbni zväčšený, preto sa dosiahne zlepšenie vlastností dôležitých pre rovnacie postupy a tiež zvárateľnosti výstuže. Okrem toho sú vzhľadom na dobré podmienky na rovnanie prútov priehlbne v susedných pozdĺžnych radoch usporiadané proti sebe predsadene.Due to the shape of the depressions approaching the shape of the ellipse, the area of the flat portion of the smooth surface is increased compared to the circular shape of the depressions, given the coupling effect, compared to the total depression area, thus improving the properties important for straightening procedures and weldability. In addition, due to the good conditions for straightening the bars, in the longitudinal rows adjacent to each other, they are offset against one another.
Z hľadiska snahy o dosiahnutie výhodnejších parametrov duktility Agt a Rm/Re je výhodné, že je nielen udržiavaná redukcia prierezu prúta pri valcovaní priehlbní na nízkej úrovni, ale súčasne je betonárska oceľ valcovaná viacstupňovým tvárniacim postupom. Pri tomto postupe sa východiskový materiál vo forme valcovaného drôtu v prvej tvárniacej operácii, uskutočnenej za studená, valcuje do tvaru výstužného prúta s kruhovým prierezom a redukciou prierezovej plochy o 8 % až 25 % a v druhej pracovnej operácii sa do povrchu prúta vyvalcujú priehlbne, pričom sa dosiahne redukcia prierezovej plochy o 2 % až 7 %. Prvá pracovná operácia môže byť prevádzaná v dvoch až troch čiastočných tvárniacich stupňoch so zodpovedajúcimi menšími redukciami prierezu prúta, ktorými sa vytvorí výstužný prút s kruhovým prierezom ešte pred vyvalcovaním priehlbní.In order to achieve more advantageous ductility parameters, Agt and Rm / Re, it is advantageous that not only the reduction of the bar cross-section is kept low during the rolling of the depressions, but at the same time the reinforcing steel is rolled by a multi-stage forming process. In this process, the starting material in the form of rolled wire in the first cold forming operation is rolled to form a reinforcing bar with a circular cross-section and a reduction of the cross-sectional area by 8% to 25% and in the second working operation rolled deep into the rod surface. achieves a reduction of the cross-sectional area by 2% to 7%. The first operation may be carried out in two to three partial forming stages with correspondingly smaller reductions in the cross-section of the bar, which form a reinforcing bar with a circular cross-section before rolling the depressions.
Prehľad obrázkov na výkresochBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález bude bližšie objasnený pomocou príkladov prevedenia zobrazených na výkresoch, kde znázorňujú: obr. 1 rozvinutý povrch oceľového betonárskeho výstužného prúta, opatreného tromi pozdĺžnymi radmi elipsovitých priehlbní, obr. 2 pozdĺžny rez častí výstužného prúta zobrazeného vo zväčšenej mierke, vedený rovinou II-II z obr. 1, obr. 3 pohľad na časť elipsovitých priehlbní, sklonených šikmo na os prúta a majúcich rovnaký tvar ako na obr. 1, obr. 4 diagram spriahovacích vlastností výstužného prúta podľa vynálezu v porovnaní so známymi betonárskymi oceľami, tvárnenými za studená, obr. 5 rez časťou ďalšieho príkladného prevedenia výstužného prúta, podobný rezu z obr. 2, obr. 6 rez časťou tretieho príkladného prevedenia prúta, zodpovedajúci rezu z obr. 2, a obr. 7 pohľad na časť rad šikmých priehlbní, vedený rovnako ako na obr. 3.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will be explained in more detail by way of example embodiments shown in the drawings, in which: FIG. 1 shows a developed surface of a steel reinforcing bar provided with three longitudinal rows of elliptical depressions; FIG. 2 is a longitudinal sectional view of a portion of the reinforcing bar shown on an enlarged scale, taken along II-II in FIG. 1, FIG. 3 is a view of a portion of elliptical depressions inclined obliquely to the rod axis and having the same shape as in FIG. 1, FIG. 4 shows a diagram of the coupling properties of a reinforcing bar according to the invention in comparison with known cold-formed concrete steels; FIG. 5 is a sectional view of a portion of another exemplary embodiment of a reinforcing bar similar to that of FIG. 2, FIG. 6 is a sectional view of a portion of a third exemplary embodiment of a rod corresponding to that of FIG. 2, and FIG. 7 is a view of part of a series of inclined depressions in the same way as in FIG. Third
Príklady uskutočnenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Oceľový betonársky výstužný prút podľa vynálezu, ktorého jeden úsek je zobrazený v pohľade na jeho rozvinutý povrch, je opatrený tromi pozdĺžnymi radmi 1, 2, 3 priehlbní 4. Pozdĺžne rady 1, 2, 3 sú rovnobežne rozmiestnené po obvode výstužného prúta. Priehlbne 4 v susedných pozdĺžnych radoch sú v pozdĺžnom smere proti sebe predsadené, pričom miera tohto predsadenia zodpovedá pri troch pozdĺžnych radoch približne jednej tretine odstupu susedných priehlbní 4. S výnimkou týchto priehlbní 4 je povrchová plocha 5 výstužného prúta úplne hladká, to znamená zodpovedá ploche hladkého prúta s kruhovým prierezom.The steel reinforcing bar according to the invention, one section of which is shown in view of its deployed surface, is provided with three longitudinal rows 1, 2, 3 of the depressions 4. The longitudinal rows 1, 2, 3 are arranged parallel to the circumference of the reinforcing bar. The depressions 4 in adjacent longitudinal rows are offset in the longitudinal direction, the extent of the offset corresponding to approximately one third of the spacing of adjacent depressions 4 over three longitudinal rows. With the exception of these depressions 4, the surface 5 of the reinforcing bar is completely smooth, i.e. rods with circular cross section.
Obrysová čiara priehlbní 4 je v príklade na obr. 1 tvorená kruhovými oblúkmi 6, 7, ktoré majú rozdielny polo mer zakrivenia a sú vo vzťahu k priehlbniam 4 usporiadané vždy osovo súmerne. Menšie kruhové oblúky 6 s menším polomerom zakrivenia sú umiestnené súmerne na prvú os 8 súmernosti a väčšie kruhové oblúky 7 s väčším polomerom zakrivenia sú umiestnené súmerne na druhú os 9 súmernosti. Druhá os 9 súmernosti väčších kruhových oblúkov 7 s väčším polomerom zakrivenia prebieha v príklade zobrazenom na obr. 1 v uhle 90° na pozdĺžnu os výstužného prúta, to znamená kolmo na výstužný prút, a os 8 súmernosti je rovnobežná s pozdĺžnou osou výstužného prúta.The contour line of the depression 4 is in the example of FIG. 1 is formed by circular arcs 6, 7 having a different radius of curvature and arranged axially symmetrically in relation to the depressions 4. The smaller circular arcs 6 with a smaller radius of curvature are arranged symmetrically on the first axis of symmetry 8 and the larger circular arcs 7 with a larger radius of curvature are positioned symmetrically on the second axis of symmetry 9. The second axis of symmetry 9 of the larger circular arcs 7 with the larger radius of curvature takes place in the example shown in FIG. 1 at an angle of 90 ° to the longitudinal axis of the reinforcing bar, i.e. perpendicular to the reinforcing bar, and the axis of symmetry 8 is parallel to the longitudinal axis of the reinforcing bar.
Rozmery a odstupy priehlbní 4 sú v príkladnom prevedení výstužného prúta podľa obr. 1 nasledujúce:The dimensions and spacings of the depressions 4 are in the exemplary embodiment of the reinforcing bar according to FIG. 1 the following:
D = 0,75 ds D = 0.75 d p
B~0,72ds s = 0,25 ds b = 0,80 ds t = 0,06 ds kde:B ~ 0.72d s s = 0.25 d s b = 0.80 d s t = 0.06 d s where:
dsje menovitý priemer výstužného prúta,d s is the nominal diameter of the reinforcing bar,
D je rozmer priehlbní 4 v obvodovom smere výstužného prúta,D is the dimension of the recesses 4 in the circumferential direction of the reinforcing bar,
B je rozmer priehlbní 4 v pozdĺžnom smere výstužného prúta, meraní v prostriedku priečneho smeru, s je odstup medzi obrysovými čiarami susedných priehlbní 4 v pozdĺžnom smere výstužného prúta, meraný v prostriedku priečneho rozmeru D, b je odstup medzi obrysovými čiarami susedných priehlbní 4 v priečnom smere výstužného prúta a t je hĺbka priehlbni 4.B is the dimension of the recesses 4 in the longitudinal direction of the reinforcing bar, measured in the middle of the transverse direction, s is the distance between the contour lines of adjacent recesses 4 in the longitudinal direction of the reinforcing bar. in the direction of the reinforcing bar and t is the depth of the depression 4.
Pri uvedených rozmeroch je podiel celkovej plochy priehlbní 4 na celkovej ploche výstužného prúta okolo 40 %.With these dimensions, the proportion of the total area of the depressions 4 in the total area of the reinforcing bar is about 40%.
Na obr. 2 je zobrazený rez jednou z priehlbní 4, vedený v pozdĺžnom smere výstužného prúta. Z tohto zobrazenia je zrejmé, že priehlbeň 4 má ploché dno, je vy valcovaná s rovnakou hĺbkou t v povrchovej ploche 5 výstužného prúta a po obvode je obmedzená strmými bokmi 10. Tieto boky 10 prechádzajú zaoblenými prechodmi 11 s malým polomerom krivosti do plochy 12 dna.In FIG. 2 shows a section through one of the depressions 4 taken in the longitudinal direction of the reinforcing bar. It can be seen from this illustration that the depression 4 has a flat bottom, is rolled with the same depth t in the surface 5 of the reinforcing bar and is circumferentially limited by steep flanks 10. These flanks 10 pass rounded transitions 11 with a small radius of curvature into the surface 12.
Tento oválny tvar priehlbní 4 usporiadaných kolmo na pozdĺžnu os výstužného prúta, má cez svoje ploché telesné vytvorenie dostatočný kotevný a spriahovací účinok. Vytvorenie povrchovej plochy výstužného prúta podľa vynálezu je na dimenzovanie betónových konštrukcií, pri ktorom sa využíva miestnych plastických deformácií výstuže, to znamená jej kĺbového natočenia, výhodnejšie než povrchová plocha známych prútov, opatrená vyvalcovanými rebrami alebo výstupkami, pretože tvarovaním povrchovej plochy výstužného prúta podľa vynálezu je umožnené „mäkšie“ zakotvenie.This oval shape of the depressions 4 arranged perpendicular to the longitudinal axis of the reinforcing bar has a sufficient anchoring and coupling effect through its flat design. The surface of the reinforcing bar according to the invention is designed for dimensioning concrete structures which utilize local plastic deformation of the reinforcement, i.e. its articulation, more preferably than the surface of known bars, provided with rolled ribs or protrusions because the surface of the reinforcing bar according to the invention is shaped. allow "softer" anchoring.
Na obr. 3 je znázornená časť radov priehlbní vytvorených na obvode výstužného prúta iného príkladného prevedenia. V tomto prípade sú oválne priehlbne usporiadané šikmo na pozdĺžnu os výstužného prúta. Uhol a zovretý medzi osou súmernosti a pozdĺžnou osou výstužného prúta by mal byť v rozmedzí medzi 60° a 90°. Uhol a = 90° zodpovedá príkladu z obr. 1.In FIG. 3 shows a portion of a series of depressions formed on the circumference of a stiffening bar of another exemplary embodiment. In this case, the oval depressions are arranged obliquely to the longitudinal axis of the reinforcing bar. The angle α clamped between the symmetry axis and the longitudinal axis of the reinforcing bar should be between 60 ° and 90 °. The angle α = 90 ° corresponds to the example of FIG. First
Vzhľadom na uvedené pravidlá na stanovenie veľkosti a vzájomných odstupov priehlbní je v tomto príklade potrebné vysvetliť, že B je rozmer priehlbní v pozdĺžnom smere výstužného prúta, meraný v strede rozmeru D, to znamená pozdĺž stredovej osi príslušného pozdĺžneho radu priehlbni 4. Rovnaká zákonitosti platí pre hodnotu s, ktorá sa rovná odstupu medzi obrysovými čiarami dvoch susedných priehlbní 4 v pozdĺžnom smere výstužného prúta.Given the above rules for determining the size and spacing of the recesses in this example, it is necessary to explain that B is the dimension of the recesses in the longitudinal direction of the reinforcement bar measured at the center of dimension D, i.e. along the central axis of the respective longitudinal row. a value s equal to the distance between the contour lines of two adjacent recesses 4 in the longitudinal direction of the reinforcing bar.
Spôsob výroby opísaného výstužného prúta podľa vynálezu sa líši od známych výrobných postupov tým, že najskôr sa v prvej tvárniacej operácii, uskutočnenej za studená, vyvalcuje z valcovaného prúta kruhového prierezu valcovaním za studená výstužný prút a v druhej tvárniacej operácii, uskutočnenej rovnako za studená, sa vyvalcujú ploché priehlbne. Prvý tvárniaci postup, ktorý môže byť rozdelený prípadne do dvoch alebo troch čiastočných tvárniacich operácií, slúži v prvom rade na zvýšenie pevnosti výstužného prúta. Podľa druhu východiskového materiálu, ktorým môžu byť valcované prúty s kvalitou 380 až 420 BSTM, sa nevyhnutné pretváranie prierezu prúta pohybuje medzi 10 % až 20 %, pričom pri rozdelení tohto postupu na dve alebo tri čiastočné operácie sa miera pretvárania v jednej operácii môže znížiť. Ak sa však prevádzajú tri čiastočné tvárniace operácie, je možné spôsobom podľa vynálezu vyrábať prúty s presným kruhovým prierezom v požadovaných rozmeroch. Pri niekoľkostupňovom tvárnení za studená pri výrobe prútov kruhového prierezu by malo byť zmenšenie prierezu väčšie než v nasledujúcich krokoch výroby betonárskej ocele s kruhovým prierezom.The method for producing the described reinforcing bar according to the invention differs from the known production processes in that, in the first cold forming operation, it is rolled out of a circular circular section by cold rolling and in the second cold forming operation it is also rolled. flat depressions. The first forming process, which may optionally be divided into two or three partial forming operations, serves primarily to increase the strength of the reinforcing bar. Depending on the type of starting material, which can be rolled rods of 380 to 420 BSTM quality, the necessary deformation of the rod cross-section varies between 10% and 20%, and if the process is divided into two or three partial operations, the deformation rate in one operation may decrease. However, if three partial forming operations are carried out, it is possible by the method according to the invention to produce rods with a precise circular cross-section in the desired dimensions. In the multi-stage cold forming of round bars, the cross-sectional reduction should be greater than in the subsequent steps of manufacturing round steel reinforcing bars.
Pretože sa najprv rovnomerne redukuje prierez valcovaného prúta s kruhovým prierezom spracovaním za studená, môžu sa pri tomto tvárnení odstrániť špičkové napätia. V nasledujúcom tvárniacom procese, uskutočnenom rovnako za studená, sa zavalcovaním plochých priehlbní obmedzí redukcia prierezovej plochy na 7 %, najmä 5 %, pričom pri razení týchto iba plochých priehlbní 4 je v priebehu tejto fázy tvárnenia za studená spracovávaná oceľ namáhaná pomerne rovnomerne. Celkové pretváranie, vrátane zavalcovania priehlbní 4 tak prebieha rovnomerne a plynulo v dvoch alebo i viac krokoch, preto v spojení s geometriou povrchovej plochy výstužného prúta je možné dosiahnuť vynikajúcich parametrov duktility Agt a Rm/Re. To vedie v spojení s mäkším zakotvením, dosiahnuteľným zvolenou geometriou povrchovej plochy výstužného prúta, k značným výhodám pri používaní výstužného prúta s využitím miestnych plastických deformácii (kĺbového natáčania) na výstuž.Since the cross-section of the rolled rod with a circular cross-section is first uniformly reduced by cold treatment, peak stresses can be eliminated in this form. In a subsequent cold forming process, the rolling of the flat recesses limits the reduction of the cross-sectional area to 7%, in particular 5%, and the shearing of these only flat recesses 4 during the cold forming phase is stressed relatively evenly. Thus, the total deformation, including the rolling of the depressions 4, proceeds equally and continuously in two or more steps, so that excellent ductility parameters Agt and Rm / Re can be achieved in conjunction with the surface area geometry of the reinforcing bar. This, in conjunction with the softer anchoring achievable by the selected geometry of the surface of the reinforcing bar, leads to considerable advantages when using the reinforcing bar using local plastic deformation (articulation) on the reinforcement.
Betonárska oceľ vo forme výstužných prútov podľa vynálezu je v prvom rade určená na výrobu výstužných rohoží na betónové konštrukcie. Na tento účel je predpísaná minimálna medza prieťahu 500 N/mm2. Východiskovým materiálom na výrobu betonárskej ocele sú najmä valcované prúty alebo drôty s medzou prieťahu od 380 do 420 N/mm2 a s analytickými hodnotami v hmotnostných množstvách uhlík: 0,04 až 0,14% mangán: 0,35 až 0,70 % kremík: 0,20 až 0,30 %The reinforcing bars in the form of reinforcing bars according to the invention are primarily intended for the production of reinforcing mats for concrete structures. For this purpose, a minimum yield strength of 500 N / mm 2 is prescribed. In particular, the starting material for the production of reinforcing steel is rolled rods or wires with a tensile limit of 380 to 420 N / mm 2 and analytical values in mass amounts of carbon: 0.04 to 0.14% manganese: 0.35 to 0.70% silicon : 0.20 to 0.30%
V ďalšej časti opisu budú opísané konkrétne príklady uskutočnenia spôsobu podľa vynálezu.Particular examples of embodiments of the method according to the invention will be described below.
Pri spôsobe výroby betonárskej ocele vo forme výstužných prútov sa v prvom tvárniacom postupe vyvalcuje z hladkého drôtu s kruhovým prierezom a priemerom 8,0 mm drôt s kruhovým prierezom a priemerom 7,5 mm. Redukcia prierezovej plochy tak robí 11 %.In a method for producing reinforcing bars in the form of reinforcing bars, in a first forming process, a round wire having a diameter of 8.0 mm is rolled from a smooth wire having a diameter of 8.0 mm and a diameter of 7.5 mm. The cross-sectional area reduction is 11%.
Hodnoty drôtu použitého ako východiskový materiál: menovitý priemer 8,0 mm ovalita 7,85 až 8,17 pevnosť v ťahu 421 N/mm2 pretiahnutie do pretrhnutia (Al 0) 34 % chemické zloženie: C:0,07; Mn:0,61; Si:0,20; P:0,016; Si:0,037; Cu:0,26; Cr:0,l 1; Ni:0,14; Mo:0,02; N:0,009.Wire values used as starting material: nominal diameter 8.0 mm ovality 7.85 to 8.17 tensile strength 421 N / mm 2 elongation at break (Al 0) 34% chemical composition: C: 0.07; Mn: 0.61; Si: 0.20; P: 0.016; Si: 0.037; Cu: 0.26; Cr: 0.1; Ni: 0,14; Mo: 0.02; N: 0.009.
SK 282802 Β6SK 282802 Β6
Do valcovaného drôtu s kruhovým prierezom sa v druhom tvárniacom pokuse zavalcujú tri paralelné rady priehlbní podľa obr. 3, prebiehajúce rovnobežne s pozdĺžnou osou drôtu, pričom hĺbka priehlbní robí 0,6 mm. Uhol a zovretí dlhšími osami elipsovitých alebo oválnych priehlbní s pozdĺžnou osou drôtu je 60 %. Z drôtu nebolo mechanicky odstraňované vnútorné pnutie. Týmto postupom bolo dosiahnuté nasledujúcich pevnostných hodnôt: medza prieťahu: 508 - 536N/mm2 pevnosť v ťahu: 1, 07 -1, 10 medza prieťahu pretiahnutia pri najväčšom zaťažení (Agt): 4,7 - 7,1 %Three parallel rows of depressions according to FIG. 2 are rolled into a round wire with a circular cross-section in a second forming experiment. 3, running parallel to the longitudinal axis of the wire, the depth of the depressions being 0.6 mm. The angle and grip of the longer axes of the elliptical or oval depressions with the longitudinal axis of the wire is 60%. The internal tension was not mechanically removed from the wire. The following strength values were achieved by this procedure: tensile strength: 508-536N / mm 2 tensile strength: 1.07-1.1, 10 tensile yield strength at maximum load (Agt): 4.7 - 7.1%
Rozsahy uvedených hodnôt predstavujú výsledky niekoľkých skúšok.The ranges given are the results of several tests.
Na zistenie vlastností dôležitých pre súdržnosť takto vyrobenej betonárskej ocele s betónom boli uskutočnené vytrhávacie skúšky na zistenie zakotvenia v betónovom telese, opatrenom hore a dole skúšobnými prútmi v polohách zodpovedajúcich pevne stanoveným kotevným alebo spriahovacím oblastiam. Okrem toho boli urobené porovnávacie skúšky s bežnými prútmi, na ktorých boli tvárnením za studená vytvorené šikmé rebrá, usporiadané do troch pozdĺžnych radov. Skúšobné parametre: poloha prúta: spodné a horné uloženie smer betónovania kolmý na pozdĺžnu os prúta krycia vrstva betónu: 1,75 x priemer prúta kvalita betónu: B 25In order to determine the properties important for the consistency of the reinforcing steel thus produced with concrete, peel tests were carried out to detect anchoring in the concrete body provided with test rods at the top and bottom positions in positions corresponding to fixed anchoring or coupling regions. In addition, comparative tests were carried out with conventional bars on which slanted ribs were formed by cold forming, arranged in three longitudinal rows. Test parameters: beam position: lower and upper bearing direction of concreting perpendicular to the longitudinal axis of the concrete covering layer: 1.75 x diameter of the beam quality of the concrete: B 25
V grafe zobrazenom na obr. 4 sú dosiahnuté výsledky pre prút podľa vynálezu označené Iu, prípadne Io, pričom indícia u označuje krivku platnú pre spodný prút a indícia o sa týka horného prúta. Hodnoty platné pre porovnávací prút sú obdobne označené IIU, II0. Na vodorovnej osi je vynesená dráha z vytiahnutia prúta, meraná na neupnutom konci prúta, na zvislej osi sú potom vynesené príslušné spriahovacie napätia.In the graph shown in FIG. 4, results are obtained for a rod according to the invention denoted I u and I o , respectively, where u indicates the curve valid for the lower rod and the indication o refers to the upper rod. The values valid for the comparative beam are similarly labeled II U , II 0 . On the horizontal axis, the pull-out path measured at the unstretched end of the rod is plotted, and the corresponding coupling stresses are plotted on the vertical axis.
Z porovnania kriviek vyplýva, že v oblasti menších relatívnych posuvov (ε < 0,1 mm), to znamená v úžitkovom stave, leží spriahovacie napätie vo zvyčajnej rozptylovej oblasti. Maximálne posuvy pri maximálnych zaťaženiach sa však rovnajú pri rebrovanom prúte 0,2, prípadne 0,35 mm a pri prúte podľa vynálezu 0,33 až 0,9 mm.The comparison of the curves shows that in the area of smaller relative displacements (ε <0.1 mm), that is to say in the useful state, the coupling stress lies in the usual stray range. However, the maximum displacements at maximum loads are equal to 0.2 or 0.35 mm for the ribbed rod and 0.33 to 0.9 mm for the rod according to the invention.
Prút podľa vynálezu preto má v úžitkovej oblasti približne rovnaké hodnoty súdržnosti medzi betónom a oceľou, ale dovoľuje podstatne väčšie posuvy.The rod according to the invention therefore has approximately the same values of cohesion between concrete and steel in the useful area, but allows considerably greater shifts.
Ďalšieho zlepšenia vo vzťahu k takzvanému „mäkkému“ zakotveniu je možné dosiahnuť, ak sú využité prídavné opatrenia, ktoré realizujú stupňovaný „poruchový modus“. Tieto opatrenia sú zobrazené na obr. 5, 6 a 7.Further improvements in relation to the so-called "soft" anchoring can be achieved if additional measures are implemented that implement a graded "failure mode". These measures are illustrated in FIG. 5, 6 and 7.
Pri betonárskej oceli, zobrazenej na obr. 5 v čiastočnom reze, zodpovedajúcom rezu z príkladu na obr. 2, to znamená v pozdĺžnom reze vedenom stredmi priehlbní, sú priehlbne vytvorené s rôznymi hĺbkami tl, t2. Pri namáhaní sa najskôr ustrihne betónová konzolka v oblasti menšej priehlbne s menšou hĺbkou tl a až potom sa ustrihnú betónové konzolky v hlbších priehlbniach s väčšou hĺbkou t2. Tým sa dosiahnu vyššie hodnoty pretiahnutia a získa sa mäkšie zakotvenie prúta v betóne.In the reinforcing steel shown in FIG. 5 in a partial section corresponding to the section of FIG. 2, that is to say in a longitudinal section through the centers of the depressions, they are depressed with different depths t1, t2. Under stress, the concrete bracket is first cut in the area of a smaller recess with a smaller depth t1, and only then the concrete bracket is cut in the deeper recesses with a greater depth t2. This results in higher elongation values and a softer anchorage of the rod in the concrete.
Odstupňovaný „poruchový modus“ sa dosiahne tiež v prípade, kedy majú priehlbne 4 rôzne priečne rozmery D, týkajúce sa podobných rozmerov ako na obr. 3 a merané kolmo na pozdĺžnu os výstužného prúta medzi dvoma tangentmi k obrysovej čiare priehlbní 4, rovnobežnými s pozdĺžnou osou výstužného prúta.A staggered "failure mode" is also achieved when the recesses 4 have different transverse dimensions D relating to dimensions similar to those in FIG. 3 and measured perpendicular to the longitudinal axis of the reinforcing bar between two tangents to the contour line of the depressions 4, parallel to the longitudinal axis of the reinforcing bar.
Rovnaké účinky sa dosiahnu, ak sa v aspoň časti plochy dna priehlbne 4 vytvorí výstupok 13. Miesto týchto výstup kov 13 je možné tiež v ploche 12 dna vytvoriť obvodový žliabok.The same effects are obtained if a protrusion 13 is formed in at least a portion of the bottom surface of the recess 4. Instead of these metal outlets 13, a circumferential groove can also be formed in the bottom surface 12.
Claims (15)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4400974A DE4400974A1 (en) | 1994-01-14 | 1994-01-14 | Reinforcing steel |
| PCT/EP1995/000154 WO1995019480A1 (en) | 1994-01-14 | 1995-01-16 | Cold-rolled reinforcing steel and process for its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK90996A3 SK90996A3 (en) | 1997-01-08 |
| SK282802B6 true SK282802B6 (en) | 2002-12-03 |
Family
ID=6507949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK909-96A SK282802B6 (en) | 1994-01-14 | 1995-01-16 | Cold-rolled reinforcing steel and process for its manufacture |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0738361B2 (en) |
| AT (1) | ATE158634T1 (en) |
| CZ (1) | CZ289576B6 (en) |
| DE (2) | DE4400974A1 (en) |
| DK (1) | DK0738361T4 (en) |
| HU (1) | HU217903B (en) |
| LT (1) | LT4139B (en) |
| PL (1) | PL177898B1 (en) |
| SK (1) | SK282802B6 (en) |
| WO (1) | WO1995019480A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2002300805B2 (en) * | 2001-08-28 | 2007-02-15 | The Australian Steel Company (Operations) Pty Ltd | Metal mesh and method for producing a wire component therefor |
| DE102007027015A1 (en) * | 2007-06-08 | 2008-12-11 | Schöck Bauteile GmbH | rebar |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE499128A (en) * | 1949-11-04 | |||
| CH313327A (en) * | 1953-02-14 | 1956-04-15 | Tektonik Ag | Reinforcement net for reinforced concrete |
| DE1084464B (en) * | 1953-09-03 | 1960-06-30 | Moossche Eisenwerke Ag | Reinforcing wire or rod, especially for prestressed concrete, as well as method and device for its production |
| FR1089781A (en) * | 1953-12-21 | 1955-03-22 | Moossche Eisenwerke Ag | Concrete reinforcement |
| US2821727A (en) * | 1955-05-16 | 1958-02-04 | John C Corckran | Corrugated nail making machine having a combined wire feeding and rolling means |
| BE563074A (en) * | 1957-01-22 | |||
| DE1072949B (en) * | 1957-09-28 | 1960-01-14 | Bau-Stahlgewebe G.m.b.H., Düsseldorf-Oberkassel | Process for the production of reinforcing steel with transversely grooved parts of its circumference |
| LU37094A1 (en) * | 1958-04-12 | |||
| FR1207928A (en) * | 1958-05-05 | 1960-02-19 | Mauser Kg | Concrete rebar mat, ribbed rebar |
| FR1240643A (en) * | 1959-07-29 | 1960-09-09 | Steel bar for concrete reinforcement | |
| NL265616A (en) * | 1960-06-21 | |||
| US3256727A (en) * | 1965-07-21 | 1966-06-21 | Takaishi Yoshio | Method and apparatus for producing deformed steel bars |
| FR2080184A5 (en) * | 1970-02-26 | 1971-11-12 | Scholtes Ets Eugen | |
| US3928998A (en) * | 1973-11-28 | 1975-12-30 | Aurelio Leonardo Francisco | Metal rod for reinforced concrete and process for producing said rod |
| SU1025832A1 (en) * | 1982-02-15 | 1983-06-30 | Научно-Исследовательский Институт Бетона И Железобетона Госстроя Ссср | Die-rolled reinforcement wire |
| SU1364675A1 (en) * | 1986-07-16 | 1988-01-07 | Магнитогорский горно-металлургический институт им.Г.И.Носова | Die-rolled reinforcement wire |
| DE4011486A1 (en) * | 1990-04-09 | 1991-10-10 | Inst Stahlbeton Bewehrung Ev | CONCRETE RIBBON STEEL WITH COLD-ROLLED CRANKS AND USE THEREOF |
| DE4011487A1 (en) | 1990-04-09 | 1991-10-10 | Henkel Kgaa | TENSID MIXTURE FOR USE IN WASHING AND CLEANING AGENTS |
-
1994
- 1994-01-14 DE DE4400974A patent/DE4400974A1/en not_active Withdrawn
-
1995
- 1995-01-16 PL PL95315338A patent/PL177898B1/en not_active IP Right Cessation
- 1995-01-16 AT AT95906956T patent/ATE158634T1/en not_active IP Right Cessation
- 1995-01-16 DE DE59500715T patent/DE59500715D1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-16 HU HU9601912A patent/HU217903B/en not_active IP Right Cessation
- 1995-01-16 WO PCT/EP1995/000154 patent/WO1995019480A1/en active IP Right Grant
- 1995-01-16 DK DK95906956T patent/DK0738361T4/en active
- 1995-01-16 CZ CZ19962010A patent/CZ289576B6/en not_active IP Right Cessation
- 1995-01-16 EP EP95906956A patent/EP0738361B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-16 SK SK909-96A patent/SK282802B6/en not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-07-02 LT LT96-105A patent/LT4139B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1995019480A1 (en) | 1995-07-20 |
| SK90996A3 (en) | 1997-01-08 |
| HU217903B (en) | 2000-05-28 |
| DK0738361T4 (en) | 2005-04-25 |
| EP0738361A1 (en) | 1996-10-23 |
| LT96105A (en) | 1996-11-25 |
| LT4139B (en) | 1997-04-25 |
| CZ9602010A3 (en) | 1996-10-16 |
| EP0738361B1 (en) | 1997-09-24 |
| EP0738361B2 (en) | 2005-04-06 |
| DK0738361T3 (en) | 1998-02-16 |
| HUT76083A (en) | 1997-06-30 |
| DE59500715D1 (en) | 1997-10-30 |
| CZ289576B6 (en) | 2002-02-13 |
| DE4400974A1 (en) | 1995-07-20 |
| HU9601912D0 (en) | 1996-09-30 |
| ATE158634T1 (en) | 1997-10-15 |
| PL177898B1 (en) | 2000-01-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9435122B2 (en) | Steel fibre for reinforcing concrete or mortar having an anchorage end with at least three straight sections | |
| US6060163A (en) | Optimized geometries of fiber reinforcement of cement, ceramic and polymeric based composites | |
| US8962150B2 (en) | Steel fibre for reinforcing concrete or mortar having an anchorage end with at least two bent sections | |
| AU595468B2 (en) | Hot-rolled concrete reinforcing bar, in particular reinforcing ribbed bar | |
| CN111046461B (en) | Bending-resistant bearing capacity calculation method of corrugated side plate concrete beam under positive bending moment effect | |
| US4877463A (en) | Method for producing rolled steel products, particularly threaded steel tension members | |
| SK284180B6 (en) | Steel wire element for mixing into subsequently hardening materials | |
| US5343921A (en) | Tire iron for tubeless truck tires | |
| SK282802B6 (en) | Cold-rolled reinforcing steel and process for its manufacture | |
| US4769886A (en) | Concrete reinforcing element and method of making a concrete reinforcement | |
| GB2411183A (en) | Bar for reinforced concrete | |
| JP7347361B2 (en) | H-shaped steel with protrusions and its manufacturing method | |
| US2957240A (en) | Method of making concrete reinforcing elements from ribbed steel bars | |
| EP1375773A2 (en) | Metal fibres for use in fibre-reinforced concrete | |
| CN213234009U (en) | Framework for concrete prefabricated component and concrete prefabricated component | |
| RU2201818C1 (en) | Reinforcing die-rolled rod | |
| JPH09279304A (en) | High strength steel wire with weld zone and its production | |
| RU2199621C1 (en) | Beam module for prestressed span structure of bridge | |
| JP3684124B2 (en) | Deformed wire rod | |
| RU2309014C1 (en) | Rolled shape of reinforcement steel | |
| JPH10194802A (en) | Steel fiber for reinforcing concrete and its production | |
| WO2024059738A1 (en) | Taper ties for concrete formwork and related devices, systems, and methods | |
| JPS6312190Y2 (en) | ||
| JPH09314270A (en) | Wire having indent-shaped impression | |
| JPH07113119A (en) | Production of extra fine steel wire having high strength and high toughness and ductility |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20110116 |