SE519574C2 - Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxide - Google Patents
Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxideInfo
- Publication number
- SE519574C2 SE519574C2 SE9602203A SE9602203A SE519574C2 SE 519574 C2 SE519574 C2 SE 519574C2 SE 9602203 A SE9602203 A SE 9602203A SE 9602203 A SE9602203 A SE 9602203A SE 519574 C2 SE519574 C2 SE 519574C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- pulp
- heat exchanger
- indirect heat
- exchanger devices
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C3/00—Pulping cellulose-containing materials
- D21C3/22—Other features of pulping processes
- D21C3/24—Continuous processes
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C7/00—Digesters
- D21C7/08—Discharge devices
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Description
25 30 35 519 574 2 drivande kraften bakom vätskeavskiljningen kan utgöras av det högre än atmosfäriska trycket i kärlet eller en pump anordnad utanför kärlet. The driving force behind the liquid separation may be the higher than atmospheric pressure in the vessel or a pump arranged outside the vessel.
Allteftersom uppslutningsrektionerna framskrider och Hera och mera av det icke cellulosahaltiga materialet (och en del av cellulosmaterialet, t.ex. hemicellulosa) upplöses och. avlägsnas fràn den återstående cellulosan, förlorar det ursprungliga materialet, t.ex. vedflisen, sin fasta struktur. Denna förändring av dess karaktär har en inver- kan pà hur väl silen kan effektivt àtskilja avluten och cellulosan. T.ex. i tidiga skeden av kokningen bibehåller flisen väsentligen sin ursprungliga struktur som flis och kan lätt kvarhàllas pà silytan medan vätskan avdras genom fasta silen. I senare skeden av kokningen kan flisens struktur ha gàtt förlorad och det mjuka, formbara cellu- losamaterialet kan lätt passera genom silaggregatet, som tidigare kvarhöll den fastare flisen. Konventionell koka- rutrustning, t.ex. kontinuerliga kokare konstrueras ty- piskt sà att den kan klara denna uppmjukning av flisen.As the digestion reactions progress and Hera and more of the non-cellulosic material (and some of the cellulosic material, eg hemicellulose) dissolve and. removed from the remaining cellulose, loses the original material, e.g. wood chips, its solid structure. This change in its character has an effect on how well the strainer can effectively separate the liquor and the cellulose. For example. in the early stages of cooking, the chips essentially retain their original structure as chips and can be easily retained on the screen surface while the liquid is drained through the solid screen. In the later stages of cooking, the structure of the chips may have been lost and the soft, malleable cellulosic material can easily pass through the sieve assembly, which previously retained the firmer chips. Conventional cocaine equipment, e.g. continuous boilers are typically designed so that it can withstand this softening of the chips.
Sàlunda har t.ex. de silar som används för att avlägsna vätska senare i. kokningsprocessen ndndre öppningar, dvs. hàl eller slitsar än de som används tidigare i koknings- processen.Thus, e.g. the sieves used to remove liquid later in. the cooking process ndndre openings, ie. holes or slits than those used earlier in the cooking process.
Dà nyligen utvecklade kokningsmetoder emellertid används, säson1 de kontinuerliga. EMCC® eller Lo-Solids-processerna Glen Falls, NY, USA eller SuperBatch eller EnerBatch-processerna, som säljs av Andritz Inc., ökar den ökande mängden. av icke cellulosahaltigt material soul avlägsnas möjligheterna för cellulosafibrerna att passera eller täppa till ett silaggregat som används för att avlägsna Ett allmänt icke cellulosahaltiga vätska fràn de senare stegen av' kokningen. vedertaget mätt pà mängden. av' det ligninet som finns i kokat cellulosamaterial är kappatalet. T.ex. vid konventionell kokning av barr- vedsflis ligger kappatalet typiskt i området 30 - 35. Dä lO 15 20 25 30 35 519 574 3 de nya metoderna som beskrivits ovan används är kappatal av 10 - 20 emellertid typiska. Även lägre kappatal kan uppnås för lövvved, som typiskt innehåller mindre lignin och är lättare att delignifiera. Som ett resultat av detta kan det cellulosahaltiga materialet som behandlas vid användning av dessa nyare metoder ge mycket mera delignifierat, dvs mjukare, cellulosahaltigt material i de senare stegen av kokningen. Det mjukare materialet är svårare att sila utan att fibrer passerar eller täpper till silarna, vilket gör dem mindre effektiva och gör hela kokningsprocessen svårare att styra. såsom EMCC- och Lo- Solids-processerna är de sista behandlingsstegen i kokar- kärlet, kokning, I en kontinuerlig kokningsprocess, dvs. kokaren, typiskt medströms- eller motströms- medströms- eller motströmskylning eller med- ströms- eller motströmstvättning av cellulosamassan innan den avlägsnas från kokaren. Den drivande kraften bakom vätskans rörelse är typiskt en pump som suger vätska genom ett silaggregat placerat längs kårlets inre vägg. Speciell uppmärksamhet bör ägnas åt att minimera möjligheten, att fibrer sugs genom dessa silar, såsom det mjukare, smidigare tillstånd. Möjligheten för tilltäppning emedan, ovan beskrivits, delignifierade materialet är i ett av silen kan göra dessa kokarkärl svårare att hålla igång än när man använder konventionellare metoder som inte resulterar i så låga kappatal.However, when newly developed cooking methods are used, they are continuous. The EMCC® or Lo-Solids processes Glen Falls, NY, USA or the SuperBatch or EnerBatch processes, sold by Andritz Inc., are increasing the volume. of non-cellulosic material soul removes the possibility of the cellulosic fibers passing or clogging a screen assembly used to remove a generally non-cellulosic liquid from the later stages of boiling. generally measured by the amount. of the lignin found in boiled cellulosic material is the kappa number. For example. in conventional cooking of softwood chips, the kappa number is typically in the range 30-35. However, since the new methods described above are used, kappa numbers of 10-20 are typical. Even lower kappa numbers can be achieved for hardwood, which typically contains less lignin and is easier to delignify. As a result, the cellulosic material treated using these newer methods can yield much more delignified, i.e., softer, cellulosic material in the later stages of cooking. The softer material is more difficult to strain without fibers passing or clogging the strainers, making them less efficient and making the whole cooking process more difficult to control. such as the EMCC and Lo-Solids processes, the last treatment steps in the cooking vessel, boiling, In a continuous cooking process, i.e. the boiler, typically cocurrent or countercurrent cocurrent or countercurrent cooling or cocurrent or countercurrent washing of the pulp before it is removed from the digester. The driving force behind the movement of the liquid is typically a pump that sucks liquid through a sieve unit placed along the inner wall of the vessel. Particular attention should be paid to minimizing the possibility of fibers being sucked through these strainers, such as the softer, smoother state. The possibility of clogging because, as described above, delignified material is in one of the sieves can make these cookware more difficult to maintain than when using more conventional methods that do not result in such low kappa numbers.
Ett ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en uppslutningsprocess som inte är behäftad med dessa nackdelar utan är lättare att driva och styra. I en utfö- ringsform uppnås detta genom att massan behandlas på ett indirekta värmeväxlaranordningar då specifikt sätt i kappatalet är under 50.An object of the present invention is to provide a digestion process which does not suffer from these disadvantages but is easier to operate and control. In one embodiment, this is achieved by treating the pulp on an indirect heat exchanger device when the specific mode in the kappa number is below 50.
En annan för en massatillverkare mycket viktig omstän- dighet är styrkan hos papperet som tillverkas av Hassan. lO 15 20 25 30 35 519 574 4 Konventionella stora, pappersmaskiner med hög kapacitet kräver att papperet som bildas är tillräckligt starkt för att tåla de höga hastigheter och dragspänningar i pappe- ret, vid vilka dessa maskiner arbetar. En pappersprodukts hàllfasthet kan vara i hög grad beroende av den uppslut- ningsprocess som används. behandlar det skadar cellulosafibrerna i överdrivet hög grad resultera i Speciellt kan en process som cellulosahaltiga materialet ojämnt eller svagare papper. Fysisk belastning av cellulosafibrerna, förorsakad t.ex. av den mekaniska inverkan av en omrörare, speciellt när fibrerna är i ett varmt alkaliskt tillstànd, kan även resultera i en minskning av papperets hàllfasthet.Another very important circumstance for a pulp manufacturer is the strength of the paper manufactured by Hassan. 10 15 20 25 30 35 519 574 4 Conventional large, high-capacity paper machines require that the paper formed be strong enough to withstand the high speeds and tensile stresses of the paper at which these machines operate. The strength of a paper product can depend to a large extent on the digestion process used. Treating it damages the cellulosic fibers to an excessive degree resulting in In particular, a process such as cellulosic material can be uneven or weaker paper. Physical loading of the cellulose fibers, caused e.g. of the mechanical action of a stirrer, especially when the fibers are in a hot alkaline state, can also result in a decrease in the strength of the paper.
Under utmatningen av kokat cellulosahaltigt material, t.ex. vedflis, övergår materialet typiskt fràn ett tryck- satt tillstànd i kokaren (dvs 5 - 10 bar) till ett tryck- löst tillstànd (dvs. atmosfäriskt till l - 3 bar). Koka- rens utmatningsprocess (s.k. blàsning) kan när den sker dà materialet är i ett varmt alkaliskt tillstànd även vàlla skador pà cellulosan och förorsaka styrkeförluster. Dessa skador kan förvärras om en roterande mekanisk omrörare eller utmatningsanordning används som hjälp vid utmatningen. I typiska konventionella massafabriker avkyls massan som 'utblàses från kokaren innan. den bringas att utströmma i en ledning eller ett rör kallad blàsledning.During the discharge of cooked cellulosic material, e.g. wood chips, the material typically changes from a pressurized state in the digester (ie 5 - 10 bar) to a pressureless state (ie atmospheric to 1 - 3 bar). The boiler's discharge process (so-called blowing) can, when it occurs when the material is in a hot alkaline state, also cause damage to the cellulose and cause losses of strength. These damages can be exacerbated if a rotary mechanical stirrer or dispenser is used to assist in dispensing. In typical conventional pulp mills, the pulp which is blown out of the digester before cooling is cooled. it is caused to flow out into a pipe or a pipe called a blow pipe.
Avkylningen utförs typiskt genom att inmata kylvätska, t.ex. kallare tvättfiltrat i bottnen av kokaren för att åstadkomma en s.k. kallblàsning. Kallblàsning säkerställer att så små styrkeförluster som möjligt förorsakas genom blàsningen fràn kokaren.The cooling is typically performed by feeding coolant, e.g. colder wash filtrate in the bottom of the digester to provide a so-called cold blowing. Cold blowing ensures that as small a loss of strength as possible is caused by the blowing from the boiler.
I en föredragen metod för utmatning frän en satsvis eller kontinuerlig kokare avlägsnas massan utan hjälp av en roterande mekanisk omrörare. Kokarutloppet kan ha en geometri som uppvisar en konvergerande kanal och sidout- 10 15 20 25 30 35 519 574 5 strömning sàsonx DIAMONDBACK-utloppet Glens Falls, NY, USA. som säljs av Andritz Inc., I en annan utföringsform av uppfinningen àstadkomms ett förfarande för utmatning av finfördelat material frän ett kokarkärl genmn att avkyla massan i. en tvàstegsprocess, varvid massan innan den utmatas först avkyls utan hjälp av silaggregat och därefter efter att massan utmatats avkyls användande en indirekt värmeväxlare för att kyla massan Kylmedlet ätminstone lO°C, företrädesvis ätminstone 20°C. som används i värmeväxlaren kan utgöras av en processvätska som företrädesvis uppvärms innan den används.In a preferred method of discharging from a batch or continuous digester, the pulp is removed without the aid of a rotating mechanical stirrer. The boiler outlet may have a geometry having a converging channel and side outflow seasonal DIAMONDBACK outlet Glens Falls, NY, USA. sold by Andritz Inc. In another embodiment of the invention, there is provided a method of discharging finely divided material from a cooking vessel by cooling the pulp in a two-step process, the pulp being cooled before it is discharged first without the aid of a sieve assembly and then after the pulp has been discharged. is cooled using an indirect heat exchanger to cool the pulp The coolant is at least 10 ° C, preferably at least 20 ° C. used in the heat exchanger may be a process liquid which is preferably heated before use.
En utföringsform av uppfinningen består i ett förfarande för' uppslutning av finfördelat cellulosahaltigt material till ett kappatal av under 50, företrädesvis 25 - 15 samt avkylning medelst en indirekt värmeväxlare med ätminstone 10°C av massan som utmatas fràn en kokare vid en konsistens av 5 - 20, 16 %,. kompletterar eller ersätter den. kylning son1 erfordras i företrädesvis 6 - Denna värmeväxlare kokarkärlet. Silaggregatet som är förenat med kylcirkulationen behövs företrädesvis inte mera. Kylmedlet som används i värmeväxlaren kan vidare utgöras av en processvätska, t,ex sulfatvitlut, som kan uppvärmas av den varma massan som strömmar igenom värmeväxlaren. Även om vilken som helst lämplig värmeväxlare skulle kunna användas, är det ett faktum att det inte finns många värmeväxlare som är konstruerade för mediumkonsis- tensmassa. De facto har endast ett fàtal konstruktioner föreslagits i den tidigare kända tekniken och ingen av dem har visat sig vara industriellt användbara. En ny och föredragen anordning som nyligen har konstruerats är den som visas i en samtidigt anhängig PCT-ansökan PCT/FI96/- 00330 (benämnd "Menetelmä ja laitteisto heikosti AHLSTROM lämpöä johtavan materiaalin käsittelemiseksi", sökande: 10 15 20 25 30 35 519 574 6 PUMPS CORPORATION, tonen, Pikka, FI 953064, Pel- prioritet àberopad frän uppfinnare: Henricson, Manninen, Vesala och Vikman, FI 954407 och FI 954185) tidigt med denna ansökan, som har ingetts sam- till vilken PCT-ansökan och Ett typiskt särdrag för denna indirekta 'värmeväxlare är' att den är vilka prioritetsansökningar härmed hänvisas. försedd med värmeväxlingselement med ett inre utrymme för värmeväxlingsmedlet vätske- eller Det föringsytan som företrädesvis är av nætall även om också (antingen i gasform, t.ex. ànga). inre utrymmet omges av värmeöver- andra material kan användas förutsatt att materialet är kapabelt att tàla sàväl de olika kemikalier som används i Pä den ena processen som värme~ och tryckpäkänningarna. sidan av 'värmeöverföringsytan finns (det värmande eller kylande) värmeväxlingsmedlet och pà den andra sidan finns massa med en konsistens av 5 - 20 %, företrädesvis 6 - 16 %, som strömmar med en hastighet av mindre än 5 HMS, företrädesvis 0,1 1,0 m/s.An embodiment of the invention consists in a process for digesting finely divided cellulosic material to a kappa number of less than 50, preferably 25 - 15 and cooling by means of an indirect heat exchanger with at least 10 ° C of the pulp discharged from a digester at a consistency of 5 - 20, 16% ,. complements or replaces it. cooling son1 is required in preferably 6 - This heat exchanger boiler. The screen unit which is connected to the cooling circulation is preferably no longer needed. The coolant used in the heat exchanger can furthermore consist of a process liquid, for example sulphate white liquor, which can be heated by the hot mass flowing through the heat exchanger. Although any suitable heat exchanger could be used, it is a fact that there are not many heat exchangers that are designed for medium consistency pulp. In fact, only a few constructions have been proposed in the prior art and none of them have proved to be industrially useful. A new and preferred device which has recently been constructed is that shown in a co-pending PCT application PCT / FI96 / - 00330 (entitled "Menetelmä ja laitteisto heikosti AHLSTROM suitable for johtavan materialin käsittelemiseksi", applicant: 10 15 20 25 30 35 519 574 6 PUMPS CORPORATION, Tonen, Pikka, FI 953064, Pel- priority referred to by inventors: Henricson, Manninen, Vesala and Vikman, FI 954407 and FI 954185) early with this application, which has been submitted to which PCT application and A typical The peculiarity of this indirect 'heat exchanger' is that it is which priority applications are hereby referred to. provided with heat exchange elements with an internal space for the heat exchange means liquid or The guide surface which is preferably of net number although also (either in gaseous form, eg steam). the inner space is surrounded by heat- other materials can be used provided that the material is capable of withstanding both the various chemicals used in the one process as well as the heat and pressure stresses. on the side of the heat transfer surface there is (the heating or cooling) the heat exchange agent and on the other side there is pulp with a consistency of 5 - 20%, preferably 6 - 16%, which flows at a rate of less than 5 HMS, preferably 0.1 l .0 m / s.
Kort beskrivning av ritningarna FIG. tod, FIG. 2. visar bottenutrustningen i en konventionell kokare 1 visar schematiskt en existerande kokarkylningsme- mer i detalj, FIG. av föreliggande uppfinning, FIG. av föreliggande uppfinning, 3 visar schematiskt ett första föredraget utnyttjande 4 visar schematiskt ett andra föredraget utnyttjande FIG. 5 visar schematiskt ett tredje föredraget utnyttjande av föreliggande uppfinning, FIG. 6 visar schematiskt ett fjärde föredraget utnyttjande av föreliggande uppfinning, FIG. 7 visar schematiskt ett femte föredraget utnyttjande av föreliggande uppfinning, 10 15 20 25 30 35 519 574 7 FIG. 8 visar mer i detalj en modern fiberlinje, där upp- finningen utnyttjas, och FIG. 9 visar ett ytterligare föredraget utnyttjande av uppfinningen.Brief Description of the Drawings FIG. tod, FIG. 2. shows the bottom equipment in a conventional boiler 1 schematically shows an existing boiler cooling meter in detail, FIG. of the present invention, FIG. of the present invention, 3 schematically shows a first preferred use 4 schematically shows a second preferred use FIG. 5 schematically shows a third preferred use of the present invention, FIG. 6 schematically shows a fourth preferred use of the present invention, FIG. 7 schematically shows a fifth preferred use of the present invention, FIG. 8 shows in more detail a modern fiber line, where the invention is utilized, and FIG. 9 shows a further preferred use of the invention.
Detaljerad beskrivning av ritningarna FIG. 1 visar en typisk konstruktion. av' en kontinuerlig kokare 10 kända försedd. med flera vätskecirkulationer' 12 och 14 medelst enligt den tidigare tekniken, som är vilka vätskan som omger flisen uppvärms eller avkyls.Detailed Description of the Drawings FIG. 1 shows a typical construction. of a continuous boiler 10 known provided. with several liquid circulations' 12 and 14 by means of the prior art, which are which the liquid surrounding the chips is heated or cooled.
Arrangemanget enligt FIG. 1 'visar en kokare 10 med två cirkulationer 12 och 14 och ett avdragssilsystem 16. I den första cirkulationen 12 nära kokarens 10 topp uppvärms flisen, som efter impregneringen vanligtvis har en 130 °C, 170°C. Uppvärmningen sker genom att avdra vätska temperatur av 110 - av 150 - till en uppslutningstemperatur genom en silplát 122, uppvärma vätskan i en vàtskevärmare 124 och återcirkulera den till kokaren. I kokningszonen uppsluts flisen, varvid de mjuknar. Vid avdragssilarna 162 50 för barrved och 20 - 30 för lövved. Vid detta kappatal är flisen ännu relativt hård och det är massans kappatal 30 - är möjligt att avskilja vätska utan risk för 162. därefter i tvättzonen vid en temperatur av 140 - 170°C till tilltäppning av silplåtarna Kokningen fortsätter det slutgiltiga kappatalet som är så lågt - typiskt under 30, ofta under 20 - att flisen blir mjuk och sönderdelas att till Av denna orsak är tvättcirkula- under avdragningen så den täpper avdragssilplåtarna 142. tionen svår att hålla igång. Tvättvätskan med en tempera- tur av 80 - l00°C som strömmar uppåt i kokaren 10 uppvärms l70°C. här i en vätskevärmare 164 till 140 - Det är känt att denna cirkulation inte fungerar bra med massa som kokats till kappatal av under 30, speciellt under 25. Av denna orsak har olika specialarrangemang föreslagits till exempel användning av silar med manhål. Dessa är emellertid klumpiga och opraktiska och löser problemen endast delvis. 10 15 20 25 30 35 519 574 FIG. 2 visar hur kallt tvättfiltrat pumpas medelst en s.k. kall blåspump 20 såväl (1) till bottenskrapan 22 för att inmatas via skraparens armar eller blad 24 i massan, (2) till vilka filtratet vid sidorna av utloppsöppningarna 28 i bottnen SOYYI motströmstvättmunstyckena 26, genom sprutas mot massaströmmen, och (3) till kokarens utspäd- ningssamlingsrör' 30, från 'vilket filtratet sprutas in i massan något ovanför bottenskrapan. Det kalla tvättfilt- ratet används såväl för kylning av massan som för utspäd- ning av denna till lämplig utloppskonsistens. FIG. 2 visar även tvättcirkulationssilarna 142 och samlingsröret 146 som är anordnade ovanför kokarens just utspädnings- samlingsrör 30. Tvättcirkulationen innehåller, förutom silarna 142 och samlingsröret 146, en tvättcirkulations- pump 148 som avdrar vätskan som skall cirkuleras från kokaren 10 genom silarna 142 och pumpar det till tvätt- vätskevärmaren 144 (se FIG. 1), från vilken vätskan inma- tas i den centrala fördelningskammaren 32 och från denna vidare in i. massan genom tvättcirkulationens utloppsöpp- ningar 34 i den centrala fördelningskammaren 32. I tvätt- cirkulationen uppvärms vätskan som strömmar i motström uppåt i kokaren 10 för att värma nedre delen av kokaren 10.The arrangement according to FIG. 1 'shows a digester 10 with two circulations 12 and 14 and an extraction screen system 16. In the first circulation 12 near the top of the digester 10, the chips are heated, which after the impregnation usually have a 130 ° C, 170 ° C. The heating is done by subtracting liquid temperature of 110 - out of 150 - to a digestion temperature through a sieve plate 122, heating the liquid in a liquid heater 124 and recirculating it to the digester. In the cooking zone, the chips are digested, whereby they soften. At the deduction strainers 162 50 for softwood and 20 - 30 for hardwood. At this kappa number, the chips are still relatively hard and it is the mantle kappa number 30 - it is possible to separate liquid without risk of 162. then in the washing zone at a temperature of 140 - 170 ° C until the sieve plates are clogged. - typically below 30, often below 20 - that the chips become soft and disintegrate to For this reason, the washing circle- during the peeling so it clogs the peeling sieve plates 142. tion is difficult to keep going. The washing liquid with a temperature of 80 - 100 ° C flowing upwards in the boiler 10 is heated to 70 ° C. here in a liquid heater 164 to 140 - It is known that this circulation does not work well with pulp cooked to kappa numbers of under 30, especially under 25. For this reason, various special arrangements have been proposed, for example the use of strainers with manholes. However, these are clumsy and impractical and only partially solve the problems. 10 15 20 25 30 35 519 574 FIG. 2 shows how cold wash filter is pumped by means of a so-called cold blow pump 20 both (1) to the bottom scraper 22 to be fed via the scraper arms or blades 24 into the pulp, (2) to which the filtrate at the sides of the outlet openings 28 in the bottom SOYYI countercurrent wash nozzles 26, by spraying against the pulp stream, and (3) to the boiler dilution manifold '30, from which the filtrate is injected into the mass slightly above the bottom scraper. The cold washing filter is used both for cooling the pulp and for diluting it to a suitable outlet consistency. FIG. 2 also shows the wash circulation screens 142 and the manifold 146 arranged above the boiler just dilution manifold 30. The wash circulation contains, in addition to the screens 142 and the collection pipe 146, a wash circulation pump 148 which draws the liquid to be circulated from the digester 10 through the screens 142 and the washing liquid heater 144 (see FIG. 1), from which the liquid is fed into the central distribution chamber 32 and from this further into the mass through the outlet openings 34 of the washing circulation in the central distribution chamber 32. In the washing circulation the liquid flowing in countercurrent upward in the digester 10 to heat the lower part of the digester 10.
Ett av ändamålen med föreliggande uppfinning är att eli- minera eller minska behovet av tvättcirkulationen 14 utan att förlora möjligheten att uppvärma massan i kokarens 10 nedre del.One of the objects of the present invention is to eliminate or reduce the need for the washing circulation 14 without losing the possibility of heating the mass in the lower part of the digester 10.
FIG. 3 visar en typisk utföringsform av föreliggande uppfinning tillämpad på den kända tekniken visad i FIG. 1.FIG. 3 shows a typical embodiment of the present invention applied to the prior art shown in FIG. 1.
FIG. 3 visar ett system 40 bestående av en satsvis eller kontinuerlig kokare 50, som är försedd med ett inlopp för finfördelat cellulosahaltigt fibermaterial (ej visat) och ett utlopp 52 för utmatning av massan till en blåsledning 54. Blåsledningen 54 för massan vid en temperatur av 120 - 10 15 20 25 30 35 519 574 9 170%2 till en värmeväxlare 56 som utmatar massan vid en 90°C till en Denna andra ledning 58 kan föra massan till en temperatur av 130 - 80, företrädesvis 100 - annan ledning 58. till fortsatt behandling eller eller flera ytterligare värmeväxlare av samma slag som värmeväxlaren 56. Kylmedlet strömmar in i värmeväxlaren genom en ledning 60 och ut ledning 62. I utföringsformen utgörs kylmedlet av tvättfiltrat med. en 100°C fràn genom en den visade temperatur av 80 - tfilter ett nedströms beläget tvät- (ej visat), som uppvärms i värmeväxlaren 56 till l70°C och används som ett tvätt- och kokaren 50. Om en temperatur av 130 - kylmedel i uppvärmning bottnen av ytterligare erfordras kan denna utföras medelst en ytterligare värmeväxlare anordnad i ledningen 62. Vätskan 50°C, helst 5 - frän avdragssilarna uppvärms företrädesvis 5 - het 2 O°C med ànga eller avdragsvätska innan den inmatas i kokarens botten. Det varma filtratet inmatas i kokaren 50 genom en eller flera ledningar 64. Ledningarna och munstyckena är företrädesvis placerade sä att en jämn strömning uppàt àstadkoms i tvätt- och efterkokningszonen.FIG. 3 shows a system 40 consisting of a batch or continuous digester 50, which is provided with an inlet for finely divided cellulosic fibrous material (not shown) and an outlet 52 for discharging the pulp to a blowing line 54. The blowing line 54 for the pulp at a temperature of 120 - 15 15 20 25 30 35 519 574 9 170% 2 to a heat exchanger 56 which discharges the pulp at a 90 ° C to a This second line 58 can bring the pulp to a temperature of 130 - 80, preferably 100 - another line 58. to continued treatment or or several additional heat exchangers of the same type as the heat exchanger 56. The coolant flows into the heat exchanger through a line 60 and out of line 62. In the embodiment the coolant consists of washing filter with. a 100 ° C from through a shown temperature of 80 - tfilter a downstream wash (not shown), which is heated in the heat exchanger 56 to 170 ° C and used as a washer and boiler 50. If a temperature of 130 - coolant in heating the bottom of further required this can be done by means of an additional heat exchanger arranged in the line 62. The liquid 50 ° C, preferably 5 - from the exhaust screens is preferably heated 5 - hot 20 ° C with steam or extraction liquid before it is fed into the bottom of the boiler. The hot filtrate is fed into the digester 50 through one or more lines 64. The lines and nozzles are preferably positioned so that an even upward flow is achieved in the washing and post-boiling zone.
Kylmedlet kan även. utgöras av' någon. annan. processvätska som företrädesvis uppvärms innan den används, t.ex. sulfatvitlut eller svartlut, helt enkelt kallt sulfatvitlut eller alkali, kan tillsättas i ledningarna 64 indunstningskondensat eller fabriksvatten. Kokkemikalier, såsom för behandling av massan i bottnen av kokaren 50.The refrigerant can also. consists of 'someone. Other. process liquid which is preferably heated before use, e.g. sulphate white liquor or black liquor, simply cold sulphate white liquor or alkali, can be added to the lines 64 evaporating condensate or factory water. Cooking chemicals, such as for treating the mass at the bottom of the boiler 50.
Den indirekta värmeväxlaren 56 har en företrädesvis me- tallisk värmeöverföringsyta, företrädesvis gjord av s.k. panntuber eller flänsrör för att säkerställa dess bestän- dighet mot tryck. Värmeöverföringsytan är enligt en före- dragen utföringsfornx diskontinuerlig, dvs. företrädesvis bildad av ett antal kontinuerliga ytdelar. hela mellanrum avbruten genom ribbor anordnade mot strömnings- Den väsentligen värmeöverföringsytan är med andra ord med vissa riktningen pà nämnda yta eller genom att av strömningskanalens tvärsnitt eller pà något annat sätt. förändra formen 10 15 20 25 30 35 519 574 10 Detta avständ, dvs längden av en kontinuerlig vär- meöverföringsyta i massans strömningsriktning, är i varje fall mindre än 2 Heter, företrädesvis mindre än 1 Heter och helst 100 - 700 mm. Värmeöverföringsytans storlek är beroende av tillämpningen men är minst 10 UF, företrädesvis minst 30 nf och ännu hellre 50 - 300 m2.The indirect heat exchanger 56 has a preferably metallic heat transfer surface, preferably made of so-called boiler tubes or flange pipes to ensure its resistance to pressure. According to a preferred embodiment, the heat transfer surface is discontinuous, ie. preferably formed by a number of continuous surface portions. the substantially heat transfer surface is in other words with certain direction on said surface or by the cross-section of the flow channel or in some other way. change the shape 10 15 20 25 30 35 519 574 10 This distance, ie the length of a continuous heat transfer surface in the direction of flow of the pulp, is in each case less than 2 Heter, preferably less than 1 Heter and preferably 100 - 700 mm. The size of the heat transfer surface depends on the application but is at least 10 UF, preferably at least 30 nf and more preferably 50 - 300 m2.
En värmeväxlare som beskrivs i en samtidigt anhängig PCT- ansökan. PCT/FI96/00330 (benämnd. "Menetelmä ja laitteisto heikosti lämpöä johtavan materiaalin käsittelemiseksi", sökande: AHLSTROM PUMPS CORPORATION) uppfinnare: Henric- son, Manninen, Peltonen, Pikka, Vesala och Vikman, prio- ritet àberopad från FI 953064, FI 954407 Och FI 954185) som har ingetts samtidigt med denna ansökan, kan nämnas som ett praktiskt exempel pà en värmeväxlare som kan användas i en kokares blàsledning. Ett typiskt känneteck- nade drag hos denna värmeväxlare är att den har en vär- meöverföringsyta av metall. Pà ena sidan av denna befinner sig massasuspensionen. med ett kappatal av under 50 som strömmar med en medelströmningshastighet av under 5 m/s.A heat exchanger described in a co-pending PCT application. PCT / FI96 / 00330 (referred to as "Menetelmä ja laitteisto heikosti suitsöh johtavan materialin käsittelemiseksi", applicant: AHLSTROM PUMPS CORPORATION) inventors: Henricson, Manninen, Peltonen, Pikka, Vesala and Vikman, priority from FI30 àopad 954407 and FI 954185) which have been submitted at the same time as this application, may be mentioned as a practical example of a heat exchanger which can be used in a boiler's blow line. A typical feature of this heat exchanger is that it has a heat transfer surface of metal. On one side of this is the pulp suspension. with a kappa number of less than 50 flowing at an average flow rate of less than 5 m / s.
O Massans konsistens är 5 - 20, företrädesvis 6 - 16 6. Pà den andra sidan befinner kylmedlet. av värmeöverföringsytan sig Det finns många sätt att försäkra sig om att det finns en tillräckligt med. värmeöverföringsyta i. kokarens blàsled- ning. Om behovet av kylning av Hassan eller behovet av värmning av vätskan inte kan tillfredställas med en vär- 4 en detta meväxlare anordnad i utloppet av kokaren, visar FIG. föredragen utföringsfornl med en kokare 50 som i utförande har fyra utlopp 52, som var och en har en vär- meväxlare 56' med en diameter av 0,2 - 2 m och en längd av 1 - 6 m. Efter att massan har kylts medelst värmeväxlarna 56' förenas de fyra strömmarna till en ström genom att som beskrivs i A. Ahlstrom 4,964,950. värmeväxlarna 56' är smà till formatet kan en ytterligare använda t.ex. anordningen Corporations US-patent Förutom fördelen att lO 15 20 25 30 35 ll fördel nämnas. Pà grund av den större öppna arean i koka- rens botten föreligger ett mindre behov av en bottenskra- pa. Bottenskrapan kan rotera långsammare eller skraparen kan i vissa fall helt och hållet bortlämnas. Utströmningen från kokaren 50 kan styras av ventiler företrädesvis anordnade nedströms om den indirekta värmeväxlaren.The consistency of the mass is 5 - 20, preferably 6 - 16 6. On the other side is the coolant. of the heat transfer surface itself There are many ways to make sure that there is a sufficient. heat transfer surface i. the boiler's blow line. If the need for cooling of the Hassan or the need for heating of the liquid cannot be satisfied with a heater 4 this exchanger arranged in the outlet of the digester, FIG. preferred embodiment with a digester 50 which in practice has four outlets 52, each of which has a heat exchanger 56 'with a diameter of 0.2 - 2 m and a length of 1 - 6 m. After the mass has been cooled by the heat exchangers 56 'combine the four streams into one stream by, as described in A. Ahlstrom 4,964,950. the heat exchangers 56 'are small in size, one can further use e.g. the device Corporate US patent In addition to the advantage that 10 15 20 25 30 35 ll advantage is mentioned. Due to the larger open area in the bottom of the cooker, there is less need for a bottom scraper. The bottom scraper can rotate more slowly or in some cases the scraper can be left out altogether. The outflow from the boiler 50 can be controlled by valves preferably arranged downstream of the indirect heat exchanger.
En annan föredragen utföringsform av värmeväxlare som kan användas i samband med föreliggande uppfinning är en sädan där en värmeväxlare, eller en del av denna, är anordnad inuti kokaren. Värmeöverföringsytorna kan anordnas ovanför och/eller med detta utförande utgörs värmeväxlaren av företrädesvis cirkulära under bottenskrapan. I enlighet element fästade vid varandra och vid kokarens vägg.Another preferred embodiment of a heat exchanger that can be used in connection with the present invention is one in which a heat exchanger, or a part thereof, is arranged inside the boiler. The heat transfer surfaces can be arranged above and / or with this embodiment the heat exchanger is preferably circular under the bottom scraper. In accordance elements attached to each other and to the wall of the cooker.
FIG. användas i 5 visar ytterligare ett föredraget utförande som kan samband med uppfinningen. Värmeväxlaren som visas i FIG. 5 används i samband med ett arrangemang som innefattar ett motströmsflöde som tillförs alkali. Vätskan som inmatas i (vitlut, kokaren 50 är en blandning av kokvätska WL) och tvättsvartlut (WBL). bottenskrapan 70 pà vars övre sida det finns munstycken 72 Vätskan inmatas i för fördelning av motströmsflödet i kokaren 50. Nämnda vätska uppvärms, medan vätskan som inmatas via munstyckena 72 i bottnen av kokaren 50 inte är uppvärmd. Pà detta sätt minskas värmeväxlarens 56 belastning i bläsledningen. bottnen av kokaren 50 är att kyla Emedan. vätskan som inmatas i kallare, är behovet massan i värmeväxlaren/värmeväxlarna 56 mindre.FIG. used in 5 shows a further preferred embodiment which may be related to the invention. The heat exchanger shown in FIG. 5 is used in connection with an arrangement which comprises a countercurrent flow which is supplied with alkali. The liquid fed in (white liquor, the boiler 50 is a mixture of cooking liquid WL) and washing black liquor (WBL). the bottom scraper 70 on the upper side of which there are nozzles 72 The liquid is fed in to distribute the countercurrent flow in the boiler 50. Said liquid is heated, while the liquid which is fed via the nozzles 72 in the bottom of the boiler 50 is not heated. In this way, the load of the heat exchanger 56 in the fan line is reduced. the bottom of the boiler 50 is to cool Emedan. the liquid fed into the cooler, the need mass in the heat exchanger / heat exchangers 56 is smaller.
Det är inte alltid nödvändigt att i samband med de ovan nämnda värmeväxlarna eliminera tvättcirkulationen. Värme- växlaren kan även användas enbart för att sänka tempera- FIG. 6. I FIG. 6 behöver massan avkylas i värmeväxlaren 56 endast 10 - 50°C, turen i bläsledningen sàsom visas i typiskt 10 - 30°C för att nä en temperatur av 110 - 80°C. 10 15 20 25 30 35 519 574 12 Mässan som strömmar in i värmeväxlaren har typiskt en temperatur av 120 - 170°C.It is not always necessary to eliminate the washing circulation in connection with the above-mentioned heat exchangers. The heat exchanger can also be used only to lower the temperature. FIG. 6. In FIG. 6, the mass needs to be cooled in the heat exchanger 56 only 10 - 50 ° C, the turn in the blast line as shown in typically 10 - 30 ° C to reach a temperature of 110 - 80 ° C. 10 15 20 25 30 35 519 574 12 The booth flowing into the heat exchanger typically has a temperature of 120 - 170 ° C.
FIG. 7 visar ett typiskt utnyttjande av föreliggande uppfinning kombinerad med en het alkaliavdragsbehandling.FIG. 7 shows a typical use of the present invention combined with a hot alkali deduction treatment.
I detta systen1 80 utmatas kokad cellulosamassa från en kokare 50 och matas till en första värmeväxlare 56 såsom i FIG. 3 visats. Efter att ha kylts/värmts i värmeväxlaren ett hett alkalibehandlingssteg 82. alkali i 150 min vid en tempe- 170°C. Observera 56 förs massan till Behandlingen innefattar typiskt tillsats av massan och en uppehållstid av 10 - l80°C, att före det heta alkalisteget 82 kan. värmeväxlaren 56 ratur av 100 - företrädesvis 120 - uppvärma massaströmmen i stället för att avkyla den så att optimala förhållanden råder i steget 82. Värmeväxlaren används med andra ord för justering av massans temperatur till en för den följande behandlingen lämplig nivå.In this system 80, boiled cellulosic pulp is discharged from a digester 50 and fed to a first heat exchanger 56 as in FIG. 3 shown. After cooling / heating in the heat exchanger, a hot alkali treatment step 82. alkali for 150 minutes at a temperature of 170 ° C. Note 56 the pulp is brought to The treatment typically involves the addition of the pulp and a residence time of 10 - 180 ° C, that before the hot alkali step 82 can. the heat exchanger 56 of 100 - preferably 120 - heats the pulp stream instead of cooling it so that optimal conditions prevail in step 82. In other words, the heat exchanger is used to adjust the pulp temperature to a level suitable for the following treatment.
Efter att ha strömmat genom steget 82 kan xnassan föras till ledningen 84 för att inmatas i en andra värmeväxlare 86, där Hassan kyls och sedan förs till tvättsteget 88 eller andra efterföljande behandlingar. Mässan. kan även föras direkt till tvätten 88 efter behandlingen 82 utan att föra det till en andra värmeväxlare 86. Vilken som helst av dessa strömmar kan självfallet uppdelas så att en del av strömmen, t.ex.. strömmen i ledningen. 84, först förs till behandlingen 86 och sedan till behandlingen 88 och en del av strömmen i ledningen 84 avskiljs och förs direkt till tvätten 88. Efter tvätten 88 kan massan föras till vidare behandling såsom en andra tvätt eller en andra het alkaliavdragsbehandling.After flowing through step 82, the xass can be passed to line 84 to be fed into a second heat exchanger 86, where Hassan is cooled and then passed to washing step 88 or other subsequent treatments. The fair. can also be fed directly to the laundry 88 after the treatment 82 without passing it to a second heat exchanger 86. Any of these currents can of course be divided so that a part of the current, e.g. the current in the line. 84, first to treatment 86 and then to treatment 88 and a portion of the stream in line 84 is separated and passed directly to wash 88. After wash 88, the pulp may be taken for further treatment such as a second wash or a second hot alkali deduction treatment.
Den heta alkaliavdragsbehandlingen kan även ersättas med en. behandling i vilken massan. utmatas från kokaren. och förs, företrädesvis via en värmeväxlare, till ett kärl där kokningen fortsätter under åtminstone 10 min, föret- rädesvis 15 ~ 100 min, i fiberfas vid en väsentligen hög lO 15 20 25 30 35 l3 temperatur, dock under 190°C, företrädesvis 140 - l80°C, varvid behandlingsvätskan innehåller 1 - 40 g/l, företrä- desvis 5 - 40 g/l, helst 15 - räknat som NaOH. 35 g/1 effektivt alkali FIG. 8 visar en typisk fiberlinje för modern kontinuerlig uppslutning, Fin- fördelat flis, Förbehandlingen räcker typiskt 5 - där föreliggande uppfinning utnyttjas. cellulosahaltigt fibermaterial, t.ex barrveds- förbehandlas först i ett kärl eller en binge 90. 120 min, 5 - 15 min och består i att utsätta flisen för färsk eller att begynna impregneringen. av' flisen. med 'vätska och avdriva företrädesvis förorenad ånga för inleda uppvärmningsprocessen, icke önskad luft från flisen. att (Avdrivningen av luft gör inte endast flisen är lättare impregnerbar med kokkemikalier utan minskar även dess flytförmåga så att den tenderar att sjunka under efterföljande vätskebe- handlingar). Förbehandlingen kan även innefatta behandling med utbytet eller massans styrkeegenskaper främjande tillsatsmedel, såsom föreningar innehållande sulfid, t.ex vätesulfidgas eller' polysulfidlut eller antrakinon eller dess derivat.The hot alkali deduction treatment can also be replaced with one. treatment in which the mass. discharged from the boiler. and is passed, preferably via a heat exchanger, to a vessel where boiling continues for at least 10 minutes, preferably 15 ~ 100 minutes, in fiber phase at a substantially high temperature, but below 190 ° C, preferably 140 ° C. 180 ° C, the treatment liquid containing 1 - 40 g / l, preferably 5 - 40 g / l, preferably 15 - calculated as NaOH. 35 g / l effective alkali FIG. 8 shows a typical fiber line for modern continuous digestion, finely divided chips. The pretreatment is typically sufficient - where the present invention is utilized. cellulosic fibrous material, eg softwood, is first pretreated in a vessel or binge 90. 120 min, 5 - 15 min and consists of exposing the chips to fresh or starting the impregnation. of 'the tile. with liquid and preferably evaporate contaminated steam to initiate the heating process, unwanted air from the chips. that (Evaporation of air not only makes the chips easier to impregnate with cooking chemicals but also reduces their buoyancy so that it tends to sink during subsequent liquid treatments). The pretreatment may also include treatment with the yield or strength-promoting properties of the pulp, such as compounds containing sulphide, for example hydrogen sulphide gas or polysulphide liquor or anthraquinone or its derivatives.
Den förbehandlade flisen utmatas sedan från kärlet 90 vid en temperatur av 70 - 110°C, företrädesvis 80 - 100°C och matas till ett annat förbehandlingskärl 92. Även om vilken soul helst konventionell utmatning kan användas, utmatas flisen företrädesvis från kärlet 90 utan hjälp av någon mekanisk omröring eller vibration. Utloppet från kärlet 90 uppvisar t.ex. företrädesvis en konvergerande kanal och sidoutmatning så att den förbehandlade flisen kan strömma obehindrat från kärlet 90. Ett sådant utlopp kan erhållas från Andritz Inc., Glen Falls, NY, USA och säljs under varumärket DIAMONDBACK. Denna anordning visas i de samtidigt anhängiga US-patentansökningarna 08/189,546 ingiven 1 februari, 1994 och 08/336,581 ingiven 30 december, 1994, till vilka härmed hänvisas. 5 lO 15 20 25 30 35 14 Även om vilken som helst konventionell mataranordning kan användas för att mata flisen till kärlet 92, sàsom t.ex. en High Pressure Feeder som säljs av Andritz Inc., matas förbehandlade till medelst ett flissuspensionspumpsystem 94. den flisen kokaren företrädesvis Sådana system visas i de samtidigt US-patentansökningarna 08/267,17l ingiven 16 juni, anhängiga 1994 och O8/354,005 ingiven 5 december, 1994 och O8/428,302 invgiven 25 april, 1995, till vilka härmed hänvisas. Dessa matningssystem marknadsförs i USA av Andritz Inc. under varumärket LO- LEVEL.The pretreated chip is then discharged from the vessel 90 at a temperature of 70 - 110 ° C, preferably 80 - 100 ° C and fed to another pre-treatment vessel 92. Although any conventional discharge can be used, the chip is preferably discharged from the vessel 90 without assistance. by any mechanical agitation or vibration. The outlet from the vessel 90 shows e.g. preferably a converging channel and side outlet so that the pretreated chip can flow freely from vessel 90. Such an outlet can be obtained from Andritz Inc., Glen Falls, NY, USA and sold under the trademark DIAMONDBACK. This device is disclosed in co-pending U.S. Patent Applications 08 / 189,546 filed February 1, 1994 and 08 / 336,581 filed December 30, 1994, which are incorporated herein by reference. Although any conventional feeding device can be used to feed the chips to the vessel 92, such as e.g. a High Pressure Feeder sold by Andritz Inc. is fed pretreated to by means of a chip suspension pump system 94. the chip boiler preferably Such systems are shown in co-pending U.S. Patent Applications 08 / 267,171 filed June 16, 1994 and O8 / 354,005 filed December 5. , 1994 and O8 / 428,302 filed April 25, 1995, to which reference is hereby made. These feeding systems are marketed in the USA by Andritz Inc. under the brand LO-LEVEL.
Före, under eller efter inmatningen av flisen i kärlet 92 via ledningen 96 kan behandlingsvätska tillsättas i fli- sen. Dessa vätskor kan innefatta sulfatvit-, grön- eller De tillsatta vätskorna kan såsom utbytet hállfastheten svartlut eller sulfitlut. ovan nämnts innehålla eller främjande tillsatsmedel eller en jonkoncentrationen mini- merande behandling. Dess vätskor tillförs typiskt via ledningar 98 och 100.Before, during or after feeding the chips into the vessel 92 via the line 96, treatment liquid can be added to the chips. These liquids may comprise sulphate white, green or The added liquids may, as the yield, the strength of black liquor or sulphite liquor. mentioned above contain or promote additives or an ion concentration minimizing treatment. Its liquids are typically supplied via lines 98 and 100.
I toppen av förbehandlingskärlet 92, t.ex. en Impregnation Vessel som säljs i USA av Andritz Inc. är flisen vid en temperatur av 70 - ]JD°C och ett tryck av 1 - 20 bar, företrädesvis 1 - 5 bar absolut tryck. Inmatningen av flissuspensionen till kärlet 92 sker typiskt med hjälp av en konventionell Top Separator, som säljs av Andritz Inc., men vilken som helst konventionell anordning kan användas.At the top of the pretreatment vessel 92, e.g. an Impregnation Vessel sold in the USA by Andritz Inc. is the chips at a temperature of 70 -] JD ° C and a pressure of 1 - 20 bar, preferably 1 - 5 bar absolute pressure. The chip suspension is fed to the vessel 92 typically by means of a conventional Top Separator, which is sold by Andritz Inc., but any conventional device can be used.
Om en Top Separator används avlägsnas typiskt en del av den vätska som används för att föra flisen genom ledningen till även 96 och áterförs via en separat ledning (ej visad) överföringsordningen 94. Denna returström kan uppvärmas eller avkylas för att upprätthålla den önskade temperaturen i toppen av kärlet 92. lO l5 20 25 30 35 519 574 15 Flisen behandlas typiskt i kärlet 92 under 10 min - 4 h, 0,5 - 1,5 h. Flisen behandlas kärlet 92 med svartlut som avdragits från den egentliga företrädesvis typiskt i kokningsprocessen. Denna svartlut, betecknad BL2 i FIG. 8, förs genom ledningen 102 efter att ha avlägsnats fràn kokaren 50 via silaggregatet 104 och inmatas i ledningen 92 före kärlet 92. effektiv alkalihalt av 10 - Svartluten BL2 har företrädesvis en 50 g/l räknat som NaOH, fö- reträdesvis 10 - 30 g/l och en natriumsulfidhalt av ät- minstone 10 g/l räknat som Na2S.If a Top Separator is used, typically some of the liquid used to pass the chips through line 2 is also removed and returned via a separate line (not shown) to transfer order 94. This return stream can be heated or cooled to maintain the desired temperature at the top. of the vessel 92. 10 15 20 25 30 35 519 574 15 The chips are typically treated in the vessel 92 for 10 minutes - 4 hours, 0.5 - 1.5 hours. . This black liquor, designated BL2 in FIG. 8, is passed through line 102 after being removed from the digester 50 via the screen assembly 104 and fed into line 92 before the vessel 92. effective alkali content of 10 - Black liquor BL2 preferably has a 50 g / l calculated as NaOH, preferably 10 - 30 g / l and a sodium sulphide content of at least 10 g / l calculated as Na2S.
Behandlingstemperaturen i. övre delen. av' kärlet 92, dvs. ovanför silarna 106, bör hållas under 120°C, företrädesvis vid 80 - 110°C. Denna lànga kalla impregneringsbehandling visas i den 08/460,723 hänvisas. samtidigt anhängiga US-patentansökningen 1995, till Denna behandling kan räcka 10 min - 0,5 - 1,5 h. tillsätts i. denna behandlingszon, vilken härmed 4 h, Kemikalierna ingiven 2 juni, men företrädesvis räcker som t.ex. svartluten till- förd via ledningen 102 eller vitluten tillförd via led- ningen 98, kan avkylas, om sà erfordras, genom att föra dem genom värmeväxlare eller genom att expandera dem för att upprätthålla den önskade temperaturen i kärlet 92.The treatment temperature in the upper part. of the vessel 92, i.e. above the strainers 106, should be kept below 120 ° C, preferably at 80 - 110 ° C. This long cold impregnation treatment is shown in the 08 / 460,723 reference. co-pending U.S. patent application 1995, to This treatment may last 10 minutes - 0.5 - 1.5 hours. the black liquor supplied via line 102 or the white liquor supplied via line 98 can be cooled, if required, by passing them through heat exchangers or by expanding them to maintain the desired temperature in the vessel 92.
Efter denna behandling med svartlut BL2 och vitlut i kokarens 92 övre del, avlägsnas eller avdras de förbrukade kokkemikalierna och reaktionsprodukterna, t.ex. upplöst lignin, cellulosa och hemicellulosa från kärlet via silaggregatet 106. Denna 'vätska, betecknad. BL1, har* ty- piskt en làg alkalihalt (dvs. 5 - 15 g/l effektivt alkali räknat som NaOh). BL1 kan föras till kemikalie-/värme- àtervinningssystemet, t.ex. expansionskärlen, en värmeväx- lare eller indunstare kärlet 90 eller kan användas för förbehandling av flisen i t.ex. En föredragen metod för återvinning av värme via en värmeväxlare beskrivs i den samtidigt anhängiga US-patentansökningen 08/420,730 ingi- ven 10 april, 1995. 10 15 20 25 30 35 l6 I kärlets 92 nedre del, dvs. i zonen 108, behandlas den nedåtströmmande flisen med vitlut i nwtström eller med- ström. Vit- eller grönlut kan t.ex. tillföras via en eller flera ledningar 110 och föras i motström genom zonen 108 för att avdras via silarna 106. Luten som tillförs via ledningarna 110 kan innehålla utbytet eller hällfastheten främjande tillsatsmedel eller kemiska komplexbildande medel såsom ovan beskrivits. Temperaturen i zonen 108 är typiskt 90 - 150°C och är 140°C.After this treatment with black liquor BL2 and white liquor in the upper part of the digester 92, the spent cooking chemicals and reaction products are removed or stripped off, e.g. dissolved lignin, cellulose and hemicellulose from the vessel via the screen assembly 106. This' liquid, designated. BL1, * typically has a low alkali content (ie 5 - 15 g / l effective alkali calculated as NaOh). BL1 can be fed to the chemical / heat recovery system, e.g. expansion vessels, a heat exchanger or evaporator vessel 90 or can be used for pre-treatment of the chips in e.g. A preferred method of recovering heat via a heat exchanger is described in co-pending U.S. Patent Application 08 / 420,730 filed April 10, 1995. 16 In the lower portion of the vessel 92, i.e. in zone 108, the downflowing chips are treated with white liquor in nwt current or co-current. White or green liquor can e.g. supplied via one or more conduits 110 and passed countercurrently through the zone 108 to be drained via the strainers 106. The liquor supplied via the conduits 110 may contain the exchange or pour strength enhancing additives or chemical complexing agents as described above. The temperature in zone 108 is typically 90 - 150 ° C and is 140 ° C.
Uppehållstiden i zonen 108 är 5 - 60 min, företrädesvis 10 företrädesvis under - 30 min. Flissuspensionen utmatas sedan från kärlet 92 med någon konventionell utmatningsanordning, t.ex. medelst en utloppsanordning, men utmatningen sker företrädesvis utan hjälp av mekanisk omröring. Utmatningen kan t.ex. ske genom att använda ett utlopp vars geometri medger fri utströmning utan hjälp av mekanisk omröring såsom en geometri uppvisande en konvergerande kanal och sidoutströmning. Ett dylikt utlopp beskrivs i de samtidigt 08/410,503 mars, 1955 och 08/529,411 ingiven 18 september, 1955. anhängiga US-patentansökningarna ingiven 10 Efter utströmningen från kärlet 92 trycksätts och uppvärms flissuspensionen som förberedelse för den egentliga kokningen. i kärlet 50. Trycksättningen och överföringen till kärlet 50 sker med en konventionell High Pressure Feeder 112, son1 i USA säljs av' Andritz Inc. eller' med pumpningssystemet som beskrivs i 08/267,l7l, 08/354,005 hänvisats till.The residence time in zone 108 is 5 to 60 minutes, preferably 10 to less than - 30 minutes. The chip suspension is then discharged from the vessel 92 by any conventional dispensing device, e.g. by means of an outlet device, but the discharge takes place preferably without the aid of mechanical agitation. The output can e.g. This can be done by using an outlet whose geometry allows free outflow without the aid of mechanical agitation such as a geometry having a converging channel and side outflow. Such an outlet is described in co-pending 08 / 410,503 March, 1955 and 08 / 529,411 September 18, 1955. pending U.S. patent applications filed After the outflow from vessel 92, the chip suspension is pressurized and heated in preparation for the actual cooking. in the vessel 50. The pressurization and transfer to the vessel 50 takes place with a conventional High Pressure Feeder 112, son1 in the USA sold by 'Andritz Inc. or' with the pumping system described in 08/267, 171, 08 / 354,005 referred to.
US-patentansökningarna 08/428,302 under eller efter trycksättningen och som tidigare Före, med kan överföringsanordningen 112 ytterligare behandlingskemikalier tillsättas i flissuspensionen för att bidraga till att flissuspensionen förs genom ledningen 114 och kemikalier kan utgöras av vitlut som tillförs via lednin- inleda den egentliga kokningsprocessen. Dessa gen 116 eller svartlut, BL3, som tillförs genom ledningen ll8. 10 15 20 25 30 35 519 574 17 Flissuspensionen kan inmatas i toppen av kärlet 50 medelst en konventionell Top Separator eller en inloppsrör, där en del av' överföringsvätskan. kan. avdras och äterföras till att till Sáson1 tidigare kan 'vätskan överföringsanordningen 112 för hjälpa vid överföringen till kärlet 50. som àterförs genom denna ledning (ej visad) uppvärmas eller avkyles. Behandlingskemikalier kan även tillföras i denna ledning i stället för att tillföra dem i ledningen 114. dvs.U.S. Pat. These genes 116 or black liquor, BL3, which are supplied through line 118. The chip suspension can be fed into the top of the vessel 50 by means of a conventional Top Separator or an inlet pipe, where a part of the transfer liquid. can. and the liquid transfer device 112 for assisting in the transfer to the vessel 50 which is returned through this conduit (not shown) can be heated or cooled. Treatment chemicals can also be added to this line instead of adding them to line 114. i.e.
I kärlets 50 övre zon, ovanför silaggregatet 104, är har flissuspensionen typiskt en temperatur av 145 - 180°C, 150 - 170°C. ligger typiskt i omrâdet 5 - 12 bar och företrädesvis 7 - 10 bar absolut. Vitlut eller liknade kan tillsättas i kokzonen 130 för att reglera alkalihalten under kokningen företrädesvis Trycket i toppen av kärlet genom att anordna en cirkulation någonstans i zonen 130.In the upper zone of the vessel 50, above the screen assembly 104, the chip suspension typically has a temperature of 145 - 180 ° C, 150 - 170 ° C. is typically in the range 5 - 12 bar and preferably 7 - 10 bar absolute. White liquor or the like can be added to the cooking zone 130 to control the alkali content during cooking, preferably the pressure at the top of the vessel by arranging a circulation somewhere in the zone 130.
Flissuspensionen kokas vid denna tryck 0,5 - 4 h, inledande koksteg temperatur och detta företrädesvis 1 - 2 h. Efter detta förbrukade upplösta reaktionsprodukter från kärlet genom silarna 104. för att behandla flisen i kärlet 92 genom att t.ex. inmata den via avlägsnas kemikalier och Denna svartlut, dvs. BL2 används företrädesvis ledningen 102 i ledningen 96. Såsom ovan nämnts har BL2 typiskt en hög alkalihalt.The chip suspension is boiled at this pressure for 0.5 - 4 hours, initial boiling step temperature and this preferably 1-2 hours. After this, dissolved reaction products from the vessel were consumed through the strainers 104. feed it via removed chemicals and This black liquor, ie. BL2 is preferably used with line 102 in line 96. As mentioned above, BL2 typically has a high alkali content.
Efter att ha. passerat silarna 104 behandlas flissuspen- sionen ytterligare mellan silarna 104 och 132. Denna behandling kan ske i Hedström eller motström beroende pà vätskevolymerna som avdras via silarna 104 och 132. Be- handlingstiden mellan dessa silar kan vara 1 - 60 min och är företrädesvis 5 - 30 min lång.After having. passed the strainers 104, the chip suspension is further treated between the strainers 104 and 132. This treatment can take place in Hedström or countercurrent depending on the liquid volumes drawn off via the strainers 104 and 132. The treatment time between these strainers can be 1 - 60 minutes and is preferably 5 - 30 min long.
Vätskan som avlägsnas via silarna 132, benämnd BL3, har en alkalihalt än BL2. BL3 ha effektiv alkalihalt av mindre än 20 g/l som NaOH, typiskt mindre än lägre typiskt en lO 15 20 25 30 35 519 574 18 10 g/l. alkali förbrukades under behandlingen mellan silarna 104 och 132 BL3 har en lägre alkalihalt emedan 1) då kappatalet minskade med 1 till 30 enheter, typiskt 1 - och 2) (WBL) 15 enheter, emedan BL3 typiskt har utspätts med svag svartlut fràn ledningen 134 som företrädesvis inmatas i bottnen av kärlet 50. behandlas den kokade massan med WBL fràn en nedströms belägen behand- I kärlets 50 bottensektion, dsv. zonen 136, ling, typiskt en tvättzon. Denna lut kan ha en relativt làg temperatur, dvs. lägre än 120°C, men är företrädesvis i zonen 136 skall 160°C. Vitlut kan zonen 136 via ledningen 138 tillräckligt varm för att temperaturen vara 100 - 170°C, företrädesvis 130 - även tillföras sä att en medströms- eller nwtströmskokning' sker. Uppehàllstiden i zonen 136 kan vara 1 - 280 min och är företrädesvis 10 - 90 min. Massans kappatal kan minska i denna zon med 1 - 30 enheter, typiskt 1 - 15 enheter.The liquid removed via the sieves 132, designated BL3, has an alkali content other than BL2. BL3 have an effective alkali content of less than 20 g / l as NaOH, typically less than lower typically a 10 15 g / l. alkali was consumed during the treatment between strainers 104 and 132 BL3 has a lower alkali content because 1) when the kappa number decreased by 1 to 30 units, typically 1 - and 2) (WBL) 15 units, because BL3 has typically been diluted with weak black liquor from line 134 which preferably the fed mass is treated in the bottom of the vessel 50. the cooked mass is treated with WBL from a bottom section located in the vessel 50, i.e. zone 136, ling, typically a washing zone. This liquor can have a relatively low temperature, ie. lower than 120 ° C, but is preferably in zone 136 shall be 160 ° C. White liquor, the zone 136 via the line 138 can be sufficiently hot so that the temperature is 100 - 170 ° C, preferably 130 - can also be supplied so that a co-current or n-current boiling takes place. The residence time in zone 136 can be 1 - 280 minutes and is preferably 10 - 90 minutes. The kappa number of the pulp can decrease in this zone by 1 - 30 units, typically 1 - 15 units.
Efter behandlingen i zonen 136 utmatas suspensionen från kärlet 50 till ledningen 54. Denna utmatning kan ske genom att mekanisk omrörare innefattar använda en men företrädesvis inte någon mekanisk omröring sàsom ovan beskrivits i samband med utmatningen från kärlet 92.After the treatment in zone 136, the suspension is discharged from the vessel 50 to the conduit 54. This discharge can take place by mechanical agitator comprising using one but preferably no mechanical agitation as described above in connection with the discharge from the vessel 92.
Ledningen 54 för den behandlade suspensionen till värme- växlaren 56 där suspensionens temperatur minskar till 90 - 150°C, företrädesvis 120 - 150°C. Kylmedlet kan utgöras av någon tillgänglig procesström som behöver uppvärmas, t.eX. vit- eller svartlut eller även ett medium som använts i ett nedströms beläget blekeri, men. det är företrädesvis ett tvättfiltrat WBL frän ett nedströms beläget tvättsteg.The line 54 for the treated suspension to the heat exchanger 56 where the temperature of the suspension decreases to 90 - 150 ° C, preferably 120 - 150 ° C. The coolant can be any available process stream that needs to be heated, e.g. white or black liquor or even a medium used in a downstream bleaching plant, but. it is preferably a wash filtered WBL from a downstream wash step.
Detta filtrat kan vara detsamma som det som inmatades i bottnen av kärlet 50 via ledningen 134. En föredragen värmeväxlare är den. sonl visats i en samtidigt anhängig PCT/FI96/00330 laitteisto heikosti PCT-ansökan (benämnd "Menetelmä ja lämpöä AHLSTROM PUMPS CORPORATION, johtavan materiaalin käsit- telemiseksi", sökande: upp- 10 l5 20 25 30 35 519 574 19 Manninen, Pikka, Vesala och Vikman, prioritet àberopad fràn FI 953064, FI 954407 och finnare: Henricson, Peltonen, FI 954185) som har ingetts samtidigt med denna ansökan.This filtrate may be the same as that fed into the bottom of the vessel 50 via line 134. It is a preferred heat exchanger. sonl is shown in a co-pending PCT / FI96 / 00330 application for the PCT application (entitled "Menetelmä ja suitsöä AHLSTROM PUMPS CORPORATION, johtavan materialin käsit- telemiseksi", applicant: upp- 10 l5 20 25 30 35 519 574 19 Manninen, P. Vesala and Vikman, priority cited from FI 953064, FI 954407 and Finns: Henricson, Peltonen, FI 954185) which have been submitted at the same time as this application.
Efter att ha passerat värmeväxlaren 56 kan massan föras genom ledningen 150 till kärlet 152 för att eventuellt bli behandlad i ett hett Alkali, vitlut fràn ledningen 154, någon lämplig alkaliavdragssteg. t.ex. kan tillföras ledning, t.ex ledningen 150, före denna behandling. Kärlet 152 för den heta alkalibehandlingen är dimensionerad för en uppehällstid av 10 - 150 min. behandlingen är 100 - 180°C Temperaturen vid och företrädesvis 120 - 170°C.After passing the heat exchanger 56, the pulp can be passed through line 150 to vessel 152 to be optionally treated in a hot alkali, white liquor from line 154, any suitable alkali removal step. for example can be added to line, eg line 150, before this treatment. The vessel 152 for the hot alkali treatment is dimensioned for a residence time of 10 - 150 minutes. the treatment is 100 - 180 ° C The temperature at and preferably 120 - 170 ° C.
En typisk minskning av kappatalet i kärlet 152 är 5 - 20 enheter. Efter behandlingen i kärlet 152 kan massan föras via ledningen 156 till en eventuell andra värmeväxlare 158. Massan kan sedan föras till vidarebehandling, t.ex. tvättning, ytterligare delignifiering eller blekning eller lagring.A typical decrease in kappa number in vessel 152 is 5 - 20 units. After the treatment in the vessel 152, the pulp can be conveyed via the line 156 to a possible second heat exchanger 158. The pulp can then be conveyed for further processing, e.g. washing, further delignification or bleaching or storage.
Onx så önskas kan massans temperatur" höjas med, hjälp av värmeväxlaren 158. Ånga kan t.ex. användas för att värma massan. Värmeväxlaren 158 kan pà detta sätt fungera som en kondensor för att producera rent vatten. Om den i det heta alkalisteget önskade temperaturen kan uppnàs utan hjälp av en värmande eller kylande värmeväxlare, kan värmeväxlaren 158 bortlämnas.If desired, the temperature of the pulp can be "raised" with the aid of the heat exchanger 158. Steam can be used, for example, to heat the pulp. The heat exchanger 158 can in this way act as a condenser to produce clean water. the temperature can be reached without the aid of a heating or cooling heat exchanger, the heat exchanger 158 can be omitted.
Om het alkalibehandling inte används i kärlet 152, kan en eller flera värmeväxlare användas för att kyla massan till en temperatur av 60 - 140°C, företrädesvis 80 - 120°C, vanligtvis 90 - 100°C. Om behandlingen som utförs nedströms sker vid ett högre än atmosfäriskt tryck, t.ex. i ett trycksatt tvättsteg, 100°C möjlig. är kylning till en temperatur' över FIG. samband med uppfinningen. I detta system har den nedersta 9 visar ett annat arrangemang som kan användas i lO 15 20 25 30 35 519 574 20 142 i FIG. 1) bortlämnats och en tillagts nedströms om värmeväxlaren. ett kokarsilen (silen tvättanordning 88' Denna tvättanordning utgörs företrädesvis av fraktionerande tvättfilter som medger att två eller flera strömmar av filtrat av olika renhet kan. avlägsnas. Ett sådant tvättfilter är Drum Displacer® som marknadsförs av Andritz. I exemplet ovan avlägsnas tvà filtratströmmar fràn tvättfiltret 88. En med en högre alkali- och fastämneshalt, som kan användas för luten BLI och en annan med lägre alkali- och fastämneshalt, som kan användas som luten WBL. Genom att använda en dylik extern kylande värmeväxlare 56 och tvättfilter 88 behöver ingen inre tvättning eller kylning utföras i kokaren 50 och den (silen 142 i FIG. 1) mängd WBL kan om sä önskas föras till bottnen av kokaren nedersta silen kan bortlämnas. Nàgon 50 via ledningen 64.If hot alkali treatment is not used in the vessel 152, one or more heat exchangers can be used to cool the pulp to a temperature of 60 - 140 ° C, preferably 80 - 120 ° C, usually 90 - 100 ° C. If the treatment carried out downstream takes place at a higher than atmospheric pressure, e.g. in a pressurized washing step, 100 ° C possible. is cooling to a temperature above FIG. in connection with the invention. In this system, the bottom 9 shows another arrangement that can be used in 10 15 5 25 519 574 20 142 in FIG. 1) abandoned and one added downstream of the heat exchanger. This boiler is preferably a fractional wash filter which allows two or more streams of filtrates of different purity to be removed. One such wash filter is Drum Displacer® marketed by Andritz. In the example above, two filtrate streams are removed from the wash filter. 88. One with a higher alkali and solids content, which can be used for the liquor BLI and another with a lower alkali and solids content, which can be used as the liquor WBL. or cooling is performed in the digester 50 and the (strainer 142 in FIG. 1) amount of WBL can, if desired, be carried to the bottom of the digester the bottom strainer can be discharged.Some 50 via line 64.
Ytterligare kan silen 162 i FIG. 9 bortlämnas sä att kokaren 50 inte har några silar alls. När inga silar är anordnade i kärlet 50, kan det fraktionerande tvättfiltret 88 utgöra ett medel för att àtskilja en starkare lut, t ex. BL2, fràn en svagare lut, t.ex. BL3.Additionally, the screen 162 of FIG. 9 is disposed of so that the digester 50 has no strainers at all. When no strainers are provided in the vessel 50, the fractional wash filter 88 may be a means of separating a stronger liquor, e.g. BL2, from a weaker liquor, e.g. BL3.
Kokaren och värmeväxlingssystemet som visas i. FIG. 7, 8 och 9 illustrerar ett system för effektiv kokning av finfördelat cellulosahaltigt fibermaterial till kappatal av under 50, effektiv drift, företrädesvis 25 - 15 dock upprätthållande en dvs. god körbarhet. Med ett dylikt system kan t.eX barrvedsflis kokas till låga kappatal utan att förorsaka tilltäppning av silar eller skador pà fibrerna.The boiler and the heat exchange system shown in. FIG. 7, 8 and 9 illustrate a system for efficient cooking of finely divided cellulosic fibrous material to kappa numbers of less than 50, efficient operation, preferably 25 - 15 but maintaining a ie. good driveability. With such a system, for example, softwood chips can be boiled to low kappa numbers without causing clogging of strainers or damage to the fibers.
Kappatalen vid silarna i förbehandlingskärlet 92 och kokaren 50, där stora flödesmängder krävs, är typiskt över 25 och förorsakar inga driftsproblem.The cap number at the strainers in the pretreatment vessel 92 and the digester 50, where large flow rates are required, is typically over 25 and does not cause operating problems.
Vid silen 106 är kappatalet typiskt över 60, till och med över 90, vid silen 104 är kappatalet typiskt över 30. Den enda sil som utsätts för massa med ett kappatal av under 10 519 en w Å> 21 25 är silen 132. Genom att använda en extern värmeväxlare behöver temperaturen hos massan som avgår från kokaren 50 Flödes- mängden genonx zonen 136 och. genom silen 132 är därför emellertid inte vara sä làg son1 konventionellt. lägre än vad som är vanligt. Flödet genom silen 132 är endast 2 - 5 nf per ton massa. I konventionella system är detta flöde typiskt över 5 HP per ton massa. Genom att använda konventionella profilstàngssilar eller silar" med stora areor eller lutande stänger såsom visas i FI-paten- tansökningen 950826 kan detta system producera massa med làgt kappatal och samtidigt erbjuda god körbarhet och minskat underhåll.At screen 106 the kappa number is typically over 60, even over 90, at screen 104 the kappa number is typically over 30. The only screen that is subjected to pulp with a kappa number of less than 10 519 a w Å> 21 is the screen 132. By use an external heat exchanger need the temperature of the pulp departing from the boiler 50 The flow rate genonx zone 136 and. through the screen 132 is therefore not so low son1 conventionally. lower than usual. The flow through the screen 132 is only 2 - 5 nf per ton of pulp. In conventional systems, this flow is typically over 5 HP per tonne of pulp. By using conventional profile bar strainers or strainers "with large areas or inclined bars as shown in FI patent application 950826, this system can produce pulp with low kappa number and at the same time offer good driveability and reduced maintenance.
Claims (17)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9602203A SE519574C2 (en) | 1996-06-03 | 1996-06-03 | Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9602203A SE519574C2 (en) | 1996-06-03 | 1996-06-03 | Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxide |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9602203D0 SE9602203D0 (en) | 1996-06-03 |
| SE9602203L SE9602203L (en) | 1997-12-04 |
| SE519574C2 true SE519574C2 (en) | 2003-03-11 |
Family
ID=20402873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9602203A SE519574C2 (en) | 1996-06-03 | 1996-06-03 | Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE519574C2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110258160A (en) * | 2019-07-23 | 2019-09-20 | 广西大学 | A kind of efficient high temperature chlorine dioxide pulp method for bleaching of energy-saving safe and bleaching system |
-
1996
- 1996-06-03 SE SE9602203A patent/SE519574C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9602203L (en) | 1997-12-04 |
| SE9602203D0 (en) | 1996-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI119553B (en) | Process and apparatus for mass production from sawdust | |
| US7918967B2 (en) | Apparatus for decreasing scaling in digester systems | |
| SE521994C2 (en) | Boiling of cellulose material using high alkali concentration at the end of boiling | |
| SE445120B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF ALKALIC PASS | |
| US6719878B1 (en) | Method for avoiding mechanical damage of pulp | |
| JPH0217677B2 (en) | ||
| JPH10331085A (en) | Low temperature vapor phase continuous digesting can and its use | |
| SE514789C2 (en) | Delignification and bleaching of cellulose pulp with peracetic acid, ozone and oxygen | |
| JP7292296B2 (en) | Dissolving pulp manufacturing method | |
| US6123807A (en) | Method for the continuous cooking of pulp | |
| JP5049980B2 (en) | Continuous cooking method and apparatus | |
| JP2000110088A (en) | Method for continuously pulping cellulose fibrous material and system therefor | |
| US6203662B1 (en) | Method for the continuous cooking of pulp in a digester system having a top separator | |
| CA2224685C (en) | Method and apparatus for treating pulp in an indirect heat exchanger after pulping | |
| US6103058A (en) | Method for the continuous cooking of pulp | |
| SE520956C2 (en) | Continuous boiling with extra residence time for drained liquid outside the boiler | |
| SE519574C2 (en) | Pulp pretreatment, giving improved bleaching with peroxide | |
| FI115141B (en) | Method for continuous cooking of pulp | |
| US20040079498A1 (en) | Cooking process using hot black liquor | |
| SE530719C2 (en) | Continuous boiling of cellulosic material with pre-treatment with alkaline liquids in two stages | |
| JP3898160B2 (en) | Continuous digester with reversible top separator | |
| RU2793493C2 (en) | Method for manufacturing soluble wood fibre pulp | |
| EP0963480B1 (en) | Method and device for the continuous cooking of chemical pulp | |
| EP1552053A1 (en) | A continuous process for the cooking of cellulose-besed pulp and a pulp digester applicable for the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed | ||
| NUG | Patent has lapsed |