SE517771C2 - Welding electrode, welded object - Google Patents
Welding electrode, welded objectInfo
- Publication number
- SE517771C2 SE517771C2 SE9902100A SE9902100A SE517771C2 SE 517771 C2 SE517771 C2 SE 517771C2 SE 9902100 A SE9902100 A SE 9902100A SE 9902100 A SE9902100 A SE 9902100A SE 517771 C2 SE517771 C2 SE 517771C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- max
- weight
- welding electrode
- welding
- weld metal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3608—Titania or titanates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
35 517 771, P1406 Svetselektrodens hölje skall enligt en aspekt på uppfinningen innehålla i vikts-%: 6-10 CaCOg, 2-5 F, 10-30 SiOg, 4-10 A12O3, 25-35 T iOg, 7-12 Fe, max 5 CrN (krom legerat med kväve), max 5 Ni, max 10 Cr, max 5 Mn, rest väsentligen endast natrium- och kaliumföreningar ingående som komponenter i naturliga mineral, bindemedel samt oundvikliga föroreningar. Mer föredragna sammansättningar hos höljet framgår av underkrav och beskrivning. 517 771, P1406 According to one aspect of the invention, the housing of the welding electrode should contain in% by weight: 6-10 CaCO 3, 2-5 F, 10-30 SiO 2, 4-10 Al 2 O 3, 25-35 T iO max 5 CrN (chromium alloyed with nitrogen), max 5 Ni, max 10 Cr, max 5 Mn, residual essentially only sodium and potassium compounds included as components in natural minerals, binders and unavoidable impurities. More preferred compositions of the housing are apparent from the subclaims and description.
Vid svetsningen insmälts svetstrådens käma med komponenter i höljet för att därmed bilda godset i svetsfogen. I svetsroten kommer även att insmältas komponenter från basmaterialet, dvs komponenter i det material som svetsas, men i de därpå applicerade svetssträngama blir inlosningen från basmaterialet allt lägre för att på rågesidan bli väsentligen fritt från komponenter inlösta från basmaterialet. Detta material definieras som rensvetsgods. I de analyser som redovisas i det följande avses genomgående rensvetsgods, som utgör resultatet av legering av svetselektrodkäman med komponenter från höljet, men ingen insmältning från basmaterialet.During welding, the core of the welding wire is fused with components in the casing to thereby form the goods in the weld joint. Components from the base material will also be fused into the weld root, ie components in the material being welded, but in the welding strands applied thereto, the redemption from the base material will be lower and lower on the rye side to be substantially free of components redeemed from the base material. This material is defined as weld metal. The analyzes reported in the following refer to continuous cleaning welds, which constitute the result of alloying of the welding electrode core with components from the casing, but no fusion from the base material.
I bifogade Fig. 1 visas ett modifierat Schaeñler-de Long-diagram, i vilket krom- och nickelekvivalentema, Crek., respektive Niekv, definieras på följande sätt: Cfekv=%C+%M0+1.5x%Si+O.5x%Nb Niekv=%Ni+0.5x%Mn+30x%C+30x%N Det har visat sig att svetsgodset uppvisar mycket liten försprödningsbenägenhet och därmed god slagseghet i kombination med andra viktiga egenskaper, däribland god kryphållfasthet om legeringselementen i svetsgodset (rensvetsgodset) är så avstämda till varandra att värdena på krom- och nickelekvivalenterna faller inom ramen för arean A-B-C-D-A i det modifierade Schaeffler-de Long-diagrammet som är återgivet i Fig. 1 (området med nämnda area visas i större skala i Fig. 1A), varvid koordinaterna för höm- punkterna A, B, C och D i nämnda area A-B-C-D-A är Cfekv/Nlekv A 19.1/13.9 B 211/163 C 21.1/20.5 D 19.l/17.9 10 15 20 25 30 35 517 771 , P1406 Linjen A-B i arean A-B-C-D-A ligger på den linje som i Schaeffler-de Long- diagrammet motsvarar ferrittalet FN + 0.5, medan linjen C-D ligger på linjen for ferrittalet FN -10.Fig. 1 shows a modified Schaeñler-de Long diagram, in which the chromium and nickel equivalents, Crek., And Niekv, respectively, are fi niered as follows: Cfequ =% C +% M0 + 1.5x% Si + O.5x% Nb Niekv =% Ni + 0.5x% Mn + 30x% C + 30x% N It has been shown that the weld metal has a very low tendency to embrittle and thus good impact resistance in combination with other important properties, including good creep strength if the alloying elements in the weld metal (cleaning weld metal) are so matched to each other that the values of the chromium and nickel equivalents fall within the range ABCDA in the modified Schaef fl er-de Long diagram shown in Fig. 1 (the area with said area is shown on a larger scale in Fig. 1A), the coordinates of the turning points A, B, C and D in the said area ABCDA are Cfekv / Nlekv A 19.1 / 13.9 B 211/163 C 21.1 / 20.5 D 19.l / 17.9 10 15 20 25 30 35 517 771, P1406 Linjen AB in the area ABCDA is on the line that in the Schaef fl er-de Long diagram corresponds to the ferrite number FN + 0.5, while the line C- D is on the line for the ferrite number FN -10.
Linjen A-D bestäms av kraven på oxidationsresistens, medan linjen B-C anger övre gränsen for risken for sigmafas bildning.Line A-D is determined by the requirements for oxidation resistance, while line B-C indicates the upper limit of the risk of sigma phase formation.
Foreträdesvis bor legeringselementen i svetsgodset vara så avstämda relativt varandra att krom- och nickelekvivalentema faller inom ramen for arean A”-B'-C”-D'-A' i det modifierade Schaeffler-de Long-diagrammet, Fig. 1 och Fig. 1A, varvid koordinatema for hömpunktema A', B', C” och D' är Cfekv/Niekv A, l9.l/l4.5 B, 2Û.5/16.0 C, 20.5/l8.4 D, 19.l/17.l I arean A'-B°-C”-D”-A” ligger linjen A'-B” på linjen for FN -0.5, medan linjen C”-D' ligger på linjen FN -6, vilket innebär att risken for ferritbildning och sigmafasbildning är mycket liten. Beträffande omständighetema for linjema A”-D” och BHC” gäller samma överväganden som sagts i anslutning till arean A-B-C-D-A.Preferably, the alloying elements in the weld metal should be so aligned relative to each other that the chromium and nickel equivalents fall within the scope of the area A "-B'-C" -D'-A 'in the modified Schaef-er-de Long diagram, Fig. 1 and Figs. 1A, wherein the coordinates of the peak points A ', B', C 'and D' are C 17.l In the area A'-B ° -C "-D" -A "the line A'-B" is on the line for FN -0.5, while the line C "-D 'is on the line FN -6, which means that the risk of ferrite formation and sigma phase formation is very small. With regard to the circumstances of lines A "-D" and BHC ", the same considerations apply as stated in connection with area A-B-C-D-A.
De goda resultat som uppnåtts med svetsgodset enligt uppfinningen bör även kunna reproduceras i ett austenitiskt rostfritt stål som tillverkas med en sammansättning motsvarande sammansättningen i svetsgodset (rensvetsgodset) enligt uppfinningen. Vad ovan sagts beträffande sammansättningen hos svetsgodset och som även anges i de efterföljande patentkraven och som även skall forklaras mer i detalj i den efierfoljande beskrivningen av utforda forsök, gäller även for ett sådant, nytt stålmaterial. Detta kan ha varje tänkbar form, såsom plåt, band, stång, rör, gjutgods, tråd osv, inklusive även svetstråd (s.k. blanktråd, även kallad solidtråd, eng. solid wire) for svetsning inte endast av ett dylikt stål utan även for svetsning av andra, nya eller kända, austenitiska rostfria stål.The good results obtained with the weld metal according to the invention should also be able to be reproduced in an austenitic stainless steel which is manufactured with a composition corresponding to the composition of the weld metal (cleaning weld metal) according to the invention. What has been said above regarding the composition of the weld metal and which is also stated in the following patent claims and which must also be explained in more detail in the subsequent description of challenging tests, also applies to such a new steel material. This can have any conceivable shape, such as sheet metal, strip, rod, pipe, castings, wire, etc., including welding wire (so-called solid wire, also called solid wire) for welding not only of such a steel but also for welding of other, new or known, austenitic stainless steels.
Ytterligare kännetecken och aspekter på uppfinningen framgår av folj ande beskrivning av utforda forsök samt av de efierfoljande patentkraven. 10 15 20 25 30 517 771 4 P1406 KORT FIGURBESKRIVNING I ritningsfigurerna visar Fig. 1 ett modifierat Schaefller-de Long-diagram med areor angivna, vilka representerar sammansättningen hos svetsgodset, respektive hos svetstråden enligt uppfinningen, Fig. 1A nämnda areori större skala, Fig. 2 ett diagram som ferrithalten i svetsgods som funktion som funktion av materialets åldrande, Fig. 3 ett diagram som illustrerar de studerade materialens kryphållfasthet, och Fig. 4 visar de studerade materialens slagseghet och hur denna för kan förändra sig med materialets åldrande.Further features and aspects of the invention will be apparent from the following description of the challenged experiments and from the appended claims. 10 15 20 25 30 517 771 4 P1406 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS In the drawing figures, Fig. 1 shows a modified Schaeeller long diagram with areas indicated, which represent the composition of the weld metal and of the welding wire according to the invention, Fig. 1A said area larger scale, Fig. 1A Fig. 2 is a diagram showing the ferrite content of weld metal as a function of the aging of the material, Fig. 3 is a diagram illustrating the creep strength of the materials studied, and Fig. 4 shows the impact strength of the materials studied and how this can change with the aging of the material.
BESKRIVNING Av UTFÖRDA FöRsöK Basmaterialet vid undersökningarna utgjordes av det austenitiska stål som är känt under varunamnet 253 MA®, motsvarande ASTM S3 0815. Detta stål har följande normerade sammansättning i vikts-%: 0.09 C, 0.165 N, 1.7 Si, max 0.70 Mn, 21 Cr, 11 Ni, max 0.5 Mo, rest järn och oundvikliga föroreningar samt en liten men verksam mängd cerium, ca 0.05%. Ferrittalet för grundmaterialet är 3.9 i 3.0. Detta är ett typiskt högtemperatur- stål med utmärkt oxidationsmotstånd även vid höga temperaturer i de flesta atmosfärer, utmärkt kryphållfasthet och brotthâllfasthet, förhållandevis god seghet och i princip även god svetsbarhet. Dock är svetsfogarnas styrka givetvis beroende av material- egenskaperna i svetsgodset, vilket i sin tur beror på sammansättningen hos tillsats- materialet.DESCRIPTION OF EXPERIMENTS PERFORMED The basic material in the investigations consisted of the austenitic steel known under the trade name 253 MA®, corresponding to ASTM S3 0815. This steel has the following standard composition in% by weight: 0.09 C, 0.165 N, 1.7 Si, max 0.70 Mn, 21 Cr, 11 Ni, max 0.5 Mo, residual iron and unavoidable impurities and a small but effective amount of cerium, about 0.05%. The Ferrite number for the base material is 3.9 in 3.0. This is a typical high-temperature steel with excellent oxidation resistance even at high temperatures in most atmospheres, excellent creep strength and fracture toughness, relatively good toughness and in principle also good weldability. However, the strength of the welds is of course dependent on the material properties of the weld metal, which in turn depends on the composition of the additive material.
Vid undersökningarna testades olika tillsatsmaterial. Svetsning utfördes av belagda elektroder bestående av en kärna, som i samtliga elektroder var tillverkad av samma ståltyp, och på denna kärna höljen med olika sammansättning för att ge olika tillsatsmaterial och därmed olika svetsgods. Kärnan bestod av en tråd tillverkad av material enligt de specifikationer som anges i Tabell 1. 10 20 517 771 , P1406 Tabell 1 Sammansättning hos kärntråden, vikts-%, i testade elektroder C Si Mn Cr Ni N Rest min 1.5 19. 5 10.0 0.02 Fe+föror.During the investigations, various additive materials were tested. Welding was performed by coated electrodes consisting of a core, which in all electrodes was made of the same type of steel, and on this core casings with different composition to give different additive materials and thus different welds. The core consisted of a wire made of material according to the specifications given in Table 1. 10 20 517 771, P1406 Table 1 Composition of the core wire,% by weight, in tested electrodes C Si Mn Cr Ni N Rest min 1.5 19. 5 10.0 0.02 Fe + driver.
Max 0.020 0.20 2.0 20.5 11.0 0.10 Fe+foror.Max 0.020 0.20 2.0 20.5 11.0 0.10 Fe + foror.
I svetselektroden enligt uppfinningen var kämtråden mer specifikt tillverkad av en charge med sammansättningen 0.012 C, 0.02 Si, 1.58 Mn, 0.013 P, 0.008 S, 19.66 Cr, 10.2 Ni, 0.16 Mo, 0.03 N, rest järn och oundvikliga föroreningar. Det ska i detta sammanhang nämnas att förekomsten av 0.16 Mo utgör en förorening härrörande från ingående råvaror och utgör inte ett avsiktligt tillsatt element.In the welding electrode according to the invention, the core wire was more specifically made of a charge with the composition 0.012 C, 0.02 Si, 1.58 Mn, 0.013 P, 0.008 S, 19.66 Cr, 10.2 Ni, 0.16 Mo, 0.03 N, residual iron and unavoidable impurities. It should be mentioned in this context that the presence of 0.16 Mo constitutes a contamination originating from the constituent raw materials and does not constitute a deliberately added element.
Svetsgodsprover framställdes genom stumsvetsning GVIMA) av sektioner (100 + 200 + 200 + 100 mm) av ett ø 455 x 15 mm rör av basmaterialet. Detta svetsade rör skars sedan upp i provstycken, lämpliga för den senare åldringen. Åldringen genomfördes i en kammarugn. Temperaturen var ca 840°C, vilket motsvarar medeltemperaturen vid en typisk användning av materialet. Hålltiderna valdes till 1, 2, 4, 8, 16 och 32 veckor.Welding samples were prepared by butt welding GVIMA) of sections (100 + 200 + 200 + 100 mm) of a ø 455 x 15 mm tube of the base material. This welded pipe was then cut into test pieces, suitable for the later aging. The aging was carried out in a chamber oven. The temperature was about 840 ° C, which corresponds to the average temperature in a typical use of the material. The holding times were chosen to be 1, 2, 4, 8, 16 and 32 weeks.
Sammansättningen hos de studerade svetsgodsen (rensvetsgods) framgår av Tabell 2.The composition of the welds studied (reindeer welds) is shown in Table 2.
Tabell 2 Kemisk sammansättning (vikts-%) hos undersökta material Material C Si Mn Cr Ni Mo N FN Rest Basmaterial 0.09 1.7 f 0.70 21.0 11 §0.5 0.165 3.9 Fe och (riktvärde) oundvikliga föroreningar Svetsgods No. 0.075 1.79 0.55 21.8 10.4 0.11 0.161 9.75 ” 0.056 1.00 0.62 19.7 10.2 0.19 0.137 -1.43 ” 0.019 0.68 0.69 19.7 13.3 0.18 0.167 -10.22 ” 10 15 20 25 30 35 517 771 6 P1406 I Tabell 2 utgörs svetsgods No. 1 av ett svetsgods som bildats vid svetsning av bas- materialet med en belagd elektrod som tillverkas av Avesta Welding AB och som är känd under handelsnamnet 253 MA®. Svetsgods No. 2 har erhållits med en svets- elektrod enligt uppfinningen. Svetsgods No. 3 har erhållits vid svetsning med en annan, laboratoriemässigt framställd elektrod.Table 2 Chemical composition (% by weight) of investigated materials Material C Si Mn Cr Ni Mo N FN Residue Base material 0.09 1.7 f 0.70 21.0 11 §0.5 0.165 3.9 Fe and (guide value) unavoidable contaminants Welding goods No. 0.075 1.79 0.55 21.8 10.4 0.11 0.161 9.75 ”0.056 1.00 0.62 19.7 10.2 0.19 0.137 -1.43” 0.019 0.68 0.69 19.7 13.3 0.18 0.167 -10.22 ”10 15 20 25 30 35 517 771 6 P1406 In Table 2, welding material no. 1 of a weld metal formed during welding of the base material with a coated electrode manufactured by Avesta Welding AB and known under the trade name 253 MA®. Welding goods no. 2 has been obtained with a welding electrode according to the invention. Welding goods no. 3 has been obtained by welding with another, laboratory-produced electrode.
Ferrithaltsmätningar gjordes på sågade ytor med en magnetisk metod (Ferritscope), varvid ett medelvärde över hela svetsen bestämdes. Resultaten visas i Fig. 2. Ferrit- halten i svetsgods No. 1 understiger det beräknade FN-talet avsevärt. Detta kan bero dels på omvandlingar under svalnandet ned till rumstemperatur, dels på utspädning av svetsgodset med uppsmält basmaterial. Först efier 16 veckor hade den uppmätta ferrithalten minskat till ca 0 %.Ferrite content measurements were made on sawn surfaces with a magnetic method (Ferritscope), whereby an average value over the entire weld was determined. The results are shown in Fig. 2. The ferrite content in weld metal No. 1 is significantly less than the estimated UN number. This may be partly due to conversions during cooling down to room temperature, and partly to dilution of the weld metal with molten base material. Only in 16 weeks had the measured ferrite content decreased to about 0%.
Det uppfinningsenliga svetsgodset No. 2 har ett negativt beräknat FN-värde, men uppvisar ändå en viss, om än låg, ferrithalt. Anledning till detta kan förklaras med uppblandning med uppsmält basmaterial. Redan efter 2 veckors åldring var dock ferrithalten nere på 0.The recoverable weld metal No. 2 has a negatively calculated UN value, but still shows a certain, albeit low, ferrite content. The reason for this can be explained by mixing with molten base material. Even after 2 weeks of aging, however, the ferrite content was down to 0.
Svetsgods No. 3 hade ett betydligt lägre FN-värde och innehöll heller inte några mätbara mängder ferrit före åldringen.Welding goods no. 3 had a significantly lower UN value and also did not contain any measurable amounts of ferrite before aging.
Resultaten från kryphållfastmätningarna redovisas i Fig. 3. Av diagrammet i denna figur framgår att svetsgodsen No. 1 och No. 2 uppvisade samma goda kryphållfasthet (inom normalt spridningsband). Resultaten sammanfaller även med resultaten från tidigare prövningar med svetsning med elektroder av typ Avesta Sheffield 253 MA®. Bas- materialet hade en kryphållfasthet som är något lägre än för tidigare provat material av samma typ, men fortfarande inom spridningsbandet. Svetsgods No. 3 uppvisade däremot brottider som är mer än en faktor 10 kortare. I alla svetsprovstavarna gick brotten i svetsen med låga förlängnings- och duktilitetsvärden, i svetsgods No. 3 faktiskt lika med noll.The results from the creep strength measurements are presented in Fig. 3. The diagram in this figure shows that the weld metal no. 1 and No. 2 showed the same good creep strength (within normal spreading band). The results also coincide with the results from previous tests with welding with electrodes of the type Avesta Sheffield 253 MA®. The base material had a creep strength that is slightly lower than for previously tested materials of the same type, but still within the spreading band. Welding goods no. 3, on the other hand, showed break times that are more than a factor of 10 shorter. In all weld test rods, the fractures in the weld went with low elongation and ductility values, in weld metal no. 3 actually equal to zero.
Resultaten från slagprovtester framgår av Fig. 4. Förutom segheten hos basmaterialet redovisas segheten hos de svetsgods No. 1 och No. 2 som båda uppvisat god kryp- hâllfasthet enligt ovan. Överlägset bäst slagseghet hade svetsgodset No. 2 enligt uppfinningen, som inte uppvisade någon försämring på grund av åldring.The results from impact test tests are shown in Fig. 4. In addition to the toughness of the base material, the toughness of the welds No. 1 and No. 2 which both showed good creep resistance as above. By far the best impact strength was the weld metal No. 2 according to the invention, which did not show any deterioration due to aging.
Följande slutsatser kan dras från de redovisade resultaten. 10 15 20 25 517 171 7 P1406 F errithaltsmätningarna, liksom även strukturstudier som inte redovisats ovan, visade att endast svetsgods No. 1 innehöll beaktansvärda mängder ferrit, som relativt snabbt omvandlades till sigmafas under åldringen. I de två andra svetsgodsen No. 2 och No. 3 skedde inte några större strukturförändringar, medan en ökande mängd utskiljningar kunde påvisas i basmaterialet. Allt detta visar på att svetsgods No. 1 försprödas kraftigt, så även basmaterialet, om än inte lika markant. Svetsgods No. 2 och No. 3 är däremot, att döma av ferrithaltsmätningar och strukturstudier, föga åldringsbenägna.The following conclusions can be drawn from the reported results. 10 15 20 25 517 171 7 P1406 The ferrite content measurements, as well as structural studies not reported above, showed that only welds no. 1 contained significant amounts of ferrite, which was relatively quickly converted to sigma phase during aging. In the other two welds No. 2 and No. 3, no major structural changes occurred, while an increasing amount of precipitates could be detected in the base material. All this shows that welding goods no. 1 is strongly embrittled, so is the base material, although not as markedly. Welding goods no. 2 and No. 3, on the other hand, judging by ferrite content measurements and structural studies, are not very prone to aging.
Krypbrottprovningen visar tydligt att svetsgods No. 3 inte är något lämpligt tillsats- material. Det är tydligt att det rent austenitiska stelnandet i svetsgods No. 3 har medfört att svetsgodset fått betydligt sämre mekaniska egenskaper än svetsgodset No. 2 enligt uppfinningen.The creep rupture test clearly shows that welds No. 3 is not a suitable additive material. It is clear that the purely austenitic solidification in weld metal No. 3 has resulted in the weld metal having significantly worse mechanical properties than the weld metal No. 2 according to the invention.
Slagprovstestema, slutligen, har verifierat erfarenhetema från öviga mätningar och diagrammet i Fig. 4 illustrerar tydligt överlägsenheten hos tillsatsmaterialet enligt uppfinningen, svetsgods No. 2.The impact test tests, finally, have verified the experience from other measurements and the diagram in Fig. 4 clearly illustrates the superiority of the additive material according to the invention, weld metal no. 2.
Slutsatsen från de redovisade undersökningarna är därför att uppfinningen ger ett mycket bra svetsgods; en god kiyphållfasthet och förbättrad slagseghet på grund av mindre benägenhet för försprödning än hos jämförelsematerialet. En ytterligare slutsats kan dras av provningama, nämligen att ett stål med en sammansättning motsvarande svetsgodset enligt uppfinningen lämpar sig väl även som material för basmaterial liksom även för svetstråd, och att ett sådant basmaterial och en sådan svetstråd sannolikt kan svetsas även med andra tillsatsmaterial, respektive användas även för svetsning av andra basmaterial.The conclusion from the reported investigations is therefore that the invention provides a very good weld metal; a good grip strength and improved impact resistance due to less tendency to embrittlement than with the comparison material. A further conclusion can be drawn from the tests, namely that a steel with a composition corresponding to the weld metal according to the invention is well suited also as a material for base material as well as for welding wire, and that such a base material and such a welding wire can probably be welded with other additives, respectively. can also be used for welding other base materials.
Claims (8)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9902100A SE517771C2 (en) | 1999-06-07 | 1999-06-07 | Welding electrode, welded object |
| AU54348/00A AU5434800A (en) | 1999-06-07 | 2000-05-30 | A welding electrode, a welded article, and a steel weldable with the welding electrode |
| PCT/SE2000/001118 WO2000075391A1 (en) | 1999-06-07 | 2000-05-30 | A welding electrode, a welded article, and a steel weldable with the welding electrode |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9902100A SE517771C2 (en) | 1999-06-07 | 1999-06-07 | Welding electrode, welded object |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9902100D0 SE9902100D0 (en) | 1999-06-07 |
| SE9902100L SE9902100L (en) | 2000-12-08 |
| SE517771C2 true SE517771C2 (en) | 2002-07-16 |
Family
ID=20415930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9902100A SE517771C2 (en) | 1999-06-07 | 1999-06-07 | Welding electrode, welded object |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| AU (1) | AU5434800A (en) |
| SE (1) | SE517771C2 (en) |
| WO (1) | WO2000075391A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103223561B (en) * | 2013-03-02 | 2015-06-10 | 北京工业大学 | Stainless steel 347 metal core welding wire with low hexavalent chrome emission and preparation method of welding wire |
| CN103921018B (en) * | 2014-04-25 | 2016-02-10 | 湖北船王特种焊材有限公司 | A kind of super austenitic stainless steel welding rod |
| CN104493374A (en) * | 2014-11-19 | 2015-04-08 | 钢铁研究总院 | Austenitic stainless steel welding wire and welding technology thereof |
| CN105537801B (en) * | 2015-09-01 | 2017-12-08 | 上海大西洋焊接材料有限责任公司 | A kind of stainless steel electrode for the welding of 904L steel |
| CN105033507B (en) * | 2015-09-22 | 2017-03-08 | 山东大学 | A kind of welding rod special for special repairing built-up welding for hot-work die |
| CN111961978A (en) * | 2020-09-14 | 2020-11-20 | 广东省科学院新材料研究所 | Alloy material for preparing pre-polishing device, preparation method and application of pre-polishing device, and optical lens |
| CN115261730B (en) * | 2022-08-12 | 2023-10-20 | 安徽富凯特材有限公司 | Heat-resistant stainless steel for magnesium smelting reduction tank and preparation method thereof |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53133524A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-21 | Kobe Steel Ltd | Austenitic stainless steel for cold forging |
| JPS5681658A (en) * | 1979-12-05 | 1981-07-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Austenitic alloy pipe with superior hot steam oxidation resistance |
| JPS5930786B2 (en) * | 1980-02-28 | 1984-07-28 | 日新製鋼株式会社 | Austenitic stainless steel for LNG piping |
| JPS5959863A (en) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenitic steel with favorable weldability and favorable strength at high temperature |
| JPH02205293A (en) * | 1989-02-02 | 1990-08-15 | Nippon Steel Corp | Stainless steel coated electrode for cryogenic service |
| JPH08132238A (en) * | 1994-11-10 | 1996-05-28 | Nippon Steel Corp | Welding method of high cr steel |
| JP3441821B2 (en) * | 1994-12-12 | 2003-09-02 | 新日本製鐵株式会社 | Covered arc welding rod for austenitic stainless steel |
-
1999
- 1999-06-07 SE SE9902100A patent/SE517771C2/en not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-05-30 WO PCT/SE2000/001118 patent/WO2000075391A1/en active Application Filing
- 2000-05-30 AU AU54348/00A patent/AU5434800A/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9902100L (en) | 2000-12-08 |
| SE9902100D0 (en) | 1999-06-07 |
| AU5434800A (en) | 2000-12-28 |
| WO2000075391A1 (en) | 2000-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10864605B2 (en) | High strength welding joint having excellent impact toughness at very low temperature, and flux-cored arc welding wire therefor | |
| CA2658495A1 (en) | Austenitic stainless steel welded joint and austenitic stainless steel welding material | |
| JPH07278755A (en) | Dual phase stainless steel | |
| US6159310A (en) | Wire for welding high-chromium steel | |
| KR20160010340A (en) | Narrow-gap tandem submerged arc welding process | |
| WO2017043374A1 (en) | Method for welding austenitic stainless-steel sheets | |
| SE517771C2 (en) | Welding electrode, welded object | |
| JP4519520B2 (en) | High Ni-base alloy welding wire | |
| WO2000036173A1 (en) | Steel for boiler excellent in butt seam weldability and electroseamed steel pipe for boiler using the same | |
| WO2020196431A1 (en) | COVERED ELECTRODE FOR HIGH-Cr FERRITIC HEAT-RESISTANT STEELS | |
| CA1181667A (en) | Method for submerged-arc welding a very low carbon steel | |
| JP6402581B2 (en) | Welded joint and method for producing welded joint | |
| KR102499653B1 (en) | A METHOD OF JOINING A FeCrAl ALLOY WITH A FeNiCr ALLOY USING A FILLER METAL BY WELDING | |
| JPH0788684A (en) | Welding material for austenitic stainless steel and welding method | |
| JP6641084B2 (en) | Low hydrogen coated arc welding rod with excellent resistance to bar burn during welding | |
| CN104308394A (en) | Steel flux and application process thereof | |
| JPH09225680A (en) | Welding wire for ferritic stainless steel | |
| JPH07214374A (en) | High ni alloy welding wire | |
| SE516931C2 (en) | Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elements | |
| WO2020170928A1 (en) | Welding material for high-cr ferritic heat-resistant steels | |
| JPH01215490A (en) | Welding wire for cr-mo low alloy steel | |
| JP3617369B2 (en) | Submerged arc welding method for ultra-low carbon steel sheet | |
| WO2022124274A1 (en) | Ferrite-based stainless steel welding wire | |
| JPH01293992A (en) | High-ni alloy welding wire | |
| JPH1180881A (en) | High chromium welded steel pipe excellent in weld zone toughness and sulfide corrosion cracking resistance |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |