SE516931C2 - Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elements - Google Patents
Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elementsInfo
- Publication number
- SE516931C2 SE516931C2 SE0100253A SE0100253A SE516931C2 SE 516931 C2 SE516931 C2 SE 516931C2 SE 0100253 A SE0100253 A SE 0100253A SE 0100253 A SE0100253 A SE 0100253A SE 516931 C2 SE516931 C2 SE 516931C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- welding
- chromium
- stainless steel
- core wire
- outer coating
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
1:11» 10 15 20 25 30 35 sis 9st 2 0. 10-0.22 N eventuellt cerium i en halt av upp till max 0.1 % rest järn och oundvikliga föroreningar, varj ämte legeringselementen i svetstråden är så avstämda till varandra att värdena på krom och nickelekvivalentema faller inom ramen for arean A-B-C-D-A i det modifierade Schaeffler-de Long-diagram som är återgivet i Fig. 1, och i delfórstoring i Fig. IA, i vilka krom- och nickelekvivalentema, Crekv respektive Nim, definieras på följande sätt: Crekv=%Cr+%Mo+1.5x% Si+0.5 x%Nb Nia varvid koordinaterna for hörnpunkterna A, B, C och D i nämnda area A-B-C-D-A är Cfekv/Nlckv A 19.1/13.9 B 21.1/16.3 C 2l.l/20.5 D 19.1/17.9. 1:11 »10 15 20 25 30 35 sis 9pcs 2 0. 10-0.22 N possibly cerium in a content of up to a maximum of 0.1% residual iron and unavoidable impurities, each of the alloying elements in the welding wire are so matched to each other that the values of chromium and the nickel equivalents fall within the area ABCDA in the modified Schaef fl er-de Long diagram shown in Fig. 1, and in partial enlargement in Fig. 1A, in which the chromium and nickel equivalents, Crekv and Nim, respectively, are denoted as follows: Crekv =% Cr +% Mo + 1.5x% Si + 0.5 x% Nb Nia whereby the coordinates of the corner points A, B, C and D in said area ABCDA are Cfequ / Nlckv A 19.1 / 13.9 B 21.1 / 16.3 C 2l.l / 20.5 D 19.1 / 17.9.
Linjen A-B i arean A-B-C-D-A ligger på den linje som i Schaeffler-de Long- diagrammet motsvarar ferrittalet FN + 0.5, medan linjen C-D ligger på linjen for ferrittalet FN -10.The line A-B in the area A-B-C-D-A is on the line which in the Schaeffler-de Long diagram corresponds to the ferrite number FN + 0.5, while the line C-D is on the line for the ferrite number FN -10.
Linjen A-D bestäms av kraven på oxidationsresistens, medan linjen B-C anger övre gränsen for risken for sigmafasbildning.Line A-D is determined by the requirements for oxidation resistance, while line B-C indicates the upper limit for the risk of sigma phase formation.
Företrädesvis bör legeringselementen i svetstråden vara så avstämda relativt varandra att krom- och nickelekvivalentema faller inom ramen for arean A”-B'-C”-D'-A° i det modifierade Schaeffler-de Long-diagrammet, Fig. 1 och Fig. 1A, varvid koordinaterna för hömpunkterna A”, B', C' och D' är Crew/Nim, A' 19. 1/ 14.5 B' 20.5/ 16.0 C' 20.5/ 18.4 D' 19. 1/ 17.1 I arean A'-B'-C'-D'-A' ligger linjen A'-B° på linjen for FN -0.5, medan linjen C'-D' ligger på linjen FN -6, vilket innebär att risken för feriitbildning och sigmafasbildning är mycket liten. Beträffande omständighetema for linjema A'-D' och B'-C' gäller samma överväganden som sagts i anslutning till arean A-B-C-D-A. 0:11: 10 15 20 25 30 35 516 931: 3 De goda resultat som uppnås med svetstråden enligt uppfinningen bör även kunna reproduceras i ett austenitiskt rostfritt stål som tillverkas med en sammansättning motsvarande sammansättningen i svetstråden enligt uppfinningen. Vad ovan sagts beträffande sammansättningen hos svetstråden och som även anges i de efterföljande patentkraven och som även skall förklaras mer i detalj i den efterföljande beskrivningen av utförda försök, gäller även för ett sådant, nytt stålmaterial. Detta kan ha varje tänkbar form, såsom plåt, band, stång, rör, utgods, tråd osv, förutom även svetstråd (s.k. blanktråd, även kallad solidtråd, eng. solid wire) för svetsning inte endast av stål med samma sammansättning som i svetstråden enligt uppfinningen utan även för svetsning av andra, nya eller kända, austenitiska rostfria stål.Preferably, the alloying elements in the welding wire should be so aligned relative to each other that the chromium and nickel equivalents fall within the range A "-B'-C" -D'-A ° in the modified Schaef fl er-de Long diagram, Fig. 1 and Figs. 1A, where the coordinates of the high points A ', B', C 'and D' are Crew / Nim, A '19. 1 / 14.5 B' 20.5 / 16.0 C '20.5 / 18.4 D' 19. 1 / 17.1 In area A ' -B'-C'-D'-A 'is the line A'-B ° on the line for FN -0.5, while the line C'-D' is on the line FN -6, which means that the risk of holiday formation and sigma phase formation is very small. With regard to the circumstances of lines A'-D 'and B'-C', the same considerations apply as stated in connection with area A-B-C-D-A. 0:11: 10 15 20 25 30 35 516 931: 3 The good results obtained with the welding wire according to the invention should also be able to be reproduced in an austenitic stainless steel which is manufactured with a composition corresponding to the composition of the welding wire according to the invention. What has been said above regarding the composition of the welding wire and which is also stated in the following claims and which will also be explained in more detail in the following description of tests performed, also applies to such a new steel material. This can have any conceivable shape, such as sheet metal, strip, rod, pipe, cast iron, wire, etc., in addition to also welding wire (so-called solid wire, also called solid wire) for welding not only of steel with the same composition as in the welding wire according to invention but also for welding other, new or known, austenitic stainless steels.
Ytterligare kännetecken och aspekter på uppfinningen framgår av följande beskrivning av utförda försök samt av de efterföljande patentkraven.Further features and aspects of the invention will become apparent from the following description of the tests performed and from the appended claims.
KORT FIGURBESKRIVNING I ritningsfigurema visar Fig. 1 ett modifierat Schaeffier-de Long-diagram med areor angivna, vilka representerar sammansättningen hos svetsgodset, respektive hos stålet eller svetstråden enligt uppfinningen, i Fig. 1A nämnda areori större skala, Fig. 2 ett diagram som ferrithalten i svetsgods som fimktion som fimktion av materialets åldrande, F ig. 3 ett diagram som illustrerar de studerade materialens kryphållfasthet, och F ig. 4 visar de studerade materialens slagseghet och hur denna för kan förändra sig med materialets åldrande.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS In the drawings, Fig. 1 shows a modified Schaeffier-de Long diagram with areas indicated, which represent the composition of the weld metal, respectively of the steel or welding wire according to the invention, in Fig. 1A said area larger scale, Fig. 2 a diagram as the ferrite content in weld metal as a function as a function of the aging of the material, Fig. 3 is a diagram illustrating the creep strength of the materials studied, and FIG. 4 shows the impact strength of the studied materials and how this can change with the aging of the material.
BESKRIVNING AV UTFÖRDA FÖRSÖK Basmaterialet vid undersökningarna utgjordes av det austenitiska stål som är känt under varunamnet 253 MA®, motsvarande ASTM S30815. Detta stål har följande normerade sammansättning i vikts-%: 0.09 C, 0.165 N, 1.7 Si, max 0.70 Mn, 21 Cr, 11 Ni, max 0.5 Mo, rest järn och oundvikliga föroreningar samt en liten men verksam mängd ceriurn, ca 0.05%. Ferrittalet för grundmaterialet är 3.9 j; 3.0. Detta är ett typiskt högtemperatur- stål med utmärkt oxidationsmotstånd även vid höga temperaturer i de flesta atmosfärer, utmärkt kryphållfasthet och brotthållfasthet, förhållandevis god seghet och i princip även god svetsbarhet. Dock är svetsfogarnas styrka givetvis beroende av material- egenskaperna i svetsgodset, vilket i sin tur beror på sammansättningen hos tillsats- materialet. uran» 10 15 20 25 516 951, , Vid undersökningama testades olika tillsatsmaterial. Svetsning utfördes av belagda elektroder bestående av en kärna, som i samtliga elektroder var tillverkad av samma ståltyp, och på denna kärna höljen med olika sammansättning för att ge olika tillsatsmaterial och därmed olika svetsgods. Kärnan bestod av en tråd tillverkad av material enligt de specifikationer som anges i Tabell 1.DESCRIPTION OF EXPERIMENTS PERFORMED The basic material for the investigations was the austenitic steel known under the trade name 253 MA®, corresponding to ASTM S30815. This steel has the following standard composition in% by weight: 0.09 C, 0.165 N, 1.7 Si, max 0.70 Mn, 21 Cr, 11 Ni, max 0.5 Mo, residual iron and unavoidable impurities and a small but effective amount of cerium, approx. 0.05% . The ferrite number for the base material is 3.9 j; 3.0. This is a typical high-temperature steel with excellent oxidation resistance even at high temperatures in most atmospheres, excellent creep strength and breaking strength, relatively good toughness and in principle also good weldability. However, the strength of the welds is of course dependent on the material properties of the weld metal, which in turn depends on the composition of the additive material. uranium »10 15 20 25 516 951,, In the investigations, various additive materials were tested. Welding was performed by coated electrodes consisting of a core, which in all electrodes was made of the same type of steel, and on this core casings with different composition to give different additive materials and thus different welds. The core consisted of a wire made of material according to the specifications given in Table 1.
Tabell 1 - Sammansättning hos kärntråden, vikts-%, i testade elektroder C Si Mn Cr Ni N Rest min 1.5 19.5 10.0 0.02 Fe+fi5ror.Table 1 - Composition of the core wire,% by weight, in tested electrodes C Si Mn Cr Ni N Rest min 1.5 19.5 10.0 0.02 Fe + fi5 tubes.
Max 0.020 0.20 2.0 20.5 11.0 0.10 Fei-fóror.Max 0.020 0.20 2.0 20.5 11.0 0.10 Fei-fóror.
I svetselektroden var kärntråden mer specifikt tillverkad av en charge med samman- sättningen 0.012 C, 0.02 Si, 1.58 Mn, 0.013 P, 0.008 S, 19.66 Cr, 10.2 Ni, 0.16 Mo, 0.03 N, rest järn och oundvikliga föroreningar. Det ska i detta sammanhang nämnas att förekomsten av 0.16 Mo utgör en förorening härrörande fiån ingående råvaror och utgör inte ett avsiktligt tillsatt element.In the welding electrode, the core wire was more specifically made of a charge with the composition 0.012 C, 0.02 Si, 1.58 Mn, 0.013 P, 0.008 S, 19.66 Cr, 10.2 Ni, 0.16 Mo, 0.03 N, residual iron and unavoidable impurities. In this context, it should be mentioned that the presence of 0.16 Mo constitutes a contamination originating from the constituent raw materials and does not constitute a deliberately added element.
Svetsgodsprover framställdes genom stumsvetsning (MMA) av sektioner (100 + 200 + 200 + 100 mm) av ett ø 455 x 15 mm rör av basmaterialet. Detta svetsade rör skars sedan upp i provstycken, lämpliga för den senare åldringen. Åldringen genomfördes i en kammarugn. Temperaturen var ca 840°C, vilket motsvarar medeltemperaturen vid en typisk användning av materialet. Hålltiderna valdes till 1, 2, 4, 8, 16 och 32 veckor.Welding samples were prepared by butt welding (MMA) of sections (100 + 200 + 200 + 100 mm) of a ø 455 x 15 mm tube of the base material. This welded pipe was then cut into test pieces, suitable for the later aging. The aging was carried out in a chamber oven. The temperature was about 840 ° C, which corresponds to the average temperature in a typical use of the material. The holding times were chosen to be 1, 2, 4, 8, 16 and 32 weeks.
Sammansättningen hos de studerade svetsgodsen (rensvetsgods) fiamgår av Tabell 2.The composition of the welds studied (reindeer welds) is shown in Table 2.
Tabell 2 - Kemisk sammansättnin vikts-%) hos undersökta material Material C Si Mn Cr Ni Mo N FN Rest Basmaterial 0.09 1.7 30.70 21.0 11 50.5 0.165 3.9 Feoch (riktvärde) oundvikliga föroreningar SvetsgodsNo. 1 0.075 1.79 0.55 21.8 10.4 0.11 0.161 9.75 ” 2 0.056 1.00 0.62 19.7 10.2 0.19 0.137 -1.43 ” 3 0.019 0.68 0.69 19.7 13.3 0.18 0.167 -10.22 ” :annu 10 15 20 25 30 35 . -. .- - . .. ~. ». .- - u z z . nu nu u II 0 ' " , . . . . . . . . ~ v v 516- 931? I Tabell 2 utgörs svetsgods No. 1 av ett svetsgods som bildats vid svetsning av bas- materialet med en belagd elektrod som tillverkas av Avesta Welding AB och som är känd under handelsnamnet 253 MA®. Svetsgods No. 2 har erhållits med en svets- elektrod enligt uppfinningen. Svetsgods No. 3 har erhållits vid svetsning med en annan, laboratoriemässigt framställd elektrod.Table 2 - Chemical composition% by weight) of investigated materials Material C Si Mn Cr Ni Mo N FN Residue Base material 0.09 1.7 30.70 21.0 11 50.5 0.165 3.9 Feoch (guide value) unavoidable contaminants Welding goodsNo. 1 0.075 1.79 0.55 21.8 10.4 0.11 0.161 9.75 ”2 0.056 1.00 0.62 19.7 10.2 0.19 0.137 -1.43” 3 0.019 0.68 0.69 19.7 13.3 0.18 0.167 -10.22 ”: annu 10 15 20 25 30 35. -. .- -. .. ~. ». .- - u z z. nu nu u II 0 '",........ ~ vv 516- 931? In Table 2, welds No. 1 consist of a weld formed by welding the base material with a coated electrode manufactured by Avesta Welding AB and which is known under the trade name 253 MA® Welding material No. 2 has been obtained with a welding electrode according to the invention Welding material No. 3 has been obtained when welding with another, laboratory-produced electrode.
Ferrithaltsmätningar gjordes på sågade ytor med en magnetisk metod (F erritscope), varvid ett medelvärde över hela svetsen bestämdes. Resultaten visas i Fig. 2. Ferrít- halten i svetsgods No. 1 understiger det beräknade FN-talet avsevärt. Detta kan bero dels på omvandlingar under svalnandet ned till rumstemperatur, dels på utspädning av svetsgodset med uppsmält basmaterial. Först efter 16 veckor hade den uppmätta ferrithalten minskat till ca 0 %.Ferrite content measurements were made on sawn surfaces with a magnetic method (F erritscope), whereby an average value over the entire weld was determined. The results are shown in Fig. 2. The Ferrite content in welds No. 1 is significantly less than the estimated UN number. This may be partly due to conversions during cooling down to room temperature, and partly to dilution of the weld metal with molten base material. Only after 16 weeks had the measured ferrite content decreased to about 0%.
Det uppfinningsenliga svetsgodset No. 2 har ett negativt beräknat FN-värde, men uppvisar ändå en viss, om än låg, ferrithalt. Anledning till detta kan förklaras med uppblandning med uppsmält basmaterial. Redan efter 2 veckors åldring var dock ferrithalten nere på 0.The recoverable weld metal No. 2 has a negatively calculated UN value, but still shows a certain, albeit low, ferrite content. The reason for this can be explained by mixing with molten base material. Even after 2 weeks of aging, however, the ferrite content was down to 0.
Svetsgods No. 3 hade ett betydligt lägre FN-värde och innehöll heller inte några mätbara mängder ferrit fore åldringen.Welding goods no. 3 had a significantly lower UN value and also did not contain any measurable amounts of ferrite before aging.
Resultaten från kryphållfastmätningarna redovisas i F ig. 3. Av diagrammet i denna figur framgår att svetsgodsen No. 1 och No. 2 uppvisade samma goda kryphållfasthet (inom normalt spridningsband). Resultaten sammanfaller även med resultaten från tidigare provningar med svetsning med elektroder av typ Avesta Sheflield 253 MA®. Bas- materialet hade en kryphållfasthet som är något lägre än för tidigare provat material av samma typ, men fortfarande inom spridningsbandet. Svetsgods No. 3 uppvisade däremot brottider som är mer än en faktor 10 kortare. I alla svetsprovstavarna gick brotten i svetsen med låga fórlängnings- och duktilitetsvärden, i svetsgods No. 3 faktiskt lika med noll.The results from the creep strength measurements are reported in Figs. 3. The diagram in this figure shows that the weld metal no. 1 and No. 2 showed the same good creep strength (within normal spreading band). The results also coincide with the results of previous tests with welding with electrodes of the type Avesta She fl ield 253 MA®. The base material had a creep strength that is slightly lower than for previously tested materials of the same type, but still within the spreading band. Welding goods no. 3, on the other hand, showed break times that are more than a factor of 10 shorter. In all weld test rods, the fractures in the weld went with low elongation and ductility values, in weld metal no. 3 actually equal to zero.
Resultaten från slagprovtester framgår av Fig. 4. Förutom segheten hos basmaterialet redovisas segheten hos de svetsgods No. 1 och No. 2 som båda uppvisat god kryp- hållfasthet enligt ovan. Överlägset bäst slagseghet hade svetsgodset No. 2 enligt uppfinningen, som inte uppvisade någon försämring på grund av åldring.The results from impact test tests are shown in Fig. 4. In addition to the toughness of the base material, the toughness of the welds No. 1 and No. 2 which both showed good creep strength as above. By far the best impact strength was the weld metal No. 2 according to the invention, which did not show any deterioration due to aging.
Följ ande slutsatser kan dras fiån de redovisade resultaten. -.. av; v. u. v 10 15 20 25 516 931' 6 Ferrithaltsmätningama, liksom även strukturstudier som inte redovisats ovan, visade att endast svetsgods No. 1 innehöll beaktansvärda mängder ferrit, som relativt snabbt omvandlades till sigmafas under åldringen. I de tvâ andra svetsgodsen No. 2 och No. 3 skedde inte några större strukturförändringar, medan en ökande mängd utskiljningar kunde påvisas i basmaterialet. Allt detta visar på att svetsgods No. 1 forsprödas krafiigt, så även basmaterialet, om än inte lika markant. Svetsgods No. 2 och No. 3 är däremot, att döma av ferrithaltsmätningar och strukturstudier, foga åldringsbenägna.The following conclusions can be drawn from the reported results. - .. av; v. u. v 10 15 20 25 516 931 '6 The ferrite content measurements, as well as structural studies not reported above, showed that only welds no. 1 contained significant amounts of ferrite, which was relatively quickly converted to sigma phase during aging. In the two other welders No. 2 and No. 3, no major structural changes occurred, while an increasing amount of precipitates could be detected in the base material. All this shows that welding goods no. 1 is strongly embrittled, so is the base material, although not as markedly. Welding goods no. 2 and No. 3, on the other hand, judging by ferrite content measurements and structural studies, are age-prone.
Krypbrottprovningen visar tydligt att svetsgods No. 3 inte är något lämpligt tillsats- material. Det är tydligt att det rent austenitiska stelnandet i svetsgods No. 3 har medfört att svetsgodset fått betydligt sämre mekaniska egenskaper än svetsgodset No. 2 enligt uppfinningen.The creep rupture test clearly shows that welds No. 3 is not a suitable additive material. It is clear that the purely austenitic solidification in weld metal No. 3 has resulted in the weld metal having significantly worse mechanical properties than the weld metal No. 2 according to the invention.
Slagprovstesterna, slutligen, har verifierat erfarenhetema från öviga mätningar och diagrammet i Fig. 4 illustrerar tydligt överlägsenheten hos tillsatsmaterialet enligt uppfinningen, svetsgods No. 2.The impact test tests, finally, have verified the experience from other measurements and the diagram in Fig. 4 clearly illustrates the superiority of the additive material according to the invention, weld metal no. 2.
Slutsatsen från de redovisade undersökningarna är därför att uppfinningen ger ett mycket bra svetsgods; en god kryphållfasthet och förbättrad slagseghet på grund av mindre benägenhet for försprödning än hos jämtörelsematerialet. En ytterligare slutsats kan dras av provningarna, nämligen att ett stål med en sammansättning motsvarande svetsgodset enligt uppfinningen lämpar sig väl även som material för basmaterial liksom även for svetstråd, och att ett sådant basmaterial och en sådan svetstråd sannolikt kan svetsas även med andra tillsatsmaterial, respektive användas även för svetsning av andra basmaterial.The conclusion from the reported investigations is therefore that the invention provides a very good weld metal; a good creep strength and improved impact resistance due to less tendency to embrittlement than with the compaction material. A further conclusion can be drawn from the tests, namely that a steel with a composition corresponding to the weld metal according to the invention is well suited also as a material for base material as well as for welding wire, and that such a base material and such a welding wire can probably also be welded with other additives. can also be used for welding other base materials.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0100253A SE516931C2 (en) | 2001-01-30 | 2001-01-30 | Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elements |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0100253A SE516931C2 (en) | 2001-01-30 | 2001-01-30 | Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elements |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0100253D0 SE0100253D0 (en) | 2001-01-30 |
| SE0100253L SE0100253L (en) | 2001-01-30 |
| SE516931C2 true SE516931C2 (en) | 2002-03-26 |
Family
ID=20282759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0100253A SE516931C2 (en) | 2001-01-30 | 2001-01-30 | Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elements |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE516931C2 (en) |
-
2001
- 2001-01-30 SE SE0100253A patent/SE516931C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE0100253D0 (en) | 2001-01-30 |
| SE0100253L (en) | 2001-01-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3446294B2 (en) | Duplex stainless steel | |
| RU2359770C2 (en) | High-strength welded steel pipe | |
| KR102303628B1 (en) | Heat-resistant alloy and reaction tube | |
| JPWO2009044802A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
| KR20070073870A (en) | Duplex stainless steel | |
| CN111344427B (en) | Austenitic heat-resistant steel weld metal, weld joint, weld material for austenitic heat-resistant steel, and method for producing weld joint | |
| JP5170351B1 (en) | Duplex stainless steel | |
| KR20160010340A (en) | Narrow-gap tandem submerged arc welding process | |
| JP6235402B2 (en) | Weld metal with excellent strength, toughness and SR cracking resistance | |
| JP2004042116A (en) | WELDING WIRE FOR HIGH Cr FERRITIC HEAT RESISTANT STEEL | |
| JP4502131B2 (en) | Duplex stainless steel with excellent hot workability | |
| KR102658542B1 (en) | Covered arc welding rod for high Cr ferritic heat-resistant steel | |
| WO2017154754A1 (en) | Welded metal and welded structure containing said welded metal | |
| JP5857914B2 (en) | Welding material for duplex stainless steel | |
| SE517771C2 (en) | Welding electrode, welded object | |
| AU2019222820A1 (en) | High strength micro alloyed steel seamless pipe for sour service and high toughness applications | |
| JP6402581B2 (en) | Welded joint and method for producing welded joint | |
| SE516931C2 (en) | Welding electrode for stainless steel articles such as welding wire, consists of core wire comprising specific elements and outer coating comprising calcium carbonate, chromium nitride and other preset elements | |
| CN113490571B (en) | Welding material for high Cr ferrite heat-resistant steel | |
| JPWO2018066573A1 (en) | Austenitic heat-resistant alloy and welded joint using the same | |
| JP2001140040A (en) | Low carbon ferrite-martensite duplex stainless welded steel pipe excellent in sulfide stress cracking resistance | |
| JP4774588B2 (en) | Manufacturing method of high strength oil well steel pipe joint with excellent corrosion resistance and high strength oil well steel pipe joint | |
| JP2002001577A (en) | Weld metal and weld steel pipe excellent in carbon dioxide-corrosion resistance and toughness | |
| JPH0796390A (en) | Wire for welding 9cr-1mo steel | |
| JPH1180881A (en) | High chromium welded steel pipe excellent in weld zone toughness and sulfide corrosion cracking resistance |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |