SE515132C2 - Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators - Google Patents

Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators

Info

Publication number
SE515132C2
SE515132C2 SE0002222A SE0002222A SE515132C2 SE 515132 C2 SE515132 C2 SE 515132C2 SE 0002222 A SE0002222 A SE 0002222A SE 0002222 A SE0002222 A SE 0002222A SE 515132 C2 SE515132 C2 SE 515132C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
ratio
turbulence
heat
distance
turbulence generators
Prior art date
Application number
SE0002222A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE0002222L (en
SE0002222D0 (en
Inventor
Sven Melker Nilsson
Original Assignee
Sven Melker Nilsson
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sven Melker Nilsson filed Critical Sven Melker Nilsson
Priority to SE0002222A priority Critical patent/SE515132C2/en
Publication of SE0002222D0 publication Critical patent/SE0002222D0/en
Priority to DE10196335.1T priority patent/DE10196335B3/en
Priority to PCT/SE2001/001041 priority patent/WO2001096803A1/en
Priority to PL358923A priority patent/PL197437B1/en
Priority to JP2002510887A priority patent/JP3939648B2/en
Priority to CNB018105483A priority patent/CN1237321C/en
Priority to AU2001256930A priority patent/AU2001256930A1/en
Priority to KR1020027015608A priority patent/KR100709233B1/en
Publication of SE0002222L publication Critical patent/SE0002222L/en
Publication of SE515132C2 publication Critical patent/SE515132C2/en
Priority to FI20022196A priority patent/FI112880B/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F13/00—Details common to, or for air-conditioning, air-humidification, ventilation or use of air currents for screening
    • F24F13/02—Ducting arrangements
    • F24F13/04—Air-mixing units
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
    • F28F1/424—Means comprising outside portions integral with inside portions
    • F28F1/426—Means comprising outside portions integral with inside portions the outside portions and the inside portions forming parts of complementary shape, e.g. concave and convex
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F2221/00—Details or features not otherwise provided for
    • F24F2221/46—Air flow forming a vortex

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Air-Conditioning For Vehicles (AREA)

Abstract

The invention relates to a device for heat/moisture exchange which has ducts (1) with turbulence generators (3, 4) extending transversely to the ducts and having a rear edge side (5), an upper side (6) and a front edge side (7). The device is characterised in that the ducts are such that the distance A between the inlet of the ducts and the centre of the nearest turbulence generator is determined by the ratio of the distance A to the product of the hydraulic diameter and Reynolds number being in the range of 0.01-0.04, that the angle theta which indicates the inclination of the rear edge sides (5) of the turbulence generators is in the range of 30 DEG -60 DEG , that the ratio of the height e of the upper side (6) above the bottom of the duct to the hydraulic diameter Dh is in the range of 0.3-1.1, that the ratio of the distance P between the turbulence generators (3, 4) to the height e is in the range of 8-30, that the ratio of the length B and the upper side (6) of each turbulence generator to the height e is in the range of 1.0-4.0, and that the ratio of the edge radius r of the turbulence generators to the hydraulic diameter Dh is in the range of 0.01-0.2.

Description

25 30 35 _ _ :g z _". . . ."..“ ; _; ,, ,. g. o o an. *nan- vl 'ß "{ :1 1' ~ _ v I L' '_.' '..' .. u . - . f - 2 ningen från ett skikt till ett annat blir större. Detta' kan ske genom så kallad turbulent strömning. I släta, jämna kanaler övergår den laminära strömningen till tur- bulent, när Reynolds tal når över ca 2000. Om man skall uppnå så höga Reynolds-tal i kanalerna i de värme- /fuktväxlare som här berörs, erfordras väsentligt högre luftflödeshastigheter än vad som är normalt i dessa sam- manhang. Vid de låga Reynolds-tal, som gäller för ovan beskrivna växlare, måste turbulens därför skapas på arti- ficiell väg, såsom genom att anordna speciella turbulens- alstrare i kanalerna. 25 30 35 _ _: g z _ "...." .. “; _; ,,,. g. o o an. * nan- vl 'ß "{: 1 1' ~ _ v I L '' _. ' The flow from one layer to another becomes larger. This can be done by so-called turbulent flow. reaches over about 2000. If one is to achieve such high Reynolds numbers in the ducts of the heat / moisture exchangers concerned here, significantly higher air flow rates are required than is normal in these contexts. for the exchangers described above, turbulence must therefore be created in an artificial way, such as by arranging special turbulence generators in the ducts.

Sådana turbulensalstrare är kända i många olika ut- föranden. Genom SE-B-444 071 är känd en rulle för värme- överföring, som har turbulensalstrare i form av tvärgåen- de korrugeringar. Dessa korrugeringar har främst uppgif- ten att sammanhålla de runt ett centrumrör upplindade banden så att de ej teleskoperar, men har samtidigt ett turbulensalstrande effekt, som ger en viss förbättring av värme och fuktöverföringsegenskaperna i förhållande till växlare med helt släta kanaler, vilka beskrivits ovan.Such turbulence generators are known in many different embodiments. SE-B-444 071 discloses a roller for heat transfer, which has turbulence generators in the form of transverse corrugations. These corrugations mainly have the task of holding the bands wound around a center tube so that they do not telescopic, but at the same time have a turbulence-generating effect, which gives a certain improvement in heat and moisture transfer properties compared to exchangers with completely smooth channels, as described above.

Denna typ av turbulensalstrare ökar som således märk- bart värme- och fuktöverföringen. Emellertid ökar även tryckfallet drastiskt. Tryckfallsökningen har visat sig vara större än ökningen av värme- och fuktöverföringen. I luft-till-luft växlare är det emellertid väsentligt med ett lågt tryckfall, eftersom tryckfallet dimensionerar storleken och effektbehovet hos de fläktar, som är anord- nade att driva luftflödet genom växlaren. Detta tryckfall har vidare visat sig vara beroende av turbulensalstrarnas utformning, dimension och geometri.This type of turbulence generator significantly increases the heat and moisture transfer. However, the pressure drop also increases drastically. The increase in pressure drop has been found to be greater than the increase in heat and moisture transfer. In air-to-air exchangers, however, a low pressure drop is essential, since the pressure drop dimensions the size and power requirement of the fans which are arranged to drive the air flow through the exchanger. This pressure drop has further been found to be dependent on the design, dimension and geometry of the turbulence generators.

Uppfinningens syfte Syftet med uppfinningen är således att erhålla en värme-/ fuktväxlare, i vilken turbulensalstrarna skall ha en sådan placering och utformning i växlarens kanaler att man erhåller ett optimalt förhållande mellan det uppkomna 10 15 20 25 30 35 .515 132 3 tryckfallet vid luftströmningen och värme- och fuktöver- Sammanfattning av uppfinningen Ovanbeskrivna syften uppnås enligt uppfinningen av en anordning vid värme-/ fuktväxlare, i vilken kanalernas uppbyggnad skall följa nedan angivna vilkor: att avståndet mellan kanalernas inlopp och närmast belägna turbulensalstrares mitt är bestämt av att förhål- landet mellan avståndet och produkten av den hydrauliska diametern och Reynolds tal skall ligga i intervallet 0,01-0,04, att vinkeln 6, lensalstrarnas bakkantssidor relativt ett vertikalplan som anger lutningen hos turbu- genom kanalernas bottnar, skall ligga i intervallet 30°- 60°, att förhållandet mellan ovansidans höjd e över ka- nalbotten och kanalens hydrauliska diameter skall ligga mellan 0,30 och 1,1, mellan turbulensalstrarna i kanalen och ovan nämnda höjd- att förhållandet mel- att förhållandet mellan avståndet mått e skall ligga mellan 8 och 30, lan längden av varje turbulensalstrares ovansida och den- nas höjd e över kanalens botten skall ligga mellan 1,0 och 4,0, kantradie och den hydrauliska diametern skall ligga mel- lan 0,01 och 0,2.Object of the invention The object of the invention is thus to obtain a heat / moisture exchanger, in which the turbulence generators are to have such a location and design in the channels of the exchanger that an optimal ratio is obtained between the pressure drop which occurs during the air flow. Summary of the Invention The above-described objects are achieved according to the invention by a device for heat / moisture exchangers, in which the construction of the ducts must follow the conditions given below: that the distance between the ducts inlet and the nearest turbulence generator is determined by between the distance and the product of the hydraulic diameter and Reynolds number shall be in the range 0.01-0.04, that the angle 6, the trailing edge sides of the lens generators relative to a vertical plane indicating the slope of the turbo through the bottom of the channels, shall be in the range 30 ° - 60 °, that the ratio between the height e above the channel bottom and the hydraulic diameter of the channel er shall be between 0.30 and 1.1, between the turbulence generators in the duct and the above-mentioned height - that the ratio between the ratio between the distance dimension e shall be between 8 and 30, lan the length of the top of each turbulence generator and its height e over the bottom of the duct shall be between 1.0 and 4.0, the edge radius and the hydraulic diameter shall be between 0.01 and 0.2.

För att optimera förhållandet mellan tryckfall och och att förhållandet mellan turbulensalstrarnas värme/fuktöverföringshastigheten måste de tvärgående vå- gorna som skapar turbulens, de s.k. turbulensalstrarna, placeras dels på rätt avstånd från kanalöppningen och dels på rätt inbördes avstånd. Vidare måste du vara rätt utformade och ha en viss utsträckning i såväl kanalens längd- som höjdled.In order to optimize the ratio between pressure drop and and that the ratio between the heat / moisture transfer rate of the turbulence generators, the transverse waves that create turbulence, the so-called the turbulence generators, are placed partly at the right distance from the channel opening and partly at the right mutual distance. Furthermore, you must be correctly designed and have a certain extent in both the length and height of the canal.

Vid inloppet till en värme-/ fuktväxlares kanaler år värme- och fuktöverföringskoefficienten hög, därför att gränsskiktet är mycket tunt. Gränsskiktets tjocklek ökar därefter i huvudflödesriktningen och värme- och fuktöver- föringskoefficienten reduceras. För att öka värme- och fuktöverföringen bör man ej anordna turbulensalstrarna i v n» n unna cava 10 15 20 25 30 35 .515 132 4 kanalväggarna för nära inloppet, eftersom värme- och fuktöverföringen redan ar hög i detta område, En turbu- lensalstrare skulle därför i huvudsak endast förorsaka ett ökat tryckfall, vilket inte är önskvärt. Därför är det optimalt att placera första turbulensalstraren i ka- nalen pà ett sådant avstånd att den naturliga inloppstur- bulensen dött ut.At the inlet to the channels of a heat / moisture exchanger, the heat and moisture transfer coefficient is high, because the boundary layer is very thin. The thickness of the boundary layer then increases in the main flow direction and the heat and moisture transfer coefficient is reduced. In order to increase the heat and moisture transfer, the turbulence generators should not be arranged in the channel walls too close to the inlet, since the heat and moisture transfer is already high in this area. A turbulence generator would therefore mainly only cause an increased pressure drop, which is not desirable. Therefore, it is optimal to place the first turbulence generator in the duct at such a distance that the natural inlet turbulence has died out.

När luften när den första turbulensalstraren genere- ras ett ordnat turbulent luftflöde och luften fås att strömma mot kanalväggarna. Därigenom erhålles markant ök- ning av värme/fuktöverföringshastigheten_ När det sålunda turbulenta luftflödet sedan lämnar turbulensalstraren sà minskar turbulensen successivt. När turbulensen dött ut är det optimalt att placera nästa turbulensalstrare.When the air reaches the first turbulence generator, an orderly turbulent air flow is generated and the air is made to flow against the duct walls. Thereby a marked increase of the heat / moisture transfer rate is obtained. When the thus turbulent air flow then leaves the turbulence generator, the turbulence gradually decreases. When the turbulence has died out, it is optimal to place the next turbulence generator.

Genom omfattande provning och forskning har framkom- mit de definitioner av turbulensalstrarnas geometri och deras placering i kanalen som leder till ett optimalt förhållande mellan värme/fuktöverföringshastigheten och tryckfallet.Through extensive testing and research, definitions of the geometry of the turbulence generators and their location in the duct have emerged that lead to an optimal relationship between the heat / moisture transfer rate and the pressure drop.

I dessa sammanhang talar man om uttrycket hydraulisk diameter, vilket är ett utryck för förhållandet mellan en genomströmningskanals tvärsnittsarea och omkretsen hos kanalens tvärsnitt. Man karaktäriserar luftströmningen medelst de så kallade Reynolds tal och Schmidts tal.In these contexts, the term hydraulic diameter is referred to, which is an expression of the relationship between the cross-sectional area of a flow channel and the circumference of the cross-section of the channel. The airflow is characterized by the so-called Reynolds speech and Schmidt's speech.

Kort beskrivning av ritningen Uppfinningen skall nedan beskrivas närmare med hän- visning till bifogade ritning.Brief description of the drawing The invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawing.

Fig 1 är en perspektivvy av en kanal hos en värme-/ fuktväxlare som har turbulensalstrare i enlighet med upp- finningen.Fig. 1 is a perspective view of a duct of a heat / moisture exchanger having turbulence generators in accordance with the invention.

Fig 2 visar kanalen i fig 1 schematiskt från sidan.Fig. 2 shows the channel in Fig. 1 schematically from the side.

Fig 3 visar ett tvärsnitt genom kanalen som visas i fig 1 och 2, tagen längs linjen I-I i fig 2. u c avo- vua- una, u...- 10 15 20 25 30 35 y¿yg; L~n~..~H~ ¿:"fl.¿ ..... ..... ..". .".... un» »u-ø o; n» so» nu 00 I 'I . ..... H ..... _L“,, ~ . u . »a s» :i 22 ~ - - - ~ 5 Beskrivning av föredragna utföringsformer I fig 1 och 2 visas inloppet 1 och en del av en ka- nal 2 till en värme-/fuktvâxlare enligt uppfinningen. På ritningen har endast medtagits en första närmast inloppet 1 belägen turbulensalstrare 3 och en andra turbulensalst- rare 4. Kanalen 2 har en höjd h. Avståndet A mellan in- loppets öppning och den första turbulensalstrarens 3 mitt är bestämt av att förhållandet mellan avståndet A och produkten av den hydrauliska diametern och Reynolds tal skall ligga i intervallet 0,01-0,04. Här är den hydrau- liska diametern ett utryck för förhållandet mellan en genomströmningskanals tvärsnittsarea och omkretsen hos kanalen och Reynolds tal är beroende av luftflödet.Fig. 3 shows a cross-section through the channel shown in Figs. 1 and 2, taken along the line I-I in Fig. 2. u c avo- vua- una, u ... L ~ n ~ .. ~ H ~ ¿: "fl.¿ ..... ..... ..". . ".... un» »u-ø o; n» so »nu 00 I 'I. ..... H ..... _L“ ,, ~. u. »as»: i 22 ~ Description of preferred embodiments Figures 1 and 2 show the inlet 1 and a part of a duct 2 to a heat / moisture exchanger according to the invention. second turbulence generator 4. The channel 2 has a height h. The distance A between the inlet opening and the center of the first turbulence generator 3 is determined by the ratio between the distance A and the product of the hydraulic diameter and Reynolds number being in the range 0.01 Here, the hydraulic diameter is an expression of the relationship between the cross-sectional area of a flow channel and the circumference of the channel, and Reynolds' number depends on the air flow.

Av ovan beskrivna förhållande framgår även att A.be- ror av Reynolds tal och således på luftflödeshastigheten.The conditions described above also show that A. depends on Reynolds' speech and thus on the air flow rate.

Den optimala placeringen av den första turbulensalstraren är således beroende av rådande driftsförhållanden.The optimal location of the first turbulence generator is thus dependent on prevailing operating conditions.

Såsom speciellt framgår av fig 2 har turbulensalst- rarna 3,4 en särskild geometri. De är således utformade med en sned bakkantssida 5, en plan ovansida 6 och en sned framkantssida 7.As can be seen in particular from Fig. 2, the turbulence generators 3,4 have a special geometry. They are thus formed with an oblique rear edge side 5, a flat upper side 6 and an oblique front edge side 7.

Enligt uppfinningen gäller vidare följande vilkor: vinkeln 9, som anger lutningen hos turbulensalstrarnas 3,4 bakkantssida 5 relativt kanalens 2 botten 8, skall vara mellan 30 och 60° och förhållandet mellan ovansidans 6 höjd e över bottnen 8 och kanalens 2 hydrauliska diame- ter Dh Skall ligga mellan 0,30 och 1,1. Vidare skall för- hållandet mellan avståndet P mellan mitten av den första 3 och den andra turbulensalstraren 4 och nämnda höjdmàtt e ligga mellan 8 och 30 samt förhållandet mellan längden B av varje turbulensalstrares 3,4 ovansida 6 och ovansi- dans höjd e över bottnen 8 ligga mellan 1,0 och 4,0.According to the invention, the following conditions also apply: the angle 9, which indicates the inclination of the trailing edge side 5 of the turbulence generators 3,4 relative to the bottom 8 of the duct 2, must be between 30 and 60 ° and the ratio between the height e above the bottom 8 and the hydraulic diameters of the duct 2 Dh Must be between 0.30 and 1.1. Furthermore, the ratio of the distance P between the center of the first 3 and the second turbulence generator 4 and said height dimension e shall be between 8 and 30 and the ratio between the length B of each turbulence generator 3,4 top side 6 and the top side height e above the bottom 8 be between 1.0 and 4.0.

Genom att på så sätt enligt uppfinningen använda tur- bulensalstrare 3,4 med speciell geometri och på beräknade avstånd från varandra och från inloppet 1 i kanaler 2 med lämpligen triangulärt och/eller trapetsoidformigt tvär- snitt uppnår man en markant ökad värme- och fuktöverfö- vn u o a arv. van. ~øøo 10 15 20 25 30 35 515132 6 ringshastighet men endast en måttlig tryckfallsökning.By thus using turbulence generators 3,4 with special geometry and at calculated distances from each other and from the inlet 1 in channels 2 with a suitably triangular and / or trapezoidal cross-section in this way, a markedly increased heat and moisture transfer is achieved. vn uoa arv. of. ~ øøo 10 15 20 25 30 35 515132 6 ring speed but only a moderate pressure drop increase.

När luftflödet närmar sig turbulensalstraren 3, ökar flö- deshastigheten lokalt beroende på en reducerad tvär- snittsyta, vilket fig 3 avser att åskådliggöra. När luf- ten sedan passerar turbulensalstraren 3 och släpper från den skarpa kanten vid övergången från ovansidan 6 till framkantsidan 7, uppstår en intensiv turbulent rörelse på grund av separationen och det kraftigt divergerande tvär- snittet. Denna process är mycket effektiv för att öka värme- och fuktöverföringen.As the air flow approaches the turbulence generator 3, the flow rate increases locally due to a reduced cross-sectional area, which Fig. 3 intends to illustrate. When the air then passes the turbulence generator 3 and releases from the sharp edge at the transition from the top side 6 to the front edge side 7, an intense turbulent movement occurs due to the separation and the strongly diverging cross-section. This process is very efficient to increase heat and moisture transfer.

Turbulensalstraren 4 anordnas på ett beräknat avstånd P från den första turbulensalstraren 3, så att den bilda- de turbulensen så fullständigt som möjligt kan utnyttjas och härefter ett så kallat återanläggningsområde, marke- rat med O i fig 1, skall bildas före luftens passering av den andra turbulensalstraren 4. Härigenom förhindras ett onödigt extra tryckfall utan nämnvärd ökning av värme- och fuktöverföringshastigheten i det redan turbulenta luftflödet. I återanläggningsområdet O uppnår man, att luften på nytt i stor utsträckning anlägges mot den släta ytan, innan den når fram till nästa turbulensalstrare.The turbulence generator 4 is arranged at a calculated distance P from the first turbulence generator 3, so that the formed turbulence can be utilized as completely as possible and hereafter a so-called relocation area, marked with 0 in Fig. 1, must be formed before the air passes through it. the second turbulence generator 4. This prevents an unnecessary extra pressure drop without appreciable increase in the heat and moisture transfer rate in the already turbulent air flow. In the re-laying area 0, it is achieved that the air is to a large extent re-applied to the smooth surface, before it reaches the next turbulence generator.

Det är viktigt, att turbulensalstrarnas 3,4 kanter är tillräckligt skarpa för att framkalla separationspunkter- na (avlösningspunkterna). Kantradien r, se fig 2, bör vara sådant, att förhållandet r/Dh ligger mellan 0,01 och 0,2.It is important that the 3.4 edges of the turbulence generators are sharp enough to produce the separation points (release points). The edge radius r, see Fig. 2, should be such that the ratio r / Dh is between 0.01 and 0.2.

För att ytterligare minska tryckfallet, under bibe- hållande av värmeöverföringshastigheten, kan höjden e från bottnen 8 hos turbulensalstraren göras högre än mot- svarande höjd f från kanalens ovansida, se fig 2. Detta utförande tar bort onödig turbulens i detta utskjutande utrymme. Lämpligen har denna utskjutande del en sådan ut- formning att den passar väl i motsvarande urtag, definie- rat av väggpartierna 5, 6 och 7, på kanalens undersida, i syfte att erhålla en stabil sammanfogning vid lagerlägg- ning av kanaler på varandra och exempelvis undvika teles- kopering. v nu .. ~..- mv.. ~oøo ou.- 51; 152 7 Genom att utforma turbulensalstrarna i enlighet medl uppfinningen blir de även effektiva vid hög luftgenom- AJ strömningshastighet, där turbulent flöde skulle bildas även i en slät kanal. Den naturligt bildade turbulensen förstärks genom den konvergerande/divergerande effekten och mekanismer för separation och äteranläggning av luf- ten.To further reduce the pressure drop, while maintaining the heat transfer rate, the height e from the bottom 8 of the turbulence generator can be made higher than the corresponding height f from the top of the duct, see Fig. 2. This design removes unnecessary turbulence in this projecting space. Suitably, this projecting part has such a design that it fits well in the corresponding recesses, defined by the wall portions 5, 6 and 7, on the underside of the duct, in order to obtain a stable joint when storing ducts on each other and for example avoid telescoping. v nu .. ~ ..- mv .. ~ oøo ou.- 51; By designing the turbulence generators in accordance with the invention, they also become effective at high air flow rates, where turbulent flow would be formed even in a smooth channel. The naturally occurring turbulence is amplified by the converging / diverging effect and mechanisms for separation and re-installation of the air.

Claims (1)

u p nano con: 10 15 20 25 30 35 1 5,5 8 PATENTKRAVu p nano con: 10 15 20 25 30 35 1 5,5 8 PATENTKRAV 1. Anordning vid värme-/fuktväxlare för optimering av förhållandet mellan värme- respektive fuktöverförings- hastighet och tryckfall hos ett luftflöde som strömmar genom växlaren, varvid växlaren i detta syfte är försedd med kanaler (1) med tvärs kanalerna sig sträckande turbu- lensalstrare (3,4) med en bakkantssida (5), en ovansida (6) och en framkantssida (7), k ä n n e t e c k n a d av att kanalernas (1) uppbyggnad för uppfyllande av nämnda syfte skall följa nedan angivna villkor: att avståndet A mellan kanalernas (1) inlopp och när- mast belägna turbulensalstrares (3) mitt är bestämt av att förhållandet mellan avståndet A och produkten av den hydrauliska diametern Dh och Reynolds tal skall ligga i intervallet 0,01-0,04, att vinkeln 9, som anger lutningen hos turbulensalst- rarnas (3,4) bakkantssidor (5) relativt ett vertikalplan genom kanalens (1) botten (8), skall ligga i intervallet 30°-60°, att förhållandet mellan ovansidans (6) höjd e över kanalbotten (8) och kanalens hydrauliska diameter Dh skall ligga mellan 0,3 och 1,1, att förhållandet mellan avståndet P mellan mitten av den första (3) och den andra (4) turbulensalstraren i ka- nalen, räknat från inloppet, och ovan nämnda höjdmått e skall ligga mellan 8 och 30, att förhållandet mellan längden B av varje turbulens- alstrares (3,4) ovansida (6) och dennas höjd e över kana- lens botten (8) skall ligga mellan 1,0 och 4,0, och att förhållandet mellan turbulensalstrarnas (3,4) kantradie r och den hydrauliska diametern Dh skall ligga mellan 0,01 och 0,2.Device for heat / moisture exchangers for optimizing the ratio between heat and moisture transfer rate and pressure drop of an air flow flowing through the exchanger, the exchanger for this purpose being provided with channels (1) with turbulence generators extending across the channels ( 3,4) with a trailing edge side (5), an upper side (6) and a leading edge side (7), characterized in that the structure of the channels (1) for fulfilling said purpose must follow the conditions stated below: that the distance A between the channels ( 1) inlet and the center of the nearest turbulence generators (3) is determined by the ratio between the distance A and the product of the hydraulic diameter Dh and Reynolds number being in the range 0.01-0.04, that the angle,, which indicates the slope of the trailing edge sides (5) of the turbulence generators (3,4) relative to a vertical plane through the bottom (8) of the channel (1), shall be in the range 30 ° -60 °, that the ratio of the height e above the top (6) above the channel bottom (8) and duct hydraulics diameter Dh shall be between 0.3 and 1.1, that the ratio of the distance P between the center of the first (3) and the second (4) turbulence generator in the channel, calculated from the inlet, and the above-mentioned height measure e shall be between 8 and 30, that the ratio between the length B of the top side (6) of each turbulence generator (3,4) and its height e over the bottom (8) of the channel is between 1.0 and 4.0, and that the ratio between the edge radii of the turbulence generators (3,4) and the hydraulic diameter Dh shall be between 0,01 and 0,2.
SE0002222A 2000-06-15 2000-06-15 Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators SE515132C2 (en)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0002222A SE515132C2 (en) 2000-06-15 2000-06-15 Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators
KR1020027015608A KR100709233B1 (en) 2000-06-15 2001-05-14 Device for heat/moist exchange
JP2002510887A JP3939648B2 (en) 2000-06-15 2001-05-14 Equipment for heat / humidity exchange
PCT/SE2001/001041 WO2001096803A1 (en) 2000-06-15 2001-05-14 Device for heat/moist exchange
PL358923A PL197437B1 (en) 2000-06-15 2001-05-14 Device for heat/moist exchange
DE10196335.1T DE10196335B3 (en) 2000-06-15 2001-05-14 Device for the exchange of heat / moisture
CNB018105483A CN1237321C (en) 2000-06-15 2001-05-14 Device for heat/moist exchange
AU2001256930A AU2001256930A1 (en) 2000-06-15 2001-05-14 Device for heat/moist exchange
FI20022196A FI112880B (en) 2000-06-15 2002-12-13 Device intended for heat / moisture exchange

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0002222A SE515132C2 (en) 2000-06-15 2000-06-15 Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0002222D0 SE0002222D0 (en) 2000-06-15
SE0002222L SE0002222L (en) 2001-06-11
SE515132C2 true SE515132C2 (en) 2001-06-11

Family

ID=20280085

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0002222A SE515132C2 (en) 2000-06-15 2000-06-15 Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators

Country Status (9)

Country Link
JP (1) JP3939648B2 (en)
KR (1) KR100709233B1 (en)
CN (1) CN1237321C (en)
AU (1) AU2001256930A1 (en)
DE (1) DE10196335B3 (en)
FI (1) FI112880B (en)
PL (1) PL197437B1 (en)
SE (1) SE515132C2 (en)
WO (1) WO2001096803A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010016792A1 (en) * 2008-08-06 2010-02-11 Sven Melker Nilsson Channel system

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102980424A (en) * 2008-04-18 2013-03-20 S·M·尼尔松 Channel system
WO2009128750A1 (en) * 2008-04-18 2009-10-22 Sven Melker Nilsson Channel system
JP5545260B2 (en) 2010-05-21 2014-07-09 株式会社デンソー Heat exchanger
FR2990151B1 (en) * 2012-05-02 2014-05-23 Michelin & Cie MEMBRANE FOR VULCANIZING THE INNER PART OF A TIRE IN WHICH CIRCULATES A PRESSURIZED GAS COMPRISING TURBULENCE GENERATORS
JP6121765B2 (en) * 2013-03-23 2017-04-26 京セラ株式会社 Sample holder
JP2014059139A (en) * 2013-10-23 2014-04-03 Melker Nilsson Sven Channel system
PL235069B1 (en) 2017-12-04 2020-05-18 Ts Group Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia Coil for transmission of heat for the rotary, cylindrical heat exchanger
FR3082237B1 (en) * 2018-06-12 2020-10-30 Safran Aircraft Engines LOW PRESSURE DROP HEAT EXCHANGE DEVICE
KR102206263B1 (en) * 2019-05-13 2021-01-21 조영호 White Smoke(includiong hazardous substances)Removal System Using High-Efficiency Heat Exchanger
WO2023107618A1 (en) * 2021-12-08 2023-06-15 Worcester Polytechnic Institute Passive flow control for captive vortex

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2219130C2 (en) * 1972-04-19 1974-06-20 Ulrich Dr.-Ing. 5100 Aachen Regehr CONTACT BODY FOR HEAT AND / OR SUBSTANCE EXCHANGE
SE444071B (en) * 1980-11-14 1986-03-17 Sven Melker Nilsson ROTATING REGENERATIVE EXCHANGER, PROCEDURE FOR ITS MANUFACTURING AND MACHINE FOR IMPLEMENTATION OF THE PROCEDURE
FR2559575A1 (en) * 1984-02-14 1985-08-16 Gea Ahlborn Gmbh Co Kg Plate heat exchanger
SE458806B (en) 1987-04-21 1989-05-08 Alfa Laval Thermal Ab PLATE HEAT EXCHANGER WITH DIFFERENT FLOW RESISTANCE FOR MEDIA
US5573062A (en) 1992-12-30 1996-11-12 The Furukawa Electric Co., Ltd. Heat transfer tube for absorption refrigerating machine

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010016792A1 (en) * 2008-08-06 2010-02-11 Sven Melker Nilsson Channel system
EP2321610A1 (en) * 2008-08-06 2011-05-18 Sven Melker Nilsson Channel system
EP2321610A4 (en) * 2008-08-06 2013-04-17 Sven Melker Nilsson Channel system
US9410462B2 (en) 2008-08-06 2016-08-09 Sven Melker Nilsson Channel system

Also Published As

Publication number Publication date
SE0002222L (en) 2001-06-11
FI20022196A (en) 2002-12-13
JP2004503739A (en) 2004-02-05
SE0002222D0 (en) 2000-06-15
CN1237321C (en) 2006-01-18
PL358923A1 (en) 2004-08-23
KR100709233B1 (en) 2007-04-19
DE10196335T1 (en) 2003-05-22
JP3939648B2 (en) 2007-07-04
FI112880B (en) 2004-01-30
CN1432123A (en) 2003-07-23
PL197437B1 (en) 2008-03-31
KR20030010626A (en) 2003-02-05
WO2001096803A1 (en) 2001-12-20
AU2001256930A1 (en) 2001-12-24
DE10196335B3 (en) 2016-10-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE515132C2 (en) Device for heat / moisture exchanger with turbulence generators
CN101441041A (en) Heat exchanger
CN107543447A (en) Cooling tower ventilation unit
CN212774934U (en) Volute with flow guide structure, fan and air duct machine
CN109667795A (en) A kind of blower collector, centrifugal blower and air-conditioning system
CN208106505U (en) The blade of gas turbine
JP2015004616A (en) Circular stream type open type wind tunnel device, and method for rectifying air stream in circular stream type open type wind tunnel
CN205279369U (en) Fan assembly and air conditioning unit
JP2002349944A (en) Uniform flow blow-out apparatus
CN111797477A (en) Sweepforward front edge type side plate structure matched with binary supersonic air inlet channel
CN201031831Y (en) Flow equalizing device of airflow conduit system
CN207300033U (en) Cooling tower ventilation unit
CN106697813A (en) Air-cooling high-temperature furnace ash conveying device
CN213628144U (en) Inlet air duct flow guiding device for primary fan of air feeder
CN106422614B (en) A kind of filter cartridge dust remover of balanced ventilation
CN202485536U (en) Heat exchanger fin
CN103458652B (en) Electronic installation
JP2014029221A (en) Air conditioner
CN207539038U (en) A kind of decompression muffling type vacuum water separator
CN206574019U (en) A kind of adjustable computer heat radiating device of blowing dynamics
CN207113689U (en) Fin and heat exchanger
CN107084468A (en) Multiple duct exhaust equipment for narrow and small environment
CN219531600U (en) Hopper drying device
CN214638981U (en) Gas collecting device
CN206308036U (en) It is a kind of anti-blocking except sandbox water intaking water purifier

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed