SE514742C2 - Sätt att rena sulfidhaltiga kondensat - Google Patents
Sätt att rena sulfidhaltiga kondensatInfo
- Publication number
- SE514742C2 SE514742C2 SE9804061A SE9804061A SE514742C2 SE 514742 C2 SE514742 C2 SE 514742C2 SE 9804061 A SE9804061 A SE 9804061A SE 9804061 A SE9804061 A SE 9804061A SE 514742 C2 SE514742 C2 SE 514742C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- gas
- condensate
- scrubber
- stripper
- sulphides
- Prior art date
Links
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 42
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 claims abstract description 21
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 52
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 14
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 claims description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 4
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 4
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 claims description 2
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 claims description 2
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000003784 tall oil Substances 0.000 claims description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002535 acidifier Substances 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 abstract description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract 1
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 11
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 150000003505 terpenes Chemical class 0.000 description 4
- 235000007586 terpenes Nutrition 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 235000019645 odor Nutrition 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 239000002516 radical scavenger Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 1
- LDVVMCZRFWMZSG-UHFFFAOYSA-N captan Chemical compound C1C=CCC2C(=O)N(SC(Cl)(Cl)Cl)C(=O)C21 LDVVMCZRFWMZSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 235000020030 perry Nutrition 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/06—Treatment of pulp gases; Recovery of the heat content of the gases; Treatment of gases arising from various sources in pulp and paper mills; Regeneration of gaseous SO2, e.g. arising from liquors containing sulfur compounds
- D21C11/08—Deodorisation ; Elimination of malodorous compounds, e.g. sulfur compounds such as hydrogen sulfide or mercaptans, from gas streams
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/06—Treatment of pulp gases; Recovery of the heat content of the gases; Treatment of gases arising from various sources in pulp and paper mills; Regeneration of gaseous SO2, e.g. arising from liquors containing sulfur compounds
Description
lO 15 20 25 30 35 514i742 2 Det som framför allt begränsar möjligheten att använda kondensat inom processen är innehållet av sulfider, eftersom dessa kan ge obehaglig lukt och smak hos pappersmassan.
Detta utgör även ett betydande problem för arbetsmiljön.
Terpener ger också lukt. Terpenerna förekommer dock normalt i mycket làga halter i de mindre förorenade kondensaten.
Den teknik som stàr till buds för rening av dessa kondensat är huvudsakligen àngstrippning. Eftersom kondensatmängderna är mycket stora, krävs en stor stripperutrustning och stora mängder ànga för strippningen. Ãngmängderna blir sä stora att det definitivt inte kan vara ekonomiskt försvarbart att använda färskànga. Däremot kan man làta använda àngan, som drivs av vid indunstningen av avluten, i flereffekts- indunstning för strippning. Ångan som lämnar strippern kan effekt.
Reningsgraden för en sàdan stripper är dock begränsad p.g.a. sedan ätervinnas som värme i nästföljande att lutàngan frän den föregående effekten är förorenad vilket begränsar renheten i det utgående kondensatet.
Framför allt begränsas renheten med avseende pä sulfider, eftersom lutängan kan ha ett betydande innehåll av sulfider.
Detta sulfidinnehäll beror pà att man normalt tar ànga frän första effekten, där temperaturen är relativt hög, vilket ger en förhöjd sulfidhalt.
En ytterligare nackdel är att àngan vid passagen genom strippern tappar i tryck och att lättflyktiga komponenter anrikas. Dessa tvà saker medför att àngans kondenserings~ temperatur minskar, vilket medför att den tillgängliga temperaturdifferensen i indunstningen minskar. Detta har en negativ inverkan bàde energi- och kapitalkostnaderna för indunstningsanläggningen. Dessutom är indunstningen och stripper helt integrerade, varför dessa tvà delar inte kan köras oberoende av varandra.
Stripperns dimensioner kommer också att bli stora, vilket innebär betydande kostnader för utrustningen. 10 15 20 25 30 35 514 742 3 I en vanlig àngstripper avdrivs även andra lättflyktiga komponenter, såsom metanol.
I stället för ånga kan man använda sig av luft för att strippa kondensatet. En stor nackdel med detta är att luften förorenas och att den mäste renas pà något sätt.
Luftvolymerna kan också bli mycket stora. Dessuton1 kyls kondensatet ner av luften, som har en lägre vàttemperatur än kondensatets temperatur. Därför är inte ren luftstrippning ett realistiskt alternativ för en modern och miljövänlig pappersmassafabrik.
Föreliggande uppfinning erbjuder en möjlighet att med mycket hög effektivitet driva av främst sulfider i lutàng-kondensat från en cellulosaframställningsprocess, och att samtidigt ta hand om svavlet, sà att det inte förorenar miljön. Detta sker genom att i en sluten krets bestående av tre processteg läta avdriva sulfiderna frän kondensatet, oxidera de avdrivna sulfiderna till svaveldioxid och att absorbera denna svaveldioxid.
De tre processtegen blir således: l. Avdrivning (strippning) av sulfider från lutàng- kondensat. 2. Oxidering av brännbara komponenter som sulfider och kolväten. 3. Absorption av svaveldioxid.
Genom att läta dessa tre processteg (1, 2, 3) vara integrerade i en sluten krets kan själva reningen av kondensatet utföras med hög effektivitet och god energiekonomi, samtidigt som påverkan pà miljön minimeras.
Uppfinningen kommer i det följande att exemplifieras med hänvisning till ett i bifogade ritning illustrerat schema, som schematiskt visar de olika processtegen enligt uppfinningen. 10 15 20 25 30 35 514. 742 4 I föreliggande uppfinning användes en gas som medium för att driva av sulfiderna fràn. kondensatet. Denna gas utgöres huvudsakligen och företrädesvis av luft. Detta processteg utformas normalt, som ett skrubbertorn 1, där gasen 4 tillföres i nedre delen och kondensatet 5 i övre delen så att gasen och kondensatet möts i motströmskontakt.
Kontaktanordningar i skrubberna kan utgöras av bottnar eller packningsmaterial. Gasen 6 som lämnar skrubbern kommer att bl a. av vätesulfid och innehålla sulfider i form metylmerkaptan, men även organiska komponenter, säsom metanol och terpener. Denna förorenade gas 6 förs till en 2 där värmeväxlas motströms oxidationsprocess gasen regenerativt. Avgaserna 7 fràn oxidationsprocessen innehåller till den viss del svaveldioxid. Dessa avgaser förs sedan till en kontaktanordning i form av en S02-skrubber 3 där svaveldioxiden absorberas i en företrädesvis alkalisk lösning 8. Gasen förs sedan äter vidare till kondensats- krubbern för att äter användas som avdrivningsmedium. På detta sätt bildas en sluten krets. Eftersom oxidationen i den slutna kretsen konsumerar syrgas mäste nytt syre tillföras. Ytterligare syre kan tillsättas genom tillförsel 9 av företrädesvis luft eller annan syrehaltig gas. Systemet tillàter inte att gas ackumuleras i kretsen och därför màste en mindre mängd gas 10 blödas ut. Gascirkulationen drivs genom de tre stegen företrädesvis av en fläkt. kretsen Genom att slutna gasen i den huvudsakligen cirkulerar runt kan en förhöjning av olika gaskomponenter i systemet byggas upp till tämligen höga halter. Eftersom endast en mindre mängd gas blödes ut, blir emellertid utsläppen, av för' miljön skadliga komponenter :mycket små trots höga koncentrationer i systemet.
Ett sätt att förbättra reningen av kondensatet i strippern är att làta öka S02-koncentrationen efter S02-skrubbern (3).
Ett sådant förfarande kommer att medföra att kondensatet i strippern (1) fär ett lägre pH-värde. Ett lägre pH-värde ger 10 15 20 25 30 35 514 var 5 i sin tur en bättre avdrivning av sulfider och möjliggör en närmast fullständig avdrivning av sulfider. En fullständig avdrivning kan annars vara svårt att erhålla eftersom kondensatet innehåller mindre mängder alkaliska komponenter som t.ex ammoniak som höjer kondensatets pH-värde när de sura sulfiderna avdrives. En alkalisk komponent som ammoniak kommer vid ett sänkt pH att stanna kvar i knndensatet.
Därigenom undviks utsläpp av ammoniak, son1 annars efter oxidationen skulle omvandlas till kväveoxider.
En förhöjning av S02-halten efter S02-skrubbern (3) kan erhållas genom att justera tillförsel av alkali till detta steg så att absorptionsvätskans håller ett relativt lägre pH. Ju lägre pH desto högre S02-koncentration i gasen från skrubbersteget (3). Ju högre S02-halt i. gasen, som utgör strippermediet, desto bättre avdrivning av sulfider från kondensatet. Denna effekt kan i sin tur användas på så sätt att kvoten mellan mängden kondensat och strippergas kan ökas med fortsatt god sulfidavdrivning. Detta i sin tur medför en förhöjning av halten avdrivna sulfider i strippergasen, förhöjd S02-halt oxidationen. På detta sätt kan SO24halten förhöjas avsevärt vilket i sin tur innebär en efter i hela systemet. Detta medför följande fördelar: 1. En produktion av sulfitsyra med ett relativt lågt pH möjliggörs. 2. Anläggningens storlek kan minskas.
Kväveutsläppet minskas (se ovan).
Den förnämnda fördelen möjliggörs genom att en förhöjd S02- halt i en gas jàmviktsmässigt ger ett lägre pH i absorptionslösningen. Eftersom tillsats av alkali minskas kan. er: bisulfitsyra erhållas. Denna syra kan i sin tur nyttjas för surgörning i t.ex blekeriet eller tallolje- kokeriet. En förhöjning av SOz-halten i den cirkulerande gasen medför dock att utsläppet av SO2från systemet ökar via utblödningen till atmosfären (10). Detta kan dock åtgärdas lO 15 25 30 35 514 742 6 genom att vid denna punkt koppla in en skrubber, för att absorbera S02. En skrubber i denna position utformas företrädesvis av flera absorptionssteg t.ex av samma utformning som strippern. Det skulle kunna förhålla sig så att man endast låter absorbera SO2i denna position. Således kan S02-skrubbern (3) utslutas ur systemet. fördel storlek Denna andra följer av det förhållandet att anläggningens huvudsakligen bestäms av det cirkulerande gasflödets storlek. Eftersonxen förhöjd S02-halt möjliggör att större kvoten mellan kondensat- och stripper- gasflöde, kommer gasflödet i systemet att kunna minskas.
Det renade kondensatet kommer att ha mycket låga sulfid~ halter och även eventuella terpener kommer att drivas av.
Detta kommer att ge ett kondensat som är tämligen fritt från illaluktande föroreningar. En betydelsefull föroreningskomponent i lutångkondensat är metanol. En del av metanolen kommer att drivas av i strippern, en del kommer att finnas kvar i kondensatet. Andelen avdriven metanol kommer att vara beroende av förhållandet mellan tillförd mängd kondensat och mängden cirkulerande gas.
Värmeekonomin är god i systemet eftersom ingen extern värmeenergi behöver tillföras. I processen genereras dessutom energi i oxidationssteget. Denna energi kan kompensera olika energiförluster i systemet och eventuellt överskott kan tas upp som värme av det utgående kondensatet.
I andra system där till exempel luft används som strippergas upptas betydande värmemängder i luften genom att det varma kondensatet avger vattenånga vid kontakten med luften. Detta ger en nedkylning av kondensatet, vilket undviks i den föreslagna uppfinningen, där eventuellt avdriven vattenånga återföres till systemet. Man kan eventuellt också utvinna värme ur systemet genom att låta införa en värmeväxlare i systemet. Med en sådan värmeväxlare som kyler systemet kan temperaturen styras. 10 15 20 25 30 35 514 742 7 Det kan även finnas anledning att tillföra värme till systemet. En anledning kan vara att man i vissa delar av kretsen vill undvika att gasen är fuktig. Eftersom den cirkulerande gasen efter t.ex. strippern är nàttad med vattenånga finns risken att vattendroppar faller ut som fukt i gasen. Genom att värma gasen kan då fukten elimineras.
Investeringskostnader och storlek av komponenter* stàr i stort sett i direkt proportion till mängden cirkulerande gas. Av denna anledning vill man begränsa den cirkulerande mängden gas. Detta kommer således att påverka metanol- avskiljningen. Det är därför rimligt att räkna med en viss mängd metanol som finns kvar i kondensatet. Metanol som förorening i kondensatet kan vara av nackdel om kondensatet skall släppas ut till recipienten. Om kondensatet däremot skall användas för internt bruk, som processvatten, t.ex. som tvàttvatten i blekeri, massatvätt eller mesatvätt är ett sådant kondensat utmärkt trots metanolinnehàllet.
Metanol har en positiv effekt pà blekning, dels som radikalfàngare och dels för förbättrad löslighet av lignin.
Dessutom är detta kondensat metallfritt. Normalt process- vatten som beretts frän närliggande vattendrag innehåller alltid en del metaller, som bl.a. övergàngsmetaller. Dessa övergàngsmetaller kan vara mycket skadliga för blekeri- processen eftersom dessa kan bryta ner blekerikemikalier, som t.ex. vàteperoxid. Eftersom metanolen bidrar som radikalfàngare, minskar nedbrytningen av blekerikemikalier.
Ett metallfritt kondensat som används i blekeriet har därför stora fördelar trots ett visst metanolinnehäll. Genom àterföring av kondensatet till processen undviks ett utsläpp av syreförbrukande ämnen. Metanolanrikningen. i processen blir' mycket marginell, eftersonl uttaget av rwetanol fràn processen är relativt stor för varje processcykel.
Strippningen av kondensat kan utföras pà en rad olika sätt.
Den typ av utrustning, som bör väljas skall vara en 10 15 20 25 30 35 514742 8 utrustning där avskiljningsgraden är mycket hög. En sådan utrustning bör bestå av ett flertal jämviktssteg efter varandra, där kondensatet möter en motgàende gasström.
Exempel på sådan utrustning är kolonner med bottnar eller packningsmaterial. Detta finns välk beskrivet i teknisk litteratur, som t.ex. "Perry's Chemical Handbook", MacGraw-Hill Book Company, 1984.
Engineers' Oxidationsprocessen kan ske på ett flertal sätt, men de relativt svaga koncentrationerna av' brànnbara föreningar ställer speciella krav på denna process. För att de brànnbara föroreningarna skall oxideras krävs en relativt hög temperatur. Man bör använda sig av en regenerativ termisk oxidationsprocess (RTO), där gasen värmeväxlas så väl att erforderlig temperatur erhålles för en i det närmaste fullständig oxidation. Exempel på en sådan process beskrivs i patentansökan PCT/SE85/00257.
Skrubbning av de SO;-haltiga gaserna kan göras med en alkalisk vätska. Vid ett massabruk finns det god tillgång på alkaliska processvätskor. En sådan processvätska är oxiderad vitlut.I den oxiderade vitluten har sulfiden tagits bort genom oxidation. Vitlut är så starkt alkalisk att SO¿nWcket lätt kan absorberas. Det räcker utan vidare med ett jämviktssteg. En venturiskrubber är en processutrustning där knappt ett jämviktssteg erhålles. I venturiskrubbern kan en relativt hög gashastighet hållas, vilket gör utrustningen Skrubbervätskan kommer att cirkuleras kompakt. genom venturin.
Skrubbervàtskans pH skall styras för att kontrollera S02- halten i gaserna ut från skrubbern. Venturiskrubbern har en stor fördel genom att den cirkulerande vätskan kan ha relativt kort uppehàllstid. Det möjliggör en snabb styrning av pH i skrubbern. Genom att skrubbern endast har ett knappt jämviktssteg i stället för flera blir svarstiden också snabb.
Claims (11)
1. Sätt att sulfider och andra föroreningar från avlägsna lättflyktiga lutàngkondensat fràn en cellulosa- framställningsprocess, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att sagda lutkondensat tillföres till en stripper (1), som ingår i en sluten krets innefattande sagda stripper (1) och en regenerativ termisk oxidations-process (RTO)(2), i vilken krets cirkuleras en gas (4) huvudsakligen bestående av luft och sådana komponenter, som bildas eller avdrivs i denna krets, varvid den cirkulerande gasen avdriver sulfider och andra lättflyktiga föroreningar fràn lutàngkondensat (5), varefter gasströmmen (6) förs vidare till en RTO-process (2), där de avdrivna föroreningarna förbränns under bildande av S02 och därefter föres den SC5-haltiga gasen (7) till en SO2-skrubber (3), alkali absorptionsmedel (8), varpå den cirkulerande gasen àterföres där företrädesvis används som till strippern (1).
2. Sätt enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att S02-skrubbern (3) ingår i den slutna kretsen.
3. Sätt enligt patentkravet 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att en mindre mängd gas (10) blödes ut ur kretsen samtidigt som luft eller annan syrehaltig gas (9) tillföres för att säkerställa att tillräckligt syre finns närvarande för att oxidationen i RTO-processen (2) skall ske.
4. Sätt enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att den som absorptionsmedel använda alkalin (8) är oxiderad vitlut. lO 15 20 30 35 514 742 lO
5. Sätt enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, S02-skrubbern (3) tillräcklig halt av SO2ä1'kvar i gasen (4) när den àterföres att surhetsgraden i regleras så att till strippen (1), där S02 försurar kondensatet (5) och därmed bidrar till att ytterligare avdriva sulfiderna i kondensatet.
6. Sätt enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att en vàrmeväxlare införes pà godtycklig plats i den slutna kretsen för att utvinna eller tillföra energi och att därigenom styra temperaturen i systemet.
7. Sätt enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att man styr mängden recirkulerad gas gentemot mängden kondensat för optimering av metanolinnehället i kondensatet.
8. Sätt enligt patentkravet 7, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att sagda kondensat användes som bakvatten 1 ett blekeri för att minska blekerikemikaliekostnaden.
9. Sätt enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att den gas (10) som blödes ut minimeras genom användning av ren syrgas eller en syrgasberikad luft, som för oxidationen nödvändig makeup-gas (9).
10. Sätt enligt patentkravet 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a t d ä r a v, att den utblöda gasen (10) fràn systemet skrubbas med avseende pà SO2:i en separat skrubber, som företrädesvis utgörs av ett flertal absorptionssteg. 514' 742 ll
11. ll. Sätt enligt något av föregående patentkrav, kânnetecknat därav, att SOz-halten förhöjs till en sådan nivà i systemet att absorptionsvätskan i S02-skrubbern blir tillräckligt sur för att denna vätska skall kunna nyttiggöras som surgörnings- medel i andra processdelar av en massafabriken som t.ex blekeri eller talloljekokeri.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9804061A SE514742C2 (sv) | 1998-11-26 | 1998-11-26 | Sätt att rena sulfidhaltiga kondensat |
PCT/SE1999/002170 WO2000034569A1 (en) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | A method of cleaning sulfide contaminated condensates |
PT99963745T PT1144757E (pt) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | Processo de limpeza de condensados contaminados com sulfuretos |
ES99963745T ES2192096T3 (es) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | Metodo de limpieza de condensados contaminados con sulfuro. |
AT99963745T ATE232253T1 (de) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | Verfahren zur reinigung der mit sulfid verunreinigten kondensate |
AU20118/00A AU2011800A (en) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | A method of cleaning sulfide contaminated condensates |
CA002357548A CA2357548C (en) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | A method of cleaning sulfide contaminated condensates |
DE69905289T DE69905289T2 (de) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | Verfahren zur reinigung der mit sulfid verunreinigten kondensate |
US09/856,961 US6790313B1 (en) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | Method of cleaning sulfide contaminated condensates |
EP99963745A EP1144757B1 (en) | 1998-11-26 | 1999-11-24 | A method of cleaning sulfide contaminated condensates |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9804061A SE514742C2 (sv) | 1998-11-26 | 1998-11-26 | Sätt att rena sulfidhaltiga kondensat |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9804061D0 SE9804061D0 (sv) | 1998-11-26 |
SE9804061L SE9804061L (sv) | 2000-05-27 |
SE514742C2 true SE514742C2 (sv) | 2001-04-09 |
Family
ID=20413426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9804061A SE514742C2 (sv) | 1998-11-26 | 1998-11-26 | Sätt att rena sulfidhaltiga kondensat |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6790313B1 (sv) |
EP (1) | EP1144757B1 (sv) |
AT (1) | ATE232253T1 (sv) |
AU (1) | AU2011800A (sv) |
CA (1) | CA2357548C (sv) |
DE (1) | DE69905289T2 (sv) |
ES (1) | ES2192096T3 (sv) |
PT (1) | PT1144757E (sv) |
SE (1) | SE514742C2 (sv) |
WO (1) | WO2000034569A1 (sv) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0948065B1 (fr) * | 1998-03-30 | 2003-06-04 | Renata AG | Event de sécurité pour accumulateur ou pile |
WO2008026196A1 (en) * | 2006-08-31 | 2008-03-06 | Elcon Recycling Center (2003) Ltd. | Method and device for waste-water purification |
CA2694223C (en) * | 2007-07-26 | 2012-01-31 | Fpinnovations | Process for treating pulp mill condensates using a hollow fiber contactor |
CA2707024C (en) | 2007-12-26 | 2013-04-09 | Fpinnovations | Use of chemical pulp mill steam stripper off gases condensate as reducing agent in chlorine dioxide production |
CN101768887B (zh) | 2010-03-17 | 2012-12-26 | 山东和润浆纸有限公司 | 秸秆制浆造纸过程中的循环利用方法 |
FR3041664A1 (fr) * | 2015-09-24 | 2017-03-31 | Veolia Water Tech Inc | Systeme et procede d'epuisement de composes organiques volatils a partir d'un condensat impur |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1354499A (en) | 1970-08-22 | 1974-06-05 | Chemech Eng Ltd | Process for the control of air and water pollution for kraft pulp mill |
SE441623B (sv) | 1984-06-21 | 1985-10-21 | Heed Bjoern | Forfarande och anordning for forbrenning och/eller sonderdelning av fororeningar |
US5450892A (en) * | 1993-03-29 | 1995-09-19 | Alliedsignal Inc. | Alkaline scrubber for condensate stripper off-gases |
US6136144A (en) * | 1996-06-06 | 2000-10-24 | Thermatrix, Inc. | Method of removing sulfur from a process gas stream using a packed bed calcinator |
WO1998055685A1 (en) | 1997-06-05 | 1998-12-10 | Thermatrix Inc. | System and method for paper mill sulfur recovery and odor control |
US6261412B1 (en) * | 1998-10-26 | 2001-07-17 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Regenerative heat recovery for high temperature condensate stripping plants |
-
1998
- 1998-11-26 SE SE9804061A patent/SE514742C2/sv unknown
-
1999
- 1999-11-24 AT AT99963745T patent/ATE232253T1/de active
- 1999-11-24 CA CA002357548A patent/CA2357548C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-11-24 ES ES99963745T patent/ES2192096T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-11-24 PT PT99963745T patent/PT1144757E/pt unknown
- 1999-11-24 US US09/856,961 patent/US6790313B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-11-24 EP EP99963745A patent/EP1144757B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-11-24 WO PCT/SE1999/002170 patent/WO2000034569A1/en active IP Right Grant
- 1999-11-24 DE DE69905289T patent/DE69905289T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-11-24 AU AU20118/00A patent/AU2011800A/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6790313B1 (en) | 2004-09-14 |
DE69905289T2 (de) | 2004-02-05 |
CA2357548C (en) | 2008-03-25 |
DE69905289D1 (de) | 2003-03-13 |
SE9804061D0 (sv) | 1998-11-26 |
AU2011800A (en) | 2000-06-26 |
EP1144757B1 (en) | 2003-02-05 |
PT1144757E (pt) | 2003-06-30 |
SE9804061L (sv) | 2000-05-27 |
ES2192096T3 (es) | 2003-09-16 |
WO2000034569A1 (en) | 2000-06-15 |
CA2357548A1 (en) | 2000-06-15 |
EP1144757A1 (en) | 2001-10-17 |
ATE232253T1 (de) | 2003-02-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1844842B1 (en) | Process for controlling the moisture concentration of a combustion flue gas | |
KR20140031144A (ko) | 공정 가스의 탈황 및 냉각 | |
CA2302673C (en) | High efficiency process for recovering sulfur from h2s-bearing gas | |
CN110621389A (zh) | 通过二氧化硫选择性膜技术以及二氧化硫选择性吸收技术优化克劳斯尾气处理 | |
ES2357055T3 (es) | Procedimiento de producción de tiosulfato de amonio. | |
EA001297B1 (ru) | Селективное удаление и регенерация двуокиси серы из газообразных промышленных отходов путем применения фосфорорганических растворителей | |
SE514742C2 (sv) | Sätt att rena sulfidhaltiga kondensat | |
KR20110095294A (ko) | 배출 가스 스트림 처리 방법 및 장치 | |
BR0213753B1 (pt) | processo para a remoção de h2s de um gás rico em h2s e para a produção de enxofre. | |
SE523160C2 (sv) | Förfarande för behandling av en massafabriks luktgaser | |
DE3916705A1 (de) | Verfahren zur rueckgewinnung der waerme von rauchgasen | |
SE503793C2 (sv) | Förfarande vid behandling av kondensat | |
US20110195004A1 (en) | Method for the separation of sour gas | |
US4504459A (en) | Extraction of elemental sulphur from sulphur compound gases | |
KR20010013905A (ko) | 폐가스의 탈황방법 | |
SE427195B (sv) | Anordning for atervinning av kemikalier fran rokgaser och gronlut herstammande fran forbrenning av avlut vid cellulosafabriker | |
CN105800568A (zh) | 用于从尾气生产浓硫酸的方法和系统 | |
SE450688B (sv) | Sett och anleggning for att astadkomma vermeatervinning ur varm fuktig gas | |
CN112675669B (zh) | 一种脱除高湿度烟气中硫氧化物的装置及方法 | |
DE2824471C3 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Schwefel aus schwefelwasserstoffhaltigen Gasen | |
CN218231879U (zh) | 一种硫回收系统 | |
FI67414B (fi) | Foerfarande foer tillvaragatande av magnesiumbisulfit | |
McIntush et al. | Integrated Hybrid Cooling, Direct-Contact Condenser, and H2S Abatement to Lower Operating Costs and Increase Injection | |
FI56714C (fi) | Saett vid foerbraenning av sulfatprocessens illaluktande gaser | |
Friedman et al. | The Single Absorption–Scrubbing Sulfuric Acid Process |