SE507576C2 - Supraledande kärnfri transformator - Google Patents
Supraledande kärnfri transformatorInfo
- Publication number
- SE507576C2 SE507576C2 SE9600173A SE9600173A SE507576C2 SE 507576 C2 SE507576 C2 SE 507576C2 SE 9600173 A SE9600173 A SE 9600173A SE 9600173 A SE9600173 A SE 9600173A SE 507576 C2 SE507576 C2 SE 507576C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- winding
- windings
- sub
- primary
- transformer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F36/00—Transformers with superconductive windings or with windings operating at cryogenic temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Description
40 45 507 576 2 IEEE/PES Summer Meeting, July 23-27,l995, Portland, OR (95 SM 610-6 PWRD) ppl-7, (D).
Det primära skälet till varför man önskar använda supraledande lindningar i en transformator är den möjlighet detta medger till en väsentlig höjning av strömtätheten i lindningarna. I en konventionell oljekyld transformators lindningar kan man arbeta med en strömtäthet på 2.5-4 A/mm2. På grund av isolation och nödvändiga kylkanaler reduceras dock medelströmtätheten över hela lindningstvärsnittet till 1-2 A/mm2. Detta innebäri sin tur att magnetfältet i huvudkanalen begränsas till l T för ett lindningspar där varje lindning har en tjocklek på 0.4-0.7 m. Om man sedan utgår från att koppararean endast utgör ca -25 % av kärnfönstrets öppning blir strömtätheten endast 0.5-l A/mm2i detta fönster.
Genom att som lindningsmaterial använda högtemperatursupraledare (HTSC) kan förutsättningarna ändras radikalt eftersom deras strömledarförrnåga överstiger motsvarande för koppar med en till två storleksordningar. Med en sådan strömtäthet kommer dock en supraledande lindning att behöva någon form av mekaniskt stöd som kommer att uppta ett visst utrymme. Rent praktiskt innebär en övergång till supraledande lindning att man borde kunna räkna med en effektiv strömtätliet på 10-100 A/mm2 över lindningstvärsnittet.
Att ersätta en transforrnatorlindnng som arbetar vid normal drifttemperatur med en supraledande lindning är som det har framgått av de citerade referenserna känd teknik och tillhör de problem som relativt väl kan bemästras. Det problem som återstår om man skall övergå till en kärnfri transformator är att transforrnatorns tomgångsström med konventionell utformning av lindningarna kan komma att uppgå till 30-90 % av transformatorns märkström. Ett sätt att minska tomgångsströmmen kan dock vara att öka antal varv i lindningen. Tyvärr resulterar dock detta i de flesta fall i en oacceptabelt hög kortslutningsreaktans.
I ovan anförda referens (B) har man studerat förlustkarakteristikorna för kärnfria transformatorer med supraledande lindning. För detta ändamål har man tagit fram en ekvivalent transforrnatorkrets. För att verifiera de teoretiska beräkningarna har man tillverkat en experimenttransformator med fyra från varandra isolerade och koncentriskt belägna dellindningar.
I ovan anförda referens (C) har man studerat en kärnfri transformator med supraledande lindnings primära Volt-Ampere-märkdata med utgångspunkt från den i referens (B) framtagna-ekvivalenta transformatorkretsen. Kärnfria supraledande lindningar kan med fördel 40 45 3 507 576 användas som shuntreaktorer i nät med stor kapacitiv belastning. I referens (C) har man med samma ekvivalenta schema också studerat märkdata fär kämfria supraledande lindningar så som shuntreaktor. För att verifiera de beräknade värdena har experimenttransformatorn enligt referens (B) använts. ' I referens (D) presenteras ytterligare ett beräkningsförfarande, baserat på den ekvivalenta transfonnatorkretsen från referens (B), för en kärnfri transformator med supraledande lindningar med utgångspunkt från givna elektriska data. Förfarandet visar att storleken av en sådan transfonnator är mindre och dess vikt är väsentligt mindre än för en konventionellt lindad transfonnator med järnkärna med motsvarande elektriska data. Den reducerade storleken och vikten blir än mer påtaglig för en motsvarande shuntreaktor.
En viktig slutsats man har kunnat dra från testresultaten med en experimenttransformator beskriven i referens (D) är att förlusterna i en kärnfri transformator med supraledande lindningar tenderar att bli konstanta oberoende av lastströmmen vid höga magnetiska kopplingsfaktorer mellan lindningarna. Detta innebär att transformatorlindningarna bör utformas för att få så låga tomgångsförluster som möjligt. För att åstadkomma detta består experimenttransformatorn av fem lindningar varav primärlindningen, i detta fall högspänningslindningen, utgöres av två koncentriska inre och två koncentriska yttre dellindningar och där den mellanliggande femte lindningen är transforrnatorns sekundärlindning.
Genom att som i referens (D) dela primärlindningen i fyra dellindningar, dvs med en höjd motsvarande en fjärdedel av höjden järnfört med om man endast hade en primärlindning, kommer den induktans som den matande källan ser vid tomgång att bli högre då dessa dellindningar är sarnrnankopplade så att de fält de ger upphov till summeras i det centrala hålrummet. Detta beror på att den upplagrade energin är proportionell mot fältstyrkan i kvadrat multiplicerad med den inneslutna volymen. Uppdelningen i fyra dellindningar innebär ju att fältstyrkan ökar med en faktor fyra och den inneslutna volymen minskar med en faktor fyra. Därvid kommer således tomgångsströmmen i huvudsak att rninska med en faktor två.
Fältdistributionen, i ett snitt genom den ena halvan av lindningarna, i tomgång för en transformator enligt referens (D), dvs med primärlindningen delad i fyra dellindningar framgår i stora drag av den streckade linjen i figur 1 där B; motsvarar fältet i transforrnatorns inre centrala hålrum. I figuren har som ansats antagits att det radiella utrymmet mellan dellindningarna respektive mellan dellindningar och sekundärlindning för isolation och mekanisk stabilitet hos lindningama är lika med det radiella utrymmet för lindningarna. 40 45 507 576 4 Som omtalat får man med kärnfria transformatorer med konventionell lindningsutformning i de flesta fall problem med hög kortslutningsreaktans. Placeras en sekundärlindning innanför eller 'utanför dellindningarna i en transformator enligt referens (D) blir också både' den reaktiva effekten vid märkström och transformatorns kortslutningsreaktans fyra gånger högre än om primärlindningen inte är uppdelad. Båda dessa storheter reduceras dock genom att som i referens (D) placera sekundärlindningen mellan delspolarna i den uppdelade primärlindningen. Därvid erhålles en fältbild vid märkström som framgår av den heldragna linjeni figur 1. Detta innebär att, relativt en konventionell lindningsutformning, kommer en kärnfri transformator med en delad primärlindning och en sekundärlindning mellan de mittersta dellindningarna att få lägre kortslutningsreaktans respektive reaktiv effekt. I RITNINGSFÖRTECKNING Figur 1 visar fältfördelningen hos en kärnfri transformator med en fyrdelad primärlindning bestående av två inre och två yttre lager och med en mellanliggande sekundärlindning.
Figur 2 visar fältfördelningen hos en. kärnfri transformator med en fyrdelad primärlindning och en fyrdelad sekundärlindning där dellindningarna är interfolierade.
REDoGöRELsE FöR UPPFiNNmGEN, UTFöRmGsFoRMER Speciellt hos krafttransformatorer är det vanligtvis, förutom att kunna hålla en relativt låg tomgångsström, också önskvärt att ha relativt låg reaktiv effekt respektive kortslutningsreaktans. Föreliggande uppfinning innebär en lindningsutforrmiing som medger, relativt den redovisade teknikens ståndpunkt, ytterligare reducerad reaktiv effekt för kämfria krafttransforinatorer med supraledande lindningar. Detta kan ske genom att förutom att utforma primärlindningen med ett antal dellindningar även låta sekundärlindningen bestå av ett motsvarande antal dellindningar som interfolieras med primärlindningens dellindningar. Interfolieringen innebär således i en utföringsform enligt figur 2 att lindningspaketet består av utifrån räknat en sekundärdellindning, S1, utrymme för isolering och mekanisk stagning, en primärdellindning, Pl, utrymme för isolering och mekanisk stagning, en sekundärdellindning, S2, utrymme för isolering och 40 45 507 576 mekanisk stagning, en primärdellindning, P2, osv beroende på hur många dellindningar som lindningspaketet består av. I en annan utföringsform kan lindningspaketet utifrån räknat börja med en primärdellindning, utrymme för isolering och mekanisk stagning, en sekundärdellindning osv. Sarnrnankopplingen mellan dellindningama skall som omtalat ovan vara så att de fält de ger upphov till summeras i det inre centrala hålrummet.
Fältdistributionen, i ett snitt genom den ena halvan av lindningarna, både i tomgång och vid märkström för en transformator enligt uppfinningen med en utföringsforrn enligt figur 2, dvs med både primärlindningen och sekundärlindningen delad i fyra dellindningar och med interfolierade lindningar, framgår i stora drag av ñguren. B; motsvarar även här fältet i transformatorns centrala inre hålrum.
Fältfördelningen vid tomgång visas med den streckade linjen och fältfördelningen vid märkström visas med den heldragna linjen.
Inom ramen för uppfinningen ingår att lindningarna kan vara uppdelade i mindre än fyra respektive mera än fyra dellindningar. Om en av lindningarna är uppdelad i "n" lindningar kan den andra lindningen vara uppdelad i "n+1" lindningar.
Claims (6)
1. Kärnfri transformator med supraledande primär- och sekundärlindning, k ä n n e te c k n a d av att både primär- och sekundärlindningen är delade i ett antal dellindningar (Pl, P2,....,S1, S2,...) och där dellindningarna hos primärlindningen koncentriskt interfolieras med dellindningarna hos sekundärlindningen bildande ett interfolierat lindningspaket (Pl, Sl, P2, S2,....)
2. Kärnfri transformator med supraledande primär- och sekundärlindning enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d av att både primär- och sekundärlindningen är uppdelade i ett lika antal, n, dellindningar (Pl, P2,...., Pn, S1, S2,..., Sn).
3. Kärnfri transformator med supraledande primär- och sekundärlindning enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d av att primärlindningen är uppdelad i en dellindning, n+l, mer än sekundärlindningen, n, (Pl, P2,...., Pn, Pn+l, S1, S2,..., Sn).
4. Kärnfri transformator med supraledande primär- och sekundärlindning enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d av att sekundärlindningen är uppdelad i en dellindning, n+l, mer än primärlindningen, n (Pl, P2,...., Pn, S1, S2,..., Sn, Sn+l)
5. Kärnfri transformator med supraledande primär- och sekundärlindning enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a d av att det interfolierade lindningspaketets yttersta dellindning är en av primärlindningens dellindningar (Pl).
6. Kärnfri transformator med supraledande primär- och sekundärlindning enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d av att det interfolierade lindningspaketets yttersta dellindning är en av sekundärlindningens dellindningar (S1).
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9600173A SE507576C2 (sv) | 1996-01-18 | 1996-01-18 | Supraledande kärnfri transformator |
JP9525901A JP2000503474A (ja) | 1996-01-18 | 1997-01-07 | 超伝導性無心変圧器 |
PCT/SE1997/000011 WO1997026668A1 (en) | 1996-01-18 | 1997-01-07 | Superconducting coreless transformer |
EP97901290A EP1021811B1 (en) | 1996-01-18 | 1997-01-07 | Superconducting coreless transformer |
DE69728301T DE69728301T2 (de) | 1996-01-18 | 1997-01-07 | Supraleitender transformator ohne kern |
AT97901290T ATE262728T1 (de) | 1996-01-18 | 1997-01-07 | Supraleitender transformator ohne kern |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9600173A SE507576C2 (sv) | 1996-01-18 | 1996-01-18 | Supraledande kärnfri transformator |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9600173D0 SE9600173D0 (sv) | 1996-01-18 |
SE9600173L SE9600173L (sv) | 1997-07-19 |
SE507576C2 true SE507576C2 (sv) | 1998-06-22 |
Family
ID=20401058
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9600173A SE507576C2 (sv) | 1996-01-18 | 1996-01-18 | Supraledande kärnfri transformator |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1021811B1 (sv) |
JP (1) | JP2000503474A (sv) |
AT (1) | ATE262728T1 (sv) |
DE (1) | DE69728301T2 (sv) |
SE (1) | SE507576C2 (sv) |
WO (1) | WO1997026668A1 (sv) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU2001239019B2 (en) * | 2000-03-21 | 2006-01-19 | S C Power Systems, Inc. | A superconducting transformer |
AUPQ637600A0 (en) | 2000-03-21 | 2000-04-15 | Metal Manufactures Limited | A superconducting transformer |
PL233867B1 (pl) * | 2017-12-04 | 2019-12-31 | Siec Badawcza Lukasiewicz – Instytut Tele I Radiotechniczny | Bezrdzeniowy przetwornik prądu na napięcie |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4412412C2 (de) * | 1994-04-11 | 1996-03-28 | Siemens Ag | Lokomotivtransformator und Wicklungsanordnung hierzu |
-
1996
- 1996-01-18 SE SE9600173A patent/SE507576C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-01-07 EP EP97901290A patent/EP1021811B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-07 AT AT97901290T patent/ATE262728T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-01-07 DE DE69728301T patent/DE69728301T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-07 WO PCT/SE1997/000011 patent/WO1997026668A1/en active IP Right Grant
- 1997-01-07 JP JP9525901A patent/JP2000503474A/ja not_active Ceased
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1997026668A1 (en) | 1997-07-24 |
SE9600173L (sv) | 1997-07-19 |
ATE262728T1 (de) | 2004-04-15 |
SE9600173D0 (sv) | 1996-01-18 |
EP1021811B1 (en) | 2004-03-24 |
JP2000503474A (ja) | 2000-03-21 |
DE69728301D1 (de) | 2004-04-29 |
DE69728301T2 (de) | 2005-03-24 |
EP1021811A1 (en) | 2000-07-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Paul et al. | Tests of 100 kW High-T/sub c/superconducting fault current limiter | |
Paul et al. | Test of 1.2 MVA high-superconducting fault current limiter | |
US4520335A (en) | Transformer with ferromagnetic circuits of unequal saturation inductions | |
Kozak et al. | Design and tests of coreless inductive superconducting fault current limiter | |
AU717413B2 (en) | Improved superconducting inductors | |
WO2002005400A1 (en) | Fault-current limiter with multi-winding coil | |
CN102930964B (zh) | 一种三相有载调容变压器 | |
CN110211765B (zh) | 一种超导限流变压器 | |
CN102790382A (zh) | 一种限流软开断装置 | |
EP1590866B1 (en) | Fault current limiters (fcl) with the cores saturated by superconducting coils | |
Moradnouri et al. | Survey on high-temperature superconducting transformer windings design | |
CN103050260A (zh) | 330kV级三相三绕组有载调压自耦高阻抗电力变压器 | |
US20150357814A1 (en) | Fault Current Limiter | |
Baldwin et al. | Design optimization of high-temperature superconducting power transformers | |
SE507576C2 (sv) | Supraledande kärnfri transformator | |
CN102891000B (zh) | 防雷消谐无功功率补偿容性变压器 | |
Zhang et al. | Design, fabrication, and tests of three HTS coils for a model fault current limiter | |
Wilkinson | Superconductive windings in power transformers | |
Sheng et al. | Concept design of a portable superconducting transformer based on conductors in tube cables | |
CN202996537U (zh) | 边绕式的绕线变压器 | |
CN206931470U (zh) | 一种同期隔离变压器 | |
CN107819326A (zh) | 一种新型超导直流限流器 | |
Lee et al. | Test results of a three phase HTS transformer with double pancake windings | |
Shimizu et al. | Comparison of fundamental performance of different type of fault current limiters with two air core coils | |
CN103680867A (zh) | 边绕式的绕线变压器及其绕线方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |