SE503451C2 - Förfarande och anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden i två cylindriska kroppar samt användning av förfarandet respektive anordningen - Google Patents
Förfarande och anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden i två cylindriska kroppar samt användning av förfarandet respektive anordningenInfo
- Publication number
- SE503451C2 SE503451C2 SE9400780A SE9400780A SE503451C2 SE 503451 C2 SE503451 C2 SE 503451C2 SE 9400780 A SE9400780 A SE 9400780A SE 9400780 A SE9400780 A SE 9400780A SE 503451 C2 SE503451 C2 SE 503451C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- angular
- fiber
- differences
- determining
- bodies
- Prior art date
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 16
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 177
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 55
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 29
- 238000005314 correlation function Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 17
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 11
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 5
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000036651 mood Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2555—Alignment or adjustment devices for aligning prior to splicing
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
Description
503 451
2
Optiska fibrer med dubbel kärna, där kärnorna är utformade som
på samma sätt som för singlemodfibrer men de är placerade t ex
väsentligt symmetriskt längs ett diameterplan i den omgivande
cirkulärcylindriska manteln, utgör material vid utforskandet av
många linjära och icke-linjära fenomen, som grundar sig på väx-
elverkan mellan de evanescenta fälten hos kärnornas grundmoder.
Dessa innefattar enkla strålklyvare, fibersensorer och ickelin-
jära switchar.
En större nackdel förbunden med användningen av sådana fibrer är
dock svårigheten vid både excitering och detektion av signalerna
i de två kärnorna på grund av deras ringa storlek och på grund
av att de ligger relativt nära varandra. En typisk kärnradie i
fibrer med dubbel kärna är ca 3 - 4 pm och ett typiskt avstånd
mellan de två kärnorna är av storleksordningen några radier hos
kärnan. Det är omöjligt att åstadkomma en stumfog mellan en op-
tisk fiber med enkel kärna av standardtyp med en fiber med dub-
bel kärna och mellan två fibrer med dubbel kärna med hjälp av de
konventionella skarvningsförfarandena utan en vridning av den
ena fiberänden, som skall hopskarvas.
Ett sätt, som har använts för att övervinna detta problem, är
att använda större optiska element och linser för att fokusera
ingångsljuset mot kärnorna. Sådana förfaranden lider emellertid
av höga förluster vid införandet (7 - 8 dB), vilket tillsammans
med olämpligheten att använda större optiska komponenter, t ex
på grund av deras ej tillräckliga stabilitet vid praktisk an-
vändning, gör dem olämpliga för användning i praktiken.
I vår tidigare svenska patentansökan 9300522-1, “Inriktning och
skarvning av optiska PM-fibrer", ingiven 17 februari 1993, an-
visas hur en optisk PM-fiber kan ges en bestämd vinkelinriktning
kring sin längdaxel och hur denna inriktning kan användas för
att ge goda förbindningar mellan två optiska PM-fibrer. Vid be-
stämningen belyses fibern med ljus och linseffekten iakttas här-
vid, dvs för ljus som passerar genom fibern bestäms ljusintensi-
teten. En ljusintensitetskurva vinkelrätt mot fiberns axel upp-
visar då i allmänhet ett maximum, som motsvarar den optiska fi-
berns kärna eller centrala område. Utanför detta maximum finns
503 451
3
ett område med lägre ljusintensitet, men där ljusintensiteten
ändå kan vara tämligen konstant på den nämnda linjen. Områden
utanför fiberns ytteryta får en ljusintensitet ungefär motsva-
rande ljusintensiteten utan fiber. Linseffekten utgörs av kont-
rasten mellan det centrala området med hög ljusintensitet och
det närmast därtill liggande området. För en inriktning vrids en
fiber, så att linseffekten antingen blir maximal eller blir mi-
nimal.
REDOGÖRELSE FÖR UPPFINNINGEN
Det är ett syfte med uppfinningen att anvisa ett förfarande och
en anordning för en vinkelinriktning mellan optiska fibrer och i
det allmänna fallet två optiskt transparenta kroppar, så att
optiskt inhomogena partier i kropparna inriktas eller upplinje-
ras med varandra på ett enkelt sätt med ett minimum av extra
anordningar för tillämpning i tillgängliga automatiska fiber-
skarvningsmaskiner.
Det är ett ytterligare syfte med uppfinningen att anvisa ett
förfarande och en anordning för skarvning av två optiska fibrer,
så att i skarven optiskt inhomogena partier såsom fiberkärnor i
fibrerna är inriktade eller upplinjerade med varandra på ett
enkelt sätt med ett minimum av extra anordningar för tillämpning
i tillgängliga automatiska fiberskarvningsmaskiner.
Det är ett ytterligare syfte med uppfinningen att anvisa ett
förfarande och en anordning för skarvning av optiska fibrer med
dubbel kärna, så att i skarven fiberkärnorna i fibrerna är in-
riktade eller upplinjerade med varandra.
De ovan nämnda syftena uppnås med uppfinningen, vars närmare
kännetecken framgår av de bifogade patentkraven.
Vid bestämning av vinkelförskjutningen eller det inbördes vin-
kelläget mellan optiskt inhomogena områden i två ändar av optisk
fiber, allmänt i två cylindriska kroppar, och i det speciella
fallet planen genom de dubbla kärnorna hos två i godtyckliga
vinkelutgångslägen placerade ändar hos optiska fibrer av dubbel-
kärnetyp belyses ändarna resp kropparna under vridning till
503 451
4
olika vinkellägen kring sin längdaxel. För olika vinkellägen
bestäms under vridningen skillnaden mellan ljusintensiteten hos
ljus, som har passerat genom kroppen eller änden och till sitt
läge motsvarar det i längdriktningen gående centrala partiet av
kroppen, och hos ljus, som har passerat genom kroppen eller fi-
beränden och till sitt läge motsvarar det närmast utanför det
centrala partiet liggande området.
Ljusintensiteterna bestäms i ett område nära eller inom det om-
råde, där en avbildning av ljuskällan erhålls. När en konventio-
nell optisk fiber träffas av ljus, fungerar dess huvuddel, man-
teln, som en cylindrisk lins och bryter samman ljuset till en
fokallinje, varigenom en bild erhålls av fibern i närheten av
fokallinjen. Vid bestämningen används då ljusintensiteterna i
närheten av denna fokallinje, t ex tagna längs någon linje i
huvudsak vinkelrät mot denna och alltså mot fiberns längdrikt-
ning. Linjen skall också bilda en inte alltför liten vinkel,
t ex större än 30°, mot det belysande ljuset mittlinje eller mot
en linje från ljuskällan till fibern.
De bestämda skillnaderna tagna som funktion av vridningsvinkeln
bildar kurvor för kropparna resp ändarna. Kurvorna jämförs och
parallellförflyttas till ett nytt vinkelläge, där en maximal
överensstämmelse fås mellan formen hos kurvorna. vinkeln mellan
kurvorna i detta vinkelläge ger vinkelförskjutningen kring krop-
parnas resp fiberändarnas mittaxel mellan de optiskt inhomogena
eller störande områdena, dvs i det särskilda fallet mellan pla-
nen genom de två kärnorna hos ändarna av de optiska fibrerna, i
kropparnas resp ändarnas utgångslägen. Vid skarvning av två så-
dana fibrer med dubbel kärna används den på detta sätt bestämda
vinkeln för att vrida fibrernas ändar, så att planen genom kär-
norna i fiberändarna blir inriktade med varandra eller allmänt,
med en translationsförflyttning av fiberändarna före skarvning-
en, så att fiberkärnorna i de båda fiberändarna blir inriktade
eller upplinjerade med varandra.
Vid bestämning av vinkelförskjutningen för de optiskt störande
områdena kring längdaxeln, i det särskilda fallet mellan planen
genom de två kärnorna hos två i godtyckliga vinkelutgångslägen
503 451
5
placerade ändar hos optiska fibrer av typen med dubbel kärna,
belyses kropparna resp ändarna med ett, t ex i huvudsak paral-
lellt, strålknippe från en ljuskälla försedd med lämplig optik,
särskilt i huvudsak vinkelrätt mot längdriktningen hos kropparna
resp fiberändarna. I fiberfallet kan ändytorna liksom för skarv-
ning genom smältsvetsning vara anbragta nära eller så gott som
intill varandra med fiberändarnas längdaxlar väsentligen inrik-
tade med varandra eller åtminstone väl parallella med varandra.
Belysningen åstadkoms då med fördel med hjälp av en enda lämp-
ligt placerad ljuskälla.
Kropparna resp ändarna hos var och en av de två fibrerna vrids
sedan ett lämpligt vinkelintervall från sitt utgångsvinkelläge
kring sin längdaxel. Det minsta användbara vinkelintervallet är
beroende av kropparnas resp fibrernas rotationssymmetri. Om ro-
tationssymmetrin är tvåfaldig, dvs om t ex tvärsnittet hos en
kropp vid vridning av ett halvt varv sammanfaller med tvärsnit-
tet i utgångsläget, är vinkelintervallet minst ett halvt varv.
Detta kan ibland gälla för t ex fibrer med dubbel kärna. I all-
mänhet är emellertid symmetrin inte perfekt och det är då lämp-
ligt med ett vinkelintervall av ett helt varv. Under vridningen
bestäms för olika vinkellägen skillnaden mellan ljusintensiteten
hos ljus, som har passerat genom fiberänden och till sitt läge
motsvarar det centrala partiet av fibern, och hos ljus, som har
passerat genom fiberänden och till sitt läge motsvarar det när-
mast utanför fiberns centrala parti liggande området. Bestäm-
ningarna av skillnaderna, även benämnda höjder, görs med fördel
över vinkellägen jämnt fördelade över det använda vinkelinter-
vallet.
De bestämda skillnaderna för den ena kroppen resp fiberänden
jämförs sedan med skillnaderna för den andra kroppen resp fiber-
änden. Ur denna jämförelse bestäms vinkelförskjutningen från det
vinkelläge för den ena kroppen eller fiberänden relativt dess
utgångsvinkelläge, som om det skulle ha varit just kroppens resp
fiberändens vinkelutgångsläge, hade gett den bästa överensstäm-
melsen mellan de bestämda skillnaderna för denna kropp/fiberände
och skillnaderna för den andra kroppen/fiberänden. Den sökta
vinkelförskjutningen kan då bestämmas som vinkeln motsvarande
503 451
6
detta vinkelläge. För fallet att kropparna är av olika slag resp
fiberändarna till optiska fibrer av olika slag måste till vin-
keln motsvarande det bestämda vinkelläget ett konstant värde
tilläggas, som är specifikt för det par av kroppar resp par av
optiska fibrer, för vilket bestämningen har utförts.
Vid bestämningen av skillnaderna vid olika vinkellägen för en
kropp/ände för varje vinkelläge upptas en ljusintensitetskurva
längs en rät linje i huvudsak vinkelrät mot kroppens/fiberändens
längdaxel, varefter denna kurva utvärderas för bestämning av
skillnaden mellan kurvans centrala parti och de närmast det
centrala partiet liggande områdena av kurvan. För varje vinkel-
läge kan vidare ljusintensitetskurvor upptas längs flera på av-
stånd från varandra belägna sådana räta linjer. Vid bestämningen
av skillnaden för ett visst vinkelläge används då medelvärdet av
skillnaderna bestämda ur de för detta vinkelläge upptagna kur-
vorna.
Överensstämmelsen mellan skillnaderna pl, p2, ..., pN för den
ena fiberänden och skillnaderna ql, q2, ..., qN för den andra
fiberänden bestäms på fördelaktigt sätt med hjälp av en korrela-
tionsfunktion C enligt
N N
(N Piqi - if 91,23 qi)
N
22
i=1 i
N
_E
N
[Nïpfiw
i=l 1 1
där ett högt värde på C innebär en god överensstämmelse.
Oftast kan skillnaderna upptas endast för ett begränsat antal
vridningsvinklar och då kan för att utvärdera överenstämmelsen
mer noggrant en interpolationsfunktion beräknas för de bestämda
skillnadsvärdena för en kropp/fiberände som funktion av vinkel-
vridningen. Ur interpolationsfunktionen kan då ytterligare in-
terpolerade skillnadsvärden bestämmas för jämförelsen med skill-
nadsvärdena för den andra kroppen/fiberänden.
När en kropp har en cylindrisk yttre yta, såsom för en optisk
fiber, kan för vridningen en anordning användas, där kroppen är
503 451
7
placerad mellan två inbördes parallella plana ytor i kontakt med
kroppens cylindriska yta. Dessa plana ytor förskjuts sedan i
förhållande till varandra och parallellt med varandra för att ge
kroppen de olika vinkelinriktningarna.
I det speciella fallet med ändar av optiska fibrer, särskilt
optiska fibrer med dubbel kärna, kan bestämningen av vinkelför-
skjutningen kring fiberändarnas längdaxel mellan planen genom
optiskt störande områden resp genom de två kärnorna hos ändarna
av två optiska fibrer med dubbla kärnor, användas vid förbind-
ning av fibrerna för att ge goda skarvar. Då placeras ändytorna
hos de optiska fibrerna nära eller alldeles invid varandra och
mitt för varandra med de längsgående axlarna hos fibrerna i hu-
vudsak inriktade med varandra eller åtminstone i huvudsak paral-
lella med varandra. Sedan vrids fibrernas ändar kring sina
längsgående axlar för att inta ett vinkelläge i förhållande till
varandra, så att en vinkelinriktning mellan störområdena, sär-
skilt planen genom de dubbla kärnorna, i vardera fiberänden er-
hålls. Till sist fixeras fiberändarna i detta läge i förhållande
till varandra på något lämpligt sätt, särskilt genom smältsvets-
ning. Vridningen av den ena fiberns ände i förhållande till den
andras ände skall då utföras med ett vinkelbelopp motsvarande
den före vridningen bestämda vinkelförskjutningen.
FIGURBESKRIVNING
Ett utföringsexempel av uppfinningen, som ges i åskådliggörande
men ej begränsande syfte, skall nu beskrivas i samband med de
bifogade ritningarna, i vilka
- figurerna 1 och 2 schematiskt visar en optisk fiber med dubbla
kärnor belyst av en ljuskälla och den resulterande ljusintensi-
teten efter ljusets passage genom fibern för två olika oriente-
ringar av fiberns spänningskoncentrationsområden i förhållande
till de infallande ljusstrålarnas riktning,
- figur 3 schematiskt visar strålgång och elektroder i en skarv-
ningsapparat för optiska fibrer,
- figur 4 schematiskt, delvis i blockform, visar en anordning
för att skarva optiska fibrer,
- figur S visar i princip, hur vridningen av de optiska fibrer-
nas ändar utförs,
503 451
8
- figur 6 i sidovy visar en hållare för vridning av en optisk
fiber,
- figur 7 visar ett diagram över relativ central ljusintensitet
som funktion av vridningsvinkeln,
- figur 8 visar ett diagram över korrelationsvärden som funktion
av förskjutningsvinkeln,
- figur 9 visar ett diagram liknande det i figur 8 men för ett
mindre vinkelintervall.
BESKRIVNING Av FÖREDRAGEN UTFöRINGsFoRM
Nedan skall uppfinningen beskrivas i samband med inriktning och
förbindning av ändar hos optiska fibrer med dubbel kärna.
I figurerna 1 och 2 visas schematiskt strålgången vid passage av
ett plant strålknippe (kommer uppifrån sett i figurerna) genom
en optisk fiber 1 av typen med två kärnor 3, vriden i två olika
orienteringar kring sin längdaxel. Den optiska fibern 1 har ock-
så en mantel eller cladding 5 med i huvudsak yttre cirkulärcy-
lindrisk yta, som omger kärnorna 3. Dessa är belägna på två
platser i förhållande till fiberns längdaxel, vilka ligger mer
eller mindre exakt diametralt motsatt varandra, sett i fiberns
tvärsnitt, dvs så att de ligger i ett plan 8 genom fiberns 3
längdaxel 7. Vid förbindning av två sådana fibrer skall för upp-
nående av maximal transmission av ljus från den ena fiberkärnan
i en fiberände till motsvarande fiberkärna i den andra fiberän-
den vid en skarv, ändytorna hos kärnorna i de båda fiberändar,
som skall skarvas ihop, placeras mitt för varandra.
Längst ned i dessa figurer visas intensiteten hos ljus, som har
passerat fibrerna, där intensitetskurvan är tagen längs en rikt-
ning vinkelrät mot dels det infallande parallella strålknippet,
dels vinkelrät mot den optiska fiberns längdaxel. Kurvan är vi-
dare upptagen längs en linje, som går approximativt genom fo-
kallinjen för den lins, vilken bildas av fiberns mantel 5. I
figur 1 visas en orientering av en optisk fiber 1, vid vilken
fiberkärnorna 3 är placerade, så att de båda ligger i linje med
och symmetriskt i förhållande till det inkommande strålknippets
riktning. Ljusstrålar, som infaller mot kärnorna 3 bidrar inte i
nämnvärd grad till den ljusintensitet, vilken kan iakttas på
503 451
9
andra sidan fibern, dvs efter ljusstrålarnas passage genom fi-
bern 1. Avböjningar av ljusstrålarna äger rum vid dessas passage
in i och ut från dessa områden och vid reflexion mot fiberkär-
nornas yta. Eftersom i detta fall ljusstrålarna kan passera obe-
hindrade genom den optiska fiberns yttre manteldelar och vidare
en cylindrisk kropp, såsom nämnts ovan, har en fokuserande ef-
fekt på inkommande parallella ljusstrålar, vilken benämns den
optiska fiberns linseffekt, fås en avsevärd ljusintensitet vid
det motsvarande fokuset, vilket i ljusintensitetskurvan visar
sig som en tämligen hög central topp 9.
I figur 2 är orienteringen av den optiska fibern i stället så-
dan, att de två kärnorna 3 i huvudsak ligger längs en diameter i
den optiska fibern, vilken diameter är vinkelrätt mot det infal-
lande parallella strålknippets riktning. Såsom framgår av figu-
ren, förhindras i detta fall en stor del av de infallande ljus-
strålarna att passera genom den optiska fibern på grund av den
störande effekten av kärnorna 3. De kvarvarande ljusstrålarna,
som placerar genom den optiska fibern, såsom om denna vore en
cylindrisk kropp, bryts annars samman på vanligt sätt enligt
linseffekten. En ljusintensitetskurva, som visas nedtill i figur
2, har då en central topp 9, vilken har betydligt lägre höjd i
detta fall jämfört med kurvan nedtill i figur 1.
Vid en kontinuerlig vridning av den optiska fibern 1 kring sin
längdaxel fås kurvor av den typ, vilka visas nedtill i figurerna
1 och 2 och i vilka den centrala intensitetstoppen 9 har värden,
vilka ligger mellan intensitetsvärdena hos de i dessa figurer
visade kurvorna. I dessa kurvor bestäms för vridningar av fibern
1 vid olika vinkellägen ett värde h, som är skillnaden mellan
höjden hos den centrala toppen 9 och direkt omgivande partier 10
av ljusintensitetskurvan.
Detta värde h bestäms för olika vinkellägen hos den optiska fi-
bern 1, t ex för var tionde grad. De bestämda höjderna finns
införda i diagrammet i fig. 7 för två olika fibrer, i detta fall
för två olika fiberändar, vilka skall ihopskarvas, en vänster
fiberände och en höger fiberände. För fibrer av samma slag bör
deras höjdprofiler såsom visas i figur 7 ha principiellt samma
503 451
10
utseende och med en lämplig förskjutning av profilkurvorna kan
dessa fås att på bästa sätt överensstämma. Det härigenom erhåll-
na förskjutningsvärdet i vinkelled kommer då att vara vinkelför-
skjutningen mellan fiberändarna i deras utgångslägen.
För en numerisk utvärdering av överensstämmelsen kan de bestämda
värdena på h skrivas som vektorer P respektive Q:
P
Q
{P1|P2rP3v---:P35} (1)
{qlrqzrq3r~~°rq3fi} (2)
där pl, ql är värden vid vinkelläget 0°, p2, q2 är värden vid
vinkelläget l0°, etc.
En korrelationsfunktion definieras sedan på följande sätt:
N3N/4-l 3N$%-1 3NšÉ-1 2
c k u x y - 5 i=N/4 xnkyl _ i=N/4 xuk i=N/4 h)
( ' ' ' V NaN/irl 2 au/š-l 2 N3N/4-1 2 su/ix-l 2
r- x- -< x- > 1-r- y--< y-> 1
2i=N/4 ”k i=N/4 ”k 2i=N/4 l i=N/4 l
(3)
där vektorerna X och Y definieras som
X = {x1,x2,x3,...,xN} (4)
Y = {Y1rY2rY3r---:YN} (5)
N är antalet betraktade ekvidistanta mätpunkter och antas vara
jämnt delbart med 4, så att för t ex vektorerna P, Q gäller N =
36, och k är det indexvärde, där punkterna startar i vektorn X
vid beräkning av korrelationen. Indexvärdet k är ett heltal i
intervallet -N/4 5 k < N/4 och det motsvarar då också ett vin-
kelvärde. Korrelationen beräknas enligt (3) för ett antal punk-
ter, som motsvarar hälften av totala antalet N av mätpunkter och
alltså motsvarande en vridning av ett halvt varv av fibrerna.
Närmare bestämt beräknas korrelationen för N = 36 mellan mät-
punkterna xk+9, xk+10' ..., xk+23 och yg, ylo, ..., y23, eller
för t ex mätvärden vid vridningsvinklarna (-90°+k'10°),
503 451
ll
(-80°+k'l0°), (-70°+k'l0°), ..., (70°+k°l0°), 80°+k°lO°) för den
ena fibern och vid vridningsvinklarna -90°, -80°, -70°, ...,
70°, 80° för den andra fibern. Startindex k genomlöper här hel-
talen från och med -9 till och med 8 och motsvarar alltså vin-
kelvärden i X-vektorn -90°, -80°, ..., 80°. På detta sätt beräk-
nade korrelationsvärden C för två fiberändar (sätt X = P, Y = Q)
finns införda i diagrammet i fig. 8. Av denna figur framgår att
korrelationsmaximum fås approximativt vid 0° eller k = 0.
Med korrelationsfunktionen (3) är det sålunda möjligt att jäm-
föra en h-profilvektor P med en annan h-profilvektor Q för att
finna det läge, dvs det summeringsintervall för vektorn P, där
den maximala korrelationen kan erhållas mellan de båda h-profi-
lerna, se fig. 8. Om t ex K är den punkt, där den maximala kor-
relationen finns, så att alltså
nax{c(k,N,P,Q), ke[-N/4, +N/4]} = c(K,N,P,Q) i (6)
kan förskjutningen i vinkelled kring fibrernas längdaxel mellan
planen genom fibrernas två kärnor eller allmänt mellan två ändar
av likadana fibrer, som uppvisar en optisk inhomogenitet vid
vridningen kring sin längdaxel av det i fig. 1 och 2 illustrera-
de slaget, grovt bestämmas som
a = lO(K - N/4) (grader) (7)
där talet 10 är en skalfaktor, som anger att mätpunkterna ligger
vid var 10:e grad. Ekvationen (3) ger förskjutningen a med en
noggrannhet mindre eller bättre än i9°.
Inom ett sådant bestämt område av t9° kan sedan en glatt profil-
kurva för storheten h för varje fiberände bestämmas med hjälp av
en kurvanpassningsmetod, t ex genom interpolation med kubisk
anpassning ("cubic spline“). Den så bestämda funktionen för den
ena fiberänden kan för numeriska beräkningar betecknas som en
vektor liksom ovan
Pa = {P1IP2rP3r°~~IPN} (8)
503 451
12
med komponenter lika med de interpolerade h-värdena i t ex N =
36 punkter avvikande från vinkeln a med -17°, -16°, -15°, ...,
l7°, l8°. På motsvarande sätt betecknas en vektor Q för den and-
ra fiberänden liksom ovan
Q = {q1rq21q3r---rqN} (9)
med komponenter lika med de interpolerade h-värdena i N punkter,
t ex vid vinkelvärden -l7°, -16°, -15°, ..., l7°, l8° såsom
ovan.
Korrelationsfunktionen (3) används åter för att bestämma korre-
lationen mellan de interpolerade värdena enligt (8) och (9) för
olika värden på startindex k, som vid exemplet enligt ovan mot-
svarar vinkelavvikelserna -8°, -7°, -6°, ..., 8°, 9° från vrid-
ningsvinkeln a. Sedan bestäms åter liksom ovan det startindex K
och den motsvarande vinkelavvikelse G, vilken ger maximal korre-
lation, dvs så att
Max{c(k,N,1>a,Q), ke[-N/4, +N/4]) = c(1<,N,P,,,Q) (10)
En kurva uppritad för de korrelationsvärden, som har bestämts
med hjälp av de interpolerade värdena för h-profilerna i fig. 7,
visas i fig. 9 för vinkelintervallet (a - 9°,a + 9°). Maximum
hos kurvan i fig. 9 ligger här vid 8 = -l,0°.
Den slutgiltigt bestämda vinkelförskjutningen afinal mellan än-
darna av de två fibrerna erhålls då som
Gfinal = (I + e
I det i fig. 7 - 9 visade exemplet är sålunda vinkelförskjut-
ningen mellan fiberkärnornas lägen eller planet genom dessa i de
båda optiska fibrerna med dubbel kärna lika med afinal = O - 1,0
= -l,0°. Detta innebär, att om den högra fiberns h-profil, som
framgår av de fyllda cirklarna i fig. 7, förflyttas en vinkel
afinal = -1,0° (vinkeln 1,0° i riktning åt höger sett i figu-
ren), kommer det största värdet på korrelationen att erhållas
och en bästa överensstämmelse mellan de uppmätta h-värdena. Det-
503 451
13
ta motsvarar en vridning av den högra fibern samma vinkel l,0°
åt det ena hållet.
Vid varje beräkning av korrelationsvärdet C med hjälp av formel
(3) för att preliminärt bestämma ett mindre vinkelintervall, där
en noggrannare beräkning görs, såsom har beskrivits ovan i sam-
band med formlerna (8) - (10), utnyttjas bara bestämda värden
för ett vinkelintervall av 180°. Detta ger i många fall till-
räcklig noggrannhet. De valda gränserna för indexet i vid summe-
ringen motsvarar emellertid bara en inbördes vinkelförskjutning
av högst 190°, vilket kan vara tillräckligt, om fibrerna har en
motsvarande rotationssymmetri, dvs om sett i ett tvärsnitt detta
samman faller med sig självt vid en vridning av l80°, dvs en 2-
faldig rotationssymmetri. Vid fibrer, som inte uppfyller detta
kriterium, måste summeringsintervallen utvidgas, så att korrela-
tionsvärden motsvarande vridningar av il80° kan beräknas.:
För detta utvidgas vektorerna P och Q cykliskt:
P' = fPlfPzfPs'~--fP3efP37'P3efP39f---fPvzl (V)
9' = íqvqzfqsf---fqasfqavfqssfqssw--Hqvzí (f)
där pl = p37, ql = q37 är värden vid vinkelläget 0°, p2 = p38,
qz = q38 är värden vid vinkelläget 10° vid en vridning från ut-
gångsläget, etc.
En något modifierad korrelationsfunktionen C' får då utseendet
36 36 36 2
(36_§ Pi+kqi - __ Pimffïlqi)
C/(k'36,P/'Q/)= 1-1 1-1 i- (3)
se 2 se 2 36 2 se 2
[M_E phk-L Pina N36, qi-p qi) 1
i=l i=l i=1 i=l
Här motsvarar k = 1 en inbördes vinkelförskjutning av 10°, k = 2
en förskjutning av 20°, etc upp till k = 36, som motsvarar en
inbördes vinkelförskjutning av 360°. Liksom ovan bestäms det k-
värde, för vilket korrelationsfunktionen C' får ett maximalt
värde, och detta ger ett första, grovt värde på vinkelförskjut-
503 451
14
ningen. Sedan utförs den finare bestämningen med hjälp av inter-
polationsförfarandet enligt ovan.
Det ovan beskrivna förfarandet för bestämning av vinkelförskjut-
ningen kring längdaxeln mellan två ändar hos likadana optiska
fibrer kan utföras i vanliga processorstyrda skarvningsapparater
för optiska fibrer och det kan i dessa utnyttjas för att på ett
enkelt sätt åstadkomma en ihopfogning av sådana fibrer med skar-
var, i vilka optiskt störande områden i en fiberände är väsent-
ligen inriktade med motsvarande optiskt störande områden i en
annan fiberände och i vilka i det speciella fallet alltså två
kärnorna i fibrer med dubbel kärna är väsentligen inriktade och
placerade mot varandra.
Vissa väsentliga delar i en kommersiellt tillgänglig skarvnings-
anordning för optiska fibrer av standardtyp visas i figur 3. Två
ljuskällor 13 är så anordnade, att de utsänder ljusknippen, vil-
ka träffar den optiska fibern 1 under inbördes vinkelräta rikt-
ningar. Ljusknippena genom fibrerna passerar optiska linser 15
av standardkvalitet, avböjs med hjälp av prismor 17 och samlas
till ett enda parallellt strålknippe med hjälp av en strålkly-
vare 19. Det sålunda åstadkomna enda parallella strålknippet
avböjs ytterligare i ett prisma 21 och avbildas med hjälp av en
lins 23 på de ljuskänsliga elementen i en ej visad videokamera.
Linsen 23 kan tillhöra denna videokamera. Med hjälp av detta
optiska system kan således en optisk fiber betraktas i två vin-
kelräta riktningar. De båda ljuskällorna aktiveras härvid lämp-
ligen omväxlande med varandra. Vid en skarvning av två optiska
fibrer alstras en ljusbåge mellan elektroder 25, som är så pla-
cerade, att ljusbågen uppvärmer ändytorna hos de båda fibrerna
och smälter samman ändarna.
En anordning för att skarva två optiska fibrer visas schematiskt
i figur 4. Denna anordning är i princip en konventionell auto-
matisk skarvningsanordning för optiska fibrer kompletterad med
anordningar för att orientera fibrerna i vinkelled och eventu-
ellt försedd med särskilda rutiner för att analysera de bestämda
ljusintensitetskurvorna. Figur 4 är också schematisk med vissa
delar av det optiska systemet utelämnade, så att t ex inga lin-
503 451
15
ser och prismor visas och bara en enda ljuskälla 13.
De båda optiska fibrer, vilka skall skarvas ihop, placeras med
sina ändar i särskilda hållare 27, med hjälp av vilka fibrerna
kan vridas kring sin längdaxel. Dessa hållare 27 är vidare an-
ordnade på de vanliga inriktningsstöden 29 för fiberändarna hos
skarvningsapparaten. Fiberstöden 29 kan vidare, relativt varand-
ra, manövreras i samma vinkelräta riktningar, som anges av de
båda strålriktningarna från lamporna 13 i figur 3, och också i
fibrernas längdriktning med hjälp av drivmotorer 31, vilka styrs
av logiska kretsar och programvara i en processorlogikmodul 33.
Lampan 13 aktiveras via sina egna drivkretsar 35 av processorlo-
giken 33. Elektroderna 25 drivs av motsvarande drivkretsar 37
styrda av processorlogiken 33. En videokamera 39 upptar bilden
av fiberändarna och leder motsvarande bildsignaler via ett vi-
deogränssnitt 41 till en bildbehandlings- och bildanalysmodul
43. Resultatet av bildbehandlingen och bildanalysen i denna mo-
dul 43 leds till processorlogikmodulen 33 och ett resultat kan
visas på en bildskärm 45. Också den direkt erhållna bilden av
fibrernas ändområde upptagen med hjälp av videokameran 39 kan
visas på skärmen 45.
Vid mätningar på och en eventuell skarvning av två optiska fib-
rer placeras dessa med sina ändar i vridhållarna 27, så att fib-
rerna inriktas parallellt med och mitt för varandra. Med hjälp
av den konventionella styrningen genom processorlogikmodulen 33
inriktas de båda fibrerna med varandra i tvärriktningen i för-
hållande till fibrernas längdaxlar och deras ändytor bringas
också nära intill varandra. En bild av fibrernas ändområde kan
då visas på bildskärmen 45 och med hjälp av bildbehandlings- och
bildanalysmodulen 43 visas också kurvor motsvarande kurvorna
längst ned i figurerna l och 2 för flera olika, på lika avstånd
från varandra belägna kurvor tagna vinkelrätt mot fibrernas
längdriktning på vardera sidor om den tilltänkta skarven.
Genom påverkan av manöverrattar 47 hos vridhållarna 27 varieras
fibrernas vridningsvinkel från ett utgångsläge, så att kurvor
upptas för över ett varv jämnt fördelade vinkelvärden, t ex så-
som föreslagits ovan var 10:e grad. Höjderna h hos ljusintensi-
503 451
16
tetsprofiler för ett visst vinkelläge bestäms, genom att kurvor-
na analyseras automatiskt, höjden hos deras centrala toppar be-
stäms och medelvärdet av flera sådana höjder sedan beräknas.
Motsvarande numeriska värden för vardera fiberänden kan då kon-
tinuerligt visas på bildskärmen 45. När fibrerna vrids eller
rullas med hjälp av manöverratten 47 kan vidare fibrernas läge
behöva justeras för att fortfarande kunna iakttas och detta ut-
förs såsom tidigare av den automatiska inriktningsstyrningen i
processorlogikmodulen 33 genom aktivering av styrmotorerna 31
för hållarna 29.
Med hjälp av den ovan beskrivna förfarandet kan nu de bestämda
h-värdena för de båda fibrerna utvärderas för bestämning av för-
skjutningen mellan vinkelläget kring fibrernas längdaxel för de
optiskt störande områdena hos de optiska fibrerna i deras ut-
gångsläge och alltså hur mycket fibrerna skall vridas i förhål-
lande till varandra för att dessa områden i fibrerna skall bli
inriktade med varandra.
När en skarvning av fibrerna skall utföras, vrids nu fibrerna i
förhållande till varandra, i praktiken vrids den ena fibern från
sitt utgångsläge medan den andra är kvar i sitt utgångsläge, en
vinkel lika med den bestämda vinkelförskjutningen, så att vin-
kelläget kring respektive fibers längdaxel för de optiskt stör-
ande områdena blir detsamma och i det speciella fallet planet
genom fiberkärnorna ligger i samma vinkel. Sedan inriktas fib-
rerna med varandra i sin längdriktning åter med hjälp av den
automatiska inriktningsstyrningen i processorlogikmodulen 33,
genom att styrmotorerna 31 för hållarna 29 aktiveras på lämpligt
sätt. Därefter bringas fibrernas ändytor till anliggning mot
eller mycket nära varandra, varefter elektroderna 25 tillförs
spänning och en lämplig uppvärmnings- och svetsström får passera
mellan dessa under en lämpligt vald tid, varigenom de båda fib-
rernas ändar ihopsmälts. Efter det att fibrernas ändar har kall-
nat, är fiberskarven klar.
Funktionsprincipen hos anordningen 27 för att vrida fibrerna
framgår av figur 5. Den optiska fibern 1 är här anordnad mellan
två parallella ytor eller plan 48, varav den ena kan förflyttas
503 451
17
parallellt med den andra. Vid denna förflyttning kommer fibern 1
att rulla och alltså samtidigt både förskjutas i sidled och vri-
das, förutsatt att fibern anligger mot de båda parallella ytor-
na. För en bestämning av fiberns 1 vinkelläge fastsätts på fi-
bern en indikatoranordning såsom en tejpbit 63 med ett utskju-
tande öra 65. Vidare finns en transparent gradskiva 67 med en
vinkelgradering 69 anordnad med fibern 1 approximativt i cent-
rum. Dimensionerna hos fibern 1 och gradskivan är sådana, att
även om fibern 1 rullas ett helt varv, vilket typiskt en för-
flyttning av fibern i sidled av 0,5 - 1 mm, är fibern fortfaran-
de tillräckligt nära centrum av gradskivan 67 för att en till-
räckligt noggrann vinkelavläsning skall kunna utföras.
Motsvarande anordning visas mer detaljerat i figur 6. På en un-
derdel 49 löper ett rektangulärt block 51, som särskilt har pa-
rallella övre och undre större ytor. Blocket 51 förflyttas, ge-
nom att det påverkas av spetsen av en skruv 53, som passerar ge-
nom en lämplig gängning i underdelen 49. En returfjäder 61 är
vidare anordnad och stödjer med sin ena ände mot en anslagsyta
hos underdelen 49 och med sin andra ände mot den sida av blocket
51, som är motsatt den yta, på vilken skruven 53 verkar med sin
spets. På skruven 53 är den tidigare nämnda manöverratten 47
anbragt. Den optiska fibern 1 ligger på den övre ytan av blocket
51, vilket alltså motsvarar den undre rörliga delen i figur 5.
Den övre fasta delen i figur 5 motsvaras här av en uppfällbar
platta 55, som är lagrad vid en led 57 i underdelen 49. När den
fällbara överplattan 55 är nedfälld mot en anslagsyta hos under-
delen 49, är överplattans 55 undre yta parallell med den övre
ytan hos det förskjutbara blocket 51. överplattan 55 hålls i
läge mot detta anslag med hjälp av en magnet 59, som samverkar
med materialet i underdelen 49, vilket i allmänhet är stål. Här-
igenom hålls den optiska fibern 1 i lämplig beröring mot både
den övre plattan 55 och det undre blocket 51 och kommer att rul-
la och därigenom vridas, när manöverratten 47 och härigenom
skruven 53 vrids, så att det undre blocket 51 förskjuts, anting-
en påverkat direkt av en kraft från skruvens spets eller av re-
turfjädern 61.
Claims (20)
1. Förfarande för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden liggande paral- lellt med längdaxlarna i två i godtyckliga vinkelutgångslägen placerade cylindriska kroppar, särskilt två ändar av optiska fib- rer, k ä n n e t e c k n a t av - att kropparna belyses med ett strålknippe, särskilt i huvudsak vinkelrätt mot längdriktningen hos kropparna, varvid strålknippet innefattar ljus, för vilket kropparna är transparenta, - att kropparna vrids ett förutbestämt vinkelintervall, särskilt minst ett halvt varv för en kropp med en motsvarande symmetri och företrädesvis ett helt varv, från sitt utgångsvinkelläge kring sin längdaxel, - att under vridningen bestäms för olika vinkellägen skillnaden mellan ljusintensiteten hos ljus, som har passerat genom kroppen och till sitt läge motsvarar det i längdriktningen sett centrala partiet av kroppen, och hos ljus, som har passerat genom kroppen och till sitt läge motsvarar det närmast utanför kroppens cent- rala parti liggande området, - att de bestämda skillnaderna för den ena kroppen jämförs med skillnaderna för den andra kroppen och att ur denna jämförelse bestäms vinkelförskjutningen mellan kropparna, genom att som vin- kelförskjutningen ta det vinkelläge för den ena kroppen relativt dess utgångsvinkelläge, som om det skulle ha varit just vinkelut- gångsläget för denna kropp, hade gett den bästa överensstämmelsen mellan de bestämda skillnaderna för denna kropp och de bestämda skillnaderna för den andra kroppen, valt bland alla möjliga vin- kelutgångslägen för den ena kroppen, eventuellt med tillägg av ett konstant vinkelvärde, karakteristiskt för paret av de två kropparna, när dessa är av olika slag.
2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att be- stämningen av skillnaderna görs längs en linje, som ligger vä- sentligen vinkelrätt mot motsvarande kropps längdaxel eller bil- dar en stor vinkel med denna och passerar invid eller väsentligen genom en fokallinje för kroppen betraktas som optisk lins.
3. Förfarande enligt ett av krav l - 2, k ä n n e t e c k n a t av att vid bestämningen av skillnaderna vid olika vinkellägen för 503 451 19 en kropp upptas för varje vinkelläge en ljusintensitetskurva längs en rät linje, som går i huvudsak vinkelrät mot kroppens längdaxel eller bildar en stor vinkel med denna, varefter denna kurva utvärderas för bestämning av skillnaden mellan kurvans centrala parti och de närmast det centrala partiet liggande om- rådena av kurvan.
4. Förfarande enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t av - att för varje vinkelläge upptas ljusintensitetskurvor längs flera på avstånd från varandra belägna sådana räta linjer och - att vid bestämningen av skillnaden för ett visst vinkelläge an- vänds medelvärdet av skillnaderna bestämda ur de för detta vin- kelläge upptagna kurvorna.
5. Förfarande enligt ett av krav 1 - 4, k ä n n e t e c k n a t av att överensstämmelsen mellan skillnaderna pl, pz, ..., pN be- stämda för den ena kroppen och skillnaderna ql, q2, ..., qN för den andra kroppen bestäms med hjälp av en korrelationsfunktion C enligt N N (NÉ Piqi _ .f Pi i=1 i= där ett högt värde på C innebär en god överensstämmelse.
6. Förfarande enligt ett av krav 1 - 4, k ä n n e t e c k n a t av att för de bestämda skillnaderna för en kropp som funktion av vinkelvridningen bestäms en interpolationsfunktion, ur vilken yt- terligare interpolerade skillnadsvärden bestäms för jämförelsen med skillnadsvärdena för den andra kroppen.
7. Förfarande enligt ett av krav 1 - 6 för kroppar med cirkulär- cylindrisk yttre yta, k ä n n e t e c k n a t av - att vid vridningen är kroppen placerad mellan två inbördes pa- rallella plana ytor i kontakt med kroppen och - att dessa plana ytor förskjuts i förhållande till varandra och parallellt med varandra för att ge kroppen de olika vinkelinrikt- ningarna. 503 451 20
8. Anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden liggande paral- lellt med längdaxlarna för två i godtyckliga vinkelutgångslägen placerade cylindriska kroppar, särskilt två ändar av optiska fib- rer, k ä n n e t e c k n a d av - organ för belysning av kropparna med ett strålknippe, vilket organ särskilt kan vara anordnat att avge ett parallellt strål- knippe och/eller att ge strålknippet en riktning i huvudsak vin- kelrät mot kropparnas längdriktning, - organ för att vrida var och en av kropparna ett förutbestämt vinkelintervall, särskilt minst ett halvt varv och med fördel ett helt varv, från sitt utgångsvinkelläge kring sin längdaxel, - organ för att under vridningen för olika vinkellägen bestämma skillnaden mellan ljusintensiteten hos ljus, som har passerat genom kroppen och till sitt läge motsvarar det centrala längsgå- ende partiet av kroppen, och hos ljus, som har passerat genom kroppen och till sitt läge motsvarar det närmast utanför kroppens längsgående centrala parti liggande området, - organ för att jämföra de bestämda skillnaderna för den första kroppen med de bestämda skillnaderna för den andra kroppen och för att ur denna jämförelse bestämma det vinkelläge för den förs- ta kroppen relativt dess utgångsvinkelläge, som om det skulle ha varit just vinkelutgångsläget för denna första kropp och skillna- derna hade bestämts för vinkelvärden utgående från detta vinkel- utgångsläge, hade gett den bästa överensstämmelsen mellan de be- stämda skillnaderna för denna första kropp och skillnaderna för den andra kroppen, valt mellan de bestämda skillnaderna för alla möjliga vinkelutgångslägen för denna första kropp, - organ för att bestämma vinkelförskjutningen som summan av den vinkel, vilken motsvarar detta vinkelläge och vilken anger skill- naden mellan vinkellägena kring kropparnas längdaxlar för de op- tiskt inhomogena områdena hos kropparna, och av ett konstant vin- kelvärde, vilket är karakteristiskt för paret av de betraktade kropparna och är lika med noll för likadana kroppar.
9. Anordning enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a d av att orga- nen för att bestämma skillnaderna vid olika vinkellägen för en kropp innefattar - organ för att för varje sådant vinkelläge bestämma ljusintensi- 503 451 21 teten längs en rät linje, som är i huvudsak vinkelrät mot krop- pens längdaxel och passerar inom eller i närheten av ett fokalom- råde bildat av ljusstrålar i strålknippet, som har brutits samman av en huvudsaklig del av kroppen.
10. Anordning enligt ett av krav 8 - 9, k ä n n e t e c k n a d av att organen för att bestämma skillnaderna vid olika vinkellä- gen för en kropp innefattar - organ för att för varje sådant vinkelläge uppta en ljusintensi- tetskurva längs en rät linje i huvudsak vinkelrät mot kroppens längdaxel och - organ för att utvärdera sådana kurvor för bestämning av skill- naden mellan kurvans centrala parti och de närmast det centrala partiet liggande områdena av kurvan.
ll. Anordning enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a d av - att organen för att för varje vinkelläge uppta en ljusintensi- tetskurva är anordnade att uppta ljusintensitetskurvor längs fle- ra på avstånd från varandra belägna sådana räta linjer och - att organen för att utvärdera kurvorna är anordnade att vid be- stämningen av skillnaden för ett visst vinkelläge bestämma skill- naden som medelvärdet av skillnaderna bestämda ur de för detta vinkelläge upptagna kurvorna.
12. Anordning enligt ett av krav 8 - ll, k ä n n e t e c k n a d av att organen för att jämföra de bestämda skillnaderna och för att bestämma vinkelläget är anordnade att för bestämning av gra- den av överensstämmelsen mellan skillnader pl, pz, ..., pN för den ena kroppen och skillnader ql, qz, ..., qN för den andra kroppen beräkna en korrelationsfunktion C enligt N N N 2 (Ni piqi - .E P12 qi) C = i= i=l i= N N N N [NE på ~ <2 pi>21- m2 qi ~ <2 qnz] i=l i=1 i=l i=l där ett högt värde på C innebär en god överensstämmelse.
13. Anordning enligt ett av krav 8 - 12, k ä n n e t e c k n a d av 503 451 22 - organ för att för de bestämda skillnaderna för en kropp som funktion av vinkelvridningen bestämma en interpolationsfunktion och för att ur denna bestämma ytterligare interpolerade skill- nadsvärden och - att organen för att jämföra de bestämda skillnaderna och för att bestämma vinkelläget är anordnade att också använda dessa interpolerade skillnadsvärden för jämförelsen med skillnadsvär- dena för den andra kroppen.
14. Anordning enligt ett av krav 8 - 13, när en kropp innefattar en i huvudsak cirkulärcylindrisk yttre yta, k ä n n e t e c k - n a d av att organen för att vrida kroppen innefattar två inbör- des parallella plana ytor, som är anordnade att komma i kontakt med kroppens yttre yta och som är förskjutbara i förhållande till varandra och parallellt med varandra.
15. Användning av förfarandet enligt ett av krav 1 - 7 vid för- bindning av två optiska fibrer, som var och en innefattar i fi- berns längdriktning gående, i förhållande till en längdaxel i fibern excentriskt placerade, optiskt inhomogena områden, inne- fattande stegen - att ändytor hos de optiska fibrerna placeras nära eller vid varandra och mitt för varandra med de längsgående axlarna hos fibrerna i huvudsak inriktade med varandra eller åtminstone i huvudsak parallella med varandra, - att fibrernas ändar vrids kring sina längsgående axlar för att inta ett vinkelläge i förhållande till varandra, så att inrikt- ning mellan optiskt inhomogena områden i vardera fiberänden er- hålls, - att fiberändarna fixeras i detta läge i förhållande till var- andra och särskilt förbinds, genom att områden vid fibrernas änd- ytor uppvärms och ihopsmälts, k ä n n e t e c k n a d av att vridningen av den ena fiberns än- de i förhållande till den andras ände utförs med ett vinkelbelopp motsvarande den bestämda vinkelförskjutningen.
16. Användning enligt krav 15, k ä n n e t e c k n a d av att vid bestämningen av vinkelförskjutningen belyses de nära varandra 503 451 23 liggande fiberändarna från sidan samtidigt med samma ljusknippe.
17. Användning enligt ett av krav 15 - 16, k ä n n e t e C k - n a d av - att för vridningen är vardera fiberns ände är änden placerad mellan två inbördes parallella plana ytor i kontakt med änden och - att dessa plana ytor förskjuts i förhållande till varandra och parallellt med varandra för att ge fiberänden lämplig vinkelin- riktning.
18. Användning av anordningen enligt ett av krav 8 - 14 i en skarvningsanordning för skarva ihop ändarna hos två optiska fib- rer, som var och en innefattar i fiberns längdriktning gående, i förhållande till en längdaxel i fibern excentriskt placerade, optiskt inhomogena områden, vilken skarvningsanordning innefattar - organ för att placera ändytorna hos de optiska fibrerna nära eller vid varandra och mitt för varandra med de längsgående ax- larna hos fibrerna i huvudsak inriktade med varandra eller åt- minstone i huvudsak parallella med varandra, - organ för att förbinda fibrernas ändar med varandra, k ä n n e t e c k n a d av organ för att vrida den ena fiberns ände kring dess längsgående längdaxel i förhållande till den and- ra fiberns ände ett vinkelbelopp motsvarande den bestämda vinkel- förskjutningen, så att inriktning mellan optiskt inhomogena områ- dena i vardera fiberänden erhålls.
19. Användning enligt krav 18, k ä n n e t e c k n a d av att organen för belysning innefattar en ljuskälla anordnad att sam- tidigt från sidan belysa de nära intill varandra liggande fiber- ändarna.
20. Användning enligt ett av krav 18 - 19, k ä n n e t e c k - n a d av att organen för att vrida en fibers ände innefattar två inbördes parallella plana ytor, som är anordnade på sådant av- stånd, att de kommer i kontakt med fiberns ände, och som är för- skjutbara i förhållande till varandra och parallellt med varand- rä.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9400780A SE503451C2 (sv) | 1993-11-29 | 1994-03-08 | Förfarande och anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden i två cylindriska kroppar samt användning av förfarandet respektive anordningen |
PCT/SE1994/001146 WO1995014945A1 (en) | 1993-11-29 | 1994-11-29 | Determination of angular offset between optical fibers having optical, axial asymmetry and alignment and splicing of such fibers |
DE69421166T DE69421166T2 (de) | 1993-11-29 | 1994-11-29 | Bestimmung des winkelversutzes zwischen optischen fasern mit optischer, axialer asymmetrie und ausrichtung und spleissen von solchen fasern |
EP95903082A EP0681707B1 (en) | 1993-11-29 | 1994-11-29 | Determination of angular offset between optical fibers having optical, axial asymmetry and alignment and splicing of such fibers |
US08/350,998 US5572313A (en) | 1993-11-29 | 1994-11-29 | Determination of angular offset between optical fibers having optical, axial asymmetry and alignment and splicing of such fibers |
JP51501395A JP3737107B2 (ja) | 1993-11-29 | 1994-11-29 | 光学的な軸非対称性を持つ光ファイバの間の角オフセットの決定とファイバの芯合わせおよび継ぎ合わせ |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9303973A SE502247C2 (sv) | 1993-11-29 | 1993-11-29 | Förfarande och anordning för bestämning av vinkelförskjutningen mellan optiska PM-fibrer samt användning av förfarandet och anordningen |
SE9400780A SE503451C2 (sv) | 1993-11-29 | 1994-03-08 | Förfarande och anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden i två cylindriska kroppar samt användning av förfarandet respektive anordningen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9400780D0 SE9400780D0 (sv) | 1994-03-08 |
SE9400780L SE9400780L (sv) | 1995-05-30 |
SE503451C2 true SE503451C2 (sv) | 1996-06-17 |
Family
ID=26661896
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9400780A SE503451C2 (sv) | 1993-11-29 | 1994-03-08 | Förfarande och anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden i två cylindriska kroppar samt användning av förfarandet respektive anordningen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SE (1) | SE503451C2 (sv) |
-
1994
- 1994-03-08 SE SE9400780A patent/SE503451C2/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE9400780D0 (sv) | 1994-03-08 |
SE9400780L (sv) | 1995-05-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5572313A (en) | Determination of angular offset between optical fibers having optical, axial asymmetry and alignment and splicing of such fibers | |
US5093719A (en) | Endoscopic gradient index optical systems | |
US5005957A (en) | Objective lens system for endoscopes | |
GB2286901A (en) | Optical switching apparatus using movable retroreflector | |
SE530854C2 (sv) | Inriktning av optiska fibrer vid dessas skarvning | |
CA2739057A1 (en) | Method of aligning polarization-maintaining optical fiber by image profile analysis | |
SE523806C2 (sv) | Förfarande och anordning för att inrikta polarisationsaxlarna hos fiberändar i två optiska polarisationsbevarande fibrer med varandra | |
CN110895364A (zh) | 一种高耦合效率的光纤激光调试装置及调试方法 | |
Saunders | Optical fiber profiles using the refracted near-field technique: a comparison with other methods | |
CA1248377A (en) | Device for observing pictures | |
SE503451C2 (sv) | Förfarande och anordning för bestämning av förskjutningen mellan vinkellägen kring längdaxlarna hos optiskt inhomogena områden i två cylindriska kroppar samt användning av förfarandet respektive anordningen | |
SE505771C2 (sv) | Förfarande och anordning för bestämning av avståndet mellan kärnor i en optisk fiber samt användning av förfarandet respektive anordningen | |
CN211293369U (zh) | 一种高耦合效率的光纤激光调试装置 | |
Kingslake | A new bench for testing photographic lenses | |
SE502247C2 (sv) | Förfarande och anordning för bestämning av vinkelförskjutningen mellan optiska PM-fibrer samt användning av förfarandet och anordningen | |
CN105890872A (zh) | 大芯径光纤端面检测方法及设备 | |
SE502246C2 (sv) | Förfarande och anordning för bestämning av utsläckningsförhållandet mellan två ändar hos optiska PM-fibrer | |
PL227532B1 (pl) | Układ optyczny czujnika konfokalnego z podglądem wizualnym | |
CN114924354B (zh) | 一种多芯光纤的对准方法 | |
JPS62198804A (ja) | 光フアイバの軸ずれ測定方法 | |
KR200372906Y1 (ko) | 렌즈 초점거리 및 편심 측정장치 | |
Ford et al. | Passively-coupled, low-coherence interferometric duct profiling with an astigmatism-corrected conical mirror | |
JPS63147117A (ja) | 顕微鏡調整検査装置 | |
SE500874C2 (sv) | Sätt och anordning för att ge en optisk PM-fiber en bestämd vinkelinriktning kring dess längdaxel samt användning av sättet respektive anordningen | |
JP2859680B2 (ja) | 偏波保持光ファイバカプラの製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |