SE502666C2 - Reaktor med omrörningsorgan för ozonblekning - Google Patents
Reaktor med omrörningsorgan för ozonblekningInfo
- Publication number
- SE502666C2 SE502666C2 SE9302011A SE9302011A SE502666C2 SE 502666 C2 SE502666 C2 SE 502666C2 SE 9302011 A SE9302011 A SE 9302011A SE 9302011 A SE9302011 A SE 9302011A SE 502666 C2 SE502666 C2 SE 502666C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- vessel
- gas
- ozone
- reactor
- cross
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
- D21C9/147—Bleaching ; Apparatus therefor with oxygen or its allotropic modifications
- D21C9/153—Bleaching ; Apparatus therefor with oxygen or its allotropic modifications with ozone
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Paper (AREA)
Description
502 666
10
15
20
25
30
35
gasbubblorna slås samman till större gasbubblor så att en
del av ozonmolekylerna får alltför lång väg fram till
gasbubblans vägg, som gränsar till vätskefasen eller
eventuellt direkt till fibern, vilket kan inträffa sär-
skilt då fiberns yta är relativt torr. Anledningen till
att gasbubblorna blir större kan i sin tur bero på att
ett alltför stort tryckfall uppstår i reaktorn.
Ändamålet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma
en reaktor för blekning av massa med ozon som eliminerar
ovannämnda problem. Genom uppfinningen möjliggöres följ-
aktligen att allt eller praktiskt taget allt i ett steg
satsat ozon kommer att förbrukas och att därmed förut-
sättningar skapas för att reducera ozonblekningen till
ett enda steg så att ekonomiska, konstruktiva och ut-
rymmesmässiga besparingar kan göras i samband med ozon-
framställningen och ozonblekningen.
Reaktorn enligt uppfinningen kännetecknas i huvudsak av
att det nämnda kärlet innefattar en anordning, alterna-
tivt flera efter varandra monterade anordningar, för om-
röring av gas-massablandingen, varvid varje anordning
innefattar minst ett roterbart omröringsorgan anordnat
att omröra hela mängden av den gas-massablandning som
passerar en tvärsnittsarea av kärlet omedelbart före om-
röringsorganet, och att avståndet mellan den nämnda
blandningsapparaten och den enda alternativt första an-
ordningen och i förekommande fall mellan två på varandra
följande anordningar är mindre än 8xD, företrädesvis
mindre än 4xD, mer föredraget mindre än 2xD, mest före-
draget mindre än lxD, där D är kärlets diameter, varvid
omröringsintensiteten hos varje anordning och antalet an-
ordningar anpassas så till varandra för en tillförd för-
utbestämd mängd ozon att gas-massablandningen vid ut-
loppsdelen av nämnda kärl innehåller mindre än 10%, före-
trädesvis mindre än 5% och mest föredraget mindre än 2%
ozon av den nämnda förutbestämda mängden ozon. Gas-massa-
10
15
20
25
30
35
502 666
blandningen omröres således enligt uppfinningen vid ett
ställe eller flera ställen i bleklinjen, där massan
fortfarande innehåller oreagerad ozon, så att inom hela
tvärsnittet av bleklinjen vid nämnda omröringsställe(-n)
fibrer, vätska och bubblor av ozonhaltig gas ändrar sina
lägen i förhållande till varandra, och förefintliga gas-
bubblor av större storlekar sönderdelas till gasbubblor
av mindre storlekar.
Uppfinningen kommer att beskrivas närmare i det följande
med hänvisning till ritningarna.
Figur 1 är en sidovy av en reaktor enligt uppfinningen
med tre specifika anordningar för upprepad omröring av en
gas-massablandning.
Figur 2 är en längdgenomskärningsvy av en del av reaktorn
enligt figur 1 och visar en av anordningarna med om-
röringsorgan.
Figur 3 är en tvärsnittsvy av reaktorn enligt linjen III-
III i figur 2.
Figur 4 är en längdgenomskärningsvy av reaktorn som visar
omröringsorganet enligt figur 2.
Figur 5 är en längdgenomskärningsvy av en reaktor och
visar en anordning med ett omröringsorgan enligt en annan
utföringsform.
Figur 6 är en längdgenomskärningsvy av en del av en reak-
tor och visar en anordning med omröringsorgan enligt en
tredje utföringsform.
Figur 7 är en tvärsnittsvy av reaktorn enligt linjen
VII-VII i figur 6.
582 666
10
15
20
25
30
35
Figur 8 är en längdgenomskärningsvy av reaktorn som visar
omröringsorganet enligt figur 6.
Figur 9 är en längdgenomskärningsvy av en del av en reak-
tor och visar en anordning med ett omröringsorgan enligt
en fjärde utföringsform.
Figur 10 är en tvärsnittsvy av reaktorn och visar en an-
ordning med två omröringsorgan enligt en femte utförings-
form.
Figur ll är en tvärsnittsvy av reaktorn och visar en an-
ordning med två omröringsorgan enligt en sjätte ut-
föringsform.
Figurerna 12-14 är diagram, som innehåller resultat från
försök med avseende pá ändringar i ozonförbrukning, kap-
patal respektive viskositet som funktion av tiden i
sekunder.
I figur 1 visas en trycksatt reaktor, som är anordnad i
en bleklinje i en blekerianläggning. Reaktorn är anordnad
stående, men alternativt kan den anordnas liggande. Vid
den i figur 1 visade utföringsformen omfattar reaktorn
ett làngsträckt rörformigt obrutet (enhetligt) kärl l, en
inloppsdel 2 och en utloppsdel 3. Inloppsdelen 2 är an-
ordnad nedtill och utloppsdelen 3 upptill av reaktorn,
men det omvända förhållandet kan användas, om man i
stället önskar mata massa nedåt. Inloppsdelen 2 inne-
fattar en blandningsapparat 4 med ett inlopp 5 för massa,
som är anslutet till en ledning med en pump (ej visad),
som pumpar massan in i reaktorn, varvid ett lämpligt
tryck vid pumpens utgàngssida är mellan 3 och 20 bar.
Vidare har blandningsapparaten 4 ett inlopp 6, som är an-
slutet till en ledning för tillförsel av en förutbestämd
mängd av ozonhaltig gas bestående av en förutbestämd
10
15
20
25
30
35
502 666
andel ozon och resten av en bärgas, såsom t.ex. luft
eller syre. Mängden ozonhaltig gas i förhållande till den
mängd massa som tillföres per tidsenhet är sådan att
volymförhållandet mellan gas och vätska i den utgående
gas-massablandningen uppgår till från O,l:l till O,8:l,
företrädesvis O,2:l-O,6:1. Blandningsapparaten 4 är av
den typ som säkerställer en intensiv homogen inblandning
av gas i en massasuspension, t.ex. en s.k. MC-mixer, som
genom höga skjuvkrafter åstadkommer en fluidisering av
massasuspensionen, som har en konsistens av 5-25%. En
dylik mixer har en rotor som drivs med en hastighet av
800-3000 rpm, företrädesvis 1200-1500 rpm. Även om det
föredrages att anordna blandningsapparaten 4 i inlopps-
delen hos reaktorn kan den placeras på ett lämpligt
ställe tidigare i bleklinjen, dvs. uppströms reaktorn.
Kärlet 1 har cirkulärt tvärsnitt och kan även betecknas
som en ledning, t.ex. av samma dimension som en del andra
ledningar i bleklinjen. Kärlets diameter är lämpligen
0,15-l m, företrädesvis 0,3-0,8 m och mest föredraget
0,4-0,6 m.
Reaktorns utloppsdel 3 innefattar en utrustning 30 för
att sänka trycket så att gasen avlägsnas. Vid den visade
utföringsformen användes en s.k. dP-mixer, som i sig
dessutom har den egenskapen att en omröring erhålles,
vilket enligt uppfinningen är gynnsamt om ozon fort-
farande finns kvar i gas-massablandningen. Enligt en
alternativ utföringsform saknar utloppsdelen 3 ett sådant
tryckreduceringsorgan, och en ytterligare liknande reak-
tor kan därvid anordnas efter den första reaktorn för att
mottaga gas-massablandningen och genomföra ett andra
ozonblekningssteg, varvid en tryckhöjande eller tryck-
stabiliserande pump i stället kan anordnas i ledningen
mellan de två reaktorerna. Om ett sådant andra eller
flera ozonblekningssteg skall utföras föredrages det dock
att bärgasen avlägsnas genom en tryckreducering innan
trycket åter höjes och ozon tillsättes.
LH
CD
10
15
20
25
30
35
O\
(JN
ON
Enligt föreliggande uppfinning innefattar reaktorn minst
en anordning 25, som har minst ett roterande omrörings-
organ 26, som är anordnat att åstadkomma en omröring av
gas-massablandningen och även en sönderdelning av större
gasbubblor. Vid den visade utföringsformen användes tre
på förutbestämt avstånd från varandra anordnade anord-
ningar 25, som har sina omröringsorgan 26 tvärställda
matningsriktningen av gas-massablandningen och alterne-
rande förskjutna 90° i kärlets l omkretsled i förhållande
till varandra. Varje anordning 25 innefattar en motor 7,
som driver omröringsorganet 26, vilket vid den i figu-
rerna l-4 visade utföringsformen utgöres av en rotor med
tre rotorblad 8 för omröring av gas-massablandningen. An-
ordningen 25 innefattar ett inre väggorgan 9, som av-
stänger huvuddelen av reaktorns tvärsnittsarea vid om-
röringsstället och avgränsar en passage 10, genom vilken
gas-massablandningen pressas av det rådande trycket i
bleklinjen. Väggorganet 9 består av två diametralt mot-
stående plåtar 11, 12 och ett diametralt anordnat cylind-
fram till vilket plàtarna ll, 12
sträcker sig. Nämnda passage 10 bildas av rotorhuset 13
riskt rotorhus 13,
genom att detta är försett med två diametralt belägna
likformiga inlopps- och utloppsöppningar 14, 15, som kom-
municerar med varandra via rotorhusets inre utrymme 16.
Varje öppning 14, 15 har en längd sett i reaktorns tvär-
snitt som är från omkring 60% till 100% av reaktorns dia-
meter. Öppningarnas 14, 15 bredd är omkring 15-40% av
reaktorns diameter och 50-80% av rotorhusets 13 diameter.
Rotorhuset 13 är på sin insida försedd med 4 axiella rib-
bor 31, med vilka rotorbladen 8 samverkar så att gas-
massablandningen utsättes för fluidiserande skjuvkrafter
och turbulenser uppstår i gas-massablandningen, vilket
ökar omröringseffekten ytterligare och ger en förbättrad
sönderdelning av större gasblåsor. Genom den upprepade
omröringen av gas-massablandingen säkerställes att gas-
bubblorna, vätskefasen och fibrerna erhåller nya lägen i
10
15
20
25
30
35
502 666
förhållande till varandra och att det kvarvarande ozonet
i gasbubblorna tvingas att gå i lösning i vätskefasen och
får möjlighet att reagera med en fiber på ett ställe där
oxidation ännu inte har ägt rum eller otillräcklig oxida-
tion ägt rum. Då gas-massablandningen lämnar reaktorn och
bärgasen avlägsnas från massan genom trycksänkning inne-
håller bärgasen mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5%
och mest föredraget mindre än 2% ozon av den i bland-
ningsapparaten 4 satsade ozonmängden.
I figur 5 visas en annan utföringsform av en anordning 25
för blandning av gas-massablandningen, där varje plåt ll,
12 består av en yttre del 17, som är inställbar i olika
lägen i reaktorns längdriktning, och en inre del 18, som
uppbäres av den yttre plåtdelen 17 och är inställbart
monterad vid denna för att tätt ansluta sig till rotor-
husets 13 vägg beroende på den yttre plåtdelens 17
axiella läge. Inloppsöppningen 14 hos rotorhuset 13 är
centralt belägen, medan utloppsöppningen 15 är riktad
rakt åt ena sidan av reaktorn så att öppningarna 14, 15
bildar 90° med varandra.
I figurerna 6-8 visas en tredje utföringsform av en an-
ordning 25 för omröring av gas-massablandningen, där
väggorganet 9 enbart består av två diametralt anordnade
plåtar ll, 12, som vardera består av en yttre del 17, som
är inställbar i olika lägen i reaktorns längdriktning,
och en inre del 18, som uppbäres av den yttre plåtdelen
17 och är inställbart monterad vid denna för att ge ett
litet avstånd till rotorn 26. Denna anordning saknar
rotorhus, och passagen 10 genom rotorn 26 bildas av öpp-
ningen mellan de tvà plàtarna ll, 12. Rotorn 26 är av den
öppna typen, dvs. den saknar en central kropp, och inne-
fattar axiella stänger 19 som vid sina båda ändar är
fastmonterade vid runda skivor 20, av vilka den ena är
fastmonterad vid rotorns drivaxel 21. En mittre rund
skiva 22 ger ytterligare stabilitet åt stängerna 19.
(II
CÜ
10
15
20
25
30
35
Stängerna är fördelade i två grupper med olika avstånd
till rotorns centrumaxel.
I figur 9 visas en fjärde utföringsform av en anordning
25 för omröring av gas-massablandningen, där väggorganet
9 enbart består av två tvärställda plåtar 11, 12,
en längd som är något större än reaktorns radie och är
som har
axiellt förskjutna i reaktorn så att de mellan sig bildar
ett utrymme för mottagande av en rotor 26 samtidigt som
plátarna ll, 12 bildar inlopps- respektive utloppsöpp-
ningar 14, 15 mellan sina fria ändar och reaktorväggen.
Rotorn 26 saknar rotorhus och i detta fall bildas således
passagen 10 för gas-massablandningen av utrymmet 23
mellan plátarna 11, 12 och inlopps- och utloppsöpp-
ningarna 14, 15. Rotorn är av samma utförande som den
enligt figurerna 6-8. Vid utföringsformen enligt figur 9
utsättes gas-massablandningen för inverkan av rotorns 26
stänger 19, då den strömmar i en tvärgàende riktning i
reaktorn.
I figur 10 visas en femte utföringsform av en anordning
25 för omröring av gas-massablandningen som består av två
roterande omröringsorgan 26, som är monterade i kärlet 1
från motsatta riktningar och har sina rotationsaxlar 24
parallella med varandra och belägna inom samma tvärsnitt
av kärlet 1, varvid rotorbladen 27 har böjda ändpartier
som ansluter sig till kärlets 1 cylindriska vägg så att
rotorerna 26 täcker en större del av tvärsnittsarean. Den
resterande delen av tvärsnittet tillslutes av ett vägg-
organ 9, som består av två diametralt placerade plåtar
28,
rotorhus 29 som är begränsat till utsidan av kärlet 1 för
som är fästa vid kärlet 1. Varje rotor 26 har ett
att omsluta den bakre delen av motorn 7. Passagen 10 för
gas-massablandningen bildas således av de två öppningarna
32, 33 mellan plátarna 28 och kärlväggen, i vilka öpp-
ningar 32, 33 de två rotorerna 26 sträcker sig. Rotorerna
26, som är av den öppna typen såsom tidigare beskrivits,
10
15
20
25
30
35
502 666
roterar i olika riktningar och vardera i en sådan rikt-
ning att rotorbladen 27 följer gas-massablandningens mat-
ningsriktning i kärlet, då de passerar genom dess mitten.
I figur ll visas en sjätte utföringsform av en anordning
25 för omröring av gas-massablandningen som består av två
roterande omröringsorgan 26, som är monterade i kärlet
från motsatta riktningar och har sina rotationsaxlar 24
parallella med varandra och belägna inom samma tvärsnitt
av kärlet, varvid rotorbladen 27 är raka och har en längd
som är lika eller i huvudsak lika med kärlets diameter så
fatt de två rotorerna 26 täcker en tvärsnittsarea som är
lika stor som kärlets cirkulära tvärsnittsarea. Vid denna
utföringsform behövs således inte något inre väggorgan,
som bildar fasta strypningar. Rotorerna 26 är inneslutna
i ett gemensamt rektangulärt rotorhus 34 som har två mot-
stående parallella ändväggar 35, 36 och två motstående
parallella sidoväggar 37, 38, vilka väggar sträcker sig
parallellt med kärlets centrumaxel och tangerar i huvud-
sak kärlets inre omkrets. Rotorhuset 34 är försett med
två cirkelrunda flänsar 39 för sin montering i två mot-
stående cylindriska delar av kärlet. Passagen 10 för gas-
massablandningen bildas således av det som en fyrkantig
mellandel inmonterade rotorhuset 34, vars tvärsnittsarea
innesluter tvärsnittsarean av den cylindriska delen av
kärlet så att inga fasta strypningar finns.
Reaktorns längd kan vara mellan 0,3 m och 20 m, före-
trädesvis mellan 0,5 m och 6 m.
Rotorerna 26 drivs med en hastighet som lämpligen är
minst 800 rpm, företrädesvis 1500-3600 rpm, mer före-
draget 1500-3000 rpm, för att åstadkomma en tillräckligt
effektiv omröring. Ju högre intensiteten är på omröringen
ju större blir omsättningen av kvarvarande ozon och ju
färre anordningar 25, dvs. omröringsställen, behövs för
att uppnå uppfinningens syfte. Enligt en föredragen
'5ø2 ess
10
15
20
25
30
35
10
utföringsform användes tre anordningar 25, vars rotorer
drivs med 3000 rpm. Anordningarna 25 kan anordnas rela-
tivt nära varandra (exempelvis med flänsförband) så att
den tid under vilken gas-massablandningen intar statiskt
tillstànd är mycket kort, nämligen från nära O till om-
kring 10 sekunder, företrädesvis omkring 0,1-5 sekunder.
Anordningarna 25 kan även vara av samma typ av utrustning
som användes för den inledande blandningen av ozonhaltig
gas och massa, t.ex. ett flertal efter varandra ekviva-
lenta MC-mixrar, där således rotorerna är anordnade i
flödesriktningen i stället för tvärs denna såsom visats
på ritningarna. Reaktorn är lämpligen anordnad att be-
handla en massa till vilken satsats minst 3 kg, före-
trädesvis minst 4 kg, mest föredraget minst 5 kg ozon per
ADMT. Som exempel kan nämnas att för en normal dygnspro-
duktion av ozonblekt massa kan ett reaktorkärl användas
med en diameter av 600 mm, varvid tidsavståndet mellan
den inledande blandningsapparaten och det första
omröringsorganet och mellan två omröringsorgan är
10 sekunder.
I det följande redovisas ett försök, som utförts i labo-
ratorieskala för att fastställa förbrukningen av ozon
dels under ett antal omröringsfaser, dels under mellan-
liggande stillestàndsfaser efter att ozon blandats inten-
sivt med en massasuspension i en inledande blandningsfas,
varvid denna inledande blandningsfas och den första
stillestàndsfasen kan anses simulera driftsförhállandet
som råder vid känd blekning med ozon under användning av
en mixer och en efterföljande reaktor, i vilken gas-
massablandningen pressas fram i ett statiskt tillstànd.
Den använda massan hade genomgått ett surt behandlings-
steg med HZSO4 och hade följande egenskaper:
Konsistens 10%
Kappatal 12,1
Viskositet 920 dm3/kg
10
15
20
25
30
502 666
ll
Vid försöket satsades 4 kg ozon/ADMT i ett behandlings-
kärl, vilket var utrustat med en rotor som kopplades in
med jämna mellanrum för att köras med en hastighet av
3000 rpm. Rotorn hade en uppvarvningstid av 3 sekunder
till 3000 rpm och en retardationstid av 2 sekunder till
0 rpm. Trycket i behandlingskärlet var 4 bar. Den
inledande blandningen, då allt ozon satsades, utfördes
under en tid av 1 sekund och tre efterföljande omröringar
skedde var och en under en tid av 1 sekund.
Stilleståndstiden för rotorn före den första omröringen
och mellan två omröringar var i samtliga fall 4 sekunder,
som innefattade nämnda retardationstid (2 sekunder).
Prover uttogs efter varje blandnings-/omröringsfas och
efter varje stillestàndsfas för att mäta ozonhalt,
kappatal och viskositet. Resultaten framgår av
efterföljande diagram enligt figurerna 12, 13 och 14, där
ozonförbrukning, kappatal och viskositet avsatts som
funktion av tiden, varvid uppvarvningstiden (3 sekunder)
inte har utritats på tidsaxlarna. De sick-sackstreckade
områdena utgör blandnings- och omröringsfaserna, medan de
mellanliggande områdena representerar
stilleståndsfaserna. Kurvorna visar tydligt att
delignifiering (kappatalsänkning) och ozonförbrukning
sker då gas-massablandningen omröres. Under varje om-
röringsfas omsättes en stor mängd ozon av den mängd ozon
som finns kvar då omröringsfasen inledes, medan praktiskt
taget ingen ozon omsättes under stilleståndsfaserna.
Eftersom någon reaktion inte sker om inte gas och massa
omröres intensivt skulle man kunna antaga att det är
masstransporten av ozon till vätskefasen, som är den mest
begränsande faktorn och att den kemiska reaktionen mellan
ozon i vätskefas och fibrerna sker momentant.
Claims (9)
- l. Reaktor för blekning av massa av cellulosahaltigt fibermaterial med ozon vid framställning av kemisk massa, som matas kontinuerligt i en bleklinje, vilken reaktor innefattar ett trycksatt kärl (1) av förutbestämd längd och med företrädesvis konstant tvärsnittsyta, del (2) och en utloppsdel (3), nefattar eller föregås av en blandningsapparat (4) för en inlopps- vilken inloppsdel (2) in- inblandning av en förutbestämd mängd av en ozonhaltig gas i den genomströmmande massan, vilket kärl (1) innefattar alternativt flera efter varandra monterade anordningar (25), för omröring av gas-mas- sablandningen, varvid varje anordning (25) innefattar minst ett roterbart lagrat omröringsorgan (26), som drivs med en hastighet av minst 800 rpm, företrädesvis 1500- 3600 rpm, ningsapparaten (4) för den inledande inblandningen av mer föredraget 1500-3000 rpm, varvid bland- ozonhaltig gas har ett rotororgan som drivs med en has- tighet av 800-3000 rpm, företrädesvis 1200-1500 rpm, kännetecknad av att varje omröringsorgan (26) är anordnat att omröra hela mängden av den gas-massabland- ning som passerar en tvärsnittsarea av kärlet omedelbart före omröringsorganet (26), att avståndet mellan den nämnda blandningsapparaten (4) och den enda, alternativt första anordningen (25) och i förekommande fall mellan två pà varandra följande anordningar (25) är mindre än 8xD, än 2xD, mest föredraget mindre än 1xD, där D är kärlets företrädesvis mindre än 4xD, mer föredraget mindre diameter, varvid omröringsintensiteten hos varje anord- ning (25) och antalet anordningar (25) anpassas sà till varandra för en tillförd förutbestämd mängd ozon att gas- -massablandningen vid utloppsdelen (3) av nämnda kärl (l) innehåller mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5% och mest föredraget mindre än 2% ozon av den nämnda förutbe- stämda mängden ozon, och att utloppsdelen (3) innefattar 10 15 20 25 30 35 502 666 13 eller följs av ett tryckreducerande organ (30) för av- lägsnande av gas ur den behandlade gas-massablandningen.
- 2. Reaktor enligt krav 1, kännetecknad av att den innefattar 2-5, företrädesvis 3 anordningar (25) för omröring av gas-massablandningen .
- 3. Reaktor enligt krav 1 eller 2, k ä nne tec k na d av att varje anordning (25) har ett i kärlet (1) anord- nat väggorgan (9), som avgränsar en passage (10) med en genomströmningsarea som är reducerad i förhållande till kärlets (l) tvärsnittsarea före och efter passagen (10), vilken passage' (lO) genomströmningsarea företrädesvis är belägen i ett plan tvärs kärlet (1), varvid minst ett omröringsorgan (26) är anordnat i den av väggorganet (9) avgränsade passagen (10) och inriktat tvärs kärlet (1).
- 4. Reaktor enligt krav 3, kännetecknad av att omröringsorganen (26) hos två på varandra följande anord- ningar (25) är förskjutna i kärlets (l) omkretsled om- kring 90° i förhållande till varandra.
- 5. Reaktor enligt något av kraven 3 och 4, känne - tecknad av att den har en längd av mellan 0,3 m och 20 m, företrädesvis mellan 0,5 m och 6 m.
- 6. Reaktor enligt något av kraven 3-5, k änne - tecknad av att kärlet är cylindriskt och har en dia- meter mellan 0,15 m och l m, företrädesvis mellan 0,3 m och 0,8 m, mest föredraget mellan 0,4 m och 0,6 m.
- 7. Reaktor enligt något av kraven 1-6, k ä nne - t ecknad av att den är anordnad att behandla en massa till vilken satsats minst 3 kg, företrädesvis minst 4 kg, mest föredraget minst 5 kg ozon per ADMT. Û L! 10 15 20 25 30 35 2 666 14
- 8. tecknad roterbart lagrade omröringsorgan (26), Reaktor enligt något av kraven 1-7, känne - axl att varje anordning (25) innefattar tvà som har sina rota- tionsaxlar (24) parallella med varandra och som är be- lägna i var sin hälft av kärlets tvärsnitt och tvärs kär- let.
- 9. Reaktor enligt krav 8, kännetecknad av att varje anordning innefattar ett rektangulärt rotorhus (34), med gas-massablandningens matningsriktning vilket rotor- som har väggar (35, 36, 37, 38) som är parallella hus (34) bildar en mellandel av kärlet (1) och har en tvärsnittsarea som i projektion innesluter kärlets tvär- snittsarea och att de tvà omröringsorganen (26) utfyller hela tvärsnittsarean av rotorhuset (34).
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9302011A SE502666C2 (sv) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | Reaktor med omrörningsorgan för ozonblekning |
AU70117/94A AU7011794A (en) | 1993-06-11 | 1994-06-06 | Reactor for ozone bleaching |
PCT/SE1994/000542 WO1994029513A1 (en) | 1993-06-11 | 1994-06-06 | Reactor for ozone bleaching |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9302011A SE502666C2 (sv) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | Reaktor med omrörningsorgan för ozonblekning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9302011D0 SE9302011D0 (sv) | 1993-06-11 |
SE9302011L SE9302011L (sv) | 1994-12-12 |
SE502666C2 true SE502666C2 (sv) | 1995-12-04 |
Family
ID=20390245
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9302011A SE502666C2 (sv) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | Reaktor med omrörningsorgan för ozonblekning |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU7011794A (sv) |
SE (1) | SE502666C2 (sv) |
WO (1) | WO1994029513A1 (sv) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3712323A4 (en) * | 2017-12-20 | 2020-11-11 | Unicharm Corporation | METHOD FOR MANUFACTURING RECYCLED PULP FIBERS |
CN111556967B (zh) * | 2017-12-20 | 2023-04-04 | 尤妮佳股份有限公司 | 再循环浆粕纤维的制造方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1801442A1 (de) * | 1967-10-20 | 1969-05-29 | Stadler Hurter Internat Ltd | Ruehrbehaeltermischer |
US3966542A (en) * | 1974-09-20 | 1976-06-29 | General Signal Corporation | Multi-stage bleaching of pulp using successively lower power levels |
US4303470A (en) * | 1979-06-15 | 1981-12-01 | Weyerhaeuser Company | Method and apparatus for mixing gases with a wood pulp slurry |
EP0148220A4 (en) * | 1983-06-14 | 1985-10-17 | Weyerhaeuser Co | LOW CONSISTENCY OZONE LAUNDRY REACTOR. |
-
1993
- 1993-06-11 SE SE9302011A patent/SE502666C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-06-06 WO PCT/SE1994/000542 patent/WO1994029513A1/en active Application Filing
- 1994-06-06 AU AU70117/94A patent/AU7011794A/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1994029513A1 (en) | 1994-12-22 |
SE9302011D0 (sv) | 1993-06-11 |
AU7011794A (en) | 1995-01-03 |
SE9302011L (sv) | 1994-12-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101399569B1 (ko) | 초음파 처리 장치 및 이를 이용한 초음파 처리 방법 | |
US3273865A (en) | Aerator | |
CA1052955A (en) | Multi-stage chlorinator | |
KR900005496B1 (ko) | 반응방법 및 반응장치 | |
EP0807210A1 (en) | A continuous dynamic mixing system and methods for operating such system | |
CN208340565U (zh) | 一种固液混合装置 | |
SE502665C2 (sv) | Sätt och reaktor för ozonblekning | |
SE502666C2 (sv) | Reaktor med omrörningsorgan för ozonblekning | |
US20160121276A1 (en) | Dynamic mixing assembly with improved baffle design | |
JPS6271521A (ja) | 低速撹拌方法及びその装置 | |
FI67032B (fi) | Saett att dispergera gas omroera pulverformigt fast materiali en vaetska till en suspensionoch uppehaolla i reaktorn de goda fastmaterial-gas-vaetskesuspensionen som aostadkommit | |
JPH11511694A (ja) | 高乱流ミキサ | |
JPH07507103A (ja) | パルプ漂白装置及びその方法 | |
CN211435863U (zh) | 一种可连续性工作的搅拌装置 | |
EP0167060B1 (en) | A process for dispersing one fluid in another | |
SU915926A1 (ru) | Смеситель 1 | |
CN219653393U (zh) | 一种造纸机助剂添加结构 | |
CN203200065U (zh) | 一种应用于有机废水处理的强化氧化装置 | |
CN209612902U (zh) | 一种催化剂装填分散器 | |
CN217511753U (zh) | 一种纺织助剂原料自动称重混合罐 | |
CN220546847U (zh) | 一种废酸处理用搅拌装置 | |
US3402917A (en) | Fluid mixer | |
CN220294514U (zh) | 一种印染试剂混合搅拌装置 | |
CN217341135U (zh) | 染料制备用高分散度的固液搅拌装置 | |
SU1107892A1 (ru) | Аппарат дл получени эмульсий и суспензий |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |