SE470558B - Förfarande och anordning vid dellastdrift av genomströmningspanna - Google Patents
Förfarande och anordning vid dellastdrift av genomströmningspannaInfo
- Publication number
- SE470558B SE470558B SE9203902A SE9203902A SE470558B SE 470558 B SE470558 B SE 470558B SE 9203902 A SE9203902 A SE 9203902A SE 9203902 A SE9203902 A SE 9203902A SE 470558 B SE470558 B SE 470558B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steam
- sep
- starting
- valve
- superheater
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B35/00—Control systems for steam boilers
- F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
- F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/061—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed
- F01K23/062—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed the combustion bed being pressurised
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Description
tm
fu
ma
N
exempelvis vid làg eller mycket làg last. En PFBC-kraftan-
läggning innefattar även en gascykel, vari förbrännings-
gaser frán anläggningens brännkammare driver en gasturbin.
Vid exempelvis start av anläggningen eller vid gasturbin-
trip eller vid nödstopp av bränsleinmatningen tillpannan i
anläggningen kan àngflödet genom överhettare och/eller i
förekommande fall mellanöverhettare bli otillräckligt så
att dessas panntuber får för hög temperatur och skadas,
eftersom överhettar- och mellanöverhettartuber ej erhåller
tillräcklig kylning under dessa nämnda driftförhállanden.
För att åstadkomma den erforderliga kylningen, exempelvis
vid vid en PFBC-kraftanläggning, finns önskemål om att
tillvarata den stora lagrade energin i matarvattentank,
ekonomiser och i en fluidiserad bädd i samband med gastur-
bintrip eller nödstopp eller andra störningar av driften.
Under bädduppvärmningsfasen och vid övergång till koleld-
ning vid start/stopp av en PFBC-kraftanläggning liksom vid
gasturbin- eller àngturbintrip eller vid andra driftstör-
ningar i anläggningen måste kylningen av överhettar- och
mellanöverhettartubernas ytor säkerställas. Det erfordrade
ângflödet genom dessa tuber för kylning av tubytorna mäste
upprätthàllas. Detta är speciellt nödvändigt för mellan-
överhettarens tubsats, eftersom i en PFBC-panna där över-
hettarnas och mellanöverhettarens tubsatser i höjdled är
likformigt fördelade i bädden, dessa tubsatser upphettas
samtidigt och i lika hög grad. Till skillnad från en
konventionell panna kan i PFBC-pannan konstant temperatur
pà den överhettade ångan upprätthàllas fràn fullast
ungefärligen ända ned till Bensonlast, utan att åtgärder
behöver vidtagas, som exempelvis tillgripande av onormala
vatteninsprutningsmängder, rökgasrecirkulation eller
liknande kända metoder. Detta är ur verkningsgrads- och
transientsynpunkt en fördel och àstadkommes i PFBC-pannan
genom val av lämplig tubsatsgeometri för mellanöverhetta-
ren. Men detta innebär också att överhettar- och mellan-
överhettartubsatsernas lägsta tubytor är förlagda pà
ungefär samma nivå i bädden, Vid start av pannan kommer
3 ,ií___f§:
u
(Ti
CH
CO
dessa tubsatser härvid att uppvärmas samtidigt, dvs de
behöver båda ånga för kylning vid samma tidpunkt. Ångflödet
med konventionella ångsystemlösningar och speciellt vid
kallstart av anläggningen når mellanöverhettarens tubsats
sent och är ej av tillräcklig storlek. Detta beror på att
ånga försvinner genom öppna ventiler, en del av ångan
kondenseras vid uppvärmning av kalla ytor i färskàng- och
mellanöverhettarledningarna mellan pannan och àngturbin och
en del av ångan åtgår slutligen för att bygga upp trycket i
nämnda ledningars volymer.
Önskvärt är att àngproduktionen prioriteras i såväl över-
hettare som mellanöverhettare från start upp till drift vid
Bensonlast samt att dessa värmeytor tillförsäkras kylning
även vid ångturbintrip eller plötslig lastreduktion utan
att pannan behöver stoppas. Dessutom skall de i anlägg-
ningen bundna energierna tas till vara och utnyttjas på ett
så optimalt sätt som möjligt. I beskrivningen innefattas
fortsättningsvis i termen dellast alla tänkbara dellastfall
vid drift av anläggningen, såsom start och stopp av anlägg-
ningen, drift vid gas- eller ångturbintrip eller annat
lastbortfall, ävensom bränsleinmatningstrip osv och slut-
ligen även normal dellastdrift av anläggningen upp till
fullastdrift, när drift enligt den föreslagna uppfinningen
ej är av intresse.
BESKRIVNING AV UPPFINNINGEN
Föreliggande uppfinning innebär ett förfarande och en
anordning för att vid start och stopp eller annan
dellastdrift av en genomströmningspanna, exempelvis en
PFBC-panna, maximera àngproduktionen till överhettare och
eventuella mellanöverhettare för att därigenom tillförsäkra
de i den fluidiserade bädden nedsänkta tubytorna en optimal
kylning under dessa förhållanden. Detta àstadkommes genom
att överhettarna separeras från framförliggande komponenter
i anläggningens ångcykel, så att trycket i de två separe-
. _.\
L? 1' 25
z' .' v
(fl
f; I
L; a:
rade àngsystemkretsarna kan reduceras enligt de interna
krav som gäller för respektive ángsystemkrets. De tvà
àngsystemkretsarna separeras tryckmässigt mellan en första
fuktavskiljare som är anordnad nedströms kraftanläggningens
ànggenerator och efterföljande överhettare, varvid den
första àngsystemkretsen uppströms separationen i denna
beskrivning benämnes ánggenereringskrets, medan den andra
àngsystemkretsen nedströms separationen benämnes överhet-
tarkrets. Tryckseparationen realiseras medelst en
avstängningsventil.
Ytterligare en fuktavskiljare, en andra fuktavskiljare här
kallad startfuktavskiljare, är också anordnad nedströms den
första fuktavskiljarens dränageavlopp. Startfuktavskiljaren
står under lägre tryck och mottar trycksatt vatten från den
första fuktavskiljarens dränageavlopp och/eller avskild
ánga frán fuktavskiljarens àngutlopp under dellastdrift av
anläggningen. Denna startfuktavskiljare har sitt àngutlopp
i direkt förbindelse med överhettarna.
Anledningen till att de två àngsystemkretsarna separeras är
att trycket och därmed temperaturen snabbt kan sänkas i
överhettarnas tuber. Härigenom ökar temperaturdifferensen
mellan bädden och de i denna förlagda överhettartuberna,
vilket medför att bädden snabbare kan nedkylas vid exempel-
vis en gasturbintrip. Ett lägre tryck i överhettarna medför
ett högre volymflöde och därmed en säkrare fördelning av
ångan i överhettarna.
Lokaliseringen av tryckseparationen vid det specifika
fallet med drift av en PFBC-panna under dellastvillkor är
föranledd av att
- en bäddaskkylare kan användas vid ett lastbortfall, utan
att problem med kokning i någon av ànggenereringskretsens
komponenter uppträder,
- en cirkulationspump kan användas i ànggenereringskretsen
och att
- kylningen av bädden sker snabbare än vid utnyttjande av
känd teknik, där det inte är möjligt att hålla överhettar-
tubernas temperaturdifferens mot bädden pà en lika hög
nivå.
En matarvattenpump, eller i vissa fall en cirkulationspump,
upprätthåller, exempelvis vid en PFBC-kraftanläggning, ett
minimivattenflöde genom en bäddaskkylare, en förvärmare i
form av tubpaneler i de väggar som omger bädden (bädd-
kärlets väggar) och ángeneratorn.
Vid användande av cirkulationspump tillförs pannan matar-
vatten i en mängd som bestäms av minimiàngflödeskravet i
överhettarna. Vattnet, som flashar (flash används här som
term för àngbildning vid trycknedtagning av mättat eller
något underkylt vatten) in i startfuktavskiljaren fràn den
första fuktavskiljaren, där vattnet häller mättnadstill-
stànd under dellastdrift av anläggningen, uppdelas således
i startfuktavskiljaren i ånga och vatten. Den bildade àngan
i startfuktavskiljaren föres till överhettarna i överhet-
tarkretsen, medan dränaget föres till ett avspänningskärl,
enligt känd teknik, via en startvärmeväxlare. Dränage-
mängden blir liten.
När cirkulationspump ej används i ånggenereringskretsen
blir dränagemängden lika stor som minimiflödet reducerat
med flashángflödet i startfuktavskiljaren och av i
ånggeneratorn genererad ånga.
Dränaget från startfuktavskiljaren föres till avspännings-
kärlet för avspänning och pumpas vidare till matarvatten-
tank eller till kondensor beroende på driftsfall.
Vid en gasturbintrip tages àngan nedströms mellanöverhet-
taren till matarvattentanken, i stället för att expanderas
'h
x .
7,' g;
:z u Ja; 6
f*
.
m
(J “I
i kondensorn eller friblàsas, för att en hög matarvatten-
temperatur ska kunna upprätthállas och därmed förbättra
möjligheterna att producera kylånga till överhettarna. Även
under delar av start av anläggningen, innan ångturbinen
startas, kan mellanöverhettad ånga föras till matarvatten-
tanken. Härigenom ökas möjligheten till produktion av
kylånga, genom att matarvattnets temperatur höjs.
Under drift av en PFBC-kraftanläggning utmatas aska från
den fluidiserade bädden. Denna aska kyls vanligen i en
bäddaskkylare, som är försedd med tuber för förvärmning av
matarvattnet. När och om bäddaskkylaren startas ger också
denna åtgärd ett högt tillskott till möjlig àngproduktion
vid dellastdrift, exempelvis i form av en GT-trip. Bäddask-
kylaren kan startas helt oberoende av lasttillståndet i
pannan tack vare trycksepareringen som àstadkommes medelst
separationsventilen.
Den beskrivna kopplingen för ett àngsystem enligt uppfin-
ningen lämpar sig synnerligen väl för en genomströmnings-
panna i en PFBC-kraftanläggning, på grund av det problem
som hänger samman med de ovan nämnda svårigheterna att
erhålla tillräcklig kylning av tubsatserna i den heta
bädden under start/stopp-procedurer och annan dellastdrift,
vilket problem kan lösas med den enligt uppfinningen
beskrivna kopplingen.
Systemet kan ta hand om och utnyttja, pà ett optimalt sätt,
de stora lagrade och till bäddaskkylaren, speciellt vid
gasturbintrip, tillförda energimängderna.
För att förbättra verkningsgraden i PFBC-kraftanläggningar
under dellastdrift föreligger nya idéer om att tillsatselda
i ett fribord ovan den fluidiserade bädden. Vid sådan
tillsatseldning blir vattentemperaturen in i pannan högre
vid dellast drift än utan sådan eldning, vilket normalt
skulle kunna innebära problem med att hålla underkylning
vid förángarens inlopp. Det enligt uppfinningen beskrivna
V v
systemet medför att pannan blir okänslig för sådana
uppkomna temperaturförändringar.
FIGURBESKRIVNING
Fig. 1 visar schematiskt ångsystemet vid en kraftanläggning
enligt uppfinningen.
Pig 2 åskådliggör schematiskt ångsystemet vid en kraftan-
läggning med ett alternativt utförande enligt uppfinningen
där en cirkulationspump är anordnad i ånggenererings-
kretsen.
BESKRIVNING AV UTFÖRINGSFORMER
Med stöd av bifogade figurer redovisas ett par utförings-
exempel av uppfinningen. Under olika driftförhållanden hos
anläggningen beskrivs och visas olika flödesvägar för ånga
och vatten i ångsystemet där samtidigt àskàdliggöres hur
ångsystemet kan separeras i en ånggenereringskrets och en
överhettarkrets medelst en separationsventil V4, en
separation som möjliggöres genom att trycksatt vatten
och/eller avskild ånga från den första fuktavskiljaren SEP
vid start eller lastbortfall under drift av anläggningen
förs till en under lägre tryck stående startfuktavskiljare
SFB, där det trycksatta vattnet flashar ut under ångbild-
ning, varpà den bildade ångan återintroduceras i àngled-
ningen nedströms separationsventilen V4.
I figur 1 visas schematiskt ångsystemet vid en PFBC-kraft-
anläggning enligt uppfinningen. Från en matarvattentank FWT
pumpas avgasat matarvatten med en matarvattenpump FWP till
en ekonomiser ECO2 för ytterligare värmning av matarvatt-
net, eventuellt också (genom styrning av ventilen V16)
parallellt med ekonomisern ECO2 via en eller flera i serie
anordnade högtrycksmatarvattenförvärmare HTFW. Matarvattnet
71' F' 7"' f".
.f .- :-. f' 8
1 . f .
l xJ w..- u!
“f-Tm
CI)
förs vidare till ytterligare en ekonomiser ECOl. I en
bäddaskkylare BAC kan återigen matarvattnets temperatur
nhöjas, innan matarvattnet ledes vidare till en matarvatten-
förvärmare som utgöres av tubpaneler i bäddkärlets väggar
WW. Från bäddkärlsväggarna WW föres matarvattnet därefter
till'en förångare EVA, vilken utgöres av àngtuber i PFBC-
anläggningens fluidiserade bädd. I föràngaren EVA genereras
färskànga som strömmar ut till en fuktavskiljare SEP genom
ledningen 5. Fuktavskiljarens SEP dränageavlopp är anslutet
till en andra fuktavskiljare, en startfuktavskiljare SFB,
via en ventil V3 i dränageledningen 19. Ångledningen 6 från
fuktavskiljaren SEP är via separationsventilen V4 ansluten
över àngledningen 6a till de i serie anordnade överhettarna
SHI, SH2, vilka är utförda som àngtuber förlagda i PFBC-
kraftanläggningens bädd. Ångledningen 6 från fuktavskilja-
ren SEP är via en annan väg, i detta fall enligt uppfin-
ningen via ledningen 18, ventilen V2, startfuktavskilgaren
och åter till överhettarna SHI, SH2 över ångledningarna 17
och 6a. Överhettad ånga från överhettarna SH (SHI, SH2)
ledes via ledningen 7 till en högtrycksturbin HP, varifrån
den expanderade ångan föres i ledningen 8 till en i detta
exempel befintlig mellanöverhettare RH, som också utgöres
av àngtuber förlagda i bädden. Efter upphettning av ångan i
mellanöverhettaren RH föres denna i ledningen 10 till en
mellantrycksturbin IP och efterföljande lågtrycksturbin LP,
varefter den i làgtrycksturbinen LP expanderade ångan via
ledningen 12 föres till en kondensor CON, varifrån konden-
satet återbördas till matarvattentanken FWT över ledningen
13. På turbinernas axel är en generator G monterad för
nyttiggörande av àngenergi. En làgtrycksbypassventil LPB ip
en bypassledning ll tillåter ledning av ånga förbi turbi-
nerna IP och LP vid t ex en trip. V5 är en ventil som
tillåter ånga att föras från mellanöverhettaren till
matarvattentanken för tillvaratagande av energi i ångan.
Dränageavloppet 20 i startfuktavskiljaren SFB avledes till
ett avspänningskärl, vilket kan utföras som ett avspän-
ningskärl under atmosfärstryck, ett atmosfäriskt avspän-
I;
ningskärl AFB, varifrån dränaget kan àterföras till
antingen kondensorn CON eller till matarvattentanken FWT
via ledningarna 14 resp 15. Avskild ånga från startfukt-
avskiljaren SFB ledes normalt via ledningen 17 till över-
hettarens SHl inlopp. Energi i dränaget från startfuktav-
skiljaren SFB tillgodogöres i en startvärmeväxlare SVVX,
som värmer matarvattnet, när matarvattnet genom styrning av
ventilen VXl, i olika grad styres genom startvärmeväxlaren
SVVX.
Funktionen vid start av anläggningen med en separations-
ventil V4 anordnad enligt ovan beskrives enligt följande:
Matarvattentanken FWT värms och bäddkärlsväggar WW,
föràngare EVA och fuktavskiljare SEP i pannan fylls med
vatten. Separationsventilen V4 och ventilen V2 är stängda,
varigenom fuktavskiljarens SEP ångutlopp 21 är stängt.
Dränaget från fuktavskiljaren SEP dumpas följaktligen via
ventilen V3, startfuktavskiljaren SFB, startvärmeväxlaren
SVVX och ventilen V1 till avspänningskärlet AFB. Fuktav-
skiljaren SEP är alltså helt fylld med vatten i detta
skede. Ekonomisrar ECOl, ECO2 och startvärmeväxlare
bypassas medelst ledningen 4 med hjälp av ventilen V16, som
är stängd och ventilen V13, som är öppen. Matarvattenflödet
regleras så att pannan snabbt uppnår matarvattentankens FWT
förhöjda temperatur. Gasturbinen i PFBC-anläggningens
gascykel varvas upp med motordrift. Överhettarna SH, RH och
àngledningarna värms nu till minst samma temperatur som i
bädd och fribord i brännkammaren. Värmningsbrännkammare
startas för att åstadkomma förvärmning av bädden, så att
gastemperaturen hos den gas som tillföres bädden stiger
till en viss temperatur, varefter temperaturen hålls
konstant. Före start av värmningsbrännkamrarna ändras
matarvattenflödet, så att matarvatten passerar
ekonomisrarna ECQl, ECO2. Startvärmeväxlaren SVVX kopplas
in när dränaget från startfuktavskiljaren SFB är varmare än
matarvattnet, dvs först vid drift av värmningsbrännkammare,
varvid matarvattnet förvärms i startvärmeväxlaren SVVX.
Å: '; [i f-'i
f; ' gu, Lv
Efter start av värmningsbrännkamrarna kommer ànga att
produceras och en vattennivà att etableras i fuktavskilja-
ren SEP. Vattennivàn regleras av ventilen V3, genom
avtappning av dränage till startfuktavskiljaren SEB, varvid
vattnet flashar ut i startfuktavskiljaren SFB under
àngbildning. När ånga avskiljs i fuktavskiljaren SEP under
detta skede förs denna till startfuktavskiljaren SFB via
ledningen 18 och ventilen V2, som öppnas gradvis i takt med
ökande àngproduktion. Ånga levererad till och/eller avskild
vid startfuktavskiljaren SFB distribueras till överhettaren
SHl via ledningen 17. Trycket i fuktavskiljaren SEP bestäms
av underkylningen vid föràngarens EVA inlopp.
När àngproduktionen blivit sà stor att ventilen V2 i
ledningen 18 är fullt öppen, kommer separationsventilen V4
att öppnas, varvid den producerade àngan gàr direkt från
fuktavskiljaren SEP till överhettarna SH. Inom lastomrádet
kan ventilerna V2 och V4 vara fullt öppna.
Funktionen vid lastbortfall, orsakad t ex pà grund av
gasturbintrip eller bränsleinmatningstrip, i anläggningen
beskrives enligt följande:
När lastbortfallet initieras öppnas en högtrycksbypass-
ventil HPB, varefter ànga ledes förbi ángturbinen HP pá
känt sätt. Matarvattenflödet dras ner till minimalt flöde
för pannan. Ventil 16 ställs för matarvattenflöde genom
både ekonomiser ECO2 och högtrycksmatarvatttenförvärmare
HTFW för att kyla ner dessa och för att undvika kokning.
En cirkulationspump WP är i detta fall anordnad i àng-
genereringskretsen mellan den dränageledning 19 som löper
från fuktavskiljaren SEP till startfuktavskiljaren SFB och
inloppet till pannan, lämpligen uppströms bäddaskkylaren
BAC, varvid ett minimiflöde kan upprätthàllas genom pannan
med hjälp av ett extra kretslopp i form av ett dränage-
vattenflöde som gàr fràn fuktavskiljaren SEP via cirkula-
I)
11
tionspumpen WP, bäddaskkylaren BAC, bäddkärlsväggarna WW
och föràngaren EVA tillbaka till fuktavskiljaren SEP.
Cirkulationspumpen WP startar när en viss vattennivà
indikeras i fuktavskiljaren SEP. Matarvattenflödet i
huvudkretsen sänks då till ett flöde som minst krävs för
att reglera pannans minimivattenflöde. Detta minimi-
vattenflöde regleras med en minflödesventil V14. Vid
användning av cirkulationspumpen WP motsvarar matar-
vattenflödet differensen av dränage- och ångmängd ut från
fuktavskiljaren SEP. När cirkulationspumpen WP ej används
motsvarar matarvattenflödet pannans behov av minimiflöde.
Ventilen V19 öppnar vid behov för att upprätthålla
underkylning före pumpen WP.
Dränagemängden från fuktavskiljaren SEP bestäms av kylàng-
behovet till överhettare SH - mellanöverhettare RH. Ång-
flödet genom dessa utgörs ju av summan av i fuktavskiljaren
SEP avskild ånga och i startfuktavskiljaren SFB producerad
flashànga. Dränagemängden från fuktavskiljaren SEP till
startfuktavskiljaren SFB måste följaktligen vara större än
flashàngbehovet. Produktionen av flashànga i startfukt-
avskiljaren SFB styres medelst tryckanpassning av trycket i
denna. Kylbehovet i samtliga överhettare SH, RH bestämmer
hur mycket kylànga som erfordras.
Den del av dränaget från fuktavskiljaren SEP som ej
nyttiggörs som flashànga i startfuktavskiljaren SFB förs
till matarvattentanken EWT via startfuktavskiljaren SFB,
startvärmeväxlaren SVVX, och avspänningskärlet AFB. Ångan
från mellanöverhettaren förs till matarvattentanken FWT.
Separationsventilen V4 stängs direkt vid tripen och sepa-
rerar därmed tryckmässigt ånggenereringskretsen från
överhettarna SH, RH. ventilen V2 håller trycket i föránga-
ren EVA och reglerar underkylningen vid förångarens EVA
inlopp. Fuktavskiljaren SEP fylls med mättat vatten.
iïfâfši
(H
(flil)
12
Cirkulationspumpen WP startar alltså i detta skede, om
sådan är anordnad, när viss vattennivà uppnåtts. Ventilen
V3 i dränageledningen 19 reglerar vattennivàn i fuktav-
skiljaren SEP genom avtappning till startfuktavskiljaren
SFB.
När effekten som tillförs föràngaren EVA blivit sá làg att
ventilen V2 stängt kommer fuktavskiljaren SEP att
vattenfyllas, varvid allt vatten kommer att genomflöda
ventilen V3, som i detta fall får uppgiften att reglera
underkylningen vid förángarens EVA inlopp. Trycket i
fuktavskiljaren SEP bestäms av temperaturen i föràngarens
EVA inlopp och regleras av ventilerna V2 resp V3.
Trycket i startfuktavskiljaren SFB kommer att sjunka i en
takt, som bestäms av kravet pà minimiàngflöde genom
överhettarna SH, RH och i beroende av från vilken last
tripen skett.
Funktionen vid otillgänglig cirkulationspump WP och sam-
tidigt nätbortfall är densamma som ovan redovisat. När
cirkulationspump WP ej kan användas ökar dock dränage-
flödet, vilket medför att större àngmängder går till
atmosfär via avspänningskärlet AFB.
Om en trip initieras såsom en bränsleinmatningstrip,
ombesörjes neddragningen av matarvattenflödet enligt känd
teknik. Panntrycket reduceras kontinuerligt med en
hastighet som begränsas av underkylningen i förángar-
inloppet (EVA). När ventilen V2 i ledningen 18 börjar att
stänga för att hålla underkylningen vid förángarens EVA
inlopp, Sà stänger även separationsventilen V4.
Pà ångsidan, dvs i överhettarkretsen kommer, under samtliga
dellastfall enligt ovan, minimiflödesventilen C3, som är en
högtrycksbypassventil, att garantera ett minimiflöde av
ånga genom överhettarna SH, RH.
Claims (14)
1. Förfarande vid dellastdrift av en genomströmningspanna, exempelvis en PFBC-panna, i en kraftanläggning, där ånga genereras i en ånggenerator (EVA), befrias från vatten i en fuktavskiljare (SEP), upphettas i minst en överhettare (SH1) och föres till en högtrycksturbin (HP), varifrån nyttjad ånga föres till en làgtrycksturbin (LP) eller via åtminstone en mellanöverhettare (RH), varifrån ångan efter upphettning föres via en mellantrycksturbin (IP) till làgtrycksturbinen (LP), kännetecknat av att en ånggenereringskrets, som innefattar åtminstone förángare (EVA) och fuktavskiljare (SEP), vid dellastdrift av anläggningen separeras tryckmässigt medelst en nedströms fuktavskiljaren anordnad separationsventil (V4) från en överhettarkrets, som innefattar minst en överhettare (SHl).
2. Förfarande enligt patentkrav 1, kännetecknat av att vid dellastdrift av anläggningen avledes ånga fràn fuktavskiljaren (SEP) från dennas àngutlopp (21) i en ledning (18) via en ventil (V2) till en startfuktavskiljare (SFB), som är anordnad nedströms fuktavskiljaren (SEP) och att dränage avledes från fuktavskiljaren (SEP) i en dränageledning (19) via en ventil (V3) till startfuktavskiljaren (SFB), vilken är anordnad nedströms dränageledningen (19).
3. Förfarande enligt patentkrav 2, kännetecknat av att ånga som är tillförd till och/eller avskild vid startfuktavskiljaren (SFB) ledes till överhettarkretsens inlopp via en ledning (17).
4. Förfarande enligt något av föregående krav kännetecknat av att en cirkulationspump (WP) är anordnad i ànggenereringskretsen nedströms fuktavskiljarens (SEP) dränageutlopp och uppströms en förvärmare som utgörs av bäddkärlsväggar (WW) eller uppströms en bäddaskkylare I 5 I' _ :jr S"u 14 I* ~\ f] CI.) C (BAC), om sádan förekommer, där cirkulationspumpen (WP) upprätthåller ett minimivattenflöde i den separerade ånggenereringskretsen.
5. Förfarande enligt patentkrav 3 eller 4, kännetecknat av att ånga föres från mellanöverhettaren (RH) via ventilen V5 till matarvattentanken (FWT) för höjning av matarvattnets temperatur och därmed medge ökad àngproduktion.
6. Förfarande enligt patentkrav 3 eller 4, kännetecknat av att dränaget fràn startfuktavskiljaren (SFB) föres till ett avspänningskärl (AFB) via en startvärmeväxlare (SVVX), när sádan användes.
7. Förfarande enligt patentkrav 6, kännetecknat av att dränaget fràn avspänningskärlet (AFB) föres till en kondensor (CON) alternativt en matarvattentank (FWT) i beroende av driftfall.
8. Anordning för genomförande av förfarandet enligt patentkrav 1 vid dellastdrift av en genomströmningspanna, exempelvis en PFBC-panna, i en kraftanläggning, som innefattar en ánggenerator (EVA), en fuktavskiljare (SEP), minst en överhettare (SHl) och en högtrycksturbin (HP), kännetecknad av att en separationsventil (V4) är anordnad i en àngledning (6, 6a) mellan fuktavskiljaren (SEP) och efterföljande överhettare (SH1).
9. Anordning enligt patentkrav 8, kännetecknad av att en startfuktavskiljare (SFB) är anordnad nedströms fuktavskiljarens (SEP) àngutlopp respektive dränageutlopp via ventiler (V2, V3).
10. Anordning enligt patentkrav 9, kännetecknad av att startfuktavskiljarens (SEB) àngutlopp är anslutet till överhettarnas (SHI) inlopp nedströms separationsventilen (V4). f! 15 å. i* ïï ï-É :I
ll. Anordning enligt patentkrav 10, kännetecknad av att en cirkulationspump (WP) är anordnad nedströms fuktavskiljaren (SEP) och uppströms bäddkärlsväggarna (WW) eller uppströms en bäddaskkylare (BAC), om sádan förekommer.
12. Anordning enligt patentkrav 10 eller 11, kännetecknad av att en ventil (V5) är ansluten mellan en anordnad mellanöverhettares (RH) utlopp och matarvattentanken (FWT).
13. Anordning enligt patentkrav 10 eller ll, kännetecknad av att nedströms startfuktavskiljarens (SFB) dränageavlopp (20) är ett avspänningskärl anslutet.
14. Anordning enligt patentkrav lO eller ll, kännetecknad av att nedströms startfuktavskiljarens (SFB) dränageavlopp (20) är ett avspänningskärl anslutet via en startvärmeväxlare (SVVX).
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9203902A SE470558B (sv) | 1992-12-23 | 1992-12-23 | Förfarande och anordning vid dellastdrift av genomströmningspanna |
PCT/SE1993/001051 WO1994015074A1 (en) | 1992-12-23 | 1993-12-06 | Method and device for partial-load operation of a once-through boiler |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9203902A SE470558B (sv) | 1992-12-23 | 1992-12-23 | Förfarande och anordning vid dellastdrift av genomströmningspanna |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9203902D0 SE9203902D0 (sv) | 1992-12-23 |
SE9203902L SE9203902L (sv) | 1994-06-24 |
SE470558B true SE470558B (sv) | 1994-08-22 |
Family
ID=20388245
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9203902A SE470558B (sv) | 1992-12-23 | 1992-12-23 | Förfarande och anordning vid dellastdrift av genomströmningspanna |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
SE (1) | SE470558B (sv) |
WO (1) | WO1994015074A1 (sv) |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH610060A5 (en) * | 1976-11-25 | 1979-03-30 | Sulzer Ag | System for utilising the waste heat from a gas stream |
JPS53129749A (en) * | 1977-04-19 | 1978-11-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust heat recovery unit for ship motor |
JPS5572608A (en) * | 1978-11-29 | 1980-05-31 | Hitachi Ltd | Driving process of cross-compound turbine bypath system and its installation |
-
1992
- 1992-12-23 SE SE9203902A patent/SE470558B/sv not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-12-06 WO PCT/SE1993/001051 patent/WO1994015074A1/en active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1994015074A1 (en) | 1994-07-07 |
SE9203902L (sv) | 1994-06-24 |
SE9203902D0 (sv) | 1992-12-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4942480B2 (ja) | 貫流ボイラとその始動方法 | |
JP4786504B2 (ja) | 熱媒体供給設備および太陽熱複合発電設備ならびにこれらの制御方法 | |
JP5450642B2 (ja) | 排熱回収ボイラの運転方法 | |
RU2467250C2 (ru) | Способ эксплуатации газопаровой турбинной установки и предназначенная для этого газопаровая турбинная установка | |
CA2603934C (en) | Steam generator | |
US10167743B2 (en) | Method for controlling a steam generator and control circuit for a steam generator | |
JP2008151503A (ja) | 廃熱ボイラ | |
RU2688078C2 (ru) | Работающая на угле электростанция с оксисжиганием с интеграцией тепла | |
US20040104017A1 (en) | Device for coolant cooling in a gas turbine and gas and steam turbine with said device | |
JP2012102711A (ja) | 減温器蒸気熱回収設備 | |
US20040025510A1 (en) | Method for operating a gas and steam turbine installation and corresponding installation | |
US5477683A (en) | Method and device during starting and low-load operation of a once-through boiler | |
CA2924710C (en) | Combined cycle gas turbine plant having a waste heat steam generator | |
JP7086523B2 (ja) | 複合サイクル発電プラント、および、この複合サイクル発電プラントを動作させるための方法 | |
SE470558B (sv) | Förfarande och anordning vid dellastdrift av genomströmningspanna | |
JP7403330B2 (ja) | 発電プラントおよび発電プラントにおける余剰エネルギ蓄熱方法 | |
CN1138943C (zh) | 强制循环锅炉的操纵方法及实施该方法的锅炉 | |
US3366093A (en) | Start-up system for once-through vapor generators | |
JPH09112801A (ja) | 加圧流動層ボイラ発電システム | |
JPH074208A (ja) | 蒸気−蒸気再熱装置を備えた蒸気タービン及びその使用方法 | |
JP7308719B2 (ja) | 排熱回収システム | |
JPH01280604A (ja) | 蒸気プロセスの効率を高める方法 | |
JPS63194110A (ja) | 貫流ボイラ | |
FI93672B (sv) | Anläggning och förfarande för reglering av avtappningsångas temperatur i virvelbäddsförbränningsanordningar | |
JPS58178103A (ja) | 給水加熱器の保護装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 9203902-3 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 9203902-3 Format of ref document f/p: F |