SE463786B - Foerfarande och anordning foer att med hjaelp av laagfrekvent ljud forcera vaermetransmission mellan kroppar och gaser - Google Patents
Foerfarande och anordning foer att med hjaelp av laagfrekvent ljud forcera vaermetransmission mellan kroppar och gaserInfo
- Publication number
- SE463786B SE463786B SE8803974A SE8803974A SE463786B SE 463786 B SE463786 B SE 463786B SE 8803974 A SE8803974 A SE 8803974A SE 8803974 A SE8803974 A SE 8803974A SE 463786 B SE463786 B SE 463786B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- sound wave
- resonator
- resonators
- tube
- cooling air
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
- F28F13/10—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by imparting a pulsating motion to the flow, e.g. by sonic vibration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cookers (AREA)
Description
10
15
20
25
30
465 786 2
ytenhet från en kropp till omgivande gas. l stället för att öka värmetransmissionen
genom att blåsa gasen över kroppens yta med hög hastighet, åstadkoms den
forcerade värmetransmissionen med hjälp av att den omgivande gasen försätts i en
lågfrekvent oscillation.
Till förtydligande av uppfinningen beskrivs en utföringsform där varm tråd från ett
trådvalsverk kyls ner samt en utföringsform för kylning av cementklinker. Även
andra utföringsformer kan naturligtvis rymmas inom ramen för uppfinningen.
När ståltråden lämnar valsverket har den en temperatur på ca 850° C och måste
kylas nertill 300° C för att kunna hanteras. Flera olika förfaranden används idag för
denna kylning. Enligt en metod läggs tråden ut i spiralformade bukter om ca 1 m
diameter på en rullbana, där trådbukterna transporteras framåt med en hastighet på
ca 0.5 m/s samtidigt som kylluft blåses på tråden med hjälp av ett flertal stora fläktar
placerade under rullbanan. För att kyla ner till önskad temperatur erfordras en
kylsträcka på ca 60 m. Till metodens nackdelar hör att installationen är dyr och
platskrävande samt att ett stort luftflöde måste blåsas in i lokalen vilket är enormt
effektkrävande och även medför miljömässiga nackdelar både med avseende på
luftdrag, varierande lufttemperatur och uppvirvling av stoft i luften. Ytterligare
nackdelar är att avkylningen ur metallurgisk synpunkt inte alltid går tillräckligt
snabbt och är ojämn, samt att hela värmeeffekten hos den varma tråden går
förlorad.
Uppfinningen kommer nu att beskrivas närmare i anslutning till ritningarna på vilka:
Fig 1 visar en fast kropp i en ordinär luftström;
Fig 2 visar en fast kropp i en luftström som utsätts för ett infraljudfält;
Fig 3 visar en anläggning för kylning av metalltråd med hjälp av lågfrekvent
ljud; i
Fig 4 visar en anläggning för kylning av cementklinker med hjälp av
lågfrekvent ljud.
Som nämnts ovan kan en forcerad värmetransmission uppnås mellan ytan av en
10
15
20
25
30
3 463 786
kropp och en omgivande gas om gasen påverkas att röra sig fram och tillbaka med
hjälp av en i gasen genererad stående ljudvåg. Fig 1 visar en fast kropp med en
temperatur To vilken utsätts för en Iuftström. En partikel i luftströmmen är markerad
som en punkt och luftpartikelns läge vid olika tidpunkter är markerade med t1 - t7.
Luftströmmens temperatur är T1 innan den passerat kroppen och T2 efter att
kroppen passerats. Fig 2 visar samma fasta kropp när den utsätts för samma
Iuftström men under inverkan av infraljud. Även här är luftpartikelns läge vid olika
tidpunkter markerade med t1 - t7. Som framgår kommer varje luftpartikel som
passerar den fasta kroppen att, på grund av den pulserande Iuftström som
infraljudet åstadkommer, inte bara att passera en gång utan flera gånger. Om
kroppen har en högre temperatur än luftströmmen så kommer luftpartikeln att ta upp
mer och mer värme för var gång den passerar den fasta kroppen och kroppens
temperatur kommer att minska i motsvarande grad. En forcerad värmetransmission
erhålls således.
I vissa delar av den stående ljudvågen är hastigheten hos gasens fram- och
återgående rörelse, den s k partikelhastigheten, stor medan tryckvariationerna, det
s k ljudtrycket, är små. I andra delar är tryckvariationerna stora medan den fram-
och återgående rörelsens hastigheten är låg. I en viss punkt varierar alltså såväl
partikelhastigheten som ljudtrycket med tiden och beskriver under ideala
förhållanden en sinusvågliknande svängningsrörelse. Det högsta värdet hos
partikelhastigheten respektive ljudtrycket anges av amplituden för respektive
svängningsrörelse. Som regel intar partikelhastighetens amplitud ett maximivärde,
dvs har en s k partikelhastighetsbuk, samtidigt som ljudtryckets amplitud intar ett
minimivärde, dvs har en s k ljudtrycksnod.
Det är önskvärt, enligt ovan, att partikelhastigheten intar ett så högt värde som
möjligt för att en maximal forcerad värmetransmission ska kunna erhållas. I en
stående ljudvåg kan det finnas flera ställen där partikelhastighetens amplitud intar
sitt maximivärde, len stående ljudvåg vars längd motsvarar en kvarts eller en halv
våglängd har partikelhastighetens amplitud ett maximum endast på ett ställe. För att
erhålla en så hög forcerad värmetransmission som möjligt bör därför den yta från
10
15
20
25
30
463 786 4
vilken värmetransmissionen ska ske placeras på ett ställe så nära
partikelhastighetsbuken som möjligt.
Förfarandet enligt uppfinningen beståri att en forcerad värmetransmission mellan
en kropp, fast eller flytande, och en gas, så som visas i tig 2, åstadkommes genom
att en stående, lågfrekvent ljudvåg alstras i en eller flera ljudresonatorer. Med
lågfrekvent ljud avses ljud med en frekvens på 50 Hz eller lägre. Anledningen till att
frekvenser över 50 Hz är mindre intressanta är att en sluten halvvågsresonator får
så små dimensioner vid högre frekvenser att apparaten blir ointressant ur
kapacitetssynpunkt. Eftersom eventuella störande ljud avtar med lägre frekvens bör
företrädesvis en frekvens på 30 Hz eller lägre användas. Vid denna frekvens får
störningen anses vara mycket liten. Ljudresonatorn har företrädesvis en längd
motsvarande en halv våglängd av det alstrade lågfrekventa ljudet, men även andra
utformningar av ljudresonatorn är tänkbara. Ljudvågen underhålls genom att
luftpulser alstras av en matningsenhetsdel, även kallad exigator, belägen vid en
ljudtrycksbuk i resonatorn. Ordet matningsenhet används härför att ange den del
av en generator för lågfrekvent ljud vilken del alstrar en partikelhastighet i en punkt
i en resonator där man har ett högt ljudtryck, se exempelvis det svenska patentet
446 157 samt de svenska patentansökningarna 8306653-0, 8701461-9 och
8802452-6. Någonstans i resonatorn uppstår en partikelhastighetsbuk samtidigt
med en ljudtrycksnod och där kan resonansröret vara öppet. Genom nämnda
öppning törs den yta fram, från vilken sagda värmetransmission är avsedd att äga
rum. Ytan befinner befinner sig då alltså i en partikelhastighetsbuk av sagda
stående lågfrekventa ljudvåg.
Genom resonatorröret strömmar ett stationärt luftflöde vars ena del härrör från
drivluften, vilken kommer från matningsenheten, och dess andra del från den luft
som kommer in vid den öppning genom vilken värmetransmissionsytan förs fram.
När ytan passerar genom resonatorröret omspolas den dels av det stationära
luftflödet och dels av det fram- och återgående luftflödet som genereras av den
stående ljudvågen. Om amplituden hos ljudets partikelhastighet är väsentligt större
än hastigheten hos det stationära luftflödet samt om ljudets rörelseamplitud är
väsentligt större än ytans tjocklek, då kommer samma luftburna element att passera
._
10
15
20
25
30
5 4623 786
förbi ytan flera gånger. Det innebär att luften uppvärms alternativt avkyls mycket
mer än om endast det stationära luftflödet skulle ha omspolat ytan. Resultatet blir att
en större värmetransmission sker mellan ytan och luften under en given tidsperiod
än vad som sker vid ordinära förhållanden.
En av fördelarna med att använda den överlagrade Iuftrörelse som finns i
ljudtrycksnoden av en stående ljudvåg, är att detta är ett förhållandevis enkelt sätt
att åstadkomma den fram- och àtergående luftrörelse. En annan fördel med att
använda en stående ljudvåg är att det endast är i den punkt där ytan befinner sig
som en hög hastghet önskas på den fram- och återgående luftrörelsen. l resten av
systemet medför den höga lufthastgheten endast friktionsförluster.
Anordning för genomförande av förfarandet skall nu närmare beskrivas i anslutning
till den utförandeform som visas i fig 3, vilken visar en anläggning för kylning av
ståltråd.
lnfraljud alstras av en eller flera lågfrekvensljudgeneratorer bestående av en
matningsenhetsdel och en resonatordel. lnuti resonatorröret uppkommer en
stående ljudvåg vilken uppvisar ljudtrycksnoder där ljudtryoket har sitt minimum.
Där dessa noder är belägna har resonatorröret en öppning som är så utformad att
tråden kan passera tvärs genom resonatorröret och därmed utsättas för
infraljudpåverkad kylluft.
Meri detalj visar fig 3 en anläggning där ståltråd som ska kylas tillåts passera över
ett kylbord (1) där den utsätts för lågfrekvent ljud. Anläggningen utgör ett akustiskt
sett i det närmaste slutet system. Ståltråden ligger utlagd på en rullbana eller annat
transportband enligt gängse bruk och förs fram med en jämn hastighet. Över bordet
är anordnade två rörresonatorer (2), (3), vars öppna ändar mynnar över bordet.
Ftesonatorerna har företrädesvis en längd motsvarande en kvarts våglängd av det
alstrade ljudet. I andra änden på respektive resonator finns en s k matningsenhet
(4), (5). Denna matningsenhet kan vara av den typ som beskrivs i svensk
patentansökan 8802452-6. Tillsammans med resonatorn (2, 3) bildar
matningsenheten (4), (5) en reglerstyrd motordriven lågfrekvensljudgenerator. De
10
15
20
25
30
4 6 5 7 8 6 6
båda matningsenheterna (4), (5) drivs gemensamt av en motor (6) via en och
samma drivande axel på så sätt att en fasförskjutning på 180° erhålls mellan
matningsenheterna när dessa arbetar. Genom att matningsenheterna arbetar i
motfas genereras en stående ljudvåg med samma frekvens i vardera resonatorn.
De två resonatorerna av kvartsvågs-typ bildar därmed tillsammans en resonator av
halwågs-typ med samma resonansfrekvens som resonansfrekvensen hos de
enskilda resonatorerna och en enda gemensam stående ljudvåg bildas.
Kylluft tillföres med hjälp av en kylluftfläkt som transporterar kylluften till kylbordet
via två rör (7), (8) belägna mellan de båda resonatorerna. Vart och ett av dessa rör
har en nedre mynning iden med respektive resonatorrör gemensamma väggen
och denna mynning är belägen i respektive resonatorrörs nedre del. Mellan de
båda resonatorrörens nedersta delar och huvudsakligen under kylluftrörens
mynningari respektive resonatorrör finns en nosdel (9) som företrädesvis är formad
som ett tvärsnitt av en kägla eller annan liknande form. Denna nosdel sträcker sig
längs med och mellan resonatorrören som en valkliknande utbuktning. Toppen på
den kägelformade nosdelen är infäst i den för de båda kylluftrören gemensamma
väggen, och den svängda delen utgör en förlängning av denna vägg vilken
därigenom uppdelas på två väggar. Med hjälp av nosdelen fås en gynnsam
strömning av kylluft in i resonatorrörens nedersta del där luften utsätts för
infraljudet. För att göra denna strömning ytterligare gynnsam samt för att minska
risken för väsljud som skulle kunna åstadkommas av ljudets partikelhastíghet intill
en skarp kant, kan även den vägg som är gemensam för respektive kylluftrör och
resonatorrör på sin inuti kylluftröret belägna insida förses med en böjd plåt (10),
(11). Nosdelen (9) har en huvudsakligen platt undersida vänd mot kylbordet vilket
har den effekten att kylluften oscillerar fram och tillbaka längs med nosdelens
undersida och därmed exponeras en större del av kylbordet och den därpå
befintliga ståltråden för kylluft än som skulle vara fallet utan nosdelen. Tillika får det
den gynnsamma effekten att ståltråden, vilken förs fram i liggande, spiralformade
bukter, utsätts för kraftigare kylning vid bordets ytterkanter därtråden liggertätare
och följaktligen kräver större kyleffekt för att tråden ska få en jämn kvalitet.
Den uppvärmda kylluften förs bort med hjälp av en fläkt som exempelvis kan vara
10
15
20
25
30
7 465 786
belägen under kylbordet och dess värmeeffektinnehåll kan utvinnas och användas
för olika ändamål, t ex genom att den tillåtas passera genom en värmeväxlare.
För att ytterligare öka kylningseffekten kan vatten sprayas in i kylgasen i närheten
av det aktuella kylomrädet.
Fig 4 visar en utföringsform för forcerad kylning av exempelvis varma oementklinker
(20) vilka förs fram på ett transportband. Denna anläggning utgör ej ett akustiskt
slutet system. För övrigt fungerar anläggningen på samma sätt som anläggningen
för kylning av ståltråd med den skillnaden att här är de två resonatorerna (21), (22)
med sina respektive matningsenheter (23), (24) och motorn (25) installerade under
det transportband som för fram klinkerna. Samtidigt som den yta som ska utsättas
för värmetransmission placeras i partikelhastighetsbuken utgör den ett hinder för
den stående ljudvågen. I det här fallet utgör cementklinkerna ett betydligt större
hinder än ståltråden i Fig 3. Om hindret blir alltför stort yttrar det sig i att resonatorns
resonansskärpa blir sämre, vilket betyder att förhållandet mellan
partikelhastighetens amplitud i buken respektive noden minskar. Man inser att vid
ett förhållande med stora förlusterfinns det ingen anledning att generera den
stående ljudvågen med hjälp av ett långt resonansrör. Genom att placera
matningsenheten närmare partikelhastighetsbuken kan resonansröret avkortas.
När man har en öppen resonator som i de ovan beskrivna utföringsformerna
innebär detta att partikelhastighetens amplitud minskar drastiskt när resonatorn
vidgas, dvs vid dess öppning. Även om det i fallet med en kvartsvågs-resonator
fortfarande existerar en partikelhastighetsbuk vid resonatorns öppna ände kan
denna vara svår att identifiera. Ljudets volymhastighet påverkas däremot ej av
resonatorns diameter utan behåller sin sinusvågform, vilken till sin periodicitet
sammanfaller med partikelhastighetsamplituden. Det kan därför vara lämpligare
och enklare att identifiera det område där störst värmetransmission kan erhållas
som det område där volymhastigheten har en buk.
I de ovan beskrivna utföringsformerna har den forcerade värmetransmissionen
endast illustrerats i form av kylningsprocesser, men uppfinningen kan naturligtvis
17963 786 8
även användas för andra typer av processer där en forcerad värmetransmission är
önskvärd, t ex frysning, uppvärmning, torkning mm. Exempel på andra
användningsområden är kylning av extruderad aluminium- eller plastprofil.
'-3
Claims (20)
1. Förfarande vid en, med hjälp av en lågfrekvent stående ljudvåg, forcerad värmetransmission mellan ytan av en kropp, fast eller flytande, och en omgivande gas där nämnda yta befinner sig i ett område av den stående ljudvågen vilket är beläget i eller i omedelbar närhet av en volymhastighetsbuk k ä n n e t e c k n at a v att nämnda ljudvåg har endast en volymhastighetsbuk och att minst två av dimensionerna hos nämnda kropp är avsevärt mindre än en fjärdedel av nämnda ljudvågs våglängd.
2. Förfarande enligt kravet 1 k ä n n e t e c k n at a v att samtliga dimensioner hos nämnda kropp är avsevärt mindre än en fjärdedel av nämnda ljudvågs våglängd samt att kroppen transporteras genom ljudvågen.
3. Förfarande enligt kravet 1 k ä n n e t e c k n at a v att nämnda yta utgörs av en delyta av kroppens totala yta och att en av kroppens dimensioner inte är avsevärt mindre än en fjärdedel av nämnda ljudvågs våglängd.
4. Förfarande enligt kravet 3 k ä n n e t e c k n at a v att nämnda kropp förs fram genom nämnda stående ljudvåg varvid kroppens olika delytor successivt exponeras för ljudvågen.
5. Förfarande enligt kravet 4 k ä n n e t e c k n at a v att nämnda kropp företrädesvis utgörs av en varmvalsad ståltråd, extruderad aluminium- eller plastprofil eller någon annan kropp som behöver kylas.
6. Förfarande enligt något av kraven 1 - 5 k ä n n e t e c k n at a v att i det fall värmetransmissionen är en kylprocess, gasens kylförmåga ökas genom evaporering av en till gasen tillförd vätska.
7. Förfarande enligt något av kraven 1-4 k ä n n e t e c k n at a v att värmetransmissionen utgörs av en torkprocess.
8. Anordning för genomförande av förfarandet enligt något av kraven 1-7 innefattande en generator för lågfrekvent ljud bestående av en matningsenhetsdel och 10 15 20 25 30 /0 IN O" \ OJ w CO CA en resonatordel k ä n n e t e c k n a d a v att resonatordelen är försedd med en öppning vilken befinner sig i ett område där den lågfrekventa ljudvågen har en volymhastighetsbuk och genom vilken öppning den kropp som ska utsättas för en f forcerad värmetransmission förs fram.
9. Anordning enligt kravet 8 k ä n n e t e c k n a d a v att resonatordelen består av två rörresonatorer (2, 3), (21, 22) med samma resonansfrekvens vilka bildar en gemensam resonator.
10. Anordning enligt kravet 9 k ä n n e t e c k n a d a v att de två rörresonatorerna (2, 3), (21, 22) är av kvartsvågstyp och att de tillsammans bildar en resonator av halwågstyp vilken har samma resonansfrekvens som resonansfrekvensen hos de enskilda resonatorerna.
11. Anordning enligt något av kraven 9 eller 10 k ä n n e t e c k n a d a v att de två rörresonatorerna (2, 3), (21, 22) har varsin matningsenhet (4, 5), (23, 24) och att dessa matningsenheter arbetar i motfas så att en gemensam stående Ijudvåg av lågfrekvent ljud alstras i de två rörresonatorerna.
12. Anordning enligt något av kraven 9 eller 10 k ä n n e t e c k n a d a v att matningsenheten är åtminstone delvis gemensam för de två rörresonatorerna (2, 3), (21, 22) och arbetar så att en gemensam stående ljudvåg av lågfrekvent ljud alstras i de två rörresonatorerna.
13. Anordning enligt något av kraven 11 eller 12 k ä n n e t e c k n a d a v att rörresonatorema (2, 3) är belägna intill varandra så att deras öppningar, vilka befinner sig vid deras respektive från matningsenhetsdelen vända ände, ståri förbindelse med varandra.
14. Anordning enligt kravet 13 k ä n n e t e c k n a d a v att mellan rörresonatorerna (2, 3) och vid deras öppningar är anordnad en nosdel (9). 10 15 20 /I
15. Anordning enligt kravet 14 k ä n n e t e c k n a d a v att nosdelen (9) är huvudsakligen kägelformad med en platt undersida utmed vilken kylluft som påverkas av det lågfrekventa ljudet strömmar.
16. Anordning enligt något av kraven 9 -15 k ä n n e t e c k n a d a v att kylluft tillföres genom en eller flera särskilda kylluftkanaler (7, 8).
17. Anordning enligt kravet 16 k ä n n e t e c k n a d a v att kylluftkanalerna (7, 8) är _ belägna mellan rörresonatorerna (2, 3) och att nosdelen (9) avlänkar kylluften in i rörresonatorerna (2,3) i närheten av dess öppningar där kylluften utsätts för påverkan av det lågfrekventa ljudet.
18. Anordning enligt kravet 16 eller 17 k ä n n e t e c k n a d a v att kylluftens strömning förbättras genom att varje kylluftrör (7, 8) på sin mot resonatorröret (2, 3) vända insida förses med en böjd plåt (10, 11).
19. Anordning enligt något av kraven 9 - 18 k ä n n e t e c k n a d a v att den kropp som ska kylas förs fram kontinuerligt på en rullbana, ett transportband eller liknande (1) vilket går genom rörresonatorernas öppning.
20. Anordning enligt något av kraven 9 - 19 k ä n n e t e c k n a d a v att resonatordelen är akustiskt sett i det närmaste sluten.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8803974A SE463786B (sv) | 1988-11-01 | 1988-11-01 | Foerfarande och anordning foer att med hjaelp av laagfrekvent ljud forcera vaermetransmission mellan kroppar och gaser |
CA 2001721 CA2001721A1 (en) | 1988-11-01 | 1989-10-30 | Method and arrangement for an enforced heat transmission between bodies and gases |
JP51112089A JPH04501456A (ja) | 1988-11-01 | 1989-10-31 | 物体と気体との間の強制熱伝達の方法と装置 |
PCT/SE1989/000619 WO1990005275A1 (en) | 1988-11-01 | 1989-10-31 | Method and arrangement for an enforced heat transmission between bodies and gases |
AU44293/89A AU4429389A (en) | 1988-11-01 | 1989-10-31 | Method and arrangement for an enforced heat transmission between bodies and gases |
EP19890911916 EP0441816A1 (en) | 1988-11-01 | 1989-10-31 | Method and arrangement for an enforced heat transmission between bodies and gases |
CN 89108352 CN1022440C (zh) | 1988-11-01 | 1989-10-31 | 物料与气体之间热传导的增强方法和设备 |
ES8903684A ES2016919A6 (es) | 1988-11-01 | 1989-10-31 | Metodo y disposicion para la transmision forzada de calor entre cuerpos y gases. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8803974A SE463786B (sv) | 1988-11-01 | 1988-11-01 | Foerfarande och anordning foer att med hjaelp av laagfrekvent ljud forcera vaermetransmission mellan kroppar och gaser |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8803974D0 SE8803974D0 (sv) | 1988-11-01 |
SE8803974L SE8803974L (sv) | 1990-05-02 |
SE463786B true SE463786B (sv) | 1991-01-21 |
Family
ID=20373839
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8803974A SE463786B (sv) | 1988-11-01 | 1988-11-01 | Foerfarande och anordning foer att med hjaelp av laagfrekvent ljud forcera vaermetransmission mellan kroppar och gaser |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0441816A1 (sv) |
JP (1) | JPH04501456A (sv) |
CN (1) | CN1022440C (sv) |
AU (1) | AU4429389A (sv) |
CA (1) | CA2001721A1 (sv) |
SE (1) | SE463786B (sv) |
WO (1) | WO1990005275A1 (sv) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1249682B (it) * | 1991-07-16 | 1995-03-09 | Gestione E Promozione Iniziati | Procedimento per il trattamento termico combinato di materiali e articoli metallici e relativa apparecchiatura |
US6059020A (en) * | 1997-01-16 | 2000-05-09 | Ford Global Technologies, Inc. | Apparatus for acoustic cooling automotive electronics |
CN101032718B (zh) * | 2006-03-10 | 2010-08-25 | 财团法人工业技术研究院 | 复合模式换能器及具有复合模式换能器的冷却装置 |
KR101555890B1 (ko) * | 2007-06-14 | 2015-09-30 | 코닌클리케 필립스 엔.브이. | 맥동 유체 냉각을 갖는 조명 장치 |
SE543318C2 (sv) * | 2018-06-21 | 2020-11-24 | Mats Olsson | Method and system for cooling hot objects |
CN114929905A (zh) * | 2019-12-20 | 2022-08-19 | 昂登坦汽车工程有限责任公司 | 工艺方法和用于形成物件的产品线 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2664274A (en) * | 1951-12-22 | 1953-12-29 | Lummus Co | Method and apparatus employing sonic waves in heat exchange |
JPS61116292A (ja) * | 1984-11-07 | 1986-06-03 | イー・アイ.デユポン・ド・ネモアース・アンド・コンパニー | 気‐液熱交換方法および装置 |
-
1988
- 1988-11-01 SE SE8803974A patent/SE463786B/sv not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-10-30 CA CA 2001721 patent/CA2001721A1/en not_active Abandoned
- 1989-10-31 EP EP19890911916 patent/EP0441816A1/en not_active Withdrawn
- 1989-10-31 CN CN 89108352 patent/CN1022440C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-31 JP JP51112089A patent/JPH04501456A/ja active Pending
- 1989-10-31 WO PCT/SE1989/000619 patent/WO1990005275A1/en not_active Application Discontinuation
- 1989-10-31 AU AU44293/89A patent/AU4429389A/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0441816A1 (en) | 1991-08-21 |
CN1042411A (zh) | 1990-05-23 |
JPH04501456A (ja) | 1992-03-12 |
CN1022440C (zh) | 1993-10-13 |
CA2001721A1 (en) | 1990-05-01 |
WO1990005275A1 (en) | 1990-05-17 |
SE8803974L (sv) | 1990-05-02 |
AU4429389A (en) | 1990-05-28 |
SE8803974D0 (sv) | 1988-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4171852A (en) | Propulsion of slurry along a pipeline by ultrasonic sound waves | |
SE463786B (sv) | Foerfarande och anordning foer att med hjaelp av laagfrekvent ljud forcera vaermetransmission mellan kroppar och gaser | |
CN102374588A (zh) | 空调机的室内机以及空调机 | |
US20130019950A1 (en) | Modular air discharge system | |
SE437675B (sv) | Kylanordning for avlanga kroppar | |
SE9301229L (sv) | Förfarande och anordning vid reglering och ljuddämpning av en luftströmning | |
US9080793B2 (en) | Method and apparatus in connection with a vortex tube process | |
US2872859A (en) | Air distribution unit | |
ATE129133T1 (de) | Gerät für die wärmebehandlung von nahrungsmitteln. | |
SE453778B (sv) | Anordning for framstellning av issorja | |
US5320329A (en) | Pressure pad for stably floating thin strip | |
US2780078A (en) | Perforated belt evaporative cooler | |
ATE144041T1 (de) | Vorrichtung zur erzeugung eines luftstromsystems für die behandlung von durchlaufendem bahnförmigem gut | |
BE901169A (fr) | Procede pour la combustion du charbon pulverise et avant-foyer perfectionne pour chaudiere a charbon pulverise. | |
JP2001141578A (ja) | 温度検出方法及び温度検出装置 | |
RU2154202C2 (ru) | Способ кондиционирования потока текучей среды и агрегат для кондиционирования этого потока | |
DK0957326T3 (da) | Fremgangsmåde til köling af vand eller lignende flydende medier samt apparat dertil | |
IT1286442B1 (it) | Apparato per la surgelazione in continuo di prodotti alimentari | |
US2343959A (en) | Air conditioning unit | |
Malmgren | Recent Development in Controlled Cooling Systems for Wire Rod--Infrasonic Cooling | |
GB954657A (en) | Improvements in air conditioning units | |
RU2206854C1 (ru) | Устройство для предотвращения образования накипи | |
SU1719514A1 (ru) | Способ нагрева приточного воздуха | |
TH22467EX (th) | เครื่องและกระบวนการสำหรับการแลกเปลี่ยนความร้อนระหว่างอนุภาคของแข็งกับตัวกลางแลกเปลี่ยนความร้อน | |
GB766786A (en) | Improvements in heat exchangers |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8803974-8 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8803974-8 Format of ref document f/p: F |