SE458765B - Saett och anordning foer framstaellning av finfoerdelade metall- och metalloidoxider - Google Patents
Saett och anordning foer framstaellning av finfoerdelade metall- och metalloidoxiderInfo
- Publication number
- SE458765B SE458765B SE8102158A SE8102158A SE458765B SE 458765 B SE458765 B SE 458765B SE 8102158 A SE8102158 A SE 8102158A SE 8102158 A SE8102158 A SE 8102158A SE 458765 B SE458765 B SE 458765B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- burner
- stream
- reactant mixture
- orifice
- flames
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
- C01B13/14—Methods for preparing oxides or hydroxides in general
- C01B13/20—Methods for preparing oxides or hydroxides in general by oxidation of elements in the gaseous state; by oxidation or hydrolysis of compounds in the gaseous state
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J12/00—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor
- B01J12/005—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor carried out at high temperatures, e.g. by pyrolysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/22—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by decomposition of gaseous or liquid organic compounds
- C01B3/24—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by decomposition of gaseous or liquid organic compounds of hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B33/00—Silicon; Compounds thereof
- C01B33/113—Silicon oxides; Hydrates thereof
- C01B33/12—Silica; Hydrates thereof, e.g. lepidoic silicic acid
- C01B33/18—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof
- C01B33/181—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof by a dry process
- C01B33/183—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof by a dry process by oxidation or hydrolysis in the vapour phase of silicon compounds such as halides, trichlorosilane, monosilane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/12—Surface area
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/22—Rheological behaviour as dispersion, e.g. viscosity, sedimentation stability
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
i! 4 58 10 15 20 25 50 35 H0 765 2 polymerer och elastomerer samt som katalysatorer och ka talysa- torbärare.
Finfördelad aluminiumoxid kan användas som fyll- medel för olika grundmassor och kan dessutom utnyttjas som ett antistat- och smutsfrånstötande medel då den anbringas på textilier, och som ett friktions- eller antiglidmedel då den anbringas på pappersprodukter eller textilfibrer innan dessa spinnes. Samtidigt bildade oxider, framställda genom flam- hydrolysprocessen, som t.ex. kiseldioxid/aluminiumoxid eller titanoxid/aluminiumoxid, kan även användas i katalytiska tillämpningar.
Finfördelade kiseldioxider representerar för närvarande en av- sevärd del av de metall- eller metalloidoxider ellt framställes genom flamhydrolysteknik. kännetecknas av relativt hög renhet , som kommersi- Dessa kiseldioxider , amorf struktur, liten partikelstorlek och benägenhet att bilda löst sammanhållna gelbildande nätverk, vid dispersion i olika vätskor. Kisel- dioxiderna från flamhydrolys användes bl.a. som förstärkande fyllmedel i elastomerer, isynnerhet kiselelastomerer reologikontroll- och förtjockningsmedel i organiska oorganiska vätskor, , som och som medel för reglering av utflytning och sättning i diktmedel, tätningsmedel och limkompositioner, som antiblockeringsmedel för plaster, gummi och vidhäftande be- läggningar, och som fririnningsmedel i olika pulveriserade produkter.
Ett av problemen, som möter tillverkare av metall- och metalloidoxider genom flamhydrolysi ligger i tendensen hos de för närvarande tillämpade processerna att ge avsättningar av fasta oxidprodukter på utloppsänden eller mynningen för brännaren, genom vilken hydrolysblandningen införes i flam- hydrolysens reaktionszon. Detta avsättningsfenomen benämnes bl.a. "utfällning", "skäggbildning" eller helt enkelt "brän- narnedsmptsning". Sådan brännarnedsmutsning kan vara ogvnnsam eftersom, om den är tillräckligt betydande, den kan skadligt påverka geometrin och jämnheten hos hydrolysflamman och där- igenom försämra processens resultat, och SOm även kan göra den finfördelade metall- eller metallo/ídoxidprodukten icke- -nomogern sålunda nar omfattande försök, vilka hittills generellt har visat endast begränsad framgång, gjorts för att 10 15 20 25 30 35 ÄO 3 458 765 minska brännarnedsmutsningen eller åtminstone begränsa den utsträckning, i vilken den inträffar. Exempelvis kan brännar- nedsmutsning generellt periodiskt avlägsnas mekaniskt från brännarens mynning innan den har byggts upp i en skadlig ut- sträckning. Företrädesvis är emellertid brännaren och process- strömmen eller -strömmarna utformade så att den hastighet, med vilken denna nedsmutsning inträffar, blir så liten som möjligt. Som exempel på denna sistnämnda lösning på problemet hänvisas till amerikanska patentskriften 2 990 2U9, där en teknik beskrives, genom vilken brännarnedsmutsningen minskas.
Denna teknik innefattar i stort sett tillförande av en reningsgasström angränsande till mynningen på brännaren och vid ungefär punkten för utloppet av hydrolysreaktionsbland- ningens ström därifrån. Detta åstadkommas genom införande av reningsgasen, vilken kan bestå av luft, genom en ringformig spalt, som fullständigt omger brännarens mynning. Denna tek- nik säges undanröja brännarnedsmutsning genom att den tjänar till att mekaniskt förhindra bildning av fasta reaktionspro- dukter vid brännarens mynning och genom lokal utspädning av hydrolysreaktanterna, så att antändningshastigheten för reak- tantströmmen undertryckes till den punkt där den oxidbildan- de hydrolysreaktionen påbörjas endast vid en viss punkt, som är fysiskt på avstånd från brännarens mynning. I korthet är den däri beskrivna tekniken avsedd att förhindra förankring av den oxidbildande hydrolysflamman direkt vid brännarens mynning. I en senare hänvisning, nämligen amerikanska patent- skriften 3 95k 9ü5, anges väte som en lämplig reningsgas för användning vid den generella tekniken, som beskrives i amerikanska patentskriften 2 990 2ü9. Denna anti-nedsmuts- ningsmetod, som beskrives i den sistnämnda amerikanska patent- skriften, genomföres vanligen icke utan svårighet eftersom införandet av reningsgasen i reaktionsblandningsströmmen vid brännarens mynning har benägenhet att resultera i instabil drift pv¿hydrolysflamman. Detta antages inträffa på grund av att reningsgasen, då den ínföres genom den ringformiga _ spalten med en tillräcklig hastighet för att gynnsamt på- verka nedsmutsningsproblemet, även kan fysikaliskt störa gränsområdena för gasströmmen av hydrolysreaktanter, som ut- kommer från brännarens mynning. Dessutom ger tekniken enligt den amerikanska patentskriften 2 990 249 icke en stabil 458 10 15 20 25 30 35 14.0 765 L' position för utbredning av hydrolysflamman. Sålunda visar sig drift av brännare med utnyttjande av ovannämnda antinedsmuts- ningsteknik vanligen erfordra sträng kontroll av flödena ge- nom brännaren till inom relativt snäva gränser för att und- vika utslockning och flämtning av lågan och även om åtgärder vidtages för att detta icke skall inträffa, så uppstår ändå ovannämnda instabilitetsproblem.
I amerikanska patentskriften H OH8 290 beskrives en väsentlig _ modifiering av anordníngen och sättet enligt den amerikanska patentskriften 2 990 2h9. Som ersättning av den ringformiga spalten användes ett sintrat poröst diffusionselement, som om- ger varje halogenidhaltig reaktantström vid punkten eller punkterna för utsläpp därav från brännaren. En vätehaltig reningsgas eller ånga diffunderas eller bringas att sippra genom de porösa diffusíonselementen, som definierar gränserna för de halogenidhaltiga strömmarna vid tillräckliga flödes- hastigheter för att förhindra nedsmutsníng. Det har visat sig att anordníngen och sättet enligt den amerikanska patent- skriften U Oü8 290 har tendens att resultera i mindre stör- ning av geometrin för reaktantströmutflödet från brännaren än vad som erhålles genom tillämpning av sättet enligt den amerikanska patentskriften 2 990 2ü9 och att den erhållna hydrolyslägan har benägenhet att vara något mera stabil.
Emellertid uppvisar sättet och anordníngen enligt den amerikanska patentskriften U OU8 290 likaså vissa nackdelar.
Exempelvis är massflödeshastigheten för den vätehaltiga reníngsgasen, som erfordras för att upprätthålla rena brän- narbetingelser, vanligen ganska avsevärd och kan representera en avsevärd brist i termer av processekonomi. För det andra, delvis beroende på de avsevärda massflödeshastigheter som er- fordras hos reningsgasen, är det vanligen icke möjligt att ersätta den vätehaltiga gasen med reningsgaser till mindre kostnad,_som t.ex. luft eller recirkulerade processavgaser eftersom de sistnämnda har benägenhet att i alltför stor ut- sträckning utspäda periferin för reaktantblandningsströmmen, som strömmar ut från brännarens mynning.
I enlighet med föreliggande uppfinning har'ovannämnda problem och brister hos sätt och anordningar enligt tidigare teknik i 10 15 20 30 35 HO 5 458 765 hög grad övervunnits.
Ett huvudändamål med uppfinningen är erhållande av ett nytt förbättrat sätt för framställning av finfördelade metall- el- ler metalloidoxider genom ångfas-flamhydrolys av motsvarande metall- eller metalloidhalogenid som matarmaterial.
Ett annat ändamål med uppfinningen är erhållande av ett för- bättrat sätt av ovannämnda typ, varigenom problemet med brän- narnedsmutsning i huvudsak fullständigt kan undvikas.
Ytterligare ett ändamål med uppfinningen är erhållande av ett förbättrat sätt av ovannämnda typ, där förutom att problemet med brännarnedsmutsning undanröjts, sättet dessutom karakteri- seras av god stabilitet hos hydrolyslågan.
Ett annat ändamål hos uppfinningen är erhållande av ett för- bättrat sätt av ovannämnda typ, där för en given brännaranord- ning den totala förbrukningen av vätehaltig bränslegas för en given produktionshastighet för en metall- eller metalloidoxid- produkt med given ytarea väsentligt reduceras.
Ett annat ändamål med uppfinningen är erhållande av ett för- bättrat sätt_av ovannämnda typ, som karakteriseras av för- bättrad brännarkapacitet.
Ytterligare ett ändamål med uppfinningen är erhållande av ett nytt nedsmutsníngsfritt brännarsystem för framställning av finfördelade metall- eller metalloidoxider genom flamhydrolys i ångfas av motsvarande metall- eller metalloidhalogenid som matarmaterial.
Andra ändamål med uppfinningen framgår av nedanstående och är delvis_uppenbara.
I enlighet med föreliggande uppfinning uppfylles ovannämnda ändamål och fördelar generellt genom att en metall- eller metalloídoxid-bildande flamnydrolys genomföres med en reak- tantblandning inuti en brännaranordning, med kontinuerligt utsläpp av den erhållna reaktantblandningen som en ström, som 458 10 15 20 25 30 35 U0 765 ' 6 I , kontinuerligt utsläpp av en reningsgas med en nedsmutsningsförhindrande has- tighet längs gränserna för reaktantblandningsströmmen då den utsläppes från brännarens mynning, skjuter ut från mynningen av brännaranordníngen och, vid ett plan väsent-_ ligen vinkelrätt mot axeln för den utskjutande reaktantbland- ningsströmmen och pâ ett fysiskt avstånd nedströms från brännarens mynning, med kontakt väsentligen endast med peri- ferin hos reaktantblandningsströmmen är en mångfald kontinuer- liga styrlågor anordnade väsentligen tangentiellt däromkring.
Det förbättrade brännarsystemet enligt uppfinningen innefat- tar brännaranordñingar avsedda att kontinuerligt mottaga, blanda och innesluta ångformiga eller gasformiga metall- eller metalloidoxidtildande flamhydrolysreaktanter däri, vilka reaktanter innefattar en metall- eller metalloidhalogenid som matarmaterial, ett vattenbildande vätehaltigt bränsle och ett syrehaltigt oxidationsmedel och att kontinuerligt utsläppa den erhållna reaktantblandningen som en väsentligen linjärt utskjutande ström från mynningen därav, anordningar för kontinuerligt utsläpp av en reningsgas längs gränsomrâdena för den utsläppta rektantblandningsströmmen i området för mynningen på brännaranordningen, en mångfald styrlågemun- stycken anordnade kring periferin för reaktantblandningsström- men, varvid varje sådant munstycke är placerat så att det riktar en kontinuerlig styrlåga därifrån in till väsentligen tangentiell kontakt med periferin på reaktantblandningsström- men vid ett gemensamt plan placerat nedströms från brännarens mynning, och anordningar för kontinuerlig tillförsel av en bränslegas till varje sådant styrlågemunstycke.
På ritníngarna visar fig. 1 ett schematiskt längsgående snitt för ett brännarsystem, som är representativt för en utförings- form av uppfinningen, fig. 2 är en schematisk bottenvy av brännarsystemet enligt fig. 1, och fig. 3 är en schematisk sidovy: partiellt i tvärsnitt, som visar brännarsystemetren- ligt fig. 1 och 2 i förbindelse med en lämplig reaktionskam- maranordning därför.
Matarmaterial i form av metall- eller metalloídhalogenid , som är lämpligt vid utövande av uppfinningen, innefattar 10 15 20 25 BO 35 HO 7 458 765 I väsentligen alla förängningsbara eller gasformiga metall- eller metalloidhalogenider, som är i stånd att undergå hydro- lys till motsvarande oxid under de betingelser, som förekom- mer i hydrolysflamman. Exempel på metall- och metalloidhalo- genider är: vanadintetraklorid, titantetraklorid, titantetra- bromid, zirkoniumtetraklorid, aluminiumtriklorid, zinkkloríd, antimontriklorid etc. Bland lämpliga kiselhalogenider inne- fattas kiseltetrakloríd, kiseltetrafluorid, metyltrikloro- silan, triklorosilan, dimetyldiklorosilan, metyldiklorosilan, . metyldiklorofluorosilan, diklorosílan, dibutyldiklorosilan, etyltriklorosilan, propyltriklorosílan och blandningar därav. när eeïntiaigt bildade exiaer ev elike metaller eller metellei- der önskas är det naturligtvis uppenbart att matarmaterialet kan bestå av förenliga blandningar av motsvarande metall- eller metalloidhalogenider.
Väsentligen alla iörångningsbara eller gasformiga vatten- bildande vätehaltiga bränslen kan utnyttjas vid framställ- ningen av hydrolysreaktantblandningen, varvid det är viktigt att det valda bränslet bildar vatten som en biprodukt vid dess förbränning med en syrehaltig gas. Exempel på lämpliga bränslen är vätgas samt kolväten, såsom metan, naturgas, raffinaderigas, etan, propan, acetylen, butan, buten, eten, pentan eller propen, samt även normalt vätskeformíga men för- ångningsbara bränslen, som t.ex. alifatiska, aromatiska eller alicykliska kolväten. Generellt representerar vätgas det j föredragna vattenbildande bränslet, eftersom det brinner rent 1 utan bildning av kolhaltiga biprodukter.
Syre representerar oxidatíonsmedlet för förbränning av det vätehaltiga syreproducerande bränslet vid sättet enligt upp- finningen och kan utnyttjas i sitt rena tillstånd eller blandat med andra gaser. Sålunda kan syre, luft eller syre- anrikad lyft lämpligen utnyttjas som oxidationsgas vid före- liggande sätt. Om man så önskar är det emellertid även inom ramen för uppfinningen att utnyttja syre blandat med sådana gaser som kväve, argon, helíum eller koldioxid, eller väte- halogenid.
Hydrolysreaktantblandningarna av intresse innefattar vanligen 458 10 15 20 25 BO 35 HO 765 ' 8 åtminstone en stökiometrisk mängd av det vätehaltiga bränslet och företrädesvis en åtminstone stökiometrisk mängd av den syrehaltiga oxídationsgasen. Med andra ord kommer hydrolys- reaktantblandningen, som reagerar inuti brännaren och ut- skjutes som en ström från brännarens mynning, att vanligen innehålla en tillräcklig koncentration av vätehaltigt bränsle för att vid förbränning därav ge tillräckligt vatten för att omvandla väsentligen hela mängden av metall- eller metayloid- halogenid i ångform till motsvarande oxid. Lämpligen, även om det icke är nödvändigt, kommer koncentrationen av syrehaltig oxidationsgas, som bildar en del av denna blandning, att vara åtminstone tillräcklig för att förbränna hela mängden väte- haltig bränsle som ingår däri. Företrädesvis kommer koncentra- tionerna för det vätehaltiga bränslet och det syrehaltiga oxidationsmedlet, som ingår i reaktantblandningen, vardera att vara åtminstone något i överskott till de stökiometriska mångderna, som beskrivits ovan, för detta ändamål.
Reningsgasen eller -ångan, som utsläppes i området för brän- narens mynning längs gränsen för reaktantblandningsströmmen kan vara väsentligen vilken gas eller ånga som helst, som icke på ett ogynnsamt sätt reagerar med komponenterna i hydrolysreaktantblandningen eller med produkterna från hydrolysreaktionen. I enlighet med detta vittomfattande krav är det sålunda uppenbart att de inerta gaserna från grupp 0 i Mendeleevs periodiska system, som t.ex. argon, neon, helium och xenon, samtliga är generellt lämpliga reningsgaser vid utövandet av uppfinningen. Emellertid är även andra elementära och kemiskt förenade gaser lämpliga, som t.ex. kväve, koldioxid, samt bränsle- eller oxidationsgaser, såsom beskrivits ovan, med avseende på reaktanterna som bildar en del av reaktionsblandningsströmmen_ Där atmosfären, som omger den utsläppta hydrolysreaktantblandningsströmmen i området för bnännarens mynning är luft eller recirkulerade avgaser från processen, består den föredragna reningsgasen av luft eller vätgas.
Den hastighet, med vilken reningsgasen utsläppes längs gräns- området för reaktantblandníngsströmmen från hydrolysen då denna ström sprutar ut från brännarens_mynning, är utsatt för 10 15 20 25 50 35 U0 9 458 765 avsevärd variation, varvid det huvudsakliga kravet är att hastigheten åtminstone är tillräcklig för att förhindra ned- smutsning av brännarens mynning. Det är sålunda uppenbart att minimihastigheten för reningsgasflöde, som är nödvändig för att uppnå detta resultat, är beroende av sådana parametrar som den speciella sammansättningen för reaktantblandnings- strömmen från hydrolysen, hastigheten för denna ström vid punkten för dess utsläpp från brännarens mynning, utformning- en och storleken för brännaranordningen, det exakta sättet, på vilket reningsgasen utsläppes längs gränsområdet för reaktantblandningsströmmen, läget och antalet styrlågor placerade nedströms från brännarens mynning och liknande.
Det är sålunda tillräcklig att nämna att denna minimihastig- het för reningsgasflödet normalt lätt kan fastställas vid tillämpning av uppfinningen.
De kontinuerliga styrlågorna enligt uppfinningen bildas genom förbränning av en bränslegas med ett lämpligt oxidationsmedel därför. Lämpligen, men icke nödvändigtvis, är bränslegasen och oxidationsmedlet, som tillföres till styrlågorna, av samma typ som de som användes vid bildning av reaktantbland- ningsströmmen. Där området, som omger styrlågorna innehåller tillräcklig mängd syre för att stabilt upprätthålla förbrän- ningen av bränslegasen eller -ångan, t.ex. luft, för styr- lågorna, är det generellt tillräckligt att tillföra enbart bränslegas genom styrlågemunstyckena. Där emellertid detta område icke innehåller tillräckligt oxidationsmedel för sta- bil förbränning för styrlågorna, t.ex. som då atmosfären som omger reaktantblandningsströmmen består helt av recirkulerade reaktionsavgaser, bör styrlågemunstyckena förses med en bränn- bar blandning av en bränslegas och ett oxidationsmedel. Van- ligtvis föredrages att förse styrlågemunstyckena med en brännbar blandning av bränsle och oxidationsmedel, isynnerhet en blandnäng av vätgas och luft, eftersom detta befriar pt- övaren av uppfinningen från behovet att betrakta naturen hos den specifika atmosfären, som omger styrlågorna, under till- försäkrande av att styrlågorna brinner jämnt och kontinuer- ligt utan speciellt avseende på denna yttre atmosfär.
Förståelsen för genomförandet av och funktionen hos uppfin- 458 10 15 20 25 SO 55 H0 765 ' 10 ningen kan förenklas genom hänvisning till ritningarna, där ° fig. 1-5 samma hänvisningssiffror avser lika konstruktions- detaljer. Brännare 1 innefattar en inloppsände 2 och en ut- loppsände eller mynning 5. Inloppsänden 2 avgränsar en mot- tagnings- och blandningskammare 4, vari de gasformiga eller ångformiga hydrolysreaktanterna införes och blandas. Sålunda kan t.ex. det vätehaltiga vattenbildande bränslet införas genom ledning 15, metall- eller metalloidhalogenidångan eller -gasen som matarmaterial införes genom ledning 16 och det syrehaltiga oxidationsmedlet genom ledning 17. Såsom visas kan de inmatade reaktanterna bestående av oxidationsmedel och metall- eller metalloidhalogenid, om så önskas, blandas åt- minstone delvis i gemensam ledning 18 före dess inlopp i blandningskammare 4 på brännare 1. På grund av den turbulenta omblandningen av de gasformiga reaktanterna inuti blandnings- kammare U, är det önskvärt att ett väsentligen linjärt mass- flöde för den erhållna reaktantblandningen upprättas inuti brännaren 1 före dess utsläpp från mynningen 3 därav. Detta kan lämpligen uppnås t.ex. genom närvaro av en mångfald steg 5 av flödesriktningskorrigerande bafflar 6 anordnade i längd- riktningen i stjärnformade mönster inuti det inre utrymmet i brännare 1.
Reaktantblandningsmassan utsläppes därefter från mynningen 3 på brännare 1 och utsprutas företrädesvis, men icke nödvändigtvis, i ett lämpligt slutet reaktionsutrymme 100.
Ett annat väsentligt element i brännarsystemet enligt uppfin- ningen innefattar anordningar för kontinuerligt utsläpp av en reningsgas längs gränsområdet för reaktantblandningsströmmen då den sistnämnda utsläppes från brännarens mynning 3. I den specifika utföringsformen, som visas i ritningen härav, inne- fattar denna anordning ett plenum 7 fäst till det yttre av brännare 1, vilket avgränsar ett ringformígt utrymme 8 där- emellan.¿Plenum 7 sträcker sig nedåt över det yttre av trän- nare 1 och avsmalnar så att en ringformig spalt 9 avgränsas, placerad i området för och omgivande brännarens mynning 3.
Reningsgas införes i det ringformiga utrymmet 8 genom ledning 10, strömmar nedåt genom detta utrymme och utsläppes genom ringformiga spalten 9 längs gränsområdet för reaktantbland- ningsströmmen då den sistnämnda utsläppes från mynningen 3 på 10 'v 15 20 25 50 35 H0 11 458 765 brännare 1. Det är naturligtvis underförstått att medan den ovan beskrivna ringformiga spaltanordníngen representerar en föredragen utföringsform av uppfinningen, skall uppfinningen icke begränsas till anordnandet av en ringformig spalt, som omger brännarens mynning. Exempelvis är ett lämpligt alterna- tiv till den här visade specifika anordningen en sådan som beskrives i amerikanska patentskriften N OM8 290, där en reningsgas får sippra ut längs gränsområdet för den utsläppta reaktantblandningsströmmen genom porösa diffusionselement, som omger brännarens mynning.
Det hittills beskrivna brännarsystemet är i stort sett liknan- de det som beskrives i amerikanska patentskrifterna 2 990 2ü9, 3 95U 9ä5 eller 4 048 290. Dessa patentskrifter omfattar emellertid icke närvaron av en mångfald kontinuerliga styr- lågor placerade på ett avstånd nedströms från brännarens mynning och det är denna anordning av styrlågor som represen- terar en kritisk och väsentlig komponent hos sättet och an- ordningen enligt föreliggande uppfinning. Sålunda innefattar brännarsystemet enligt föreliggande uppfinning även en mång- fald styrlågemunstycken 20, vilka munstycken (1) är anordnade i ett plan vinkelrätt mot axeln för reaktantblandnings- strömmen,(2) är anordnade så att de utskjuter styrlågor där- ifrån i ett plan, som är placerat på avstånd nedströms från brännarens mynning 3, (3) omger reaktantblandningsströmmen, och (U) är placerade så att de utskjuter styrlågor därifrån till väsentligen tangentiell kontakt med periferin för reaktantblandningsströmmen. I enlighet med dessa generella kriterier framgår av ritningen att brännarmunstyckena 20 är placerade så att de utskjuter sina styrlågor i ett plan, som är placerat på avstånd nedströms från planet för brännarens mynning 3. Detta minimiavstånd för styrlågorna vid dess kon- taktpunkter med reaktantblandningsströmmen bör normalt vara minst_O,3175 cm nedströms från planet för brännarens mynning 5 och makimiavståndet är vid ungefär det plan i flödet för den utsläppta reaktantblandningsströmmen, där den fysikaliska integriteten för strömmen börjar att brytas ned. Generellt sett har det emellertid visat sig vara tillräckligt att an- ordna brännarmunstyckena 20 i ett plan så att de utkommande styrlågorna är riktade så att de kommer i kontakt med 458 765 ' 12 10 15 20 25 50 55 H0 reaktantblandningsströmmen i ett plan på ett avstånd av ca 0,655-1,27 cm nedströms från brännarens mynning 3.
Det är vidare även viktigt att styrlågemunstyckena 20 är pla- cerade icke-radiellt med avseende på centrumlinjen för reak- tantblandningsströmmen så att pilotflammorna, som utkommer därifrån, kommer i kontakt med reaktantblandningsströmmen väsentligen endast vid dess periferi och på ett väsentligen tangentiellt sätt. Detta är viktigt eftersom det tillförsäkrar att flödet för reaktantblandningen störes i ringa, om ens någon utsträckning genom kontakt mellan dess periferi och styrlågorna.
Såsom framgår för fackmannen är det naturligt i detta samman- hang att reaktantblandningsströmmen, då den skjuter ut från brännarens mynning 3, har benägenhet att expandera eller "blomma". Denna expansion kan regleras i viss utsträckning genom reglering av reningsgasflödet inom kontrollerade gränser, varvid minimiflödet naturligtvis är sådant att det undviker nedsmutsning av brännarens mynning 3. I alla händel- ser bör tvärsnittsdimensionen för reaktionsblandningsströmmen då den genomgår planet , som definieras genom brännarmunstyckena 20, tagas i beaktande och munstyckena 20 placeras på till- räckligt långt avstånd från periferin för reaktionsblandnings- strömmen så att fysikalisk kontakt därmed undvikes.
Såsom nämnts tidigare förses brännarmunstyckena 20 med en bränslegas eller företrädesvis med en stabilt brännbar bland- ning av bränslegas och oxídationsmedel. I detta sammanhang kan denna funktion lätt uppnås tillsammans med bekväm mekanisk infästning av munstyckena 20 genom det arrangemang, som visas tydligast i fig. 1. Det torde noteras att däri är varje mun- stycke 20 försett med bränsle genom en ledning 21, som har sitt ursprung i ett samlingsrör 22, som är glidbart fäst_till det yttre på brännaren 1. Då man önskar förändra planavståndet för styrlågorna nedströms från mynningen 3 på brännaren 1 är det endast nödvändigt att bringa samlingsrör 22 att glida upp eller ned i förhållande till brännaren 1. Eränslegas eller en brännbar blandning av bränslegas och oxídationsmedel tillföres till samlingsrör 22 genom ledning 23. Om så önskas kan 10 15 20 25 30 35 H0 15 i 458 765 naturligtvis bränslegasen och oxídationsmedlet separat in- matas i samlingsrör 22 för blandning därav och fördelning av den erhållna bränsle/oxidationsmedel-blandningen till brännarmunstyckena 20.
Antalet brännarmunstycken 20, som utnyttjas, kan variera i avsevärd utsträckning och beror i hög grad på tvärsnitts- dimensionen för reaktantblandningsströmmen då den genomgår planet, som definieras av styrlågorna. Lämpligen är hela peri- ferin för reaktantblandningsströmmen omhöljd av styrlågor, så att därigenom bildning av "döda punkter" kring omkretsen för reaktantblandningsströmmen undvikes. För t.ex. en brännare med en mynning 3, med en diameter av mellan ca 3,81 och 6,35 cm och vars brännarmunstycken 20 är placerade i ett plan på ett avstånd av 0,635-1,27 cm under brännarens mynning 3, kan den- na eftersträvade, väsentligen fullständiga omhöljning av periferin för reaktantblandningsströmmen med styrlågor gene- rellt uppnås då sex styrlågor utnyttjas, med utnyttjande av sex brännarmunstycken 20 placerade med lika vinklar kring om- kretsen på reaktantblandningsströmmen. Om brännaranordning 1 med mynning 3 uppvisar diametrar av väsentligen större än ca 6,35 cm, eller då planet för reaktantblandníngsströmmen i kontakt med styrlågorna är placerat på ett avsevärt avstånd under brännarens mynning 3, är antalet brännarmunstycken 20 lämpligen avsevärt större, t.ex. 8,10 eller till och med 12.
Den vertikala vinkeln, med vilken styrlågorna skjuter ut från brännarmunstyckena 20 (i förhållande till orienteringen för anordningen, som visas i fig. 1 eller 3), är utsatt för av- sevärd variation och varierar vanligen från väsentligen med- ströms med avseende på flödet av reaktantblandningsströmmen till ungefär motströms mot denna. Lämpligen är denna vinkel, som betecknas som vinkel M, i fig. 1, att vara ungefär vinkelrät mot längdaxeln för reaktantblandningsströmmen, där det föredragna omrâdet är mellan ca 850 och 950, och detasär- skilt föredragna området är mellan ca 900 och 940. Där ut- skjutningsvinkeln för styrlågorna ligger väsentligt utanför de ovan angivna vida gränserna, utvecklas vanligen en tendens hos styrlågorna att förlöpa på ett spiralformat sätt kring periferin för reaktantblandníngsströmmen, så att därigenom 458 10 15 20 25 SO 55 M 765 ' H den eftersträvade, väsentligen fullständiga omhöljningen av períferin för reaktantströmmen med styrlågor förhindras en tendens att bilda "döda punkter" blandningsströmmen uppstår. , och kring ytan på reaktant- Om dessa är av tillräcklig stor- lek kan de döda punkterna resultera i instabilitet hos hydrolysflamman eller i en benägenhet hos hydrolysflamman att gå tillbaka och periodiskt förankras vid brännarens mynning. 1 Som kan inses av ovanstående tjänar styrlågorna enligt upp- finningen till att kontinuerligt initiera hydrolysflamreak- tionen; att stabilisera hydrolysflamman och definiera en förankringspunkt för hydrolysflamman, som är fysikaliskt på avstånd från brännarens mynning 3. I enlighet med utövandet av denna uppfinning undvikes sålunda hydrolys av matar- materialet bestående av metall- eller metalloidhalogenid i området angränsande till brännarens mynning 3 och svårig- heten hos reningsgasflödet att upprätthålla ett nedsmutsnings- fritt område kring brännarens mynning reduceras sålunda där- igenom i hög grad.
Efter att på detta sätt ha bildat en initierad och stabili- serad hydrolysreaktantblandningslåga, förses därefter reak- tantblandningsmassan med en gynnsam miljö, inom vilken den oxidbildande reaktionen kan bringas till fullständighet.
Företrädesvis definieras_denna miljö av ett slutet reaktions- utrymme och, såsom visas i fig. 3, utskjutes reaktantbland- ningen från brännare 1 i ett slutet reaktíonsutrymme 100 av lämplig storlek. Reaktionsutrymmet 100 avgränsas genom-en reaktionskammare 101 med en kylmantel 102, ríngformigt pla- cerad kring dess utsida. Kylluft införes i det ringformíga utrymmet på mantel 102 genom ledning 105 och utsläppes genom ledning 104. I det s.k. "öppna släckningssystemet", som visas i fig.:3¿ kyles reaktionen genom luft, vilken införes genom kammarinlopp 105 och som omhöljer hydrolysreaktionsflamman' och kyler reaktionsprodukterna därifrån till under sintrings- temperaturen för reaktionsprodukten bestående av metall- eller metalloidoxid. De partiellt kylda reaktionsavgaserna, innehållande den partikelformiga oxidprodukten innesluteni däri, uttages därefter från reaktionskammare 101 genom 10 15 20 25 55 #0 15 458 765 utlopp 106 och utsättes för den sedvanliga ytterligare kyl- ningen och avskiljandet av fast produkt, som är konventionellt inom tekniken. Processekonomin för de genom flamhydrolys bildade metall- eller metalloidoxideframställningsprocesserna kan ofta gynnsamt påverkas genom att som släckningsprocess utnyttjas avgaser, vilka har nedkylts, och från vilka åt- minstone största delen (t.ex. mer än ca 95%) av den partikel- formiga oxidprodukten har avlägsnats. Även om denna specifika utföringsform icke exklusivt beskrives i fig. 3, så torde noteras att de enda modifikationerna i anordningen enligt fig. 3, som erfordras för genomförande av denna avgassläckning, ligger i det ytterligare anordnandet av ett samlingsrör, som med tätning är placerat mellan reaktionskammaren 101 och brännaren 1 och en tillförselledning till samlingsröret, ge- nom vilket ledningskylda recirkulerade avgaser tillföras till samlingsröret. Samlingsröret mynnar naturligtvis i reaktions- utrymmet 100.
Nedan följer ett icke-begränsande exempel, som illustrerar uppfinningen.
Exempel Ett brännarsystem och en reaktionskammare av den generella typ som visas på ritningen utnyttjades med följande väsent- liga dimensioner. Érännare 1 6:35 Cm 0,012? cm Diameter för mynning 3 Bredd för ringformig spalt 9 Styrmunstycken 20 Konstruktion Stål med 0,U8 cm yttre diameter Antal 6 Vinkel Ok 920 Munstycken 20 orienterade för styrlågor med tangentiell kontakt med periferin för strömmen av reaktionsblandningÅ Planet för munstyckena 20 placerat ca 5,81 cm nedströms från bràmæmwmhgaxy Reaktionskammare 101 257,8 cm 13,}N cm Längd 1 Inre diameter vid inlopp 105 458 765 ' W 10 15 20 25 30 55 H0 Inre diameter vid avsats 107 38,74 om Inre diameter vid utlopp 106 22,07 cm Diameter för inlopp 105 19,68 cm Kylmantel 102 placerad i förhållande till kammare 101 på ett nominellt avstånd av 6,35 cm.
Visartermometer placerad vid kylluftutlopp 10H.
Brännarsystem beläget koaxiellt över inlopp 105, vars styr- lågemunstycken 20 är placerade ca 6,03 cm över inloppet 105.
De utnyttjade specifika utgångsmaterialen i detta exempel var följande: matar-material - kiseitetrakloria förvärmd till 162,8°c. väcehaitigt bränsle - torr vätgas, förvärmd till 71,1°c.
Oxidationsmedel - torkad luft vid omgivningstemperatur.
Reningsgas - antingen luft (prov 2, 3) eller väte (prov 1) såsom anges i tabellen. ' Styrlâgebränsle - väte.
Styrlåge-oxidationsmedel - luft.
En serie av finfördelade kiseldioxidbildande prover gjordes, under vilka kylluft bringades att strömma genom kylmantel 102 med hjälp av en fläkt, som drives så att den upprätthåller en väsentligen konstant volymflödeshastighet genom inlopp 103.
Vid uppstartning av varje prov placerades systemet först på värmebelastning för torkning av anordningen och för att bringa den upp till omkring drifttemperatur. Värmebelast- ningscykeln innefattar drift av styrlågorna och brännare 1, varvid den sistnämnda drives utan tillförsel av matarmaterial.
Overkoppling till den kiseldioxidbildande processen kunde därefter åstadkommas genom reglering av matarströmmarna till de värden, som anges i nedanstående tabell. Det torde noteras att kontrollprovet, prov 1, genomfördes vid vad som ansågs vara den maximala kapaciteten för brännaranordningen för det speciella utnyttjade matarmaterialet och den erhållna kisel- dioxidprodukten.
Ytarean för kíseldioxidproverna bestämdes i enlighet med den välkända BET-tekniken med utnyttjande av kväveisotermer.
BET-metoden (Brunauer-Emmet-Teller) beskrives fullständigt i 10 15 20 25 30 35 40 17 458 765 en artikel i Journal of the American Chemical Society, vol. 60, sidan 309 (1938).
Förtjockningseffektiviteterna för de uppsamlade kiseldioxid- proverna bestämdes genom jämförelse mellan deras individuella förtjockningsegenskaper i en standardvätska av polyesterharts jämfört med den ena eller den andra av tvâ standardkiseldi- oxider, framställda genom flamhydrolys, nämligen "CAB-0-SIL" 2 ' i smält kiseldioxid M-5, en kiseldioxid framställd av Cabot Corporation, Boston, MA., med en BET-N2-ytarea av 200 3 25 m2/g eller "CAB-O-SIL PTG", en kiseldioxid med en BET-N2-ytarea av 220 i 15 m2/g. I detta test dispergerades 6,5 av kíseldi- oxidstandarden och provkiseldioxiden vardera i separata 39H g satser av ett icke-promoverat polyesterharts, "Polylite 31007", Reichhold Chemicals, Inc., White Plains, N.Y.. Disper- sionen genomfördes i en "Premier Dispersator“, Premier Mill Corporation, New York, N.Y., under en tidsperiod av 5 minuter och med en axelhastighet av 3000 varv/minut. De erhållna kiseldioxid/polyester-proverna överfördes därefter till separata glasskålar, vilka övertäcktes och placerades i ett vattenbad med konstant temperatur under en tidsperiod av ca U timmar, varvid badet upprätthölls vid en temperatur av 25°C.
Därefter utsattes kiseldioxid/polyester-proverna för visko- metrisk analys med hjälp av en "Brookfield Model LVT Visco- meter", Brookfield Engineering Laboratories, Inc., Stoughton, MA. Förtjockningseffektiviteten för provkiseldioxiden ut- trycktes därefter enligt följande: Förtjockningseffektivitet (%) = Test-kiseloxid/polyesterharts (Pa-s) Standard kiseldioxid/polyester-viskositet (Pa-s) X 100 Under loppet av vardera av testerna, som åstadkommits i en- lighetzmed föreliggande uppfinning, prov 2 och 3, inspektera- des hydrolysflamman periodiskt visuellt och i samtliga fall noterades att flamman uppvisade jämn stabil geometri och var fast förankrad vid den punkt, som var fysikaliskt avlägsnad från brännarens mynning 3 genom de kontinuerliga styrlågorna.
Vid fullföljande av vardera av proverna i enlighet med upp- finningen inspekterades brännaren och dess mynning 5 visade 458 765 ' 18 sig endast uppvisa en lätt och försumbar stoftliknande av- sättning av kiseldioxidprødukt därpå. 458 765 1 | 1 oem @ Nmfl Nwfl wmfi m1: R »w»«>H»xwM«wwwc«=x°ofippwm 2-N.
:OJ oo: NN: ^m\~sV mwnmp zfimm.
Qxzvøn øfixofiøfiwwflx - nm~mo.o @flo~o.@ «mNoH.@ ^w\wzV pmsfi Hmßoa fiæflOo.o >fifiOo.o @mfi@O_o ^w\mxV Nm Hmpoa ofifl nn flmfi ^ooV :ca Qmoflus Ufl> Lsumnwaëmv wcwuunfiflæz o. Vmwoooqo m~Qoo.o O ^»Hm»o»V A = V Vwmq 1 nooo.o moQo.o O ^»H@»o@V ^w\mxV m om cwxoapmcßëxowmflnæum wmflOo.o wm«oo.o Q A = V »Vwq Q O @«@@o.o ^m\mxV m m vflmmw mflënomwcmm @Qfimo.o @Nw@@.o HnßoH.ø A = V QVMQ @~floo.o =mfi@o.o næ«oo.o ^:: V J m mN@o.o N>:ß“@ N»=o.o ^w\wxV Hofim _ wnmccmnm n >0nQ N >ohß a >Oha .mans .acw .mums .ficm ufifionpcox pmswfiuwmnmwcficumz mwmuomm Hfiwßmß 458 10 15 20 25 50 35 U0 765 20 Med hänvisning till tabellen är det uppenbart att för en given kiseldíoxidprodukt och en fixerad genomförsel av matarmaterial genom en given brännaranordníng åstadkommer utövandet av före- liggande uppfinning en avsevärd reduktion i förbrukning av både vätehaltigt bränsle och oxidationsmedel. I sin tur resul- terar detta även í en avsevärd reduktion i värme frigjort per viktenhet av bildad oxid.
I detta sammanhang jämföres t.ex. kontrollprov 1 och prov 2 enligt uppfinningen. Dessa redu- cerade bränsle- och oxidationsmedelmängder representerar upp- enbarligen väsentlig driftekonomi och kan vidare även sanno- likt förväntas resultera i lägre driftskostnader, reducerat underhåll och längre livslängd hos utrustningen. Vidare synes dessa förväntade reduktioner ge upphov till att man kan för- vänta att den angivna kapaciteten för brännaranordningen, då denna drives under konventionella betingelser, icke längre gäller vid drift i enlighet med uppfinningen. Sålunda gjordes prov 3 enligt uppfinningen för att undersöka en genomförings- hastighet för matarmaterial, som väsentligt översteg den an- givna brännarkapaciteten för det utnyttjade speciella matar- materialet och för den givna kiseldioxidprodukten, då denna framställes under konventionella driftbetingelser. Det fram- går sålunda att prov 3 med framgång gav den eftersträvade kiseldioxidprodukten vid en ökning i genomförsel av ca 33% jämfört med kontrollprov 1. Vidare utnyttjades, trots denna förbättrade matarmaterialhastíghet, körningen av prov 5 under överkapacitet mindre total mängd vätehaltigt bränsle än den motsvarande kontrollkörningen för prov 1 och resulterade icke i en kyllufttemperatur, som översteg temperaturen för kontrollprovet.
Ytterligare fördelar, som erhålles genom tillämpning av upp- finningen, framgår i den reducerade avgasvolymen, oxidpro- duktförhållanden, vilka reducerade förhållanden tjänar till att reducera avgashanteringen, som belastar utrustning ned- ströms från utlopp 106, som t.ex. kylnings-, hanterings- och uppsamlingsutrustning. Som en ytterligare följd av dessa reducerade förhållanden erhålles vidare en högre koncentra- tion av vätehalogenid i reaktionsavgaskompositionen,-varige- nom gashanteringen, som belastar nedströms'liggande åter- vinníngssystem reduceras, vilka system är avsedda att 21 458 765 återvinna den värdefulla vätehalogeníden som biprodukt från reaktionen. Även om denna uppfinning har beskrivits ovan i förbindelse med vissa föredragna utföringsformer därav, är det uppenbart att många ytterligare variationer och modifikationer kan göras av fackmannen. Det är sålunda underförstått att ovanstående beskrivning, i förbindelse med ritningen, endast är avsedd att illustrera uppfinningen och icke begränsa dess omfattning.
Claims (14)
1. Sätt för framställning av finfördelade partikelformiga me- tall- och metalloidoxider, innefattande blandning inuti en brännaranordning av en ângformig eller gasformig metall- el- ler metalloidhalogenid eller blandning därav med ett vätehal- tigt vattenbildande bränsle och ett oxidationsmedel därför, utskjutning av den erhållna reaktantblandningen som en konti- nuerlig ström frân mynningen på brännaranordningen in i ett reaktionsutrymme, kontinuerligt utsläpp av en reningsgas vid en nedsmutsningsförhindrande hastighet längs gränsområdet för reaktantblandningsströmmen i området för brännarens mynning och kontinuerlig förbränning av reaktantblandningsströmmen in- om reaktionsutrymmet för bildning av den finfördelade parti- kelformiga oxiden däri, k ä n n e t e c k n a t av att en mångfald kontinuerliga styrlågor bringas i väsentligen tangen- tiell kontakt med periferin för reaktantblandningsströmmen vid ett plan, väsentligen vinkelrätt däremot och placerat på avstånd nedströms från brännarens mynning.
2. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t ningsgasen är luft. av att re-
3. Sätt enligt krav 1, ningsgasen är väte. k ä n n e t e c k n a t av att re-
4. Sätt enligt krav 1f let är väte. k ä n n e t e c k n a t av att bräns-
5. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att metall- eller metalloidhalogeniden utgöres av kiseltetraklorid.
6. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att pla- net är beläget vid ett avstånd av 0,635 - 1,27 cm nedströms från brännarens mynning.
7. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att bräns- let, som utnyttjas för bildande av styrlågorna, är av liknande typ som det bränsle som användes vid bildning av reaktantbland- ningsströmmen. _ 10 15 20 25 30 35 458 765 23
8. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att det bränsle, som utnyttjas för bildning av styrlâgorna, är väte.
9. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att styr- lågorna förses med en brännbar för-blandning av bränsle och oxi- dationsmedel.
10. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att vin- keln för styrlâgorna med avseende pâ längdaxeln för reaktant- blandningsströmmen är ungefär vinkelrät däremot.
11. Sätt enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a t av att vin- keln är mellan 850 och 950.
12. Sätt enligt krav 11, k-ä n n e t e c k n a t av att vin- keln är mellan 900 och 940.
13. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att anta- let styrlågor är tillräckligt för att väsentligen fullständigt omhölja periferin för reaktantblandningsströmmen.
14. Brännarsystem för bildning av metall- eller metalloidoxi- der genom flamhydrolys, k ä n n e t e c k n a t av brännaran- ordningar (4) avsedda att kontinuerligt mottaga, blanda och in- nesluta ångformiga eller gasformiga metall- eller metalloidreak- tanter däri och att kontinuerligt utsläppa den erhållna reaktant- blandningen som en väsentligen linjärt utskjutande ström från mynningen (3) därav, anordningar (7, 8, 9) för att kontinuerligt utsläppa en reningsgas längs gränsområdet för den utsläppta reaktantblandningsströmmen i omrâdet för brännarens (1) mynning (3), en mångfald av brännarmunstycken (20) för styrlågor anord- nade kring omkretsen för reaktionsblandningsströmmen, som skju- ter uÉ från brännarens (1) mynning (3), varvid varje munštycke (20) är placerat så att det utskjuter en styrlåga därifrån i vä- sentligen tangentiell kontakt med periferin för reaktantbland- ningsströmmen vid ett plan, som är placerat på ett avstånd ned- ströms från brännarens (1) mynning (3), och anordningar (21, 22, 23) för att kontinuerligt tillföra en bränslegas till vardera av brännarmunstyckena (20).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/140,856 US4292290A (en) | 1980-04-16 | 1980-04-16 | Process for the production of finely-divided metal and metalloid oxides |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8102158L SE8102158L (sv) | 1981-10-17 |
SE458765B true SE458765B (sv) | 1989-05-08 |
Family
ID=22493104
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8102158A SE458765B (sv) | 1980-04-16 | 1981-04-03 | Saett och anordning foer framstaellning av finfoerdelade metall- och metalloidoxider |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4292290A (sv) |
JP (1) | JPS5711807A (sv) |
BE (1) | BE888466A (sv) |
CA (1) | CA1167234A (sv) |
DE (1) | DE3115002A1 (sv) |
FR (1) | FR2480732B1 (sv) |
GB (1) | GB2076521B (sv) |
NL (1) | NL8101916A (sv) |
SE (1) | SE458765B (sv) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE431196B (sv) * | 1980-12-12 | 1984-01-23 | Flemmert Goesta Lennart | Sett att genom hydrolys av kiseltetrafluorid i en laga framstella finfordelad kiseloxid |
DE3223454A1 (de) * | 1982-06-23 | 1983-12-29 | Wacker-Chemie GmbH, 8000 München | Verfahren zur herstellung von pyrogenerzeugter kieselsaeure mit verstaerkter verdickungswirkung |
JPS61122106A (ja) * | 1984-11-19 | 1986-06-10 | Ube Ind Ltd | 微粉末状マグネシウム酸化物の製造方法 |
JPS6387519A (ja) * | 1986-09-29 | 1988-04-18 | Mitsubishi Jushi Eng Kk | 半導体製造装置の排ガス燃焼方法 |
JPS6395106A (ja) * | 1986-10-07 | 1988-04-26 | Chisso Corp | 炭化珪素の製造方法 |
DE3739905A1 (de) * | 1987-11-25 | 1989-06-08 | Philips Patentverwaltung | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von aluminium-oxid-teilchen der alpha-modifikation |
US4937062A (en) * | 1988-03-07 | 1990-06-26 | Cabot Corporation | High surface area metal oxide foams and method of producing the same |
US5123836A (en) * | 1988-07-29 | 1992-06-23 | Chiyoda Corporation | Method for the combustion treatment of toxic gas-containing waste gas |
US5147630A (en) * | 1989-06-05 | 1992-09-15 | Reznek Steven R | Method of producing alumina foams |
US5344862A (en) * | 1991-10-25 | 1994-09-06 | Kimberly-Clark Corporation | Thermoplastic compositions and nonwoven webs prepared therefrom |
US5434000A (en) * | 1992-07-30 | 1995-07-18 | Toyo Boseki Kabushiki Kaisha | Biaxially oriented polyester film |
DE4240741A1 (de) * | 1992-12-03 | 1994-06-09 | Wacker Chemie Gmbh | Verfahren zur Hydrophobierung von pyrogen hergestelltem Siliciumdioxid |
US5340560A (en) * | 1993-04-30 | 1994-08-23 | General Electric Company | Method for making fumed silica having a reduced aggregate size and product |
DE4322804A1 (de) * | 1993-07-08 | 1995-01-12 | Wacker Chemie Gmbh | Verfahren zur Herstellung von hochdisperser Kieselsäure und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
GB9316437D0 (en) * | 1993-08-06 | 1993-09-22 | Harcros Chemicals Uk Limited | Zinc oxide and a process for making it |
US5494855A (en) * | 1994-04-06 | 1996-02-27 | Kimberly-Clark Corporation | Thermoplastic compositions and nonwoven webs prepared therefrom |
US6524548B1 (en) | 1994-12-17 | 2003-02-25 | Degussa Ag | Zirconium dioxide powder, method of its production and use |
US5626786A (en) * | 1995-04-17 | 1997-05-06 | Huntington; John H. | Labile bromine fire suppressants |
JP3409294B2 (ja) * | 1996-01-25 | 2003-05-26 | 株式会社豊田中央研究所 | 酸化物粉末の製造方法 |
DE19650500A1 (de) * | 1996-12-05 | 1998-06-10 | Degussa | Dotierte, pyrogen hergestellte Oxide |
US6739156B1 (en) * | 1998-08-07 | 2004-05-25 | Corning Incorporated | Maintaining a plug-free system during a silica soot creation process |
DE19847161A1 (de) * | 1998-10-14 | 2000-04-20 | Degussa | Mittels Aerosol dotiertes pyrogen hergestelltes Siliciumdioxid |
DE19943057A1 (de) | 1999-09-09 | 2001-03-15 | Degussa | Bakterizides, mit Silber dotiertes Siliciumdioxid |
DE19943291A1 (de) * | 1999-09-10 | 2001-03-15 | Degussa | Pyrogen hergestelltes Aluminiumoxid |
US6887566B1 (en) | 1999-11-17 | 2005-05-03 | Cabot Corporation | Ceria composition and process for preparing same |
DE10211958A1 (de) * | 2002-03-18 | 2003-10-16 | Wacker Chemie Gmbh | Hochreines Silica-Pulver, Verfahren und Vorrichtung zu seiner Herstellung |
ATE448178T1 (de) * | 2002-12-20 | 2009-11-15 | Prysmian Spa | Brenner für die chemische gasphasenabscheidung von glas |
DE10312970A1 (de) * | 2003-03-24 | 2004-10-14 | Degussa Ag | Pyrogenes Siliciumdioxidpulver und Dispersion hiervon |
KR101514177B1 (ko) | 2005-01-12 | 2015-04-22 | 이클립스 에어로스페이스, 인크. | 화재 진압 시스템 |
US7910081B2 (en) * | 2006-04-28 | 2011-03-22 | Cabot Corporation | Process for the production of fumed silica |
DE102008054592A1 (de) | 2008-12-12 | 2010-06-17 | Wacker Chemie Ag | Pyrogene Kieselsäure hergestellt in einer Produktions-Anlage mit kleiner Kapazität |
GB0902221D0 (en) * | 2009-02-11 | 2009-03-25 | Edwards Ltd | Pilot |
DE102017203998A1 (de) * | 2017-03-10 | 2017-06-01 | Wacker Chemie Ag | Verfahren zur Herstellung von pyrogener Kieselsäure |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL80078C (sv) * | 1948-02-20 | |||
US2823982A (en) * | 1948-02-20 | 1958-02-18 | Thann Fab Prod Chem | Production of finely divided metal oxides |
US3130008A (en) * | 1949-11-23 | 1964-04-21 | Cabot Corp | Method of preparing metallic oxides by hydrolysis of metallic halides |
DE974974C (de) * | 1953-07-19 | 1961-06-22 | Degussa | Verfahren zur Herstellung von feinverteilten Oxyden |
US2990249A (en) * | 1958-10-09 | 1961-06-27 | Degussa | Process of preparing finely divided oxides by hydrolysis |
GB1010061A (en) * | 1960-12-16 | 1965-11-17 | Laporte Titanium Ltd | Improvements in and relating to the manufacture of oxides |
BE790704A (fr) * | 1971-10-28 | 1973-02-15 | Degussa | Procede pour la fabrication d'oxydes finement |
ES408539A1 (es) * | 1971-11-17 | 1976-03-16 | Gen Electric | Instalacion de recipiente de reactor quimico. |
US3834858A (en) * | 1973-03-22 | 1974-09-10 | Babcock & Wilcox Co | Fuel burner |
US4036938A (en) * | 1975-08-28 | 1977-07-19 | Reed Richard S | Production of high purity hydrogen fluoride from silicon tetrafluoride |
US4048290A (en) * | 1976-01-28 | 1977-09-13 | Cabot Corporation | Process for the production of finely-divided metal and metalloid oxides |
DE2620737C2 (de) * | 1976-05-11 | 1982-07-29 | Wacker-Chemie GmbH, 8000 München | Verfahren zum Herstellen von hochdispersem Siliciumdioxid |
-
1980
- 1980-04-16 US US06/140,856 patent/US4292290A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-04-03 SE SE8102158A patent/SE458765B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-04-07 GB GB8110824A patent/GB2076521B/en not_active Expired
- 1981-04-08 CA CA000375014A patent/CA1167234A/en not_active Expired
- 1981-04-14 DE DE19813115002 patent/DE3115002A1/de active Granted
- 1981-04-15 FR FR8107569A patent/FR2480732B1/fr not_active Expired
- 1981-04-15 JP JP5689481A patent/JPS5711807A/ja active Granted
- 1981-04-16 NL NL8101916A patent/NL8101916A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-04-16 BE BE0/204526A patent/BE888466A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2076521A (en) | 1981-12-02 |
SE8102158L (sv) | 1981-10-17 |
GB2076521B (en) | 1983-11-02 |
FR2480732A1 (fr) | 1981-10-23 |
FR2480732B1 (fr) | 1986-11-14 |
JPS5711807A (en) | 1982-01-21 |
BE888466A (fr) | 1981-08-17 |
JPH024523B2 (sv) | 1990-01-29 |
NL8101916A (nl) | 1981-11-16 |
DE3115002C2 (sv) | 1991-04-11 |
US4292290A (en) | 1981-09-29 |
DE3115002A1 (de) | 1982-02-11 |
CA1167234A (en) | 1984-05-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE458765B (sv) | Saett och anordning foer framstaellning av finfoerdelade metall- och metalloidoxider | |
US4048290A (en) | Process for the production of finely-divided metal and metalloid oxides | |
US3954945A (en) | Process for the production of finely divided oxides | |
US2635946A (en) | Process and apparatus for the production of finely divided metallic oxides useful as pigments | |
US3698936A (en) | Production of very high purity metal oxide articles | |
EP1605203A2 (en) | Burner and process for combustion of a gas capable of reacting to form solid products | |
US3403001A (en) | Process and apparatus for the production of metal oxides | |
US2957753A (en) | Titanium dioxide from titanium tetrachloride | |
US5155071A (en) | Flame-produced partially stabilized zirconia powder | |
US3351427A (en) | Vapor phase process for producing metal oxides | |
US3105742A (en) | Process for producing titanium oxide pigments | |
US9089811B2 (en) | Coaxial / coaxial treatment module | |
US3735000A (en) | Process for preparing titanium dioxide | |
CN108947212A (zh) | 玻璃微粒沉积体制造方法、玻璃母材制造方法以及玻璃微粒沉积体 | |
US6322765B1 (en) | Process for preparing silicon dioxide | |
US3220798A (en) | Process for converting halogenated organic material into corresponding hydrogen halides | |
US3682605A (en) | Method and apparatus for soot controlling in a thermal decomposition of a hydrocarbon gas | |
US9963354B2 (en) | Process for producing metal oxides | |
EP4015471A1 (en) | Method for the manufacture of synthetic quartz glass | |
JPH06226085A (ja) | 酸化物微粒子の製造装置および製造方法 | |
CN110139830B (zh) | 生产气相二氧化硅的方法 | |
US4293525A (en) | Apparatus for recovering sulfur from gases containing hydrogen sulfide | |
CA1128317A (en) | Method for forming stable high-velocity gas stream | |
GB916250A (en) | Manufacture of titanium dioxide pigment | |
US6355222B2 (en) | Manufacture of hydrogen bromide gas |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8102158-6 Effective date: 19931110 Format of ref document f/p: F |