SE456277B - Forfarande for forhindrande av fastlasning i ett ringlasergyro samt ringlasergyro - Google Patents
Forfarande for forhindrande av fastlasning i ett ringlasergyro samt ringlasergyroInfo
- Publication number
- SE456277B SE456277B SE8203682A SE8203682A SE456277B SE 456277 B SE456277 B SE 456277B SE 8203682 A SE8203682 A SE 8203682A SE 8203682 A SE8203682 A SE 8203682A SE 456277 B SE456277 B SE 456277B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- mirrors
- mirror
- corner
- triangle
- zero
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
- H01S3/081—Construction or shape of optical resonators or components thereof comprising three or more reflectors
- H01S3/083—Ring lasers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/58—Turn-sensitive devices without moving masses
- G01C19/64—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams
- G01C19/66—Ring laser gyrometers
- G01C19/68—Lock-in prevention
- G01C19/70—Lock-in prevention by mechanical means
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Gyroscopes (AREA)
- Lasers (AREA)
Description
10
15
20
25
30
35
:4s6 277
2
Driften av en laser, vilken är grundläggande
för driften av ett ringlasergyro, grundas på en
förstärkningseffekt av svängningar vid frekvenser
inom det synliga området såsom när strålnings-
vågor reflekteras genom ett område där energi
tillförs i lämpligt fasförhållande. I ett ring-
lasergyro reflekteras varje ljusstråle av en serie
speglar, den ena efter den andra runt en sluten
flerhörníg optisk bana, vanligen en tre- eller
fyrsidig bana. Det är önskvärt att ljuset reflek-
teras helt och hållet från spegelytan vid varje
hörn på flerhörningen men tyvärr är de reflek-
terande ytorna ej perfekta och en liten ljus-
mängd sprids bakåt från mikroskopiska spridnings-
centra på varje yta. Det bakåtspridda ljuset
överför energi till fel våg och ger därmed allt-
för stor koppling mellan de båda vågorna som
går i varandra motsatta riktningar och gör att
båda två får exakt samma frekvens. Detta utgör
det fastlåsta förhållandet.
Ett sätt som har försökts tidigare för att
undvika låsning är att alstra en mekanisk vipp-
ningsrörelse hos gyrot för att producera samma
effekt som om gyrot skulle vippas fram och
tillbaka kring en riktig axel. En dylik fram
och tillbakavippning, känd under benämningen
vibrering, beskrivs i amerikanskt patent
3 373 650 och om gyrot kan vibreras med en
hastighet som kan få strålarna att uppnå
en frekvensskillnad på flera hundra hertz
kommer de ej att låsas även om det fordon
vari gyrot är monterat roterar mycket lång-
samt runt en riktig axel.
Mekanisk vibrering kräver emellertid att
gyrot stoppas två gånger per cykel, vid varje
topp av dess vippningsrörelse, och när det
stoppats eller i det närmaste har stoppats
föreligger möjlighet för att låsning skall ske
åtminstone kortvarigt.
10
15
20
25
30
35
456 277
3
Ett annat sätt att reducera eller undvika
fastlâsning är att använda ett Faraday-medium för
att förspänna de båda laserstrâlarna med direkt
frekvensâtskillnad, såsom även beskrivs i det
amerikanska patentet 3 373 650.
Ännu ett annat sätt att undvika fastlåsning
är att i den slutna kretsbanan införa en energi-
stråle som har samma amplitud men motsatt fasläge
relativt summan av icke önskade reflexioner.
Amerikanskt patent 3 323 411 beskriver en anordning
för detta.
Amerikanskt patent 3 627 422 beskriver ännu ett
sätt att undvika fastlåsning, nämligen genom module-
ring av de båda vågorna för att skifta deras frekven-
ser lika mycket och motsatsvis. De beskrivna module-
ringsorganen för att uppnå det resultat är antingen
en akustisk port, en ljusport eller en elektrooptisk
kristall.
Nackdelarna med mekanisk vibrering och direkt
frekvensseparering medelst ett Faraday-medium
diskuteras i amerikanskt patent 3 897 130, som ut-
nyttjar två hålrum för att generera varandra motsatt
riktade vågor av olika frekvenser.
Redogörelse för uppfinningen
Ett ändamål med den föreliggande uppfinningen
är att reducera eller undanröja läsningen i ett
ringlasergyro genom vibrering av gyrots speglar
i en riktning som är vinkelrät mot deras reflexions-
ytor.
Ett annat ändamål är att åstadkomma en för-
bättrad anordning för att nedbringa fastlåsning
helt eller till ett minimum genom en doppler-
vibrering av två speglar i ett ringlasergyro
medan en konstant banlängd upprätthålles för laser-
strålarna rund ringen.
10
l5
20
25
30
35
456 277
4
Ännu ett ändamål är att åstadkoma ett förbättrat för-
farande för reducering eller eliminering av låsning i ett
triangelformat ringlasergyro genom att vibrera två av dess tre
speglar, varvid riktningen och storleken på vibrationen är så-
dan att den totala banlängden bibehålles huvudsakligen konstant
medan skiftning sker av läget för åtminstone två av bansegmen-
ten i sidled för att förskjuta deras skärningar med varandra
och med det tredje bansegmentet vid lägena för speglarna med
ett värde som motsvarar åtminstone i huvudsak en nolla i den
tillämpliga*Bessel-funktionen.
I fallet med en liksidig triangulär optisk bana kan speg-
larna vid tvâ av de tre hörnvinklarna vibreras synkront, men i
motsatta riktningar relativt det inre av det triangelområde som
begränsas av den optiska banan, så att en av de vibrerade speg-
larna rör sig mot ytans inre längs en bisektris för hörnvinkeln
vid denna spegel medan den andra rör sig bort från ytan längs
en bisektris för dess hörnvinkel. Den tredje spegeln kan hållas
fixerad och vald storlek på vibrationen kan vara sådan att ljus-
stràlarnas infallsläge skiftas vid några av speglarna med ett
värde nära det värde som motsvarar noll i en Bessel-funktion.
Möjligheterna för låsning i ett liksidigt triangelformat
gyro kan ytterligare minskas medelst ett lagom val av vibra-
tionens amplitud med ett värde som är nära lika med en nolla i
Bessel-funktionen, men något skild från denna vid samtliga speg-
lar för uppnående av ett balanserat minimum för den totala bak-
åtspridda strålningen.
Intensiteten av bakåtspridd strålning kan reduceras
huvudsakligen till noll vid alla tre reflexionsytorna genom att
gyrot konstrueras som en likbent triangel i stället för en lik-
sidig triangel, varvid de två symmetriska speglarna är anordna-
de att reflektera ljus vid en sådan vinkel att lika stor och
motsatt vibration av dessa båda speglar relativt ytan inom
triangeln kan ske med en amplitud som exakt motsvarar en Bessel-
funktionnolla medan den tredje vinkeln, som är supplementär till
men skiljer sig från de första båda vinklarna, väljes sådan att
förskjutningen av reflexionspunkten på denna/spegelyta kommer
att motsvara en annan Bessel-funktionnolla.
10
15
20
25
30
35
Å 456 277
Föredragen utföringsform
Uppfinningen kommer att beskrivas mer i detalj i den
följande beskrivningen, som ges i samband med bifogade ritning-
ar, där ,
fig. 1 visar ett optiskt schema som åskådliggör applice-
ringen av uppfinningen på ett triangulärt ringlasergyro,
fig. 2 visar i förstoring ett hörn av schemat enligt
fig. l för att göra de geometriska förhållandena lättare att
förstå,
fig. 3 visar en kurva över Bessel-funktionerna av det
första slaget och de första och andra ordningarna,
fig. 4 visar en kurva över kvadraten på en Bessel-funk-
tion av det första slaget och av första ordningen samt
fig. 5 visar ett förenklat tvärsnitt genom en aktive-
ringsenhet för att vibrera speglarna i utföringsformen enligt
fig. l.
Fig. l visar ett förenklat optiskt schema över ett tri-
angelformat ringlasergyro. I överensstämmelse med normal praxis
skulle ett sådant gyro konstrueras genom upptagande av ett tri-
angulärt rörformat hålrum i ett lämpligt block av solitt mate-
rial, varvid hålrummet skulle fyllas med ett lämpligt laser-
medium såsom en blandning av helium och neon för att aktiveras
medelst pålagd elektrisk energi över elektroder som är anordna-
de i hålrummets vägg. Samtliga dessa komponenter är välkända
liksom deras sätt att arbeta för att alstra två varandra mot-
riktade monokromatiska strålar av elektromagnetisk energi inom
en del av det elektromagnetiska spektrumet som beror av det
material vari laserfunktionen uppträder. Därför kommer ej någon
detaljerad beskrivning att behöva ges för dessa komponenter och
andra komponenter för uttag av strålning från de båda strålarna
och mätning av strålningen från en av strålarna i jämförelse
med den från den andra strålen. Vad som är viktigt vid den före-
liggande uppfinningen är den optiska anordningen för att ned-
bringa bakåtspridd strålning från speglarna till ett minimum
eller undvika den helt och hållet, så att man minskar eller und-
viker att få de varandra motriktade strålarna låsta på en gemen-
sam frekvens.
10
15
20
25
30
35
456 277 - '
6
Det optiska schemat enligt fig. l visar tre armar ll - 13
som var och en representerar två laserstrålar gående i varandra
motsatta riktningar 14, 16 runt en triangelformad bana inom ett
ringlasergyro som innefattar tre speglar 17 - 19. Armarna
ll - 13 kan anses vara axiella strålar i tre ljusknippen med
något större tjocklek än vad som representeras med varje indi-
viduell arm ll - l3.
De tre hörnen 21 - 23 i den triangelformade banan bestäm-
mes av lägena för de tre speglarna l7 - 19. För att förenkla den
matematiska analysen identifieras hörnvinkeln mellan armarna ll
och 13 som 29 , hörnvinkeln mellan armarna ll och 12 som 25 samt
hörnvinkeln mellan armarna 12 och 13 som Za . I likbenta tri-
anglar, som skall diskuteras i den följande beskrivningen, kan '
det antas att 2ß= 2G). I liksiaiga trianglar är 2ß= 2@= 2a= so°.
För att speglarna l7 - 19 skall reflektera armarna
ll - 13 längs de visade banorna måste dessa speglar placeras så
att de är vinkelräta mot respektive bisektriser 24 - 26 för
hörnvinklarna vid hörnet 21 där armarna ll, 13 skär spegelns 17
reflexionsyta är infallsvinkeln för den våg som går i riktning
14 densamma som för den våg som går i riktning 16, nämligen 6
och reflexionsvinkeln för var och en av dessa vågor är även Q.
Vid hörnet 22 är infallsvinklarna och reflexionen B ooh vid hör-
net 23 är infallsvinklarna och reflexionen vardera a.
Även om varje försök görs att polera speglarnasl7 - 19
reflexionsytor så perfekta som möjligt så kvarstår vissa brist-
fälligheter. Dessa bristfälligheter är mikroskopiskt små men är
ändå tillräckligt stora för att orsaka sprdining av ljusstrâlar
såsom de med ll - 13 betecknade armarna som infaller på dessa
speglar. Totalvärdet på spridningen är ganska litet men det
förekommer viss spridning i motsatt riktning vid varje hörn.
Detta innebär att för en våg som går längs armen ll i riktning
16 skulle bakåtspridd strålning ligga i samma riktning som fram-
åtriktningen för en våg gående längs armen ll i riktning 14.
Även om de bristfälligheter som alstrar bakåtspridning är
spridda över ytan på varje spegel kan de behandlas som om de
vore koncentrerade till en punkt på varje spegel, såsom till
punkten 27 på spegeln 17, punkten 28 på spegeln 18 och punkten
29 på spegeln 19.
10
15
20
25
30
35
4 456 277
7
I tidigare anförd amerikansk pans. 157 767 har det visats
att förskjutning av speglarna, motsvarande de med 17 - 19 be-
tecknade speglarna vid den föreliggande uppfinningen, sidledes
från sida till sida i planet för deras reflexionsytor kan med-
föra en utsläckning av bakåtspridd huvudstråle vid varje spegel
om den sträcka varmed varje spegel förskjuts valts korrekt.
Enligt den föreliggande uppfinningen kan sidledes för-
skjutning uppnås av läget för huvudspridningscentrumet på exem-
pelvis spegeln 17 med ett visst värde genom förflyttning av
denna spegel utmed dess vinkelräta bisektris 24, men det kommer
att påvisas i den följande beskrivningen att rörelsesträckan
för spegeln är olika i jämförelse med den sträcka som krävs om
förskjutningen av spegeln vore sidledes. Dessutom är det endast
nödvändigt att förflytta två av speglarna 17, 18 i stället för
samtliga tre såsom i nyss nämnd pggg för att uppnå en väsentlig
eller till och med total reducering av bakåtspridd huvudenergi
vid samtliga de tre speglarna.
För att hålla de tre ljusstrålar som definieras av armar-
na ll - 13 riktigt kompakta är spegelns 19 reflexionsyta i själ-
va verket sfärisk snarare än plan såsom speglarnas 17, l8 ytor
är, men kurvradien för spegelns 19 reflexionsyta är vanligen
flera meter, vilket är mycket längre än armarnas ll - 13 längd.
Därför kan spegeln 19 matematiskt behandlas som om den vore
plan i likhet med de båda övriga.
Det är väsentligt att den totala optiska banlängden runt
ringlasergyrot hålles på ett fixerat värde vid alla tidpunkter.
Det är således icke möjligt att enbart förflytta spegeln 17 i
en riktning vinkelrätt mot dess yta, men det är tillräckligt
att förflytta de två speglarna l7, 18 synkront i motsatta rikt-
ningar relativt det område som begränsas av armarna ll - 13 och
vinkelrätt mot respektive yta på dessa speglar. Om spegeln 17
förflyttas utåt med en sträcka h längs bisektrisen 24 till ett
läge 17' så måste spegeln 18 förflyttas inåt längs bisektrisen
25 till läget l8'. Detta gör att armen ll skiftas längsvis åt
höger utmed dess ursprungsbana medan armarna 12, 13 förskjutes
sidledes mot banorna 12' resp. l3*. Därmed förflyttas även de
bakåtspridande centra 27, 28 till lägena 27', 28' där de icke
längre ligger på armen ll men alltjämt ligger inom speglarnas
10
15
20
25
30
35
456 277
8
17, 18 områden som täckes av hela den stråle varav armen ll
endast utgör den centrala delen. I själva verket infaller armen
ll nu vid läget 17' på spegeln vid en punkt 31, som är förskju-
27' för spridningscentrumet med en
att göra detta måste armen ll på en
Armarna 1%, 12 möts vid punkten 32 på
den skiftade spegeln i läget 18' och armarna 12, 13 möts i
ten från det nya läget
sträcka h x tan 9. För
extra sträcka h/cos 0.
punkten 33 på spegeln 19. Under antagande att armarna ll - 13
bildar en liksidig triangel, som är den vanliga formen för ett
triangelformat ringlasergyro, kommer spegelns 19 reflexionsyta
att vara parallell med armen ll och avståndet mellan ursprungs-
läget för sprdiningscentrumet 29 före speglarnas 17, 18 för-
flyttning och punkten 33 kommer även att vara lika med h/cos el
Detta förhållande är riktigt även om armarna ll - 13 bildar en-
bart en likbent triangel i stället för en liksidig triangel,
förutsatt att hörnvinkeln 2 3 är lika med hörnvinkeln 2 9.
Fig. 2 visar geometri--och fasförhållandena som gäller
i samband med förflyttning av spegeln 17 en sträcka h längs den
vinkelräta bisektrisen 24. En vågfront av ljus som går åt höger
i riktningen 16 på banan ll skulle ha haft en fasvinkel ø vid
spridningscentrumet 27 då spegeln 17 intog sitt ursprungsläge.
En del av strålningsenergin för denna våg skulle ha återkastats
i riktningen 14 utmed samma bana ll. Skiftningen av spegeln l7
till läget 17'
hålla banlängden konstant) skulle skifta spridningscentrumet
(och av spegeln 18 på motsvarande sätt för att
till ett däremot svarande nytt läge 27' alltjämt pà bisektrisen
24, som antas gå genom spegeln vid läget för hörnvinkeln 21.
Det skulle även skifta hela strålen, varav axeln ll endast är
så att vâgfronten, som
ø, skulle nå det läge
för ett plan som går genom läget 27 och vara vinkelrät mot armen
en del, åt höger med en sträcka h/cos
fortsätter att nå läget 31 med samma fas
ll med en annan fas på grund av att ha gått en sträcka som är
kortare med ett värde (h tan @)sin9, som enkelt kan kallas AX ,
dvs
...(l).
Fasen för den bakàtspridda vågen ändras med ett värde som är
AX = (h tan6)sin®
proportionellt mot dubbla avståndet eller 2AX.
Fasförändringen Aø, som sker när den bakåtspridda vågen
går en sträcka ZAX bestämmes av våglängden A för stràlnings-
10
15
20
25
30
35
456 277
9
energin enligt ekvationen
A = zßx-(zw /M ....(2)
Det bör noteras att samma storlek på fasändringen sker
med avseende på bakâtspridda vågor som går i motsatt riktning
genom gyrot.
Detta är exakt samma fasändring som sker i
sidledes skiftadeospeglar, men tack
vare det faktum att spegeln 17 i den föreliggande anordningen
förflyttas vinkelrätt mot sitt plan är sträckan en annan än
sträckan vid sidoskiftningen eftersom den ifrågavarande sido-
skiftningen av spridningscentrumet från läget 27' till läget 31
är h tan 9. Eftersom spegeln rör sig sinusformigt med en frek-
vens g1och med ett maximiutslag H från ett viloläge kommer
momentansträckan h att vara
h = H sin gt ....(3)
Den föreliggande sidoskiftningen för spridningscentrumet är så-
ledes vid varje tillfälle H tan 9 sin gt. Utlösning av värdet h
frán ekv. (3) i ekv. (1) ger:
Aa=Hsi_nQt-tan@-sin@ ....(4)
En utlösning av detta värde AX i ekv. (2) ger
Aø = (4¶H/¿)tan9 -sing ~sin gt ....(5)
Eftersom H och 9 icke varierar med tiden kan hela koeffi-
cienten sin gt sättas lika med en konstant B.
A ø B sing t ....(6)
vari
B
(4¶H/Ä) tane- sing ....(7)
I ett liksidigt triangelgyro är @= 300, sine = l/2 och
tan 9= 0,577. Sålunda blir
0,577 ' 6.28 H 3,62 H
B = = ....(8)
A A
Den spridda vågen uppvisar en momentan amplitud e erhållen genom
e = E sin(wt +Aø) _...(9)
vari E är storleken och vinkelfrekvensen för strålningen. Ut-
lösning av värdet Aø från ekv. (6) till ekv. (9) ger
e = E sin(mt + B sin gt) _...(l0)
som är detsama som den välkända ekvationen för fasmodulering
av en bärsignal, som har en vinkelfrekvens w, med en modulerings-
' våg uppvisande en vinkelfrekvens Q. Ekv. (10) erhåller följande
utseende då den uttryckes i Bessel-funktionerna Jn (B):
10
15
20
25
30
456 277 '
10
e = E{fi0(B)sinmt + Jl(B) sin(¿+g)t - sin(¿-Q) t
+ J2(B) s1n(w+2g)t- sintß-29)t
+ J3(B) sin(¿+39)t- sin(@-3g)t
....(ll)
är en Bessel-funktion av första slaget och av
+ ......
J0(B), där Jo
ordningen O och B är dess argument, representerar amplituden
på en omodifierad elektromagnetisk våg, som skulle kunna kallas
bärare vid frekvensmodulering av en radiofrekvent våg. Det är
välkänt att J0(B) blir 0, dvs att amplituden på bäraren faller
till 0, när argumentet uppvisar något av värdena:
B =2,4os
B = s}s2o
B= 8,654
B =11,791
(12)
Vikten av dessa värden på argumentet B i det föreliggan-
de fallet är att de utgör värden vid vilka amplituden för den
omodulerade frekvensen på den bakâtspridda vägen från spegeln
17 reduceras till O. Genom att välja B lika med något av dessa
värden, även kända som nollor i Bessel-funktionen av första sla-
get och av ordningen 0, får till effekt att den omodifierade
bakâtspridda vågen blir noll och den enda bakâtspridda energin
ligger på sidobanden, vilka är skilda från den omodifierade
vågen med heltalsmultïpler av 9. Vinkelfrekvensen Q kan väljas
tillräckligt stor så att energin på sidobanden icke kommer att
ge låsning av den huvudvåg som går i samma riktning.
Ett värde på H som kommer att få amplituden pà den omodi-
fierade bakàtspridda (bär-) vågen att utsläckas kan framräknas
ur ekv. (7) och (8). För enkelhets skull kan dessa ekvationer
omskrivas:
H = ___§L¿________ ....(l3)
4¶tan 9-sin 9
och
H = _§_L_ ....(l4)
3,62
Värdet på Ä beror på lasermaterialet och en gas som vanligen an-
'vändes i lasrar är en blandning av helium och neon, som ger en
strålning med vàglängdenl = 6,328 X l0_7 m. Insättning av detta
10
15
20
25
30
35
456 277
11
(14) och med B samtidigt satt lika med vart och
ett av de värden som uppräknats i ekv. (12) identifierar de
värde i ekv.
fyra lägsta värdena på H för vilka den grundläggande bakâtsprid-
da vågen utsläckes. Dessa är
~ H = 4,207 >< 19"? m
H = 9,649 ><1o'7 m
H = 15,128 x 10-7 m
n = 20,611 x 1o'7 m ....(1s)
När H har något av dessa värden i ekv. (15) kommer den
enda bakåtspridda energin från spegeln l7 att ligga i sidobanden.
Alternativt kan värdet H, för vilket amplituden på grund-
läggande bakåtspridd strålning utsläckes, anges i termer av våg-
längden Ä för att passa ringlasergyron där olika lasermedie ut-
nyttjas. För de fyra värdena på B i ekv. (12) kan H således vara
H = 0,66 Ä
H = 1,52 Ä
H = 2,39 Ä
H = 3,25 Ä ....(l6)
Eftersom identiska förhållanden råder vid spegeln l8 i
fig. l kommer det ej att föreligga någon bakátspridning från
denna spegel heller utom i sidobanden.
Förhållandena vid spegeln 19 i fig. l är emellertid
annorlunda. Där har förskjutningen av strålarna 12, 13 ej något
maximivärde eller någon amplitud på H tan 9, såsom gäller för
speglarna l7, 18 utan en amplitud på H cos O. Alltjämt under
300, så
blir H/cos Q hypotemusan och är dubbelt så lång som den kortare
hörnet 23 skiftas dubbelt så
spegeln 19 som hörnet på speg-
antagande att en rätvinklig triangel föreligger därø =
sidan H tan 9. Detta innebär att
långt från sitt ursprungsläge på
eln l7 när spegeln 17 förflyttas en sträcka H utmed bisektrisen
24. Betydelsen härav kan förstår med hjälp av fig. 3 och 4.
Pig. 3 utgörs av kurvor för nollordningen och den första
ordningen för Bessel~funkticnerna J0(B) och Jl(B) från B = 0
till B =
B där J0(B) är noll: B = 2,405 och B = 5,52. När amplituden H
är 0,66 och maximiutslaget på H tan 9 är 0,66) x 0,577, vilket
gör B = 2,405 och J0(B) =
tuden H/cos 9 vid spegeln l9 att bli 0,66) x l,l54 och B blir
lika med 4,81. Denna punkt indikeras på fig. 3. Lyckligtvis är
6. Detta område inkluderar de båda lägsta värdena pà
0 för speglarna 17, l8 kommer ampli-
456 277 5
12
Bessel-funktionens natur sådan att denna punkt icke ligger
långt från nästa nolla för Bessel-funktionen vid B = 5,52.
Energiintensiteten i den bakåtspridda vågen är propro-
tionell mot kvadraten på Bessel-funktionen och förhållandet
s Jons) 2
går därav är den bakâtspridda energin ganska liten då B = 4,81
som en funktion av B är avsatt i fig. 4. Såsom fram-
och med H satt så att bakåtspridd energi helt skall elimineras
vid speglarna 17, 18 genom att få B att anta den lägsta noll-
punkten på JO(B) kommer således även att medföra att bakåtspridd
_ 10 energi på bärfrekvensnivå även reduceras väsentligt vid spegeln
19.
Ett alternativ är att sätta H på ett värde som gör att
H/cos 9 på spegeln 19 får B att vara lika med 5,52, det andra
_ nollvärdet för J0(B). Pâ grund av det tidigare beskrivna 2:1
15 förhållandet mellan h/cos 9 och h tan 9 när 9 = 30° kommer vär-
det på B vid speglarna 17, 18 att bli hälften av 5,52, dvs 2,76.
Insättning av detta värde på argumentet B i ekv. (14) ger
H = 0,74 1 ....(17)
Såsom framgår av fig. 3 och 4 är JO (2,76) bara något
20 större än noll och intensiteten för bakåtspridd energi från
speglarna 17, 18 kommer under sådana förhållanden att reduceras
väsentligt från intensiteten vid B = 0. Det bör emellertid
hållas i minnet att den bakàtspridda energin är från två speg-
lar 17, 18, icke bara en spegel såsom var fallet då B = 2,405
25 under de tidigare beskrivna förhållandena.
Optimal reducering av bakåtspridd energi i ett liksidigt
triangelgyro innebär val av en punkt B = a och en motsvarande
punkt B = 2a för att få samman av bakåtspridda intensiteter att
bli minimal. Under antagande att summan representeras av bok-
30 staven Q och hållet i minnet att energitillskotten från speg-
larna 17, 18 är lika erhålles
Q = 2[fïo(a)]z + [Joflaflz ....(l8)
Det värde på a som får Q att bli minimal erhålles genom
att Q differentieras med avseende på a, varefter resultatet
35 sättes lika med noll och en lösning sker med avseende på a.
Detta kan förenklas genom att man betänker att värdena på J0(a)
och JO(2a) är approximativt lika med lutningarna ml och m2 för
10
15
20
25
30
35
456 277
l3
Bessel-funktionen J0(B) vid respektive nollor B = 2,405 och
B = 5,52 gånger respektive skillnader mellan 5,52 och 2a och
mellan a och 2,405. Sålunda är
(a - 2,405)
Jola) = m ....(l9)
l
och
J0(2a)= m (5,52 - 2a) ....(20)
2
Detta innebär att a kommer att vara något större.än 2,405 och
2a något mindre än 5,52. Genom införande av värdena på Je(a)
och J0(2a) ur ekv. (19) och (20) i ekv. (17) erhålles
Q = (a _ z,4os)2 + m22 (5,52 _ 2a>2
Det är välkänt att lutningen på en Bessel-funktion Jn(B)
2 filz ....(21)
av ordningen n vid varje punkt B är det negativa värde på
Bessel-funktionen Jn+l(B) för nästföljande ordning n+l vid samma
punkt B. Detta gör det onödigt att differentiera J0(B) för
B = 2,405 och B = 5,52. I stället är det nödvändigt att slå upp
värdena för Jl(B) vid dessa båda värden på B i en tabell för
Bessel-funktioner eller ta ut dem ur kurvan Jl(B) enligt fig. 3.
Denna visar att Jl(2,405) = 0,519 och Jl(5,52) = 3,40. Lutning-
arna ml och m2 utgör de negativa värdena för dessa tal.
Införing av dessa värden på ml och m2 i ekv. (21) ger:
Q = 2(o,s19)2(a _ z,4os)2 + 2 ....(z2>
Q = O,539(a2 - 4,183 + 5,78) + 0,ll6V(30,47 - 22,083 + 4a2)(23)
Q = 1,oo3a2 - s,15oa + 6,650 ....(24)
En differentiering av Q med avseende på a, varefter det erhåll-
na resultatet sättes lika med noll ger:
QQ _ _
da - 2,006a - 5,15 - 0 ....(25)
a = 5,15/2,006 = 2,567 ....(26)
2a = 5,134 ....(27)
För att göra B i ekv. (14) lika med a, som är 2,567
fordras att
H = (2,567/3,62)Å = O,7lÄ ....(28)
som är något större än amplituden för den vibrering av speglar-
na 17, 18 som skulle reducera bakåtspridd strålning (vid ekvi-
valent bärfrekvens) till noll.
632,8 nm kan ekv. (28) skrivas
....(29)
Under antagande att Ä =
H = 4,49 X 1o'7
10
15
20
25
30
35
456 277
14
vilket är det värde på H som reducerar den totala bakåtsprid-
ningen av strålning från samtliga tre speglar 17 - 19 med en
faktor av ungefär 100. Detta värde på H är givetvis icke exakt
korrekt eftersom flera approximationer gjorts för dess erhållan-
de, men det är i huvudsak optimalt värde för H.
I stället för att använda en liksidig triangel av rör
eller kanaler med lasermedium, utmed vilka armarna ll - 13 en-
ligt fig. l sträcker sig, är det möjligt att välja vinkeln 20
(som är lika med Zu) tillräckligt skild från vinkeln 2 9, så
att den effektiva skiftningen h tan 9 av hörnet 21 på spegeln
17 (och av hörnet 22 på spegeln 18) kommer att resultera i att
B = 2,405 och samtidigt skifta hörnet 23 på spegeln 19 med ett
värde h/cos 9 som motsvarar B = 5,52 och därmed samtidigt redu-
cera den bakåtspridda huvudstrålen från samtliga tre speglar
17 - 19 till noll. Genom att sålunda göra förhållandet h tan 9
till h/cos 9 lika med förhållandet 2,405 till 5,52 kan det visas
att
h tan G/(h/cosG) = 2,405/5,52 ....(30)
vilket ger sin@= 0,435? ....(3l)
och aärmea 9 = zs,szs°. ....(32>
De båda hörnvinklarna 21, 22 är vardera lika med 2 9 eller
51,650 och hörnvinkeln 2 Q är därmed 76,70.
glnföring av dessa värden på 9 i ekv. (13) och en tilldel-
ning av argumentet B ett värde 2,405 ger
_ 2,405 A 7
' 4¶(o,4s39)(o,4357)
När de tre vinklarna i ett likbent triangelgyro enligt
H = 0,911 ....(33)
fig. 1 uppvisar hörnvinklar 21, 22 lika med 51,650 vardera och
en hörnvinkel 23 som är 76,70 och speglarna 17, 18 vid hörnen
21,
ningar längs sina respektive vinkelräta bisektriser 24, 25 med
22 vibreras sinusformigt och synkront, men i motsatta rikt-
en sträcka h, där
h = o,91A sina: ....(34)
och Ä är den monokromatiska våglängden på den strålning som
genereras av lasermediet, så kommer bakåtspridd strålning vid
denna våglängd att i huvudsak helt utsläckas från samtliga tre
speglar 17 - 19. Den bakåtspridda strålningen kommer att ligga
i sidobanden, men genom att göra Ö tillräckligt stort kan
10
15
20
25
30
35
456 277
15
sidobanden den förskjutas tiolräckligt långt bort från bärfrek-
vensen, så att låsning därmed huvudsakligen helt elimineras.
Fig. 5 visar i mycket förenklad form ett tvärsnitt av
ett triangulärt ringlasergyro som är konstruerat enligt den före-
liggande uppfinningen. Ett block 34 av lämpligt material, såsom
kvarts, har tre urborrade kanaler 36 - 38. De tre armarna
ll - 13 bildas därvid huvudsakligen utmed centrumlinjerna för
dessa kanaler och den fasta spegeln 19 i skärningen mellan
kanalerna 37, 38 är anbringad på blocket 34 med något lämpligt
organ för att reflektera strålarna 12, 13. Spegeln 17 som ref-
lekterar strålarna ll, 13 hàlles av en drivenhet 39 och en lik-
nande drivenhet 41 håller spegeln 18, som ej återges i denna
figur.
Drivenheten 39 består av ett block 40 av lämpligt mate-
rial, såsom kvarts, maskinbearbetat till att bilda ett tunt
membran 42 som uppbär spegeln 17 vid änden av en kort central
cylinder 43. På andra sidan av membranet 42 från cylindern 43
sett hàlles en stapel av peizoelektriska kristallskivor'44 pá
plats mellan membranet 42 och ett fast underlag 46 anordnat på
blocket 40. De piezoelektriska kristallerna 44 uppvisar elektro-
der 47, 48 på sina varandra motsatta sidor, vilka är anslutbara
till ett par klämmor 49 resp 51. Liknande klämmor 52, 53 är an-
slutna till drivenheten 41.
Drivenheterna 39, 41 är aktiverade av en signal från en
oscillator 54 som alstrar moduleringssignalen med frekvensen
och med sin ena polaritet matar klämmorna 49, 51 på drivenheten
39 och med sin andra polaritet matar drivenhetens 41 klämmor 52,
53 för att ge lika och varandra motriktade utsignaler till driv-
enheterna 39, 41. En banlängdreglering 57 omfattar i huvudsak
en variabel likspänning 58, som är ansluten mellan brytningen 56
och drivenheten 39 för att mata en likspänd förspänning till
kristallerna 44 för att reglera den totala längden av den bana
som omfattar armarna ll - 13. Banlängdregleringens 57 spänning
adderas till oscillatorns 54 utspänning för att bringa kristal-
lerna 44 att expandera eller kontrahera i takt med svängning-
arna för att vibrera speglarna 17 i en riktning som är vinkel-
rät mot deras reflexionsytor. Tack vare det förfarande varmed
spegeln 17 drivs är det enkelt att utnyttja den för både ban-
längdstyrning och fasmodulering av armarna ll - 13.
456 277
16
Den föreliggande uppfinningen har beskrivits itermer
avseende en speciell utföringsform, men det bör stå klart
för en fackman att modifikationer kan göras utan att uppfin-
ningstanken frângår, såsom denna definieras i efterföljande
5 patentkrav.
få
V?
Claims (8)
1. Förfarande för förhindrande av fastlåsning i ett ring- lasergyro som omfattar ett flertal speglar (17-19) som riktar monokromatiska strålar av en energi med en förutbestämd frekvens i varandra motsatta riktningar runt en sluten optisk bana (11-13), av nämnda speglar vibreras i första och andra riktningar för varvid en första och en andra spegel (17, 18) att förflytta de första och andra speglarnas reflexionsytor utmed första respektive andra banor, vilka innefattar kompo- nenter som är vinkelräta mot de första och andra speglarnas reflexionsytor medan den totala längden av den slutna optiska banan (11-13) bibehålles konstant för nedbríngande av bakåt- spridd strålning från samtliga speglar (17-19), k ä n n e- t e c k n a t av att den optiska banan (11-13) utgör en likbent triangel där den tredje spegeln (19) hålles stationär och den sträcka (h) varmed de första och andra speglarna (17, 18) vibreras är i huvudsak lika och av samma storlek, så att den kombinerade energin i den bakåtspridda strål- ningen vid den förutbestämda frekvensen från samtliga tre speglar (17-19) reduceras i huvudsak till noll, samt av att 18) vib- reras med en amplitud som skiftar de områden på desamma var och en av de första och andra speglarna (17, som träffas av ljusstrålarna med en sträcka (h) som har en storlek som motsvarar noll i en Bessel-funktion.
2. Förfarande enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k- n a t av att de första och andrariktningarna är i huvudsak vinkelräta mot de första och andra speglarnas (17, 18) reflexionsytor och amplituden H är lika med Bk/flntanësinâ, där G är strålarnas infallsvinkel på vardera den första och andra spegeln, B är ett argument för vilket nollord- ningens Bessel-funktion är noll och X är våglängden för den monokromatiska strålningsenergin.
3. Förfarande enligt patentkrav 2, k ä n n e t e c k- n a t av att den tredje spegeln (19) är stationär, vinkeln 9 är 300 och H ligger inom det område som sträcker sig från ungefär o,sei till o,74i.
4. förfarande enligt patentkrav 3, k ä n n e t e c k- n a t av att H är approximativt lika med 0,66Å. 456 277 ' ' 10 15. 20 25 30 35 18
5. Förfarande enligt patentkrav 3, k ä n n e t e c k~ n a t av att H är approximativt lika med D,74Ä.
6. Förfarande enligt patentkrav 3, k'ä n n e t e c k- n a t av att H är approximativt lika med Û,71A.
7. Ringlasergyro omfattande laserorgan (34) för att alstra tvåstrâlar av monokromatisk strålning vid en förut- bestämd våglängd gående-i motsatta riktningar runt en sluten polygonbana (11-13) av förutbestämd längd, som omsluter ett område begränsat av banan, vilken vid sina hörn (21-23) har ett antal speglar (17-19), varvid organ (39, 41) är anord- nade för att svänga åtminstone första och andra (17, 18) av de nämnda speglarna (17~19) synkront i riktning för respektive bisektriser (24, 25) till de hörnvinklar (Q, B) vid vilka de svängbara speglarna är anordnade, så att den första spegeln (17) rör sig mot området och den andra spegeln (18) bort från området för bibehållande av den totala ban- längden på ett fast värde, och polygonbanan (11-13).är en triangel med första, andra och tredje hörn uppvisande första, andra respektive tredje speglar (17-19), varvid organen (39, 41) för svängningsalstring omfattar första och andra drivenbeter som är kopplade till den första respektive andra spegeln (17, 18) samt aktiveringsorgan (44, 54) för att mata oscillerande effekt till de första och andra speglarna för att röra den första spegeln (17) i riktning mot triangelns inre längs den vinkelräta bisektrisen (24) för de första hörnet medan den andra spegeln (18) förflyttas bort från triangelns inre utmed den vinkelräta bisektrisen till det andrz hörnet, k ä n n e t e c k n a t av att triangeln är en likbent triangel där vinkeln för de första och andra hörnen vardera i huvudsak är 51,650 och vinkeln för det tredje hör- net huvudsakligen är lika med 76,700.
8. Ringlasergyro enligt patentkrav 7, k ä n n e L e c k- n a t av att aktiveringsorganen (44, 54) matar svängnings- effekt för att röra de första och andra speglarna (17, 18) synkront med samma utslag men motriktat varandra med en sträcka av ungefär Û,91k. n
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/274,044 US4410276A (en) | 1981-06-15 | 1981-06-15 | Ring laser gyroscope with doppler mirrors |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8203682L SE8203682L (sv) | 1982-12-16 |
SE456277B true SE456277B (sv) | 1988-09-19 |
Family
ID=23046536
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8203682A SE456277B (sv) | 1981-06-15 | 1982-06-14 | Forfarande for forhindrande av fastlasning i ett ringlasergyro samt ringlasergyro |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4410276A (sv) |
JP (1) | JPS57208187A (sv) |
AU (1) | AU547717B2 (sv) |
CA (1) | CA1170344A (sv) |
DE (1) | DE3222444A1 (sv) |
FR (1) | FR2507771B1 (sv) |
GB (1) | GB2100499B (sv) |
IL (1) | IL65330A0 (sv) |
IT (1) | IT1152969B (sv) |
NO (1) | NO821958L (sv) |
SE (1) | SE456277B (sv) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4653919A (en) * | 1982-02-08 | 1987-03-31 | Sundstrand Optical Technologies, Inc. | Laser gyro with dithered mirrors and current dither |
US5412475A (en) * | 1982-08-27 | 1995-05-02 | Raytheon Company | Diagonal pathlength control |
DE3320345A1 (de) * | 1983-06-04 | 1984-12-06 | Litton Systems, Inc., Beverly Hills, Calif. | Ringlaser-gyroskop |
US4592656A (en) * | 1983-07-05 | 1986-06-03 | Honeywell, Inc. | Ring laser angular rate sensor with modulated scattered waves |
US5357338A (en) * | 1983-07-11 | 1994-10-18 | Litton Systems, Inc. | Path length controller with offset bias for a ring laser gyro |
US4686683A (en) * | 1984-01-09 | 1987-08-11 | Litton Systems, Inc. | Laser angular rate sensor with dithered mirrors |
CA1252551A (en) * | 1984-01-09 | 1989-04-11 | Litton Systems, Inc. | Laser angular rate sensor with dithered mirrors |
JPH0716052B2 (ja) * | 1984-06-18 | 1995-02-22 | 日本航空電子工業株式会社 | リングレ−ザ角速度計 |
JP2517696Y2 (ja) * | 1985-06-05 | 1996-11-20 | 日本電気ホームエレクトロニクス株式会社 | リングレ−ザジヤイロ |
US4824253A (en) * | 1987-04-08 | 1989-04-25 | Litton Systems, Inc. | Glass driver for laser mirror |
US5137358A (en) * | 1991-02-05 | 1992-08-11 | Northrop Corporation | Ring laser gyro having two magnetic mirrors |
US5359413A (en) * | 1992-01-13 | 1994-10-25 | Kearfott Guidance And Navigation Corporation | System for substantially eleminating lock-in in a ring laser gyroscope |
US5420685A (en) * | 1992-12-18 | 1995-05-30 | Honeywell Inc. | Electrostatic path length control transducer |
US5416583A (en) * | 1993-07-30 | 1995-05-16 | Kearfott Guidance & Navigation Corporation | Quantum well bias mirror for phase modulation in a ring laser gyroscope |
US5469258A (en) * | 1993-11-29 | 1995-11-21 | Allied Signal Inc. | Ring laser gyroscope with tilting mirrors |
KR960010566B1 (ko) * | 1993-12-30 | 1996-08-02 | 한국과학기술연구원 | 록-인 영역(Look-in Zone)의 폭을 제어할 수 있는 레이저 자이로 |
EP2761253B1 (en) * | 2011-09-29 | 2015-09-09 | SI-Ware Systems | Mems based ring laser gyroscope with reduced lock-in |
US9651379B2 (en) | 2014-11-17 | 2017-05-16 | Honeywell International Inc. | Eliminating ring laser gyro backscatter |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3533014A (en) * | 1968-06-04 | 1970-10-06 | Massachusetts Inst Technology | Gas ring laser using oscillating radiation scattering sources within the laser cavity |
US4152071A (en) * | 1976-08-02 | 1979-05-01 | Honeywell Inc. | Control apparatus |
CA1085031A (en) * | 1976-11-08 | 1980-09-02 | Litton Systems, Inc. | Laser gyro with phased dithered mirrors |
FR2414715A1 (fr) * | 1978-01-13 | 1979-08-10 | Sfena | Procede d'attenua |
US4281930A (en) * | 1978-12-18 | 1981-08-04 | Litton Systems, Inc. | Laser gyro with phased dithered mirrors |
-
1981
- 1981-06-15 US US06/274,044 patent/US4410276A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-03-23 GB GB8208469A patent/GB2100499B/en not_active Expired
- 1982-03-23 IL IL65330A patent/IL65330A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-03-31 CA CA000400295A patent/CA1170344A/en not_active Expired
- 1982-04-28 JP JP57070547A patent/JPS57208187A/ja active Pending
- 1982-06-04 FR FR8209792A patent/FR2507771B1/fr not_active Expired
- 1982-06-11 AU AU84852/82A patent/AU547717B2/en not_active Ceased
- 1982-06-11 NO NO821958A patent/NO821958L/no unknown
- 1982-06-14 SE SE8203682A patent/SE456277B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-06-15 IT IT21862/82A patent/IT1152969B/it active
- 1982-06-15 DE DE19823222444 patent/DE3222444A1/de not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2100499A (en) | 1982-12-22 |
AU547717B2 (en) | 1985-10-31 |
FR2507771A1 (fr) | 1982-12-17 |
AU8485282A (en) | 1982-12-23 |
CA1170344A (en) | 1984-07-03 |
US4410276A (en) | 1983-10-18 |
JPS57208187A (en) | 1982-12-21 |
NO821958L (no) | 1982-12-16 |
GB2100499B (en) | 1985-09-11 |
IT8221862A0 (it) | 1982-06-15 |
IT8221862A1 (it) | 1983-12-15 |
IL65330A0 (en) | 1982-05-31 |
FR2507771B1 (fr) | 1986-07-25 |
IT1152969B (it) | 1987-01-14 |
SE8203682L (sv) | 1982-12-16 |
DE3222444A1 (de) | 1982-12-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE456277B (sv) | Forfarande for forhindrande av fastlasning i ett ringlasergyro samt ringlasergyro | |
EP3319017B1 (en) | Multi-channel laser system including an acousto-optic modulator (aom) and related methods | |
Cojoc et al. | Laser trapping and micro-manipulation using optical vortices | |
EP1599865B1 (en) | Method for positioning small particles in a fluid | |
Visscher et al. | Construction of multiple-beam optical traps with nanometer-resolution position sensing | |
JP2545427B2 (ja) | 粒状物質操作方法及び装置 | |
US9915851B1 (en) | Multi-channel phase-capable acousto-optic modulator (AOM) and related methods | |
US20170372808A1 (en) | Cold Atom Interferometry | |
SE451762B (sv) | Forfarande for att hindra lasning i ett liksidigt triangelformat ringlasergyro samt ringlasergyro | |
CN103189778A (zh) | 结构化照明装置、结构化照明显微镜装置以及面形状测定装置 | |
CN103926706B (zh) | 基于随机相位板消除激光散斑的多通光路设备及其方法 | |
WO2019040817A2 (en) | COLD ATOM INTERFEROMETRY | |
US4686683A (en) | Laser angular rate sensor with dithered mirrors | |
Solimeno et al. | Fabry-Pérot resonators with oscillating mirrors | |
US11960156B2 (en) | Multi-channel laser system including an acousto-optic modulator (AOM) with beam polarization switching and related methods | |
NL8400291A (nl) | Laser gyro met trillende spiegels en stroomtrilling. | |
Basistiy et al. | Observation of the rotational Doppler effect for optical beams with helical wave front using spiral zone plate | |
Dubetsky et al. | Conical lens for atom focusing | |
EP0485191A2 (en) | Acousto-optic devices | |
Ruddock | Nonlinear optical second harmonic generation | |
JP3492024B2 (ja) | 周波数シフター及びそれを用いた光学式変位計測装置 | |
RU2193793C1 (ru) | Двухкоординатный сканер для когерентного излучения ультрафиолетового диапазона (варианты) | |
EP3540500B1 (en) | Multi-channel phase-capable acousto-optic modulator (aom) including beam stabilizer and related methods | |
Marzo Pérez et al. | Holographic acoustic tweezers | |
Park et al. | Development of a continuous scanning laser Doppler vibrometer with bow scanning compensation |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8203682-3 Effective date: 19910131 Format of ref document f/p: F |