SE452340B - Nickelbaslegering - Google Patents
NickelbaslegeringInfo
- Publication number
- SE452340B SE452340B SE7902559A SE7902559A SE452340B SE 452340 B SE452340 B SE 452340B SE 7902559 A SE7902559 A SE 7902559A SE 7902559 A SE7902559 A SE 7902559A SE 452340 B SE452340 B SE 452340B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- alloys
- alloy
- treatment
- nickel
- strength
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 35
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 14
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 10
- 229910001119 inconels 625 Inorganic materials 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 4
- 101100298295 Drosophila melanogaster flfl gene Proteins 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N chromium iron nickel Chemical compound [Cr].[Fe].[Ni] BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001068 laves phase Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S376/00—Induced nuclear reactions: processes, systems, and elements
- Y10S376/90—Particular material or material shapes for fission reactors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
15 20 25 30 35 4521340 har en kombination av hög styrka, hög stabilitet och hög svets- barhet kan erhållas genom att använda vissa kritiska smala områden av komposition. Särskilt kritiska är koncentrationerna av titan, niob, aluminium och molybden. Vidare skyddar vissa zirkonium- och borkoncentrationer korngränserna och tenderar därför att minska svällning under kärnbestrâlning. Kisel minskar även svällning från kärnbestrålning och i motsats till den äldre tekniken användes kisel lämpligen i mängder större än 3 %.
Det ursprungliga ändamålet med detta arbete var att åstad- komma ny fast lösning och fällning av härdade nickel-krom-järn- legeringar, som var stabila, lågsvällande och beständiga mot plas- tisk deformation i reaktorn. Provning indikerade att det bästa kommersiellt tillgängliga materialet var Inconel 625 men att svällning under bestrâlning kunde vara ett problem. Legeringarna enligt uppfinningen utvecklades i en ansträngning att minska sväll- ning. Dessa speciella legeringar uppvisade emellertid speciellt god styrka och svetsbarhet och var sålunda attraktiva för icke- kärntillämpningar.
Dessa legeringar är högnickel-, gammaprimärhärdade lege- ringar och har förbättrad styrka, svällningsmotstånd, struktursta- bilitet och svetsbarhet, i jämförelse med legeringar enligt den äldre tekniken, såsom Inconel 625 _ Uppfinningen skall nu beskrivas med hänvisning till det följande exemplet: EXEMPEL I tabell I nedan visas kompositionen, pá vilken omfattande provning utfördes.
TABELL; LEGERINGSKOMPOSITION (viktprocent) Legering är; LEEÅEEFEEEPEÉÉÉ _25 D41 0,03 0,5 rest 8 22,5 5 1,5 2 2 0,01 0,03 D42 0,03 0,5 rest 15 15,5 5 1,5 1,5 1,5 0,01 0,03 Dessa legeringar vakuumsmältes och götos som 45 kg göt.
Efter ytbehandling beskickades legeringarna till en ugn, upphet- tades till 1093°C för värmebehandling under två timmar före varm- valsning till 6,2 x 6,3 cm kvadratiska tackor. Delar av tackorna varmvalsades sedan till 12 mm tjock platta. 10 15 20 452 340 Provstycken utsattes för olika behandlingar. De resulterande draghàllfastheterna är upptagna i tabell II. Brotthàllfastheten hos Inconel 625 är blott cirka 103 ksi (motsvarande ca 1.55 N/ mmz) vid 65000, och det kan ses att D42 (med en brotthållfasthet av över 150 ksi vid 65000 med exempelvis behandling nr 5) är vida överlägsen. De högsta styrkorna förverkligades för behandlingar nr 4 och nr 5. Reglering av varmarbetsbehandlingen (behandling nr 4) var svår, pà grund av den mycket snabba kylningen av den tunna biten efter kontakt med valsarna, och behandling nr 5 valdes därför för brottpåkänningsprov i stället för behandling nr 4.
Behandling nr 2 valdes även för pàkänningsbrottprovning och båda resultaten visas i tabell III. Det torde bemårkas att de uppskat- tade 1000 timmars brottstyrkorna är blott uppskattningar och att pá grund av det begränsade antalet provningar på legering D42 (behandling nr 5) både 100 timmars och 1000 timmars brottstyrkor- na skulle behandlas som uppskattningar Éåš denna legering. 100-timmarsbrottstyrkan hos Inconel 625 vid 650OC är blott cirka 62, och det kan inses att D42 (t.ex. 74 med behandling nr 5) är märkbart bättre. 452 340 o.~N m.mm~ æ.mæ o.m ~.mmH m.~Hfi °.wH m.w<~ w.@w o.m ~.w e.m~ m.~m~ °.°m m.~ æ.mwH m.o~H m.w~ o.ø>~ m.moH o.wH w.owH m.wHH ø.mH m.~nH w.-~ o.Hfi ~.~<~ m.°HH o.mH m.mw~ m.m- o.m m.o~H w.wm~ o.m o.mwH w.~m~ m.w w.~mH «.c«fi 03 ÜNS 93A 93 wáå »H63 o.w ~.@m~ ~.wøH °.~ <.wmH ~.w~H m.oH <.mm~ m. ø.fi m.o- m.wo~ m.m H.~oH m.c~fl m.- m.@~H m. :s 39: 39.: S: S8: 32.: fim man wa mm o .Hm man wa N o man wcfihwwmn Han wcflnmwøa one cow omm Hm omw cow omm Hm omm cow omm Hm fifiwm Nää |>onm U m=>\: w.+ uommæ\: H + umæno H\: mw.o uooo>\: w + uoooæ\: flfl + Qow~m\: H Q oo>\n w + oooow\: flfl +oQowno H\: d n N a wcflfiucønwm man :oo fizn ndwcflnwwmfi bmw nuaøäncvmwmumsumdhflflmswnfin HH Qqm<& Ghz 452 340 ...en ...ä ...S flS.. Nå ä... ma: ...É o.. ...S .m3 S. ...ßßußfifl .än + u 02k.. w + . ...å w ä. .. m . .S w ä... 3.., u Qom? S +00 n.. Q.. H ...en :S .... ...šN ...S ä o om m .ÄB nå. ...S 32 mä. 2.... ...i ...ä ä... ...s ma ...SN ...S 2.... . nføoïn w + ...m2 2.2 ...Q ...ä än: . h. uo......>. : + ußßäß.äv..w..m m.
...S må. W... #3. 9%. ...a ...D man. o... ...S 2.... ...a onooï.. ~.+ .foowš S + ma: 3.2 w... ...m3 f... .än ...Laos øßßämgäšwom _. _12. ...ä ...S Nä. 9.... b. . . .
T 23.... HH S23... 10 15 70 25 ïfi 35 452 _5410 6 TABELL III BROTTPÅKÄNNINGSEGENSKAPER HOS LEGERINGAR D41 och D42 Legering Behandling Provtempe- Brotthållfasthet ratur 100 tim. Uppskattat ( C) 1000 tim. 041 1n/szvâc + 650 70 ss 11h/80006 + 600 90 73 2h/700 C 550 120 105 042 1h/927âc + 650 73 62 11h/80CoC + 600 97 80 2h/700 C (Nr. 2) 550 138 125 D41 30% kallbeärhetad 650 75 54 + 11h/BOOOC 600 105 82 + 2h/700 C (Nr. 5) 550 135 110 D42 30% kallbeârbetad 650 74 58 + 11h/800oC 600 95 72 + 2h/700 C (Nr. 5) 550 131 115 Draghällfasthetsegenskaperna vid rumstemperatur efter utsättning för en stabiliserande behandling (30% kallbearbetad + 200 timmar vid 700°C) visas i tabell IV. Det kan ses att lege- ringarna uppvisar liknande styrka och tänjbarhet. Mikrostruktu- rerna undersöktes efter utsättning vid 700°C. För legering D41 utvecklades en duplex gammaprimärstorleksfördelning. Legering D42 visade en finare gammaprimärdispersion. Inget bevis för någon nålformig fas observerades i mikrostrukturen hos några av dessa legeringar.
TABELL IV RUMSTEMPERATURDRÅGHÅLLFASTHETSEGENSKAPER EFTER STABILITETS- BEHANDLING Legering Behandling 0,2% YS UTS (ksi) (ksi) % Fl ñïT““' ' 30% cw 4'200 h/700°c 194,4 225,3 s.n 042 30% cw + 200 n/700°c 191,1 215.9 7.5 Såsom ovan angivits kan leuerinqar för användning i icke- kärntillämbninaar eller för regleringsaqqreqattillämnningar be- räknas, som har högre nickelområden än leqerinqar, som är beräk- nade för kärnbränslebeklädnad (där neutronabsorption är viktig). 10 15 20 25 30 35 452 340 7 Medan högre nickellegeringar såsom Inconel 625 kunde användas i tillämpningar, där neutronabsorption icke är viktig, visade sig legeringarna enligt uppfinningen ha fördelar, och speciellt, att ha lägre svällning, större styrka och, såsom nedan angives, bättre svetsbarhet.
Makro-etsade mikrofoton av både D41 och D42 avslöjade att båda legeringarna producerade friska tänjbara svetsar. Böjprov- ningar avslöjade emellertid att legering-D42-svetsar var cirka 50% mera tänjbara än de hos legering D41. Fördelen med en svets- ning med högre tänjbarhet, kopplad med att D42 förlitar sig mera på fastlösningsstyrkeökning än D41, resulterar i att~legeringar i området för D42 är föredragna. Svetsbarhetsproblem vanliga med Inconel 625 har icke förekommit med D42-legeringen.
Man har känslan, att kiseln verkar som en svällningsinhibi- tor, och särskilt i kärntekniska tillämpningar, kiselhalten lämpligen är minst 0,5%, och tecken finns att den optimala kisel- halten är mer än 0,5%. Man tror även, att molybdenhalten bidrager till en Lavesfas (som ogynnsamt påverkar styrka och ökar sväll- ning) och att, särskilt i reaktortillämpningar, molybdenhalten lämpligen är mindre än 5%. Zirkonium- och borhalten tros vara viktiga i skyddet av korngränserna och kan minska svällning i reaktortillämpningar. Borhalten är helst ej mindre än 0,01 och zirkoniumhalten är lämpligen icke mindre än 0,03.
Man har känslan, att den kraftigt förbättrade svetsbarheten beror på de lägre titan-, niob- och aluminiumhalterna hos dessa legeringar. Lämpligen är titanhalten icke större än 1,5%, alumi- niumhalten icke större än 1,5% och niobhalten icke större än 1,5%.
Sålunda kan det inses att en legering med en viktskomposi- tion av 57-63 nickel, 17-18 krom, 4-6 molybden, 1-2 niob, 0,2-0,8 kisel, 0,01-0,05 zirkonium, 1,0-2,5 titan, 1,0-2,5 aluminium, 0,02-0,06 kol, 0,002-0,015 bor och resten väsentligen järn (10-20) har utmärkt svetsbarhetsegenskaper och är starkare än kommersiellt tillgängliga legeringar såsom Inconel 625. Dessutom gör dess lång- tidsstrukturstabilitet på grund av dess låga svällning den spe- ciellt lämpad för användning i regleringselementaggregat och led- ningar i natriumkylda kärnreaktorer.
Claims (5)
1. Nickelbaslegering, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda legering består väsentligen av, i viktprocent, 57-63 Ni, 7-18 Cr, 10-20 Fe, 4-6 Mo, 1-2 Nb, 0,2-0,8 Si, 0,01-0,05 Zr, 1,0-2,5 Ti, 1,0-2,5 Al, 0,02-0,06 C och 0,002-0,015 B.
2. Legering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att titanen icke är större än 1,5, aluminiumet icke är större än 1,5, och níobet icke är större än 1,5.
3. Legering enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d av att kiseln är större än 0,5.
4. Legering enligt krav 1, 2 eller 3, k ä n n e t e c k - n a d av att molybdenen icke är större än 5.
5. Legering enligt något av kraven 1-4, k ä n n e t e c k - n a d av att børen icke är mindre än 0,010 och zirkoniet icke är mindre än 0,03.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/917,833 US4231795A (en) | 1978-06-22 | 1978-06-22 | High weldability nickel-base superalloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7902559L SE7902559L (sv) | 1979-12-23 |
| SE452340B true SE452340B (sv) | 1987-11-23 |
Family
ID=25439390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7902559A SE452340B (sv) | 1978-06-22 | 1979-03-21 | Nickelbaslegering |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4231795A (sv) |
| JP (1) | JPS5585647A (sv) |
| BE (1) | BE874959A (sv) |
| CA (1) | CA1115995A (sv) |
| DE (1) | DE2910653A1 (sv) |
| FR (1) | FR2429267B1 (sv) |
| GB (1) | GB2023652B (sv) |
| IT (1) | IT1125956B (sv) |
| NL (1) | NL7901501A (sv) |
| SE (1) | SE452340B (sv) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57123948A (en) * | 1980-12-24 | 1982-08-02 | Hitachi Ltd | Austenite alloy with stress corrosion cracking resistance |
| JPS57207145A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-18 | Toshiba Corp | Wear resistant alloy |
| JPS58136736A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-13 | Hitachi Ltd | 原子炉内用Ｎｉ基合金部材の製造方法 |
| JPS59136443A (ja) * | 1983-07-25 | 1984-08-06 | Hitachi Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたボルト材 |
| US4649086A (en) * | 1985-02-21 | 1987-03-10 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Low friction and galling resistant coatings and processes for coating |
| NO864420D0 (no) * | 1985-11-26 | 1986-11-06 | United Technologies Corp | Sveisbar legering. |
| US4888253A (en) | 1985-12-30 | 1989-12-19 | United Technologies Corporation | High strength cast+HIP nickel base superalloy |
| TW250567B (sv) * | 1993-05-13 | 1995-07-01 | Gen Electric | |
| US6696176B2 (en) | 2002-03-06 | 2004-02-24 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Superalloy material with improved weldability |
| US7481970B2 (en) * | 2004-05-26 | 2009-01-27 | Hitachi Metals, Ltd. | Heat resistant alloy for use as material of engine valve |
| US8618440B2 (en) * | 2007-01-04 | 2013-12-31 | Siemens Energy, Inc. | Sprayed weld strip for improved weldability |
| US8197748B2 (en) * | 2008-12-18 | 2012-06-12 | Korea Atomic Energy Research Institute | Corrosion resistant structural alloy for electrolytic reduction equipment for spent nuclear fuel |
| CN106854761B (zh) * | 2015-12-08 | 2019-02-26 | 沈阳大陆激光技术有限公司 | 在连铸机出坯辊道表面制备耐磨耐蚀涂层的方法 |
| CN106591831A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-04-26 | 沈阳大陆激光工程技术有限公司 | 一种用于激光制造热轧带钢卷曲前导尺衬板的自润滑耐磨涂层 |
| CN109468561B (zh) * | 2018-11-27 | 2021-01-01 | 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 | 一种gh3625合金带材的制备方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1083251A (fr) * | 1953-08-11 | 1955-01-06 | Wiggin & Co Ltd Henry | Améliorations apportées aux alliages résistant à la chaleur |
| GB812582A (en) * | 1956-07-18 | 1959-04-29 | Universal Cyclops Steel Corp | Ferrous base alloys |
| DE1250642B (sv) * | 1958-11-13 | 1967-09-21 | ||
| US2994605A (en) * | 1959-03-30 | 1961-08-01 | Gen Electric | High temperature alloys |
| US3160500A (en) * | 1962-01-24 | 1964-12-08 | Int Nickel Co | Matrix-stiffened alloy |
| FR1541462A (fr) * | 1966-10-21 | 1968-10-04 | Int Nickel Ltd | Alliages fer-nickel-chrome |
| US3598578A (en) * | 1969-03-28 | 1971-08-10 | Driver Co Wilbur B | Electrical resistance alloy and method of producing same |
| US3705827A (en) * | 1971-05-12 | 1972-12-12 | Carpenter Technology Corp | Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor |
| US3972752A (en) * | 1971-09-28 | 1976-08-03 | Creusot-Loire | Alloys having a nickel-iron-chromium base for structural hardening by thermal treatment |
| JPS5631345B2 (sv) * | 1972-01-27 | 1981-07-21 |
-
1978
- 1978-06-22 US US05/917,833 patent/US4231795A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-02-22 GB GB7906240A patent/GB2023652B/en not_active Expired
- 1979-02-26 NL NL7901501A patent/NL7901501A/xx not_active Application Discontinuation
- 1979-03-16 FR FR7906771A patent/FR2429267B1/fr not_active Expired
- 1979-03-17 DE DE19792910653 patent/DE2910653A1/de active Granted
- 1979-03-19 BE BE0/194111A patent/BE874959A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-03-20 JP JP3185279A patent/JPS5585647A/ja active Granted
- 1979-03-21 SE SE7902559A patent/SE452340B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-03-21 CA CA323,878A patent/CA1115995A/en not_active Expired
- 1979-03-21 IT IT41537/79A patent/IT1125956B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1115995A (en) | 1982-01-12 |
| GB2023652B (en) | 1982-09-15 |
| DE2910653C2 (sv) | 1987-07-09 |
| DE2910653A1 (de) | 1980-01-10 |
| SE7902559L (sv) | 1979-12-23 |
| NL7901501A (nl) | 1979-12-28 |
| FR2429267B1 (fr) | 1985-07-12 |
| IT7941537A0 (it) | 1979-03-21 |
| JPS5585647A (en) | 1980-06-27 |
| IT1125956B (it) | 1986-05-14 |
| US4231795A (en) | 1980-11-04 |
| FR2429267A1 (fr) | 1980-01-18 |
| JPS6325062B2 (sv) | 1988-05-24 |
| GB2023652A (en) | 1980-01-03 |
| BE874959A (fr) | 1979-09-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE452340B (sv) | Nickelbaslegering | |
| Krishnan et al. | Zirconium alloys in nuclear technology | |
| KR101884442B1 (ko) | 응력-연신 상충관계 극복 하이엔트로피 합금 | |
| JPH01275740A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼合金 | |
| CA2080964A1 (en) | Nickel aluminide base single crystal alloys and method | |
| GB2080331A (en) | Austenitic fe-ni-cr alloys | |
| EP0174418B1 (en) | Austenitic alloys based on iron-manganese and iron-manganese-chromium | |
| US3576622A (en) | Nickel-base alloy | |
| CN114561602B (zh) | 一种NbTiZrU系含铀高熵合金 | |
| Nagasaka et al. | High-temperature creep properties of NIFS-HEAT-2 high-purity low-activation vanadium alloy | |
| CN110205506A (zh) | 一种低活化多主元合金及其制备方法 | |
| EP0964072A1 (en) | Austenitic stainless steel with resistance to deterioration by neutron irradiation | |
| US3346379A (en) | Niobium base alloy | |
| KR101764097B1 (ko) | 크립 저항성이 우수한 저방사화 페라이트-마르텐사이트 강 및 그 제조방법 | |
| KR20140130590A (ko) | 충격 특성이 우수한 페라이트-마르텐사이트 강 및 그 제조방법 | |
| Lundin | The determination of the equilibrium phase diagram, zirconium-niobium | |
| GB1385755A (en) | Nickel-iron-chromium alloys | |
| USH326H (en) | Mn-Fe base and Mn-Cr-Fe base austenitic alloys | |
| Iwao et al. | Mechanical properties of vanadium-base binary alloys | |
| US3719475A (en) | Low carbon ferrous alloy containing chromium | |
| Klueh et al. | Thermal stability of manganese-stabilized stainless steels | |
| Korenko et al. | Iron-nickel-chromium age-hardenable alloys | |
| Tas et al. | Austenitic stainless steel degradation in dynamic Pb 17Li systems | |
| Rajala et al. | The development of improved vanadium-base alloys for use at temperatures up to 1800° F | |
| NO129534B (sv) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7902559-9 Effective date: 19910117 Format of ref document f/p: F |