SE450786B - Kompounddrivaggregat - Google Patents

Description

450 786 2 Många moderna flygplan, som utformats för relativt korta flygsträckor, så- som mellan 200 och 1 000 nautiska mil, använder selektivt antingen turbofläkt- eller turbopropmotorer. När start och landningsprestation är särskilt viktig på grund av korta landningsbanor eller hinder nära en flygplats exempelvis och bul- 'lerdämpningskrav skall uppfyllas, väljs turbopropmotorer. När förbättrad block- tidsprestation och bränsleverkningsgrad vid höga marschhastigheter är väsentli- ga, exempelvis för att minimera flygtid och bränslekostnader för passagerare el- ler last, väljs turbofläktmotorer med högt sekundörflödesförhållande. Trots det- ta medför valet av en typ av motor motsvarande en viss förlust av de totala pre- stationsfördelar som skulle ha uppnåtts från den typ av motor som icke valts.

Ett problem som uppträder vid turbopropmotorer är propelleralstrat buller.

En turbopropmotor tenderar att vara bullrigare än en turbofläktmotor med en ekvivalent kärnstorlek. Fläkthuven, som omsluter fläkten och fläktkanalen i en turbofläktmotor, kan behandlas akustiskt för att dämpa buller, medan propellern hos en turbopropmotor sträcker sig in i luftströmmen, där bullerdämpning är be- svärlig. Dessutom ökas nivån för bulleralstring hos en turboprop med ökningen av propellerns rotationshastighet och med en ökning av propellerbladens stigning.

Sådant buller kan vara störande, icke blott för det samhälle över vilket flyg- planet flyger utan även inuti själva flygplanet.

Med hänsyn till de ovan nämnda problemen är det därför ett ändamål med förliggande uppfinning att åstadkomma ett kompounddrivaggregat, som har verk- ningsgrads- och prestationsfördelarna hos en turbopropmotor men ändå kan utveck- la adekvat dragkraft vid hög höjd och hastighet utan behov av en överdimensione- rad propeller.

Ett annat ändamål med uppfinningen är att åstadkomma ett kompounddrivaggre- gat, vid vilket bränsleverkningsgraden är optimerad vid alla faser av flygning. Ännu ett ändamål med uppfinningen är att åstadkomma ett kompounddrivaggre- gat, som har prestationsfördelarna hos en turbopropmotor men vid vilket det pro- pelleralstrade bullret kan reduceras selektivt.

Enligt uppfinningen kännetecknas ett kompounddrivaggregat, innefattande en kärngasturbinmotor för att alstra effekt, en fläktsektion med en fläkt, som är innesluten i en huv, åtminstone en propeller, som innefattar ett flertal blad och innehåller en anordning för att variera bladens stigning, av att en enda roterbar axel förbinder en turbin hos kärnmotorn med fläkten och med varje prop- eller, varvid axeln fördelar en andel av effekten till fläkten och en annan andel av effekten till varje propeller. 3 450 786 Uppfinningen förstås bättre genom följande beskrivning tillsammans med bi- fogade ritningar, på vilka fig. 1 är en tvärsektion av en utföringsform av ett kompounddrivaggregat, innefattande känntetecken hos föreliggande uppfinning, fig. 2 ett diagram av drivkraftfallförloppen hos en turboprop, ett kompounddriv- aggregat och en turbofläkt, fig. 3 en sektion av en andra utföringsform av ett kompounddrivaggregat, innefattande kännetecken hos föreliggande uppfinning, fig. 4 en bild av ett annat drivkompounddrivaggregat, monterat på en luftfarkost, fig. 5 en sektion av en tredje utföringsform av ett kompounddrivaggregat, inne- fattande kännetecken hos föreliggande uppfinning, fig. 6 en sektion av en fjärde utföringsform av ett kompounddrivaggregat, innefattande kännetecken hos förelig- gande uppfinning, samt fig. 7 en sektion av en femte utföringsform av ett kompo- unddrivaggregat, innefattande kännetecken hos föreliggande uppfinning.

På ritningarna och särskilt fíg. 1 visas en utföringsform av ett kompound- drivaggregat enligt uppfinningen. Kompounddrivaggregatet innefattar en kärngas- turbinmotor 10, som driver en fläkt 12 och en propeller 14. En drivanordning, såsom den roterbara axeln 16, kopplar kärnmotorn 10 med fläkten 12 och propell- ern 14 för att fördela en del av den effekt som alstras av kärnmotorn 10 till fläkten 12 och en annan del av effekten till propellern 14.

Kärnmotorn 10 är en typisk gasturbinmotor med en kompressor 18, en bränn- kammare 20, en högtrycksturbin 22 och en lågtrycksturbin 24. Luft komprimeras av kompressorn 18 och strömmar in i brännkammaren 20, i vilken den blandas med bränsle och förbränns. De resulterande expanderande heta gaserna lämnar bränn- kammaren och strömmar över högtrycksturbinen 22 och därefter över lågtryckstur- binen 24 och bringar rotorskovlarna i båda turbinerna att rotera. En axel 26 förbinder högtrycksturbinen 22 med kompressorn 18 och tillåter kompressorrotorn att rotera och sålunda kompressorn att drivas av högtrycksturbinen.

På likartat sätt förbinder den roterbara axeln 16 lågtrycksturbinen 24 med fläkten 12 och propellern 14. Den roterbara axeln 16 driver med fördel fläkten 12 direkt, dvs, i förhållandet ett till ett. Med fördel driver den roterbara ax- eln 16 propellern 14 genom en utväxling 28, som reducerar propellerns rotations- hastighet. Utväxlingen 28 kan innefatta en valfri lämplig anordning av och stor- lek hos utväxlingens delar för att driva propellern 14 med en rotationshastig- het, som kan väljas för att åstadkomma den optimala prestationsanpassningen av propeller och fläkt. Ett exempel på en dylik utväxling 28 visas i fig. 1 såsom 450 786 ett solhjul 30, som är fäst direkt vid den roterbara axeln 16 och en fast kugg- ring 32, som är åtskild radiellt utåt från och solhjulet 30 samt ett flertal planethjul 34, som är anbragta mellan solhjulet och kuggringen och är fästa vid navet 36 hos propellern 14. Givetvis kan andra utformningar av utväxlingen an- vändas lika väl. p I händelse av att kärnmotorn 10 skulle stanna under flygning, är det önsk- värt att propellern 14 icke tillåts att rotera fläkten 12 eller lågtrycksturbi- nen 24, vilket skulle alstra negativt vridmoment. Därför innehåller kompound- drivaggregatet helst en anordning för att frikoppla utväxlingen 28 från den ro- terbara axeln 16 1 händelse av negativt vridmoment. En sådan frikopplingsanord- ning kan exempelvis innefatta en frihjulskoppling 37, som förbinder utväxlingen 28 med den roterbara axeln 16.

Utväxlingen 28 kan med fördel vara anordnad att reducera den bullernivå som alstras av propellern 14. En reduktion av propellerns spetshastighet kommer att resultera i en reduktion av bulleralstring vid en given bladstigningsvinkel. Så- lunda kan utväxlingen 28 väljas för att driva propellern 14 med en rotationshas- tighet, som ger den önskade kombinationen av drivkraft och bullernivå.

Propellern l4 innehåller ett flertal propellerblad 38, som sträcker sig väsentligen radiellt utåt från navet 36. Antalet och formerna av bladen 38 kan vara enligt önskan och de blad 38 som visas i fig. 1 representerar endast_ett exempel. Vidare avses att uttrycket propeller" även innefattar den propeller- form som ibland betecknas såsom en "propf1äkt“, dvs en propeller som har ett stort antal starkt svepta blad. Propellern 14 innehåller en anordning för att variera bladens 38 stigning- En sådan stigningsvariationsanordning, represente- rad av boken 40, kan exempelvis vara en sluten hydrauliskt manövrerad stignings- växlingsmekanism. Givetvis kan alternativt andra lämpliga anordningar användas för att variera stigningen hos bladen 38, såsom elektriska motorer med kuggväx- lar.

Propellern 14 innefattar även med fördel en projektilformig propellernav- kåpa 42 vid uppströmsänden för att skydda navet 36 och reducera friktion vid höga marschhastigheter.

Kompounddrivaggregatet innehåller även en fläktsektion 44. Fläktsektionen 44 innehåller fläkten 12, ett flertal inloppsledskenor 46, som är anbragta upp- ströms fläkten 12, och ett flertal utloppsledskenor 48, som är anbragta nedstr- öms fläkten 12. En väsentligen ringformig huv 50 omsluter fläkten 12 samt in- lopps- och utloppsledskenorna 46 och 48- Huven 50 är även stödd av inlopps- och utloppsledskenorna 46 och 48. Fläkten 12 innefattar ett flertal väsentligen ra- diellt utskjutande fläktblad.

Såsom framgår av fig. 1, är kärnmotorn 10 och fläktsektionen 44 utformade 450 786 så att gasflödesbanan nedströms fläkten 12 bildar en sekundärflödeskanal 52 och en kärnflödeskanal 54. De två flödeskanalerna 52 och 54 är åtskilda av den ring-' formiga kärnkåpan 56, vid vars uppströmsände finns en väsentligen ringformig klyvare 58. Sekundärflödeskanalen 52 begränsas mellan huven 50 och kärnkåpan 56 och leder flödet av luft genom denna för att passera förbi kärnmotorn 10. Kärn- flödeskanalen 54 begränsas mellan kärnkåpan 56 och de radiellt inre begränsning- arna av kompressorn 18, brännkammaren 20 samt hög- och lågtrycksturbinerna 22 och 24 och leder därigenom ett flöde av luft och gaser genom kärnmotorn 10.

Inloppsledskenorna 46, som är anbragta uppströms fläkten 12, innefattar med fördel inloppsledskenor med variabel geometri. Inloppsledskenorna med variabel geometri är effektiva för att modulera mängden av luftflöde till fläkten. Ett exempel på en sådan ledskena är de avskurna, variabla ledskenor 60 som visas och beskrivs i patentskriften USA 4 254 619, till vilken hänvisas. Sådana avskurna, variabla lesskenor 60 sträcker sig från nedströmskanten av inloppsledskenorna 46 och är svängbart ställbara för att modulera flödet av luft till fläkten 12. De avskurna, variabla ledskenorna 60 är anbragta så att de är väsentligen axiellt inriktade med sekundärflödeskanalen 52, för att modulera flödet av luft primärt till sekundärflödeskanalen 52. Det totala trycket och det totala flödet av luft till kärnflödeskanalen 54 är väsentligen opåverkat av de avskurna ledskenorna 60.

När inloppsledskenor med variabel geometri, såsom de avskurna variabla led- skenorna 60, ingår i kompounddrivaggregatet, är det fördelaktigt att det även ingår en anordning för att variera arean i utloppsröret från sekundärflödeskana- len 52, för att bibehålla rätta flödesegenskaper genom denna. Ett exempel på en sådan anordning är ett flertal klaffar 61, som är svängbart förbundna kring huv- ens 50 nedströmsände. Klaffar, som är lämpliga för användning med kompounddriv- aggregatet anges 1 patentskriften USA 4 132 068, till vilken hänvisas. Svängning av klaffarna 61 mot bort från eller mot kärnkåpan S6 ökar eller minskar strål- rörsarean.

Det kompounddrivaggregatet som visas i fig. 1 är särskilt lämpligt för an- vändning på luftfarkoster, som är avsedda för relativt korta flygningar, dvs i området 200 - 1 000 nautiska mil och med maximala marschhastigheter av approxi- mativt M = 0,7 till 0,8. Under sådana driftförhållanden är det fördelaktigt att sekundärflödesförhållandet hos kompounddrivaggregatets fläktsektion är mellan 2 och 6. Sekundärflödesförhållandet är förhållandet mellan det massflöde av luft som strömmar genom sekundärflödeskanalen 52 och det massflöde av luft som ström- mar genom kärnflödeskanalen 54.

Förekomsten i kompounddrivaggregatet av inloppsledskenor med variabel geo- metri, exempelvis de avskurna variabla ledskenorna 60, bildar ett medel för att variera effektfördelningen mellan fläkten 12 och propellern 14 för att därför 450 786 medge maximal nytta av fläktens och propellerns vetkningsgradsegenskaper under alla faser av flygningen. Exempelvis under drift med låg hastighet, såsom under stigning eller flygning med låg marschhastighet, är det önskvärt att det mesta av den effekt som alstras av kärnmotorn 10 fördelas till propellern 14, som als- trar stor dragkraft vid låg hastighet. Likaledes är propellern 14 mer bränsleef- fektiv vid låga hastigheter än fläkten 12. För att uppnå en effektfördelning, med vilken propellern 14 mottar det mesta av effekten från kärnmotorn 10, är de avskurna, variabla ledskenorna 60 inställda så att de minimerar den mängd av luft som strömmar till fläkten 12, varigenom belastningen på fläkten reduceras.

För en given effekt, som alstras av kärnmotorn 10, behöver mindre av effekten fördelas till fläkten 12 och mera av effekten är tillgänglig_för propellern 14.

Den extra effekten absorberas av propellern genom en ökning av propellerbladens 38 stigning.

Omvänt kommer under faser av flygningen med högre hastighet, såsom marsch- fasen, prestationen och bränsleverkningsgraden av fläkten 12 i kompounddrivagg~ regatet att överskrida propellern 14. Därför är det önskvärt att en högre andel av den effekt som alstras av kärnmotorn 10 till fläkten 12 i stället för till propellern 14. För att åstadkommma en sådan effektfördelning är de avskurna, variabla ledskenorna 60 inställda så att de maximerar den mängd luft som ström- mar till fläkten 12 och därigenom ökar belastningen på fläkten. För en given effekt, som alstras av kärnmotorn 10, behöver mer effekt fördelas till fläkten 12 på grund av den ökade belastningen på fläkten och således är mindre effekt tillgänglig för propellern 14- Stigningen av propellerbladen 38 minskas för att reducera belastningen på propellern och därigenom acceptera den minskade andel av effekten som fördelas till denna- Givetvis är många kombinationer av effektfördelning till fläkten 12 och till propellern 14 möjliga mellan de fördelningar som nämnts ovan.

Några fördelar hos kompounddrivaggregatet kan förklaras genom det diagram som visas i fig. 2. Diagrammet visar tryckfallshastigheterna hos en turboprop, en turbofläkt med högt sekundärflöde och ett kompounddrivaggregat, vardera med en kärnmotor av ekvivalent storlek. Såsom framgår, är tryckfallshastigheten, el- ler linjens-lutning, för kompounddrivaggregatet mindre än tryckfallshastigheten, eller linjens lutning, för turbopropen. Punkten A indikerar den önskade drag- kraften från varje motor vid en relativt hög höjd och hög lufthastighet. Punk- terna B, C och D indikerar de dragkraftsvärden som är tillgängliga vid låg höjd och låg lufthastighet från turboprop, kompounddrivaggregatet och turbofläkten resp, på grund av deras fallhastigheter. Såsom visas gäller vid låg lufthastig- het och låg höjd att kompounddrivaggregatet (punkten C) ger mer dragkraft än turbofläkten med högt sekundärflöde (punkten D) men mindre än turbopropen (punk- ten B). För att turbopropen skall avge den dragkraft som anges vid punkten B , 450 786 måste diametern av dess propeller vara avsevärt större än diameterna av propell- ern på kompounddrivaggregatet. Kompounddrivaggregatet avger sålunda samma drag- kraft vid en hög höjd och hög lufthastighet (punkten A) som turbofläkten med högt sekundärflöde men avger ändå mer dragkraft än turbofläkten vid låg höjd och låg lufthastighet (punkten C) med användning av en propeller med reducerad di- mension relativt den som erfordras av turbopropen. Propellern med reducerad di- mension resulterar i motsvarande fördelar med avseende på vikt, kostnad och min- skade anläggningsförluster. En propeller med mindre diameter ger ett flertal yt- terligare fördelar. När flygplanets landningsställs längd bestäms av propellerns dimension, tillåter en mindre propeller användning av ett kortare landnings- ställ, vilket ytterligare minskar kostnad och vikt. En mindre propeller, som ger mindre effekt och vridmoment, tillåter att en mindre och lättare utväxling kan användas. Vidare tillåter en propeller med reducerad diameter att propellern och utväxlingen kan rotera med ett högre varvtal, medan propellerns spetshastighet bibehålls inom önskade gränser. En utväxling, som drivs med högre varvtal, re- sulterar I reducerat vridmoment i utväxlingsstegen och ett lägre totalt utväx- lingsförhållande, som kan reducera komplexiteten och kostnaden. 7 De avskurna, variabla ledskenorna 60 kan även med fördel användas för att reducera de bullernivåer som alstras av kompounddrivaggregatet. Exempelvis när det flygplan på vilket motorn är monterad flyger med relativt låg höjd över ett samhälle och bullerminskning önskas, kan de variabla ledskenorna 60 inställas för att öka belastningen på fläkten 12 och därigenom reducera belastningen på propellern 14. I beroende härav minskas stigningen av propellerns 14 blad 38 och därigenom minskas den bullernivå som alstras av propellern. Den huv 50 som omger fläkten 12 kan innefatta akustisk behandling så att den bullernivå som alstras av fläkten 12 icke ökas motsvarande.

En ytterligare fördel med kompounddrivaggregatet är att ett separat drag- kraftreverseringssystem icke behöver ingå i detta, såsom skulle erfordras i en konventionell turbofläktmotor. Den variabla stigningen hos propellern 14 ger dragkraftreverseringsförmåga. Motsvarande medverkar elimineringen av ett separat dragkraftreverseringssystem till att minska vikten av propellern 14.

I fig- 3 visas en andra utföringsform av kompounddrivaggregatet. Element i denna andra och efterföljande utföringsformer, som är identiskt lika med element i den första utföringsformen, kommer att identifieras med samma hänvisningsbe- teckningar.

Det kompounddrivaggregat som visas i fig. 3 innehåller en kärnmotor 10, en fläkt l2 och en propeller 14, vilka är kopplade och fungerar på samma sätt som beskrivits ovan för den första utföringsformen. Den andra utföringsformen inne- håller en huv 62, som sträcker sig från fläktsektionen 44 till förbi kärnmotorns nedströmsände. Huven 62 bildar den radiellt yttre gränsen av sekundärflödes- kanalen 52, varvid kanalen 52 är placerad radiellt utanför kärnmotorn 10- 450 786 Såsom framgår av fig. 3, innehåller kompounddrivaggregatet i denna utför- ingsform även en blandningsanordning, såsom flerlobsblandaren 64, vilken är an- bragt nedströms hög- och lågtrycksturbinerna 22 och 24. Blandaren 64 blandar åt- minstone en andel av de gaser som strömmar genom sekundärflödeskanalen 52 med åtminstone en andel av de gaser som strömmar genom kärnflödeskanalen 54 för att vinna en ökning i dragkraft, särskilt vid inställningar för hög motoreffekt för stigning och marsch.

Huven 62 är helst styvt förbunden med ett konstruktionsparti av kärnmotorn , såsom kärnkåpan 56, genom ett flertal stag 66. Stagen 66 kan även verka så- som ledskenor för flödet av luft genom sekundärflödeskanalen 52. Såsom bäst vis- as i fíg- 4, är huven 62 även förbunden med ett konstruktionsparti 68 av farkos- ten, såsom ett flygplan 70, vid vilket kompounddrivaggregatet är monterat. De ovan beskrivna förbindelserna är tillverkade för att vara tillräckligt starka för att medge fribäring av kompounddrivaggregatet på tillräckligt avstånd från farkosten för att åstadkomma tillräckligt spelrum för propellern 14 från far- kosten.

I fig. 5 visas en tredje utföringsform av kompounddrivaggregatet. Denna ut- föringsform innehåller sama komponenter och fungerar på samma sätt som den för- sta utföringsformen, som visas i fig. 1, utom att denna tredje utföringsform in- nefattar två axiellt åtskilda propellrar. Såsom visas i fig. 5, innehåller denna utföringsform av kompounddrivaggregatet en första propeller'72 och en andra pro- peller 74, varvid varje propeller innefattar ett flertal propellerblad 76 resp 78. Den första propellern 72 och den andra propellern 74 innefattar vardera en anordning för att variera stigningen av propellerbladen hos denna propeller, vilken anordning representeras av boxarna 80 resp 82- Stigningsvariationsanord- ningarna 80 och 82 är helst påverkbara oberoende av varandra så att vid en given tidpunkt stigningen av bladen 76 hos den första propellern 72 icke nödvändigtvis är densamma som stigningen av bladen 78 hos den andra propellern 74.

De första och andra propellrarna 72 och 74 drivs av en roterbar axel 16 ge- nom en utväxling 84. Utväxlingen 84 samt de första och andra propellrarna 72 och 74 kan vara anordnade så att båda propellrarna roterar 1 samma riktning. Alter- nativt kan utväxlingen 84 samt de första och andra propellrarna 72 och 74 vara anordnade så att utväxlingen 84 bibringar rotation till den-andra propellern 74 i motsatt riktning mot den rotation som bibringas den första propellern 72, dvs att propellrarna är motroterande. Rotationshastigheterna hos de första och and- ra propellrarna 72 och 74 kan vara densamma eller olika beroende på utväxlings- anordningen. Vidare kan antalet propellerblad 76 i den första propellern 72 vara detsamma som eller olika från antalet av propellerblad 78 på den andra propell- ern 74. Det är emellertid fördelaktigt av prestations- och akustiska skäl att kg, 9 7 450 786 när de första och andra propellrarna 72 och 74 är motroterande förhållandet mellan antalet blad 76 hos den första propellern 72 och antalet blad 78 hos den andra propellern 74 typiskt är 1 förhållandet fem till fyra (5:4).

I fig. 6 visas en fjärde utföringsform av kompounddrivaggregatet. Denna ut- föringsform är likartad med och fungerar på väsentligen samma sätt som den tre- dje utföringsformen, som visas i fig. 5, utom att den innehåller en avskuren, andra propeller 86 med propellerblad 88, som har kortare radiell längd än den radiella längden av bladen 76 hos den första propellern 72- Vidare kan den av- skurna andra propellern 86 vara omsluten av en huv 90, vilken kan vara i ett stycke med eller separat från den huv som omsluter fläktsektionen 44. Den första propellern 72 innehåller en anordning 80 för att variera stígningen av dess blad 76, medan den avskurna andra propellern 86 innehåller en anordning 91 för att variera stigningen av bladen 88, varvid varje stigningsvariationsanordning helst är påverkbar oberoende av den andra. ' Antalet blad samt rotationsriktning och -hastighet hos den första propell- ern76 och den avskurna andra propellern 86 kan vara samma eller olika efter önskan ur prestationssynpunkt. Det är emellertid fördelaktigt i den utförings- form som visas i fig. 6 att bladen 88 hos den avskurna andra propellern 86 är anbragta utmed omkretsen relativt bladen 76 hos den första propellern 72 för att i åtmins-tone några lägen för bladstigning förstärka pumpningsegenskaperna hos bladen 76 på den första propellern 72. Detta innebär att vid vissa lägen för bladstigning, vart och ett av bladen 88 på den avskurna, andra propellern 86 kommer att vara inriktat med ett av bladen 76 på den första propellern 72 så att varje par av blad effektivt innefattar ett enda stort blad med en kordalängd, som är lika med kordalängderna av bladen 76 och 88 plus avståndet mellan dessa.

Fig. 7 visar en femte utföringsfotm av kompounddrivaggregatet- Denna utför- ingsform är likartad med och fungerar på samma sätt som visats i fig. 1, utom att den roterbara axeln 16 är axiellt långsträckt för att separera propellern 14 från fläktsektionen 44. En sådan utformning kan vara önskvärd med hänsyn till installation eller viktbalansering. Denna utföringsform innefattar en statisk rörformig kåpa 92, som innehåller ellanlager 94, för att uppbära den långsträc- kta roterbara axeln 16. ' Det bör framhållas att föreliggande uppfinning icke är begränsad till de särskilda utföringsformer som visats och beskrivits och den avses täcka alla modifikationer, som faller inom uppfinningens område.

Claims (20)

450 786 10 Patentkrav.

1. Kompounddrivaggregat, innefattande en kärngasturbinmotor (10) för att alstra effekt, en fläktsektion (44) med en fläkt (12), som är innesluten i en huv (44;62), åtminstone en propeller (14;72,74;86), som innefattar ett flertal blad (38;76,78;88) och innehåller en anordning (40;80,82;91) för att variera bladens (38;76,78;88) stigning, k ä n n e t e c k n a t av att en enda roterbar axel (16) förbinder en turbin hos kärnmotorn (10) med fläkten (12) och med varje propeller (14;72,74; 88), varvid axeln fördelar en andel av effekten till fläkten (12) och en annan andel av effekten till varje propeller (14;72,74;86).

2. Aggregat enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av en anordning (46,48) för att variera de andelar av effekten som fördelas mellan fläkten (12) och pro- pellern (14).

3. Aggregat enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a t av att anordningen (46, 48) för att variera nämnda andel av effekten mellan fläkten (12) och propellern (14) innefattar inloppsledskenor (46) med variabel geometri, som är anhragta inuti fläktsektionen (44) och uppströms fläkten (12).

4. Aggregat enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t av att kärnmotorn (10) och fläktsektionen (44) är utformad så att gasens flödesbana nedströms fläkten (12) innefattar en sekundärflödeskanal (52) och en kärnflödeskanal (54) samt in- loppsledskenorna (46) med variabel geometri innefattar avskurna variabla ledske- nor (60) för att modulera gasflödet primärt hos sekundärflödeskanalen (52).

5. Aggregat enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t av att sekundärflödeska- nalen (52) innehåller ett utloppsstrålrör och aggregatet vidare innefattar en anordning (61) för att variera arean i nämnda utloppsstrålrör motsvarande lägena hos inloppsledskenorna (46) med variabel geometri.

6. Aggregat, enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t av att motorn innehåller en genomgående kärnflödeskanal (54), och fläktsektíonen (44) vidare innefattar en genomgående sekundärflödeskanal (52), att propellern (14), är an- bragt uppströms fläkten (12), samt att axeln (16) har en utväxling (28), som kopplar den roterbara axeln till propellern (14). ir/ 450 786 11

7. Aggregat enïigt krav 6, k ä n n e t e c k n a t av att fïäkt-, sekundär- fïödes- och kärnfiödeskanalerna är utformade för att åstadkomma ett sekundärfïö- desförhåilande av meïïan 2 och 6.

8. Aggregat enïigt krav 6, k ä n n e t e c k n a t av att sekundärfïödes- kanaïen (52) är anbragt radie11t utanför kärnmotorn (10), varvid den radielït yttre begränsningen av sekundärflödeskanaïen (52) biïdas av en huv (62), som sträcker sig från fläktsektionen förbi kärnmotorns (10) nedströmsände, varjämte aggregatet vidare innefattar en biandningsanordning (64), som är anbragt nedstr- öms turbinen (24) för att bïanda åtminstone en andei av gaserna i sekundärfiö- deskanaïen (52) med åtminstone en andeï av gaserna i kärnflödeskanaien (54).

9. Aggregat enïigt krav 8, k ä n n e t e c k n a t av att huven (62) är styvt förbunden med ett konstruktionsparti (S6) av kärnmotorn (10) och med en konstruktionsdeï (68) av en farkost (70), vid vilken aggregatet är monterat, för att tiiïåta fribäring av aggregatet på tilïräckïigt avstånd från farkosten (70) för att ge speïrum för propelïern (14) från farkosten (70).

10. Aggregat enïigt krav 6, k ä n n e t e c k n a t av att den roterbara axeln (16) är axieïlt långsträckt för att separera propeïiern (14) från fiäkt- sektionen (44).

11. Aggregat enïigt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av en första prope11er (72) och en andra propeïïer (74), som är axielit åtskiida.

12. Aggregat en1igt krav 11, kaä n n e t e c k n a t av att anordningen (80) för att variera bladens (76) stigning på den första prope11ern (72) är på- verkbar oberoende av anordningen (82) för att variera stigningen hos bïaden (78) på den andra prope11ern (74).

13. Aggregat enïigt krav 12, k ä n n e t e c k n a t av att drivanordningen (16,28) innefattar en roterbar axeï (16), som sträcker sig från en turbin (24) i kärnmotorn (10) ti11 fiäkten (12) samt de första och andra propeïïrarna (72,74), varvid axe1n (16) är anordnad att driva de första och andra propeiirarna (72,74) genom en utväxiing (28).

14. Aggregat enïigt krav 13, k ä n n e t e c k n a t av att utväxïingen (28) är anordnad att bibringa rotation tiil den andra propeïïern (74) i nmtsatt riktning mot den rotation som bibringas den första propelïern (72).

15. Aggregat enligt krav 14, k ä n n e t e c k n a t av förhåïiandet meiïan antaïet blad (76) på den första propeïiern (72) och antalet bïad (78) på den an- dra propeïïern (74) är fem ti11 fyra. 450 786 12

16. Aggregat enligt krav 13, k ä n n e t e c k n a t av att de första och andra propellrarna (72,74) har ett lika antal blad.

17. Aggregat enligt krav 16, k ä n n e t e c k n a t av att bladen (88) på den andra propellern (86) är perifert anordnade relativt bladen (76) på den för- sta propellern (72) för att, i åtminstone några lägen för bladstigning, förstär- ka pumpningsegenskaperna hos propellerns blad.

18. Aggregat enligt krav 17, k ä n n e t e c k n a t av att den andra pro- pellern (86) är anbragt nedströms den första propellern (72), varvid bladen (88) på den andra propellern (86) har en kortare radiell längd än bladen (76) på den Vi u första propellern (72).

19. Aggregat enligt krav 18, k ä n n e t e c k n a t av en huv (90), som omsluter den andra propellern (86).

20. Aggregat enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av inloppsledskenor (46) med variabel geometri anbragta uppströms fläkten, en första propeller (72), som är anbragt uppströms fläkten (12) och har ett flertal blad (76) samt en anordning (80) för att variera bladens stigning, en andra propeller (86), som är anbragt mellan den första propellern (72) och inloppsledskenorna (46) med vari- abel geometri och är innesluten i den huv (90) som omger fläkten (12), varvid den andra propellern (86) innefattar ett flertal blad (88) med kortare radiella längder än den första propellerns (72) blad (76), varjämte den andra propellern (86) vidare innefattar en anordning (91) för att variera stigningen av dess blad (88) oberoende av anordningen (80) för att variera stigningen av den första pro- pellerns (72) blad (76), samt en utväxling (28), som kopplar den roterbara axeln till de första och andra propellrarna (72,86), varvid den roterbara axeln (16) fördelar en andel av effekten till fläkten (12) och en annan andel av effekten genom en utväxling till de första och andra propellrarna (72,86).