SE446831B - Rorformad svetstrad - Google Patents
Rorformad svetstradInfo
- Publication number
- SE446831B SE446831B SE8005010A SE8005010A SE446831B SE 446831 B SE446831 B SE 446831B SE 8005010 A SE8005010 A SE 8005010A SE 8005010 A SE8005010 A SE 8005010A SE 446831 B SE446831 B SE 446831B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- wire
- powder core
- powder
- casing
- substances
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
446 831 Uppfinningen kommer närmare att beskrivas i anslutning till bifogade ritningar, där fig 1, fig 2 och fig 3 visar hur tillsatstrådar förs in i bågplasmat mellan en brännare och arbetsstycket vid GMPA-svetsning, fig 4, fig 5 och fig 6 visar en tillsatstråd i genomskärning, fig 7 visar temperaturförhål- landen i bågplasmat, fig 8 visar principen för en anordning för behandling av tillsatstråden i enlighet med uppfinningen.
GMPA-förfarandet innebär att tillsatstråden under svets- .förloppet förvärms genom elektrisk motståndsuppvärmning. Till- satstrådarna förvärms därvid från kontaktbacken fram till -ljusbågen enligt fig 1. Denna del av tråden går genom en kera- misk trådledare, som är placerad i en vattenkyld hållare. När tråden överstiger en viss temperatur förångas olje- och fett- rester, som finns på trådytan enligt fig 5 och kondenseras mot den keramiska trådledaren. Eftersom denna svetsmetod arbetar med stora nedsmältningsmängder (5 -»30 kg/h), kommer mycket små mängder av föroreningar på trådytan efter viss tid att ansamlas i den keramiska trådledaren och därigenom störa tråd- matningen. På samma sätt kommer olje- och fettrester i spalten på tråden att ansamlas i den keramiska trådledaren och därmed också störa trådmatningen, se fig 1 och fig 6.
Trådytan måste därför vara så ren att olja ej ansamlas under 10 timmars svetsning, under vilken tid ca 200 kg tråd förbrukas. Detta kan göras genom att GMPA-metodens förvärmning av tråden efterliknas i en speciell anordning, vars princip framgår av fig 8, utformad som en kammare med skyddsgas som tråden matas kontinuerligt igenom och därvid upphettas t ex genom att låta ström passera tråden. Kammarens längd och trå- dens temperatur skall avpassas så att olje- och fettrester på tråden hinner förångas och föras bort av skyddsgasen. Direkt efter denna kammare finns en avsvalningskammare med skydds- gas J Trådarnas förvärmning i de keramiska trådledarna har en tilltagande gradient, som framgår av fig 2, och kommer innan de når ljusbågen att ha en temperatur av 1000 - l200°C. Denna _ innebär att tråden ej får vara belagd med t ex koppar, som då kommer att smälta, skrapas av och ansamlas i den främre delen 446 851 av den keramiska trådledaren, se fig 3. Trådytan får sålunda inte vara belagd med något ämne som har lägre smältpunkt än tråden.
För att en förvärmning av rörtråd ska kunna bli lika god som för solid tråd, måste pulverkärnan leda värme i huvudsak lika bra som den solida tråden. För att uppnå detta måste en mycket stor kompaktering erhållas och en noggrant avvägd pul- verfraktion användas. Även om så görs, kommer värmeledningen ej att bli tillräckligt god, och den avtar då trådhöljet upp- värms och expanderar. Enligt uppfinningen används istället en tunnväggig rörtråd med en pulverkärna som består av ett pulver med korn som inte kompakteras i lika hög grad, se fig 4. Trå- dens hölje har därvid en tjocklek som ligger i intervallet 0,1 - 0,2 mm och en diameter i intervallet 1,5 - 4,5 mm. Pulvret i pulverkärnan, som alltså har låg kompaktering, har en korndia- meter i intervallet 0,05 - 0,10 mm och en största längd av 0,3 mm. Trådhöljet kommer att smälta, och pulverkärnan kommer då a t injekteras i ljusbågens centrum och där smälta genom att pulvret ej är kompakterat utan blir finfördelat i den del av ljusbågen där temperaturen är ca 20.000°C, se fig 7. Om pulv- ret ej finfördelas kan det ej smälta lika snabbt, varför det kommer att falla ned som klumpar i smältan, med besvärande stänk på kåpa och dysa som följd. Vidare kan risk föreligga för att inneslutningar av icke smält pulver kan uppträda i kärnan.
På marknaden tillgängliga rörtrådkvaliteter har i pulver- kärnan vissa tillsatser för slaggbildning vid pulverbågsvets- ning och gasavgivande ämnen avsedda för s k “open arc“-svets- ning. Tråd som skall användas till GMPA-processen får alltså ej innehålla sådana tillsatser. Pulverkärnans kemiska samman- sättning utgörs i enlighet med uppfinningen av rena metaller eller legeringar av dylika utan tillsatser av mineraler eller gasavgivande ämnen. Pulvret skall också ha en tillsats av ytspänningsnedsättande ämnen, t ex Si, för att underlätta bildandet av små droppar, då tråden smälter.
Som exempel på trådanalys kan anges: a) Pulverkärnan omfattar en legering på Fe-bas med följande procentuella fördelning av övriga ämnen: 0,6 C, 1,5 Mn, 0,5 Si, 4,5 Cr, 3,5 Mo och 4,0 W. 446 831 b) C) Pulverkärnan omfattar en legering på Ni-bas med följande procentuella fördelning av övriga ämnen: 0,5 c, 16 cr, 2 mo, 2 w, 2 cfi och 4 B.
Pulverkärnan omfattar en legering på Co-bas med följande procentuella fördelning av övriga ämnen: 26 Cr, 5 W och 1 C.
Kravet på kärnpulvrets renhet kan exemplifieras med Ni-pulver: 0,03 - 0,08 C, < 0,15 O, < 0,001 S, < 0,01 övriga.
Claims (5)
1. Rörformad tillsatstråd, som omfattar ett hölje och en pulverkärna och som är avsedd att användas vid svetsning medelst en s k Gas Metal Plasma Arc-utrustning, k ä n n e - t e c k n a d av att trådens hölje har en tjocklek i inter- vallet 0,l - 0,2 mm och en ytterdiameter i intervallet 1,5 - 4,5 mm och att trådens pulverkärna har låg kompaktering, var- vid pulvret har en korndiameter i intervallet 0,05 - 0,10 mm och en största längd av 0,3 mm och att trådhöljets yta saknar ämnen med lägre smältpunkt än tråden samt att trädens pu1ver~ kärna omfattar rena metaller och legeringar och saknar till- satser av mineraler och gasavgivande ämnen.
2. Tråd enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a d av att pulverkärnan har en tillsats av ytspänningsnedsättande ämnen, som exempelvis Si, för att underlätta bildandet av små droppar vid trådens avsmältning.
3. Tråd enligt patentkravet 2, k ä n n e t e c k n a d av att pulverkärnan omfattar en legering på Fe-bas med följan- de procentuella fördelning av ingående ämnen: 0,6 C, 1,5 Mn, 0,5 Si, 4,5 Cr, 3,5 Mo och 4,0 W.
4. Tråd enligt patentkravet 2, k ä n n e t e c k n a d av att pulverkärnan omfattar en legering på Ni-bas med följan- de procentuella fördelning av ingående ämnen: 0,5 C, 16 Cr, 2 Mo, 2W, 2 Cu och 4 B.
5. Tråd enligt patentkravet 2, k ä n n e t e c k n a d av att pulverkärnan omfattar en legering på Co-bas med följan- de procentuella fördelning av ingående ämnen: 26 Cr, 5 W och l C.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8005010A SE446831B (sv) | 1980-07-08 | 1980-07-08 | Rorformad svetstrad |
DE19813149551 DE3149551A1 (de) | 1980-07-08 | 1981-12-15 | Zusatzmetalldraht fuer das gas-metall-plasma-bogenschweissen |
JP21619181A JPS58116992A (ja) | 1980-07-08 | 1981-12-29 | ガス金属プラズマア−ク溶接用充填材金属ワイヤ− |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8005010A SE446831B (sv) | 1980-07-08 | 1980-07-08 | Rorformad svetstrad |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8005010L SE8005010L (sv) | 1982-01-09 |
SE446831B true SE446831B (sv) | 1986-10-13 |
Family
ID=20341389
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8005010A SE446831B (sv) | 1980-07-08 | 1980-07-08 | Rorformad svetstrad |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58116992A (sv) |
DE (1) | DE3149551A1 (sv) |
SE (1) | SE446831B (sv) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3542663A1 (de) * | 1985-12-03 | 1987-06-04 | Boehler Ag | Schweisszusatzwerkstoff und verfahren zur herstellung desselben |
JPH03184696A (ja) * | 1989-12-12 | 1991-08-12 | Kawasaki Steel Corp | アーク安定性に優れたフラックス入りワイヤ |
CN117506230B (zh) * | 2024-01-05 | 2024-03-15 | 成都工业学院 | 一种焊条焊芯和耐磨堆焊焊条 |
-
1980
- 1980-07-08 SE SE8005010A patent/SE446831B/sv not_active IP Right Cessation
-
1981
- 1981-12-15 DE DE19813149551 patent/DE3149551A1/de not_active Withdrawn
- 1981-12-29 JP JP21619181A patent/JPS58116992A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58116992A (ja) | 1983-07-12 |
SE8005010L (sv) | 1982-01-09 |
DE3149551A1 (de) | 1983-06-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4529863A (en) | Gas metal arc welding method | |
CA3054191C (en) | Plasma atomization metal powder manufacturing processes and systems therefor | |
Schnick et al. | Metal vapour causes a central minimum in arc temperature in gas–metal arc welding through increased radiative emission | |
TW200300105A (en) | Improved consumable electrode arc welding | |
NL8300569A (nl) | Laspistool. | |
Xavier et al. | Directional solidification of a Sn-0.2 Ni solder alloy in water-cooled copper and steel molds: Related effects on the matrix micromorphology, nature of intermetallics and tensile properties | |
He et al. | Effect of the current waveform on the droplet transfer in CMT welding high-nitrogen steel | |
SE446831B (sv) | Rorformad svetstrad | |
US20020190097A1 (en) | Method and arrangement for a martensite-free brazing process | |
Bracarense et al. | Welding current effect on diffusible hydrogen content in flux cored arc weld metal | |
McIntosh et al. | Fall voltages in advanced waveform aluminum GMAW | |
US6219372B1 (en) | Guide tube structure for flux concentration | |
US4784832A (en) | Introducing materials into molten media | |
Shimizu et al. | Feedability of wires during metal active gas welding | |
US4583229A (en) | Metal melting system | |
Nalajala et al. | Analysis of metal transfer characteristics in low-heat input gas metal arc welding of aluminum using aluminum–silicon alloy fillers | |
JP2002086251A (ja) | 合金の連続鋳造方法 | |
Shimizu et al. | Wear mechanism in contact tube | |
JPH03505474A (ja) | 軽金属の結晶微細化方法 | |
NO814206L (no) | Sveisetraad. | |
TWI295606B (en) | Non-copper-plated welding wire | |
SU1719172A1 (ru) | Способ определени величины коэффициента поверхностного нат жени жидких металлов | |
Amson | Electrode voltage in the consumable-electrode arc system | |
KR102301089B1 (ko) | 동축 전력 피드를 갖는 전극들을 사용하여 용접하는 방법들 및 장치 | |
Soderstrom | Gas metal arc-welding electrode heat-and-mass transfer mechanisms |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8005010-7 Effective date: 19870915 Format of ref document f/p: F |