SE444724B - Driv- och tendpatron till vinggranat - Google Patents

Description

8202006-ei 10 15 20 25 so* 3s“ 2 . hålfördämmare. Det finns också utföringsformer med kraftig pappför- dämning, där trycket kan uppgå till 150-250 MPa i patronröret innan “ krut och krutgaser strömmar ut.

Dessa utföringsformer kan sägas nöjaktigt klara de krav som ställs på drivpatron vad avser att ge jämn driveffekt även vid låg laddning.

Problem uppstår vid högre laddning då drivpatronen skall i huvudsak fungera som tändpatron.

För att tända de omkring patronröret anbringade delladdningarna ut- nyttjas de från hålsystemet utströmmande heta gaserna och de antända men ej slutförbrända krutpartiklarna, i allmänhet bladkrut i form av blad l-3 mm i fyrkant. Det anfyrade drivpatronkrutet utsättes vid ut- strömingen i eldröret, där volymen är mer än 10-falt större än i patronröret, för en avsevärd temperatur- och trycksänkning, som minskar dess effekt som tändimpuls till delladdningskrutet. Tänd- impulsen från den utströmmande heta gasen är mycket intensiv men av kort varaktighet, ej sällan mindre än 0,1 ms. Förutom att denna tänd- impuls är så kortvarig att anfyrningen av delladdningarna blir mindre effektiv, är den mekaniska chocken i form av sönderslagning av det närmast hålen liggande delladdningskrutet till stor nackdel, eftersom den okontrollerat ökar delladdningskrutets för det fortsatta för- bränningsförloppet avgörande, totala brinnande yta.

Denna sönderslagning (krossning), av delladdningskrutet genom de ut- strömmande gasernas stora hastighet och per tidsenhet stora massa, som koncentreras på delladdningskrut nära patronrörets hål är särskilt stor, då delladdningskrutets mekaniska hållfasthet är försämrad genom t ex nedkylning. Nedkrossningen är dessutom särskilt allvarlig och svårbemästrad, då delladdningskrutet har en relativt stor minsta dimen- sion. Dvs ju grövre krutet i delladdningarna är, desto mera kritiskt är krossning av en del av laddningen. Av kända skäl kan det ofta vara läpligt att_välja relativt grova krut i delladdningar till granat- kastarsystem, där man strävar att uppnå långa skottvidder (höga ut- gângshastigheter), men ändå hålla maximala eldrörstrycket relativt lågt. 10 15 20 25 30 35 '82020Û6-6 3. ,Ändamålet med föreliggande uppfinning år därför att anvisa en driv- ioch tändpatron av inledningsvis angett slag, som ger en jmn, snabb och säker'förbränning av krutet i patronen utan att krossuing av del- laddningskrutet sker. Detta ändamål ernås genom att driv- och tänd- "patronen enligt uppfinningen erhållit de i patentkrav l angivna kännetecknen.

Vidareutvecklingar av uppfinningen framgår av underpatentkraven.

Uppfinningen komer närmare att beskrivas nedan under hänvisning till bifogad ritning, som visar en föredragen utföringsform av uppfinningen.

Figur l visar ett längdsnitt genom den bakre delen av en vinggranat med en driv- och tändpatron enligt uppfinningen. Figur 2 visar i förstorad skala ett längdsnitt genom en driv- och tändpatron enligt uppfinningen. Figur 3 visar trycket i drivpatronen som funktion av tiden, dels hos en känd drivpatron, dels hos två olika patroner enligt uppfinningen.

I figur l visas den bakre delen av en vinggranat 1 med ett stjärtparti i form av ett huvudsakligen hålcylindriskt, bakåt öppet patronrör 2.

Patronrörets 2 bakersta del omges av konventionella styrfenor 3, medan dess främre del omges av åtta stycken ringformade, konventionella delladdningar 4. Patronrörets 2 innanför och något framför delladd- ningarna belägna väggparti 5 uppvisar ett flertal genomgående hål för att medge utströmning av krutgaser från en i patronrörets hålcylíndríska utrymme 7 anordnad driv- och tändpatron 8. _Driv- och tändpatronen 8 innefattar ett bakåt öppet, hålcylindriskt hölje 9, vars bakre öppna ände är fastsatt över en tändskruv 10, som» är fastgängbar i patronröret 2.

Tändskruven 10 är försedd med en konventionell tändhatt ll med en kammare_l2 för expansion av tändhattsgasen. Framför kammaren 12 är en anfyrningsbehållare 13 anordnad, vars anfyrningssats l3a, t ex svartkrut eller en pyroteknisk sats, kommunicerar med kammaren 12 medelst hål 14 i anfyrningsbebållarens 13 bakre vägg. Anfyrningsbe- - s202oó6-öii 10 15 20 25 30 35 4 hållaren 13 uppvisar ett flertal radiellt riktade hål l5, som mynnar i det inre av driv? och tändpatronen 8, Met anfyrningsbehållarens 13 främre sida vilar den ena änden av ett paket 16 av långsträckta krutstrips 17. Såsom bäst visas i den i figur 2 visade utföringsformen är stripsen 17 nära sin bakre ände sammanhållna av en kläma 18. Därigenom får stripspaketet 16 ett borstliknande utseende, så att ett framåt avsmalnande, ringformat utrymme 19 bildas mellan paketet 16 och patronens 8 vägg.

Vid tändning av anfyrningssatsen l3a via tändhatten ll~kommer anfyr- ningssatsens l3a gas och partiklar att ledas ut i det ringformiga utrymmet 19 och strömma omkring och in i stripspaketet 16 och tända detta.

Genom det beskrivna arrangemanget erhålls en jän, snabb och säkeri förbränning, varvid satidigt förhindras att någon väsentlig del av krutet slungas ut genom hålen 6 i patronröret 2¿' Krutstripsen l7 sträcker sig över större delen av patronhöljets 9 -I längd, företrädesvis över minst 75 procent därav; Vid den i figurerna l-2 visade utföringsformen sträcker sig stripsen l7 från anfyrnings- behållarens 13 främre ände i buvudsak fram till patronhöljets 9 främre ände. Stripsens 17 bredd är företrädesvis 0,4-0,9 gånger höljets 9 diameter. Stripsens tjocklek, som kan vara 0,3-1,0 mm, bestämmas av den önskade förbränningsvaraktigheten. Med denna krutform uppnås en utomordentligt god stadga och jämn laddningstäthet över patronens hela längd. Dessa egenskaper förstärks om stripsen 17 sammanhålles i- ett paket, som tiex visas vid 18 i figur 2. Enligt en ej visad ut- iföringsform kan stripsen 17 vara uppdelade på flera separata, samman- hållna paket.

, Höljet 9 utgöres lämpligen av en tunn metallplåt, företrädesvis av en paluminiumtub. ßöljets 9 tjocklek anpassas till storleken på de en- * skilda utsträmmingshålens 6 area, så att öppning av hålen 6 (utstans- ning av plåten) sker vid ett ur funktionssynpunkt lämpligt inre tryck., _9H',._r,__._, ._ . .f_..s. 10 15 20 25 30 'gas V5 Antalet hål 6 bestämmes av att den sammanlagda hålarean (totala ut- strömíngsarean) i förhållande till det i drívpatronen befintliga krutets totala för förbränning exponerade yta skall ge den relation mellan förbrinnande krutyta och utströmningsarea som tillsammans med krutets förbränníngsegenskaper bestämer det s k stagnatíonstrycket P, 'aom definieras genom följande formel¿ P = KD ' Z °Vr, där Jaa Kn AM ' *ma Au Z och r = krutegenskaper ll totala krutytan, totala utströmníngsarean för förbränníngsgaserna, Stagnationstrycket skall vara högre än det tryck vid vilket hål- systemet öppnas. Detta innebär att endast en mindre del av krutet i drivpatronen förbrínner för att ge öppningstryek. Efter det att_ _öppníngstrycket uppnåtts förbrínner huvuddelen av krutet i patron- röret och gasen strömmar ut under en tídrvmd, som kan väljas så attil erforderlig, men icke skadlig snabbhet erhålles, Lämpllgen 0,5-Å ms,- företrädesvis lf2 ms räknat från tidpunkten för hålöppning tills u trycket i patronröret åter sjunkit till hålöppningstryeket efter passage av stagnationstrycket (trycktopp). Dessa tidsförlopp erhålls om patronrörets hål 6, höljet 9 och krutstripsen l7 dimensioneras på ovan angett sätt.a Öppníngstrycket skall väljas så högt, att krutet i patronen är till- - räckligt övertänt, men ej så högt att öppníngschocken i högre grad krossar utanförlíggande delladdníngskrut. “ Öppningstrycket kan beroende på olika användningsfall, välfias mellan 10-so næa aan förecraaesyis vara zo-40 MP3. faznz oso-sa- s . _t§ífïÉfÜí ii ,._f ïïI,j1aí;;,2“-_ yílanr _" *i i íf J i» __.. nt... ._-,_rfir,-_«-fq-.._. ...fp 10 15 20 _25 _iE31jande_e1ement_hos syatenet år allteâAreanltatbestämmande och Q i sèyrvqàra: ° i i ^ 'i AhKrutmän§d _ __ __ Mineta dimension (tjocklek) »»Total-exponeradrkrutyta ViVKrutets densitet hk V ¿ ”Krutets_brinnhastighet och krutfaktorn ' % H /fp i"ñâ1diameter > »V_ V . è Ai \x// i ffançal nåï Tjocklek och materialkvaiitet i tuh_ Genom att med denna systemnppbyggnad nästan allt krut i drivpatronen garanterat förbrännas i patronröret, uppnås en ökad anfyrningšeffekt jämfört ned andra lösningar. Genom att ntstronningen ges en ökad varaktighet både förbättras anfyrningseffekten och framför allt' Åminskas den skadliga krossningseffekten som det extremt snabba flödet av hela drivpatronens laddning som gas och oförbränt krut i tidigare utföringsformer inneburit.~ ^ vI figur 3 visašfjänforande-prov med konventionell drivpatron respek- tive drivpatron'en1igt_uppfinningen; Kurva A visar_trycket i en driv- ' patron med bladkrnt son fanktion av tiden, nedan kurvorna B och C A ivisar tryçket som funktion av tiden hos två drivpatroner enligt upp- e.[finningen-ned olika tjocklek på krutetripsen. Med P och U betecknas Astagnationstryck respektive öppningstryck.\ Q "ffflfipfinningen är ej beeränsad till de viaade och beskrivna ntförings- 30'i '_3s°f iVformerna,Votan ett stort antal modifikationer därav är tänkbara inom Vranen för efterföljande patentkrav. ¶,

Claims (5)

10 15 20 25 30 35 181211214) o»s«-6- Patentkrav

1. Drive och tändpatron (8) avsedd att inneslutas i ett patronrör (2) till en vinggranat (1), där patronrörets vägg (5) uppvisar ett antal genomgående hål (6) för att medge utströmning av krutgaser från i patronen antänt krut, k ä n n e t e c k n a d av att patronen (8) uppvisar ett hölje (9), som är dimensionerat att vid ett förutbestämt tryck hos nämnda k ntgaser brista mitt för nämnda hål (6), och att krutet består av ett flertal långsträckta krutstrips (17), vilka~är orienterade huvudsakligen i patronens längdriktning, och vilkas bredd är 0,4-0,9 gånger patronhöljets (9) diameter.

2. Patron enligt krav 1, k ä n n e.t e c k_n a d av att strípsen (17) sträcker sig över större delen av patronhöljets (9) längd, före- trädesvis över minst 75 procent därav.

3. Patron enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att strípsen (17) är sammanhållna till minst ett paket (16).

4. Patron enligt något av föregående krav, ok ä n n e t e c kin a d av medel (18) för åtminstone partiell sammanhållning av krutstripsen (17) mot varandra i den mot anfyrningsladdningen (13a) vända änden, därigenom åstadkommande ett utrymme (19) mellan krutstripsen (17) och höljet (9), som står i förbindelse med anfyrningsladdningen (13a).

5. Patron enligt något av föregående krav, k ä n n egt e c k n a d av att patronrörets (2) hål (ö), höljet (9) och krutstripsen (17) är sä dimensionerade, att krutgasernas tryck i patronröret (2) under 0,5-3 ms, företrädesvis 1-2 ms, efter det att nämnda bristning av höljet (9) har skett är högre än det s k öppningstryck vid vilket bristningen sker.