SE444522B

SE444522B - VIEW OF CONTINUOUS CASTING OF DIFFERENT STALK QUALITIES AFTER EACH OTHER AND EQUIPMENT THEREOF

Info

Publication number: SE444522B
Application number: SE7905393A
Authority: SE
Inventors: T Koshikawa; T Ueda; K Fukushima; H Ohzu; H Ohmori; M Maeda; H Ohtani
Original assignee: Kawasaki Steel Co
Priority date: 1978-06-20
Filing date: 1979-06-19
Publication date: 1986-04-21
Also published as: GB2027374B; GB2027374A; SE7905393L; FR2429055A1; DE2924925A1; DE2924925C2; FR2429055B1; CA1144735A

Description

d5cI ~ p t ;~-~ h¿_r¿v l V _,: -,.å », utbytet av smält stål. Tidigare har olika processer föreslagits_"§ 7905393šÛ de _pp ja- =*" 'ti 2;w¿;,Q A för att minska bildningen av en sådan bianaaa gjatpiatinr Vgläggningsskriften nr 57921/75, som representerar en av de ty» Jpiska processerna, är avsikten att den sammanbindande funktionen Enligt den uppfinning, som beskrivet i japanska ut-du L V för förbindning av de två olika kvaliteterna av gjutplatin till varandra utföres genom ett förbindningsmaterial, som t.ex. “ H-stål, och blandningen som förekommer mellan de två olika kva- liliteterna av gjutplatin avetänges fullständigt genom inmatning av ett kylmaterial, som tÅex. spikskrot. Enligt denna process, även om vissa skillnader fdreligger beroende på typerna av an- vända kontinuerliga gjutmaekiner, kan emellertid dragpåkän- ningen uppgå till 30 -'l0G ton. För att draga den andra kvali- teten av gjutplatin, som kontinuerligt gjutes senare, pålägges dragkraften på denna gjutplatin genom förbindningsmaterialet, som är förbundet med den undre delen på gjutplatinen och den första kvaliteten av gjutplatin, förbunden med föröindningsma- terialet. Följaktligen blir det nödvändigt att vidtaga åtgärder så att änddelarna på respektive kvaliteter av gjutplatiner är fullständigt stelnade. För att uppnå denna stelning uppkommer så- dana nackdelar, tidsperioden som erfordras för behandling måste » förlängas med 3 - l0 minuter och vidare är möjligheten mycket stor att på grund av skåreffekten sker brott i ett stelnat skal vid skarvomràdet för förbindningsmaterialet, som är placerat mellan de olika kvaliteterna av gjutplatin, på vilka dragkraften pâlägges, och i sin tur uppkommer brott i skarvområdet, så att d därigenom det smälta stålgötet kan strömma nedåt från den vatà llï tenkylda formen. - - ' _ Andra exempel enligt tidigare teknik beskrivas i ja- EK äpanska utläggningsskrifterna 112431/76 och 30723/77. Dessa kon~k§ d“dhgventionella tekniker innebär att en eller flera steg av skilje- tplåtar, vars centrala del är öppen, anordnas på översidan av den första kvaliteten av smält stål och den andra kvaliteten av smalt stal naiies pa snlijapiaten eller ~p1atarna så att därige- p.nom den andra kvaliteten av emält stål avskiljes från den förs- d ta kvaliteten av smält stal. Därigenom har i viss utsträckning,W ändamålet uppnåtts och gjutplatinen, i vilken de olika kvalite-' pr? terna av stål är_blandade, kunde reduceras till så kort längd k rala delen av den första smälta stâlkvaliteten i kokillen, ,79os39a-o g som cirka 1 meter. Emellertid kan vid dessa konventionella tek- niker, då skiljeplåten eller -plattorna uppvisar de öppna centrala delarna, partiell blandning mellan de olika kvaliteter- na av smalt stål icke förhindras att uppkomma, och de bästa möj- liga resultaten genom denna teknik är att förkorta omfattningen av den blandade gjutplatinen till 1 meter. Enligt dessa kon- ventionella metoder uppkommer vidare nackdelen att eftersom skiljeplåten eller -plattorna är monterad på översidan av den första kvaliteten av smält stål, kan ett stelnat skal, som bil- dats i formen, brytas sönder vid en del av skiljeplåten eller -plattorna, vilket resulterar i så kallad utbrytning, d.v.s. l det smälta stålet läcker ut från denna del då gjutplatinen drages. Ändamålet med denna uppfinning är att undvika nackde- larna hos tidigare teknik och ge en kontinuerlig gjutprocess för olika kvaliteter av smält stål, där skärförlust vid skarv- områden är mycket lag och processens funktion utmärkt. d5cI ~ p t; ~ - ~ h¿_r¿v l V _ ,: - ,. å », the yield of molten steel. Previously, various processes have been proposed_ "§ 7905393šÛ de _pp ja- = *" 'ti 2; w¿;, QA to reduce the formation of such a bianaaa gjatpiatinr Vgläggningsskriften nr 57921/75, which represents one of the typical processes, is the intention that the interconnecting function according to the invention, as described in Japanese utd du LV for connecting the two different grades of casting platinum to each other is performed by a connecting material, such as e.g. H-steel, and the mixture that occurs between the two different qualities of casting platinum is completely shut off by feeding in a cooling material, such as. nail scrap. According to this process, although some differences exist depending on the types of continuous casting machines used, the tensile stress can, however, amount to 30-'00G tonnes. In order to draw the second quality of casting platinum, which is continuously cast later, the tensile force is applied to this casting platinum through the connecting material, which is connected to the lower part of the casting platinum and the first quality of casting platinum, connected to the bonding material. Consequently, it becomes necessary to take measures so that the end portions of the respective grades of casting plates are completely solidified. In order to achieve this solidification, such disadvantages arise, the time period required for treatment must be extended by 3 to 10 minutes, and furthermore there is a very high possibility that due to the notching effect a fracture occurs in a solidified shell at the joint area of the bonding material. the different qualities of casting platinum, on which the tensile force is applied, and in turn fractures occur in the joint area, so that thereby the molten steel ingot can flow downwards from the water-cooled mold. - - '_ Other examples according to the prior art are described in the Japanese Explanatory Notes 112431/76 and 30723/77. These conventional techniques mean that one or more stages of separating plates, the central part of which is open, are arranged on the upper side of the first grade of molten steel and the second grade of narrow steel is placed on the sliijapiate or plates. that thereby, through the second quality of molten steel, it is separated from the first quality of molten steel. Thereby, to a certain extent, the W purpose has been achieved and the casting board, in which the different quality- 'pr? of the steel are_mixed, could be reduced to as short a length as the crude part of the first molten steel grade in the mold,, 79os39a-o g as about 1 meter. However, in these conventional techniques, when the partition plate or plates have the open central parts, partial mixing between the different grades of narrow steel can not be prevented from occurring, and the best possible results by this technique are to shorten the extent. of the mixed casting board to 1 meter. According to these conventional methods, the disadvantage further arises that since the partition plate or plates are mounted on the top of the first grade of molten steel, a solidified shell formed in the mold can be broken at a part of the partition plate or plates. which results in so-called breakout, ie The molten steel leaks out of this part when the casting board is drawn. The object of this invention is to avoid the disadvantages of the prior art and to provide a continuous casting process for different grades of molten steel, where cutting loss at joint areas is very low and the function of the process is excellent.

Andra ändamål och egenskaper hos föreliggande uppfin- ning framgâr mera fullständigt från beskrivningen av följande utföringsform i förbindelse med bifogade ritningar. De bifogade ritningarna är emellertid endast avsedda för belysning av upp-_ finningen och icke att begränsa dess omfattning. ~ _ Ovannämnda ändamål uppnås enligt uppfinningen med ett sätt vid kontinuerlig gjutning av olika stålkvaliteter efter* varandra, som skiljer sig i sammansättning från varandra.Other objects and features of the present invention will become more fully apparent from the description of the following embodiment taken in conjunction with the accompanying drawings. However, the accompanying drawings are intended to illustrate the invention only and not to limit its scope. The above objects are achieved according to the invention in a method of continuous casting of different steel grades one after the other, which differ in composition from each other.

Sättet utmärkas av att det innefattar stegen: L avslutning av tappning av den första stâlkvaliteten id en karin, ' i i “ e "( .J ^n .>,1 114% nedsänkning av ett kylmaterial väsentligen i den cent- i bildning omkring kylmaterialet av ett stelnat skikt, som förenar sig med det stelnade skalet, bildat genom kylverkan från kokillväggen ochl ' l l Å nan överytan på den första smälta stålkvaliteten i kokillen stel- g 7905393-o Å _~ »f i' Ü itappning av den andra stålkvaliteten i kokillen, in- Nedan hänvisas till bifogade ritningar, där i ~ fig. l är ett schematiskt längdsnitt som visar de stel-” nade betingelserna hos de första och andra kvaliteterna av i smält stål i formen då det gallerformade kylmaterialet enligt l uppfinningen användes, g nämnda områden och under kylmaterialen såsom vid en utförings-fïf ¿ »enligt uppfinningen, _:av en gjutplatin vid ett område angränsande till skarvomrâdet f ringarna i manganhalt, som ingår i förändringarna i komponenter fig. 2 är en perspektivvy, som visar huvudkroppen för ett gallerformat kylmaterial enligt uppfinningen, fig. 3A, 3B, 3C och 3D är schematiska planvyer, som visar utföringsformer av kylmaterial enligt uppfinningen, fig. 4 är en perspektivvy, som visar kylmaterialet ut- rustat med styrjiggar enligt uppfinningen, A fig. 5 är en perspektivvy, som visar en annan utfö- ringsform av kylmaterialet utrustat med styrjiggar enligt upp- finningen, fig. 6 är ett schematiskt längdsnitt, som visar pro- cessen för_nedsänkning av kylmaterialet, som visas i fig. S, i formen, fig. 7 är ett sehematiskt längdsnitt, som visar det stelnade skiktet i gjutplatinen då dragningen av gjutplatinen startas efter att den andra kvaliteten av smält stål har hällts i med användning av kylmaterialet, som visas 1 fig. 5, '“ fig. 8 är ett schematiskt tvärsnitt, som visar sjunk- ningsbetingelserna för skarvområdet mellan de olika kvaliteternajfv av smält stål efter den i fig. 7 visade tidpunkten,, ”' ¿,vfv fig. 9 är ett korrelationsdiagram, som visar föränd- Ai,g_ ringen i koncentration av mangan och lösligt aluminium vid“ovan-¿f5_t form av de blandade betingelserna för'defolika stålkvaliteterna fig. 10A är ett längdsnitt, som visar en utföringsform enligt föreliggande uppfinning, och >.~ “ _ 1 ' fig. 108 är ett korrelationsdiagram, som visar föränd- motsvarande respektive områden för gjntplatinen angränsande till skarvområdet, såsom visas i fig._lOA.É 1 Éns1iggande_uppfinning med hänvisning till fig. l;t§ ödpsom kontinuerligt gjutits tidigare från tapplådan in i formen l2,f' »bindes med ett tidigare bildat stelnat skal 16 så att en provi- *rektangulära öppningar, triangulära öppningar,_polygonala öpp-- ï~d¿ööppningar och andra förutom galleröppningar¿ Dessa kylmaterial, ¿¿; n övre ytan till aan granar-a ytanftiii and mm aan aaresvar- så gata. aatfïv 'i utrymmena i kylmaterialet som väsentligen vertikala ochßensrikor f,fdi “ ?9usz93soi¿ Nedan beskrivas uppfinningen mera detaljerat och sär~fT»' skilt en utföringsform därav med hänvisning till bifogade rit-drf ningar; Först beskrives nedan en första specifik form av före- .F Hällningen av den första.kva1iteten av smältistål 14,' f stoppas och samtidigt stoppas även dragningen av den första kva~ 1 liteten av gjutplatin. vid denna tidpunkt bildas i den första, V ß kvaliteten av smält stål 14 i formen 12 ett stelnat skal 16 av den första kvaliteten av gjutplatin vid väggen på form 12. p Då hällandet av den första kvaliteten av smält stål 14" stoppas, nedsänkes ett kylmaterial 18 och inbäddas i den första kvaliteten av smält stål 14 i formen 12. Därefter kyles den första kvaliteten av smält stål kring kylmaterialet 18 partiellt och snabbt, och bildar en stelnad fas vid denna punkt, och för-n sorisk botten bildas. Efter att denna tillstånd uppnåtts, på~ börjas hållningen av den andra kvaliteten av smält stål 20, vil~. ket följas av dragning. ~Vö V Som kylmaterial använda f enlighet med föreliggande uppfinning är en stålkonstruktion med en mångfald av tomma ut- e¿ rymmen, som medger att det smälta stålet i formen passerar ver- » tikalt därigenom, effektivt. 9 ' 'I ß En konstruktion med gallerformade öppningar visas i- f då fig. 2 som ett exempel på ovannämnda stålkonstruktion. Dessutom ç kan som kylmaterial för användning i enlighet med föreliggandeö 9 uppfinning med fördel användas sådana med en mångfald av tomma' V utrymmen av en eller flera typer bestående av t;ex, nätöppningar, -å ningar, oirkulära öppningar, elliptiska öppningar,~stjärnformadei placeras vardera plant i det smältapstålet, som föreligger i l _ formen. Företrädesvis väljas höjden för kylmaterialet från denfi smälta stålet, som hälles i formen,§kan passera genomfdeftommai¿“ tade strömmar. Vidare är detfnödvändigt att tjookleken'förÜväg4 gen mellan ett tomt utrymme och angränsande tomma utrymmen, 51%' *a :g »l är" ii “Q a :z W > .g ;d.v.s§ väggtjockleken för kvlmaterialet, uppvisar ett sådant d¿, -jvärde att kylmaterialet_ickefsmältesïav det smälta stålet och_ ' -' '1'¶tdet föredrages att tjooklekendi”praktiken'är 2 -d20 mm; Vfßí fß lï Pig. 3A,l3B{f3C och BD illnstrerar_nâgra_olika typer l ¿av kylmaterial enligt föreliggande ﬁppfinning. Kylmaterialen i l" fig. 3A och 3B uppvisar gallerformade tomma utrymmen, vilka bâ-* da kan integreras eller läggas ovanpå varandra vid användning.The method is characterized in that it comprises the steps of: L terminating the bottling of the first steel grade in a karin, 'ii "e" (.J ^ n.>, 114% immersion of a coolant substantially in the cent- in formation around the coolant of a solidified layer, which joins the solidified shell, formed by the cooling action of the mold wall and the surface of the first molten steel grade in the mold solidified by the cooling of the second steel grade in the mold. Reference is made below to the accompanying drawings, in which: Fig. 1 is a schematic longitudinal section showing the solidified conditions of the first and second grades of molten steel in the mold when the grid-shaped cooling material according to the invention is used, areas and under the cooling materials as in an embodiment according to the invention, of a casting plate at an area adjacent to the joint area the rings in manganese content, which are included in the changes in components Fig. 2 is a perspective view, which we Fig. 3A, 3B, 3C and 3D are schematic plan views showing embodiments of cooling material according to the invention, Fig. 4 is a perspective view showing the cooling material equipped with guide jigs according to the invention, A fig. Fig. 5 is a perspective view showing another embodiment of the cooling material equipped with guide jigs according to the invention, Fig. 6 is a schematic longitudinal section showing the process for immersing the cooling material shown in Fig. 5 in the mold, Fig. 7 is a sehematic longitudinal section showing the solidified layer of the casting board when the drawing of the casting board is started after the second grade of molten steel has been poured in using the cooling material shown in Fig. 5; schematic cross-section, which shows the subsidence conditions for the joint area between the different grades of molten steel after the time shown in Fig. 7, '' ¿, vfv Fig. 9 is a correlation diagram showing Fig. 10A is a longitudinal sectional view showing a concentration of manganese and soluble aluminum in the above-mentioned form of the mixed conditions for the deflate steel grades. Fig. 108 is a correlation diagram showing corresponding respective areas of the casting plate adjacent to the splice area, as shown in Fig. 10A. 1. Similar invention with reference to Figs. 1, which has been continuously cast previously from the tap box into the mold 12. , f '»is bonded to a previously formed solidified shell 16 so that a provi- * rectangular aperture, triangular aperture, _polygonal aperture-- ï ~ d¿ö apertures and others in addition to grid apertures¿ These cooling materials, ¿¿; n övre ytan till aan granar-a ytanftiii and mm aan aaresvar- så gata. The invention is described in more detail, and in particular an embodiment thereof, with reference to the accompanying drawings, in the spaces in the spaces of the refrigerant material as substantially vertical and flattened. First, a first specific form of preforming is described below. The pouring of the first quality of molten steel 14 is stopped and at the same time the drawing of the first quality of casting platinum is also stopped. at this time, in the first, V ß grade of molten steel 14 in the mold 12, a solidified shell 16 of the first grade of cast platinum is formed at the wall of the mold 12. p When the pouring of the first grade of molten steel 14 "is stopped, a coolant 18 and embedded in the first grade of molten steel 14 in the mold 12. Thereafter, the first grade of molten steel is cooled around the coolant 18 partially and rapidly, forming a solidified phase at this point, and pre-sorbed bottom is formed. When this condition is reached, the holding of the second grade of molten steel 20, which is followed by drawing, is started, which is used as a cooling material in accordance with the present invention is a steel structure with a plurality of empty spaces. which allows the molten steel in the mold to pass vertically therethrough, efficiently. 9 '' I ß A construction with grid-shaped openings is shown in Fig. 2 as an example of the above-mentioned steel construction. For use in accordance with the present invention, those having a plurality of empty spaces of one or more types consisting of, for example, mesh openings, openings, non-circular openings, elliptical openings, star shapes are each placed flat in the hot melt steel present in the mold. Preferably, the height of the cooling material is selected from the molten steel, which is poured into the mold, which can pass through-flowing streams. Furthermore, it is necessary that the thickness between the empty space and adjacent empty spaces, 51% '* a: g »l is" ii "Q a: z W> .g; i.e. the wall thickness of the kvl material, exhibits such a d¿ , -jvalde that the cooling material_not meltedïav the molten steel and_ '-' '1'¶tdet it is preferred that tjooklekendi' practice 'is 2 -d20 mm; Vfßí fß lï Fig. 3A, l3B {f3C and BD illustrate_some_surfaced types of cooling according to the present The cooling materials in Figs. 3A and 3B have grid-shaped empty spaces, which can both be integrated or laid on top of each other in use.

Det i fig. 3C visade kylmaterialet uppvisar nätformade öppningar, som kan placeras på en metall-läkt vid kylanvändning. I fig. 3D visas ett kylmaterial, där stålplåtar försedda med genomgående cylindriska hål på avstånd från varandra med ett förutbestämt intervall är kopplade till varandra med hjälp av ribbor. Vidare kan även polygonala, elliptiska och stjärnformade tomma utrym- men användas i stället för de cylindriska hålen.The cooling material shown in Fig. 3C has net-shaped openings which can be placed on a metal batten during cooling use. Fig. 3D shows a cooling material, in which steel plates provided with continuous cylindrical holes at a distance from each other at a predetermined interval are connected to each other by means of ribs. Furthermore, polygonal, elliptical and star-shaped empty spaces can also be used instead of the cylindrical holes.

Vidare är det lämpligt att installera styrjiggar 19 för kylmaterialet såsom visas i fig. 4 på kylmaterialen 18 för att underlätta nedsänkningen av kylmaterialet 18 i formen 12 och stabilt hålla positionen för kylmaterialet 18 i horisontell riktning under nedsänkning.Furthermore, it is convenient to install guide jigs 19 for the cooling material as shown in Fig. 4 on the cooling materials 18 to facilitate the immersion of the cooling material 18 in the mold 12 and stably hold the position of the cooling material 18 in the horizontal direction during immersion.

Enligt föreliggande uppfinning är vidare djupet för kylmaterialet, som nedsänkes och inbäddas 1 det smälta stålet i formen, företrädesvis stort så att förbindningsstyrkan tillförs, säkras genom användning av kylmaterialet mellan den stelnade gjutplatinen av den första kvaliteten av smält stål, som tidi- gare hällts i, och den etelnade gjutplatinen av den andra kva- liteten av smält stål, som hälles i senare. Då djupet är allt- för stort, så blandas emellertid de olika kvaliteterna av smältl stål med varandra, om tillslutnirgen av de tomma utrymmena genom pl den stelnade fasen är ofullständig, varigenom zonen av blandad lvooh stelnad gjutplatin ökas_i storlek, vilken del senare måste skäras av och som sålunda_minskar utbytet. Följaktligen, med _. hänsyn till förbindningsstyrkan, är det lämpligt att nedsänkat kylmaterialet till ett djup av åtminstone 50 mm. b V ”'i' A >l'Nedan beskrivas tidsanpassningen för påbörjande av 1- _ hållning av den andra kvaliteten"av smält stål 20; Hällning av, ¿pden andra kvaliteten av*smält*stål?20 bör sålunda påbörjas innan' utsidan på den första kvaliteten av smält stål 14 stelnat, som kvarblir på översidan av det avstängda skiktet bestående av en ld* 1 “ï9“%z93+n s n stelnad fas med kvlelementetälß som kärnmaterialfdärii Skälet Vël till detta är att skarvområdet mellan den första kvaliteten av Å ¿ _'smält stål 14 och den andra kvaliteten av smält stål 20 sdlundaf "_akan uppnå tillräcklig styrka för att mtståšdragmotståndst. Enff§» “east z - a minuter farisper fran' fullföljandet från lnšilnlng av den första kvaliteten av smält stål till pâbörjandet av ihåll- ning av den andra kvaliteten av smält stål 20. lt ' ”I 1» Även om hållningen av den andra kvaliteten av smält stål 20 påbörjas innan de tomma utrymmena i kylmaterialen 18 icke är tilltâppta eller en del av den stelnade fasen 22 sönder~ brytes, d.v.s. tilltäppning av de tomma utrymmena i kylmateria~ V _ let 18 genom inverkan av attraktionskraft förorsakad genom krympning av den första kvaliteten av smält stål 14 beroende päls stelningen, är de tomma utrymmena i kylmaterialet 18 endast vers tikalt genomgående anordnade, varigenom den andra kvaliteten av o smält stål 20 passerar genom de tomma utrymmena som nedåtriktade parallellt åtskilda strömar, så att omblandningen med den förs-A ta kvaliteten av smält stål lá kan begränsas till ett minimum.> « Även om hållningen av den andra kvaliteten av smält 9 stål 20 påbörjas såsom beskrivits ovan, kan blandningen med den första kvaliteten av smält stål 14 begränsas till en minimal om-¿ fattning, så bildas en stelnsd fas 24, vari den första kvalite- ä ten av smält stål lá och den andra kvaliteten av smält stål 20 är omblandade i minsta möjliga utsträckning på den stelnade fa--l sen 22 av den första kvaliteten av smält stål 14, och därefter V vi påbörjas återigen dragning.According to the present invention, furthermore, the depth of the cooling material which is immersed and embedded in the molten steel in the mold, preferably large so that the bonding strength is supplied, is secured by using the cooling material between the solidified cast platinum of the first grade of molten steel previously poured into , and the etelnade casting plate of the second quality of molten steel, which is poured in later. However, when the depth is too great, the different grades of molten steel mix with each other, if the closure of the empty spaces through the solidified phase is incomplete, whereby the zone of mixed lvooh solidified casting platinum is increased in size, which part must later be cut off and thus_reduces the yield. Consequently, with _. In view of the bonding strength, it is advisable to immerse the coolant to a depth of at least 50 mm. b V "'i' A> l 'The description of the time adjustment for starting the second grade of molten steel 20 is described below. Pouring of the second grade of molten steel should thus be started before the outside on the first grade of molten steel 14 solidified, which remains on the upper side of the suspended layer consisting of a ld * 1 “ï9“% z93 + nsn solidified phase with kvlelementälß as core materialfdriii The reason for this is that the joint area between the first grade of Å Melted steel 14 and the second grade of molten steel 20 can achieve sufficient strength to withstand tensile resistance. Enff§ »“ east z - a minutes farisper from the completion from lnšilnlng of the first quality of molten steel to the beginning of maintenance of the second quality of molten steel 20. lt '”I 1» Although the attitude of the second quality of molten steel 20 is started before the empty spaces in the cooling materials 18 are not clogged or a part of the solidified phase 22 is broken, i.e. clogging of the voids in the refrigerant 18 by the action of attraction caused by shrinkage of the first grade of molten steel 14 due to the fur solidification, the voids in the refrigerant 18 are arranged only vertically throughout, whereby the second grade of molten steel 20 passes through the empty spaces as downwardly parallel parallel streams, so that the mixing with the first grade of molten steel 1a can be kept to a minimum.> «Even if the holding of the second grade of molten steel 20 is started as described above, the mixture with the first grade of molten steel 14 can be limited to a minimal extent, so a solidified phase 24 is formed, in which the first grade of molten steel 1a and the second grade of molten steel 20 are mixed as little as possible on the solidified case 22 of the first grade of molten steel 14, and then V we start drawing again.

Då dragningen återigen startas efter att den andra kvaliteten av smält stål 20 ihälles, kan förbindelsen vid den understa gränsen upprätthållas genom förbindningsstyrkan hos gränsområdet mellan nivån L ~ L och den övre ändlinjen på»kyl*l materialet 18, d.v4s. mellan de stelnade faserna 22 och 24 place~ _ rade i en zon omfattande området från L 4 L till djupet H,°En-L ligt föreliggande uppfinning integreras samtliga stelnade~faserl “ som omger ßylmaterlalet 18 och de stelnade feserna av de första l och andra kvaliteterna av smält stålšintegreras så att de blirfg: fast sammanbundna. Då tiden ytterligare har förtlutit, blir ännu högre förbindningsmekanismer uppnåeliga i hela tvärsnittet av¥*}, Ü formen.g V gg _ tj si' i Neaanäbesxrivefs:en'anaråf“_spea1flkfutfsrrnçsfarmlilavjafaš- idlreliggande uppfinning med hänvisning till fig. 5f; 8; I detta, f _j fall användes som kylmaterial en stålstång med cirkulärt eller Å' = polygonaltltvärsnitt;ÉMed denna metod kan likaså effektivt ända~ lmålen med föreliggande uppfinning uppnås; Då man stoppar häl- ' W landet av den första kvaliteten av smält stål 14 införas sålunda li» ett kylmaterial 28 innefattande en stâlstång med cirkulärt el- .ler polygonalt tvärsnitt, såsom visas i fig. 5. Det är lämpligt att kylmaterialet 28 har en sådan konfiguration att styrjiggar 283 är svetsade till stälstången 28A av cirkulärt eller poly- gonalt tvärsnitt, såsom visas i perspektivvyn i fig. 5. Såsom visas i fig. 5 är styrjiggarna 288 konstruerade så att en liten stålstång 32 är svetsad till en liten stålstång 30 så att en form av bokstaven "T" bildas, och vid den undre änden på "T"- formen är denna svetsad till en stålstâng”28A, och vidare är de motsatta ändarna av "T"~formen förbundna till den undre änden därav genom trådar 34 eller liknande så att en inverterad trian- gulär form bildas. Då den införas i formen 12 styras kylmate~ rialet 28 genom styrjiqqarna 283, så att stålstången 28A lätt och exakt kan införas i den centrala delen på formen 12. Förutom den i fig. 5 visade formen kan styrjigg 283 vara modifierad _ till en inverterad triangulär platta eller liknande. ~ L ff é Dessutom är det, beträffande konfigurationen av kyle ““* materialet 28, nödvändigt att använda en sådan som är tillräck- ligt stor i volym för att bringa det smälta stålet 14, som om- ger det, till kylning och stelnlng efter att det nedsänkts och sjunkit i det smälta stålet 14, och det är därför lämpligt att *V Û*använda ett sådant 1 stånd att uppfylla villkoret i följande d in lformel. ~ V . 5. * < «: i » ~ » - “ V A i VAA/s >_¶1 am i (1) ﬂfM¿ varvid ¿V: skenbar kylvolym*(em?¥f"f¿f. A f 1t's: skenbar yttre kylytaf(om?) 1 AÅ k % »LMN¿ o_b V 'Villkoret i formelnÉ(l} erhålles genom experiment. Ett: d¿¿¿sådant kylmaterial föredrageslsomfärfosmä1tbart¿i viss utsträck-I 'dn ning ooh har benägenhet att bilda ett stelnat skikt däromkringl eftersom ju större den vttre vtan av kylmaterialet är, som kom- A_ mer i kontakt med det smälta stalet, i jämförelse med volymen,f :gju mera smältbart är kylmaterialet. Eftersom kylmateria1et"28 f placeras i den väsentligen centrala delen av formen 12, och omm lg sålunda bredden och tjocklekenlför'kylmaterialetiär alltför _,_ _ f.1itet jämfört med dimensionerna för formen 12, så kan en snabb_g§>d dbildning av skiljeväggen icke åstadkommas, och om bredden och g A tjockleken för kylmaterialet är alltför stort jämfört med dessa_ “dimensioner hos formen 12, så kan förbindelsen med det stelnader skalet i skarvomrádet icke tillförsäkras. Sålunda kan följande f dimensioner i längden E och tjockleken d för kylmaterialet vara föredragna för en form med en bredd av cirka 1500 mm och en tjocklek av cirka 220 mm. 0 vi fsrmbrsaa - zoo mm < 4 -< fsrmbrsaa - ioo mm formtjocklek -- 100 mm < d < formtjocklek - 20 mm Pig. 6 är ett förstorat tvärsnitt, som visar tillstån~>' det hos kylmaterialet 28 då det införes efter att ihällningen av den första kvaliteten av smält stål 14 upphört. Generellt är^ kylmaterialet 28 av en större densitet än det smälta stålet l4.A1 'Då det införts sjunker därefter kylmaterialet 28 långsamt och H¿ à stelnar vid den förutbestämda delen av formen 12, såsom visas i I fis. 1, och bildar därefter snabbt ett stsinst skikt ao däri-- kring. Det stelnade skiktet är förbundet med ett stelnat skal f 16 av den första kvaliteten av smält stål 14 och kylmaterialet_' 28, det stelnade skiktet 36, som omger kylmaterialet 28, och det stelnade skiktet 16 bildar i kombination spärrskiktetuâß.When the drawing is started again after the second grade of molten steel 20 is poured, the connection at the lower limit can be maintained by the connecting strength of the boundary area between the level L ~ L and the upper end line of the cooling material 18, i.e. between the solidified phases 22 and 24 located in a zone comprising the range from L 4 L to the depth H, ° According to the present invention, all solidified phases 1 surrounding the solder material 18 and the solidified phases of the first 1 and 1 are integrated. other grades of molten steel are integrated so that they remain firmly bonded. As time has further elapsed, even higher connection mechanisms become achievable in the entire cross-section of the form, as shown in Fig. 5; with reference to Fig. 5; 8; In this case, a steel bar of circular or Å '= polygonal cross-section is used as the cooling material; With this method, the object of the present invention can also be effectively achieved; Thus, when stopping the heel of the first grade of molten steel 14, a cooling material 28 comprising a steel bar having a circular or polygonal cross-section, as shown in Fig. 5, is introduced into the cooling material 28. such a configuration that guide jigs 283 are welded to the steel bar 28A of circular or polygonal cross section, as shown in the perspective view of Fig. 5. As shown in Fig. 5, the guide jigs 288 are designed so that a small steel bar 32 is welded to a small steel bar 30. so that a shape of the letter "T" is formed, and at the lower end of the "T" shape, it is welded to a steel rod "28A, and further, the opposite ends of the" T "shape are connected to the lower end thereof by wires 34 or the like so that an inverted triangular shape is formed. When inserted into the mold 12, the cooling material 28 is guided through the guide jigs 283 so that the steel bar 28A can be easily and precisely inserted into the central portion of the mold 12. In addition to the mold shown in Fig. 5, guide jig 283 may be modified into an inverted triangular plate or the like. In addition, with respect to the configuration of the cooling material 28, it is necessary to use one which is large enough in volume to bring the molten steel 14 surrounding it to cool and solidify after that it has been immersed and sunk in the molten steel 14, and it is therefore appropriate to * V Û * use such a state to meet the condition of the following d in l formula. ~ V. 5. * <«: i» ~ »-“ VA i VAA / s> _¶1 am i (1) ﬂ fM¿ varvid ¿V: skenbar kylvolym * (em? ¥ f "f¿f. A f 1t's: skenbar external cooling surface (if?) 1 AÅ k% »LMN¿ o_b V 'The condition of the formulaÉ (l} is obtained by experiment. A: d¿¿¿ such cooling material is preferred as a colorphos measurable¿ to a certain extent -I' dn ning ooh has a tendency to form a solidified layer around it because the larger the outer surface of the cooling material is, which comes into contact with the molten steel, in comparison with the volume, the more fusible the cooling material. Since the cooling material "28 f is placed in the substantially central part of mold 12, and thus if the width and thickness of the refrigerant material are too large compared to the dimensions of the mold 12, a rapid formation of the partition can not be achieved, and if the width and thickness of the refrigerant are too large compared to these dimensions of the mold 12, the connection with the solidified shell in the joint area cannot be ensured. dimensions f in the length E and the thickness d of the cooling material may be preferred for a mold with a width of about 1500 mm and a thickness of about 220 mm. 0 vi fsrmbrsaa - zoo mm <4 - <fsrmbrsaa - ioo mm mold thickness - 100 mm <d <mold thickness - 20 mm Pig. 6 is an enlarged cross-sectional view showing the state of the cooling material 28 as it is introduced after the pouring of the first grade of molten steel 14 has ceased. In general, the cooling material 28 is of a greater density than the molten steel 144.A1 'When introduced, the cooling material 28 then slowly sinks and H1a solidifies at the predetermined portion of the mold 12, as shown in Figs. 1, and then rapidly forms a thin layer around it. The solidified layer is connected to a solidified shell 16 of the first grade of molten steel 14 and the cooling material 28, the solidified layer 36 surrounding the cooling material 28, and the solidified layer 16 in combination form a barrier layer tube.

Efter utbytet av tapplâdan på grund av ändringen i stålkvalitet och om ihällningen av den andra kvaliteten av smält stål 20 med annorlunda sammansättning på spärrskiktet 38 påbör-0 _jss, så bildas, såsom visas 1 fig. 8; 1 formen 12 en gjutpistin 14A av ass första kvaliteten sv smalt stal 14 vid ass usasrsts delen, en provisorisk botten bestående av spärrskiktet 38 bil-V ldas därpå, och den andra kvaliteten av smält stål 20 hälles svidare därpå, varigenom ett stelnat skal 40 av den andra kva1i~ teten av smält stål 20 bildas av delarna därav, som kommer i dlkontakt med spärrskiktet 38 och formen 12, då det stelnade ska- let drages nedåt. Unde ddenna process smältes styrjiggarna 288, _ isom användes för införseln, vilka änaanordnade pâfstàlstången av 'l.kylmaterialet 28 genom den första kvaliteten av smält stålfl4, V m efter införseln; Även om ytskiktet på stålstången 28A knappast" Ûasmältes, så bildar stâlstângen§28A;tillsammans med det däri- l*,w_ kring bildade stelnade skalet i ett stycke spärrskiktet 38 som Fed utgör ett skarvområde mellan den första och andra kvaliteterna f av smält stål 14 och 20, vilka drages av såsom visas i fig. 8.d¿, Därefter avskäres endast skarvområdet så att en god produkt av'@ den andra kvaliteten av smält stål 20, erhålles, med annan sam- _ mansättning än för den första kvaliteten av smält stål 14, frånÄ den första kvaliteten av gjutplatin 14A såsom visas i fig. 10A " och 103. d Såsom beskrivits ovan utnyttjas det stelnade skalet,¿“» som bildas i den övre delen av gjutplatinen, vilken bildats av: L den första kvaliteten av smält stål, som skarvomrâdet mellan* de olika stâlkvaliteterna, varvid kylmaterialet innefattande stâlstången med styrjiggar och med cirkulärt eller polygonalt tvärsnitt införas och sänkas ned i den icke-stelnade delen av d V den första kvaliteten av smält stål i formen, varigenom de övre, Ü och undre delarna av den icke-stelnade delen spärras av frân' varandra, och det stelnade skiktet, som bildas kring stål- ~ 1 % stången idkylmaterialet, förnindes med det existerande stelnade r skalet, varigenom de övre och undre delarna av den icke-stelnaﬁ de delen spärras av från varandra genom kylmaterialet och den lf* »stelnade fasen, vilka båda utgör akiljeväggen, och den andra 'dw_ kvaliteten av smält stål hållas därpå, varigenom omblandning med, “säkerhet kan förhindras, vilket annars skulle inträffa melland"d den forsta och andra kvaliteten av smält stâ1.,ted k ~>“~ Å* Nedan beskrivesutforingsformer av föreliggande uop~nä@' Vfinning.After the replacement of the pin box due to the change in steel quality and if the pouring of the second quality of molten steel 20 with different composition on the barrier layer 38 is applied, it is formed, as shown in Fig. 8; In the mold 12 a casting piston 14A of the first quality is narrow steel 14 at the ass usasrst part, a temporary bottom consisting of the barrier layer 38 is formed thereon, and the second grade of molten steel 20 is poured wider thereon, whereby a solidified shell 40 of the second grade of molten steel 20 is formed by the portions thereof which come into contact with the barrier layer 38 and the mold 12 as the solidified shell is pulled downward. During this process, the guide jigs 288, which are used for the introduction, are melted, which are arranged on the steel bar of the cooling material 28 by the first grade of molten steel after the introduction; Although the surface layer of the steel bar 28A hardly melts, the steel bar § 28A; together with the solidified shell formed therein in a piece of the barrier layer 38 which Fed forms a joint area between the first and second grades f of molten steel 14 and 20, which are peeled off as shown in Fig. 8.d¿. Thereafter, only the joint area is cut off so that a good product of the second grade of molten steel 20 is obtained, with a different composition than for the first grade of molten steel 14, from the first grade of casting platinum 14A as shown in Figs. 10A "and 103. d As described above, the solidified shell, ¿" »formed in the upper part of the casting board, which is formed by: L the first grade of molten steel, as the joint area between * the different steel grades, the cooling material comprising the steel bar with guide jigs and with circular or polygonal cross-section being inserted and lowered into the non-solidified part of d V the first quality of molten steel in but, whereby the upper, Ü and lower parts of the non-solidified part are blocked off from each other, and the solidified layer, which is formed around the steel-1% rod in the cooling material, is joined to the existing solidified shell, whereby the upper and the lower parts of the non-solidified part are sealed off from each other by the cooling material and the solidified phase, both of which form the Achilles wall, and the other 'dw_ grade of molten steel is retained thereon, whereby mixing with, "safety can be prevented, which otherwise, the first and second grades of molten steel would occur between the ted k ~> “~ Å * Described embodiments of the present invention.

" Exemgel l ,A,Ü@.Ås»¿¿if¿, ^ » ,_ ,l §_¿ , i_Tvá kvaliteter av smält stål, innefattande A-kvalitetf e_; d ,,Tlav smält stål ochïßëkvalitet av"smältfstål,"vars kemiska sam-=§fÜ me_Tdmansättning är visad i tabellwl,f§otadkontinuerligt genom an~}§d v. vändning av en kontinuerlig gjntmaskin med en första och en andra»dd _Strän9 1 enlighet med föreliggande nppfinningß Dessutom användas _ som kylmaterial, ett sådant som_visas i perspektivvy i fig; 2. 1 Tabell 2 visar resultatenﬁ Vidare motsvarar de symboler, som be- v.tecknar data för kylmaterlalet l7tabsll 2,0mctsyar§ndefsymbqler¿, f._l_lf1 flex 2. 0 “ J 'lll §fïj*lk7&~j t 0. 0 1: ~~»..k~k A 0 0 Tabell 1'llf* l_ sl ,0í 0 ¶lk_%Å.M 0 V 'V,Kemiska_kømpQs1tionerÃ(V1kt+%)§*fj>§§0«» stalkvaliuet 0 c ' - sl" “^" Mn tAcoeaIVmang§ A11fj}Mf A o,14 o,1alil o,vs o,oo6,ä*lT A Eå22lë_š_ . ,s Första sträng Andra sträng ",_; Platinstorlek 200mm x l570mm 200mm x l570mm kylmaterial för avspärrning se fig. 2 à se fig. 2 kw: x w1 14omm x lasomm 14omm x 149omn _ tjocklek t 4,5mm ' 4,5mm - 0 '» naja n somm 0 _, loomm total vikt 39 kg* 30 kg Varbetsprccedur & er- fordrad tid fullföljande av gjutning av stålkvalitet A (dragstopp) 1 nedsänkning av kyl- materlal “20 sek 20 sek v dragstøpp 1. start för hållning av stålkvall- _ tet B p _l20 sek . 120 sek dragstOPP't start igen av 0 V 0 strängdragning ” l 'l40 ssk 0 135 sek Eftersam kylmaterialet} som visas 1 tabell 2; väger l,över 30 kg, uppdelades det dessutom 1 två delar vid användning. - För att hålla kylmaterialet vid inbäddningsdjupet H (motsvarandee -H 1 fig. 1), vilket är cirka 150 mm, och för orientering'avt V M kylmaterialet med den centrala delen av skalet 1 formen; fästes_l tt vidare styrjiqgar 19, sâsøm visas iïfig. 4. på kylmatsrialet 182 l “ För att stuaefa blananingshètinqelserna för smalt ï¿'“ stål i denna utföringsform,fskars att prov av platinen ut, som .uppvisade en längd av l000m¿i dragriktningenfidßvls; på sidan iav stål av kvalitet A; och smfäven uppvisar en längd av¿500:mm 1 i riktningen motsatt till dragriktningen,_d;v.s§ på sidan avi; _ , v suaikvaiiteten B, 1 fernaiianae*ti11:gransen, där ae oi1kaÄsta1§ l kvaliteterna är förbundna med varandraf.uPbde1ad i tvâ delarf* I , vid centrumlinjen av bredden pa platinen, och vidare uttogsvettfßs borrprov vid centrumlinjen för platinens tjocklek. Ettïexempel jßw på resultaten visas i fig. 9. Från dragningen visade_det sig'att'A , i den första strängen avspärrades blandningen 300 mm under un- derytan på kylmaterialet och i den andra strängen var ombland-n ningen avspärrad 700 mm under underytan på kylmaterialet. Jäm-e fört med den naturliga omblandningen[ vilken är"5 - 8 meter, reduoerades sålunda omblandningen enligt föreliggande uppfinning V med väsentligen en tiondel. Vidare uppkom icke några problem V _ med avseende på hållfastheten hos skarvområdet och någon sprickbildning kunde icke heller ses däri."Exemgel l, A, Ü @ .Ås» ¿¿if¿, ^ », _, l §_¿, i_Two qualities of molten steel, including A-grade f e_; d ,, The chemical composition of which is shown in Table 2, is obtained continuously by using a continuous milling machine with a first and a second »dd _Strän9 1 in accordance with the present invention. In addition, it is used as a cooling material, a such as_shown in perspective view in fig; 2. 1 Table 2 shows the results ﬁ Furthermore, the symbols which denote the data for the refrigerant l7tabsll 2,0mctsyar§ndefsymbqler¿, f._l_lf1 flex 2. 0 “J 'lll §fïj * lk7 & ~ jt 0. 0 1: ~~ ».. k ~ k A 0 0 Table 1'llf * l_ sl, 0í 0 ¶lk_% Å.M 0 V 'V, Kemiska_kømpQs1tionerÃ (V1kt +%) § * fj> § §0 «» stalkvaliuet 0 c '- sl "“ ^ "Mn tAcoeaIVmang§ A11fj} Mf A o, 14 o, 1alil o, vs o, oo6, ä * lT A Eå22lë_š_., S First string Second string", _; Platinum size 200mm x l570mm 200mm x l570mm cooling material for barrier see fig. 2 à see fig. 2 kw: x w1 14omm x lasomm 14omm x 149omn _ thickness t 4.5mm '4.5mm - 0' »naja n somm 0 _, loomm total weight 39 kg * 30 kg Working procedure & required time completion of casting of steel grade A (tensile stop) 1 immersion of coolant material “20 sec 20 sec v tensile cast 1. start for holding the steel grade _ p _l20 sec. 120 sec pull stop start again from 0 V 0 stringing ”l 'l40 ssk 0 135 sec After cooling material} as shown in table 2; weighing 1, over 30 kg, it was also divided into two parts during use. - To keep the cooling material at the embedding depth H (corresponding to -H 1 fig. 1), which is about 150 mm, and for orientation of V M the cooling material with the central part of the shell 1 mold; fästes_l tt further styrjiqgar 19, sâsøm shown iïfig. 4. on the cooling material 182 l "In order to accommodate the blending heatings for narrow" steel in this embodiment, samples of the platinum were obtained which exhibited a length of 1000 m in the pulling direction; on the side of quality A steel; and the smfäven has a length of ¿500: mm 1 in the direction opposite to the pulling direction, _d; v.s§ on the side avi; _, v suaikvaiiteten B, 1 fernaiianae * ti11: gransen, where ae oi1kaÄsta1§ l qualities are connected to each other. An example jßw of the results is shown in Fig. 9. From the drawing it turned out that in the first strand the mixture was sealed 300 mm below the lower surface of the cooling material and in the second strand the mixture was sealed 700 mm below the lower surface of the cooling material. . Thus, compared with the natural mixture [which is 5 to 8 meters, the mixture according to the present invention V was reduced by substantially one tenth. Furthermore, no problems arose with respect to the strength of the joint area and no cracking could be seen therein either. .

Exempel 2 Med användning av en form med bredden 1275 mm och tjockleken 220 mm tillämpades sättet enligt föreliggande uppfin- ning vid övergång från kontinuerlig gjutning av en första kva- litet av smält stål med den i tabell 3 visade kemiska samman- in sättningen till kontinuerlig gjutning av en andra kvalitet av f§ smält stål. '* Tabell 3 Stålkvalitet ~ Vkemisk komposition (vikt-%) c si kg' Mn j P s A1 första kvalitet av V i Å_ smalt =ea1 o.4se 1,9e§dgø,as o,o12 iu,oo9 o,oso andra kvalitet av ~ gfm-gftjo' V 'd g ' e dgsma1r_stai ip 0,14 4,9l{ä§i,14f o,o11 o,oo9s' o,o2sn,f¿rp ¿M_ Å: Då ihällningen av denífdrsta kvaliteten av smält stål í,_l4 upphör införes först kylmaterialet 28, såsom visas i fig. 5} A i formen 12. Stalstången 28A"uppvisade en diameter av 100 mmidï °°h eﬂ l3ﬂ9ä av 1175 m och uppfyller villkoret V/S = 2,5 i eﬂi lighet med ovannämnda formell(l). Tapplådan¿ersattesfsamﬁidigtg vlr e ia~nn gg nn: 'massakern-go .g¿g¿ai3g .e fﬂmgmediinförselnvav~kylmaterialet.lDå*ihal1ﬂiP9enfavldeﬂe¿Üñrafkvaffí 7? liteten av smält stål 20 upphör; avbröts gjutningen underl3_mi4' “ inuter¿ooh därefter påbörjadesïihällningenfav den andra kvaliteé ten av smält stål 20. Braghastigheten för gjutplatinen efter f §"ihällning av den andra kvaliteten av smält stâl§;nställdesÜpâ¿ v0,4 m/minut. Emellertid återupptogs den normala draghastighetenﬁf av 1,0 m/minut efter 5 minuter. Fig.öl0A och 10B'visar_til1~ -ii V ståndet för skarvområdet i tvärsnitt mellan den första och denÜ¿ 'ï_ andra kvaliteten av smält stål och förändringen i konoentratio-fl nen av mangan motsvarande de respektive positionerna, där 0 be- Ü tecknar centrum för skarvområdet. Undersökningar utfördes på V gjutplatinen 14A, framställd från den första kvaliteten av smält stål l4, gjutplatinen 20A framställd från den andra kva* liteten av smält stål 20, och spärrskiktet 38, som utgör skarv-V området mellan de tvâ kvaliteterna av smält stål i tvärsnitt och som resultat erhölls ett krympningsnalrum 42 omedelbart un-_ der den position, till vilken kylmatarialet 28 nedsänks på grund av bildningen av spärrskiktet såsom visas i fig. 10A.Example 2 Using a mold with a width of 1275 mm and a thickness of 220 mm, the method of the present invention was applied in the transition from continuous casting of a first grade of molten steel with the chemical composition shown in Table 3 to continuous casting. of a second quality of f§ molten steel. '* Table 3 Steel quality ~ Chemical composition (% by weight) c si kg' Mn j P s A1 first quality of V i Å_ narrow = ea1 o.4se 1,9e§dgø, as o, o12 iu, oo9 o, oso second quality of ~ gfm-gftjo 'V' dg 'e dgsma1r_stai ip 0,14 4,9l {ä§i, 14f o, o11 o, oo9s' o, o2sn, f¿rp ¿M_ Å: Then the pouring of the denífdrsta quality of molten steel i, _l4 ceases, the cooling material 28 is first introduced, as shown in Fig. 5} A in the mold 12. The steel bar 28A "had a diameter of 100 mmidï °° h e ﬂ l3 ﬂ9 ä of 1175 m and satisfies the condition V / S = 2, 5 i e ﬂ in accordance with the above-mentioned formal (l). ceasing; the casting was stopped underl3_mi4 '“inuter¿ooh thereafter the pouring of the second quality of molten steel 20 was started. The braking speed of the casting board according to f §" pouring of the second quality of molten steel§; was set at 0.4 m / minute. However, the normal traction speed ﬁ f of 1.0 m / minute was resumed after 5 minutes. Figures 10A and 10B show the position of the joint area in cross section between the first and the second grade of molten steel and the change in the concentration of manganese corresponding to the respective positions, where 0 denotes the center. for the joint area. Investigations were carried out on the V casting board 14A, made from the first grade of molten steel 14, the casting board 20A made from the second grade of molten steel 20, and the barrier layer 38, which forms the joint-V region between the two grades of molten steel in cross section. and as a result, a shrinkage needle space 42 was obtained immediately below the position to which the cooling material 28 is lowered due to the formation of the barrier layer as shown in Fig. 10A.

Blandningszonen 44, där den första och den andra kvaliteten av ' smält stål blandades, var cirka 10 cm i längd. Undersökningar utförda på ett prov, taget från en del av gjutplatinen vid centrum på bredden och vid djupet av hälften därav visade klart att omblandningen fullständigt förhindrades i områdena framför och bakom blandningszonen, såsom visas i fig. l0B. Dessutom dra-A ger spärrskiktet 38, som sålunda bildats, en parabolisk linje iw tvärsnitt såsom visas i fig. 8, och den del av platineng som skall skäras av, uppvisade en längd av cirka 50 cm. V . Som framgår av ovanstående utföringsform enligt före- liggande uppfinning nedsänkes sålunda vid kontinuerlig gjutning' A av de olika kvaliteterna av smält stål, vid upphörande av i- “ LLM hållningen av den första kvaliteten av smält stål i första hand, , lgtkylmaterialet med styrjiggar av något mindre tvärsnitt än formen Ü_ i den centrala delen av formen så att en stelnad ras bildasfÜ_Å Mi krinq kylmaterialet, vari9enom den stelnade fasen_förbindes id? l att styake med ett stelnat skal avﬁden första kvaliteten av,É¿¿f ,lgnsmält stål, som bildats på innervâggen av formen, och därigenoml " g bildas ett sparrskixt far"_avsparrn1ng av aan avi-sfaalsn 'från í vgV_¶ den undre delen i den mellanliggande delen för den första kva¥»§Ål ”~ Üffliteten av smält stål i formen. Vidare hälles den andra kvalitet? ten av smält stål, med annan sammansättningsän för den förstalg:gA ¿ kvaliteten av smält stål, 1 formen innan den övre ytan av dendfst *n första kvaliteten av smält stål, placerat ovanpå spärrskiktet,if fullständigt stelnat, Till följd därav bildar den andra kvalite+_ ten av smält stål en stelnad fas ovanpå en stelnad fas av den då första kvaliteten av smält stål, som bildats kring kylmateria~i§- let, och på samma gång bildas på nytt ett stelnat skal därav ovanpå det stelnade skalet av den första kvaliteten av smält _, stål på insidan av formen, som i ett stycke förbindes med den :* stelnade fasen av den andra kvaliteten av smält stål, som bil- »" dats kring kylmaterialet, varigenom omblandning med den företas: kvaliteten av smält stål begränsas till ett minimum, så att¿ därigenom en förnyad start av dragningen möjliggöres. g l, Även om dragningen av gjutplatinen startas igen, är den stelnade fasen av den första kvaliteten av smält stål, som: omger kylmaterialet, den stelnade fasen förbunden i ett stycken med den övre änden av den stelnade fasen och det stelnade ska-l let av den andra kvaliteten av smält stål, som ligger i ett V skikt ovanpå det stelnade skalet av den första kvaliteten av: V smält stål, som bildats på innerväggen av formen, samtliga i V ett stycke fast förbundna och nedsänkta så att problem kan undfvl vikas, t.ex. att det smälta stålet läcker ut på grund av brott i skarvområdet, vilket kallas utbrvtning, och därigenom kan de.¿ olika kvaliteterna av gjutplatin, förenade med den andra kvalie@ teten av stål, jämnt avdragas och sjunka ned. lA“f,lAM Vid det fall att ett kylmaterial användes, som upp-..»,_ svisar ett flertal tomma utrïmmenßïqenom vilka det smälta stå~piÄQ5š g _ let, såsom beskrivas i exempel 1, kan passera endasti vertikal f ,f__.riktning, även om tidpunkten för ihällning av den andra kvalie*5, A:'*teten av smält stål är för tidig,¿så att de tomma ntrymmenafänëI 'Anu icke är tilltäppta på grund av den genom krympningenVföror+¿É *Isakade_sugningen då denfförstaêkvaliteten av smalt stål stelnar: eller ihällninqën startas åter då det stelnade skalet brutits ff A sönder, så kan omblandning med den första kvaliteten av smält f ,stål~nndvikas till_ett minimum eftersom flödet av den andra ,,Ävnkvaliteten av smält stål är,endaet@nedåtriktat penﬁgarallelltï f,.uPPde1at., " v“" ”~*~l d*+l*l1 ~ -r ä. y »i.a-;^_ ,¿ I V nVid_sättet får kontinuerliš gjutning av de olika kva nftlitetezna av smält stål enligtfföreliggandelnppfinningferfdrdeï 'firas vidare endast 3 mlnntersïavbrottfi hållning av smält,stål; dbch effektiviteten i växlingen är ntmärkt; Förutom ovanstående ,.> fördelar, är, eftersum blandningsdelen av de olika kvaliteternadt av smält stål är så kart som cirka 10 cm i skarvområdetÄmellan¶f de olika kvaliteterna av smält stâl} den avskurna delen avl_ "”"“ gjutplatinen vid skarven så kort som cirka 50d- 70 cm, vilket~Ül medför fördelen att utbytena av smält stål øchlgjutplatin sigev nifikant kan förbättras. t? i i Vidare kan enligt föreliggande uppfinning den tid, under vilken kontinuerlig gjutninq av den första kvaliteten av smält stål växlas över till qjutning av den andra kvaliteten“i av smält stål, utnyttjas för förflyttning av de kortare sidoe' plåtarna av formen så att förändring i bredd av gjutplatinenl mycket lätt kan utföras samtidigt med växlingen mellan de oli- ka kvaliteterna av smält stâl.f¶lThe mixing zone 44, where the first and second grades of molten steel were mixed, was about 10 cm in length. Studies performed on a sample taken from a portion of the casting board at the center of the width and at the depth of half thereof clearly showed that mixing was completely prevented in the areas in front of and behind the mixing zone, as shown in Fig. 10B. In addition, pull-A provides the barrier layer 38 thus formed with a parabolic line in cross section as shown in Fig. 8, and the portion of platinum to be cut off had a length of about 50 cm. V. Thus, as is apparent from the above embodiment of the present invention, upon continuous casting, the various grades of molten steel are immersed, upon cessation of the holding of the first grade of molten steel in the first place, the cooling material with guide jigs of any smaller cross-section than the mold Ü_ in the central part of the mold so that a solidified race is formedfü_Å Mi around the cooling material, whereby through the solidified phase_connected id? l to stiffen with a solidified shell of första the first grade of, É¿¿f, molten steel, which is formed on the inner wall of the mold, and thereby "g forms an asparagus-colored father" _sparrn1ng av aan avi-sfaalsn 'from í vgV_¶ the lower part in the intermediate part for the first qua ¥ »§Ål” ~ The abundance of molten steel in the mold. Furthermore, the second quality is poured? of molten steel, with a different composition for the pre-sale: gA ¿the quality of molten steel, 1 the mold before the upper surface of dendfst * n the first quality of molten steel, placed on top of the barrier layer, if completely solidified, As a result, it forms the second quality of the molten steel a solidified phase on top of a solidified phase of the then first grade of molten steel formed around the coolant, and at the same time a solidified shell thereof is again formed on top of the solidified shell of the first the quality of molten steel on the inside of the mold, which is integrally joined to the: * solidified phase of the second grade of molten steel formed around the refrigerant, thereby mixing with it: the quality of molten steel is limited; to a minimum, so that a re-start of the drawing is possible.gl, Even if the drawing of the casting board is started again, the solidified phase is of the first quality of molten steel, which: surrounds the cooling material, the solidified phase for bonded in one piece with the upper end of the solidified phase and the solidified shell of the second grade of molten steel, which lies in a V layer on top of the solidified shell of the first grade of: V of molten steel, formed on the inner wall of the mold, all in V one piece firmly connected and submerged so that problems can be avoided, e.g. that the molten steel leaks out due to fracture in the joint area, which is called excavation, and thereby the different qualities of casting platinum, combined with the second quality of steel, can be evenly peeled off and sink down. In the case where a cooling material is used, which up-.. », _ shows a plurality of empty spaces through which the molten standing ~ piÄQ5š g _ let, as described in Example 1, can pass only vertical f, f__. direction, even if the time of pouring of the second grade * 5, A: '* the density of molten steel is too early, ¿so that the empty ntrymmenafänëI' Anu are not clogged due to the by shrinkageVföror + ¿É * Isakade_sugningen then the first quality of narrow steel solidifies: or the pouring is started again when the solidified shell is broken ff A broken, then mixing with the first quality of molten f, steel ~ can be avoided to a minimum because the flow of the second ,, The even quality of molten steel is, the only @ downward pen ﬁ garallelltï f, .uPPde1at., "v“ "” ~ * ~ ld * + l * l1 ~ -r ä. y »ia -; ^ _, ¿IV nWith_the method, continuous casting of the various qua nftlitetezna of molten steel may be carried out according to the present invention. furthermore, only 3 mln intermittent holding of molten steel; dbch the efficiency of the shift is ntmarked; In addition to the above advantages, the mixed part of the various grades of molten steel is as short as about 10 cm in the joint area. Between the various grades of molten steel, the cut-off part of the casting board at the joint is as short as about 50d- 70 cm, which ~ Ül has the advantage that the yields of molten steel øchlgjutplatin can significantly improve. t? Furthermore, according to the present invention, the time during which continuous casting of the first grade of molten steel is switched over to casting of the second grade of molten steel can be used to move the shorter side plates of the mold so that change in width of casting platinum can very easily be performed at the same time as the switching between the different qualities of molten steel.

Claims

Å @, gM.Ll ﬁ:%) \ 7 $; Û! S3S) 3fáÛ.í, ïlüg¿r) v "Patentkrav 1

1. A method of continuous casting of different steel springs one after the other, which differ in composition from each other, characterized in that it comprises the step of terminating the tapping of the first steel well (14)) in a shaft (12). ). immersion of a cooling material (18, 28) substantially in the central part of the first molten steel grade (14) in the mold (12): formation around the cooling material (18, 28) of a solidified layer ( 22, 36), which joins the solidified shell (16), formed by the cooling action of the mold wall (12) and the tapping of the second steel grade (20) into the mold (12), within the upper surface of the first molten steel grade ( 1ﬁ) 1 mold (12) stelnat.

Device for carrying out the method according to claim 1 for continuous casting of different steel grades one after the other, which differ in composition from each other, characterized in that the cooling material consists of a steel construction with a plurality of openings or channels. , which allows the molten atom in the cochlea (12) to pass vertically therethrough.) Ä

Device according to claim 2, characterized in that the cooling material (18) is a steel construction with net opening-shaped openings.

4. ANI) 'V (' a * d 'V (* 4.) Device according to claim Ä. Characterized by the fact that the cooling material (18) is a steel construction with triangular pre-formed openings. D: l _ »» a «a» r- ltl V ~ @; =

Device according to claim 2, ak n ° n e t e c k n a d of att. the cooling material (18) is a steel structure with polygonally shaped openings. fn:; _ ¿“(1 = 7) l '' Å“ 'FV

Device according to claim Zinfk ä n n e tee cjk n1a d nav et Vol, the cooling material (18) is a steel structure with circularly shaped openings.

7. A device according to claim 2, characterized in that the cooling material (18) is a steel structure with elliptically shaped openings.

Device according to one of Claims 2 to 7, characterized in that the wall thickness of the cooling material (18) is 2 to 20 mm.

9. An operation for carrying out the method according to claim 1, characterized in that the cooling material (28) is a steel bar.

Device according to claim 9, characterized in that the cooling material (28) is a steel bar with a polygonal cross-sectional shape.

Device according to one of Claims 9 or 10, characterized in that the length l and the thickness d of the coolant (28) satisfy the conditions according to the following two formulas for a coxil but the breaa wßoo mm and the chokeie 220 mm: mold width - 200 mm <1 <mold width - 100 mm mold thickness - 100 mm <d <mold thickness - 20 mm. Device according to any one of claims 2 to 11, characterized in that the immersion and embedding depth of the refrigerant (18, 28) in the first molten steel grade (14) in the mold (12) is at least SO mm, measured from the upper end of the cooling material ie: (18, 28). '' V i “: * M '”'