SE442595B - PROCEDURE FOR TREATMENT OF A PYRITHLICALLY METALIC MATERIAL - Google Patents
PROCEDURE FOR TREATMENT OF A PYRITHLICALLY METALIC MATERIALInfo
- Publication number
- SE442595B SE442595B SE8102509A SE8102509A SE442595B SE 442595 B SE442595 B SE 442595B SE 8102509 A SE8102509 A SE 8102509A SE 8102509 A SE8102509 A SE 8102509A SE 442595 B SE442595 B SE 442595B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- raw material
- magnetic
- copper
- magnetic field
- pyrite
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 12
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 36
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 25
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 claims abstract description 11
- -1 ferrous sulphides Chemical class 0.000 claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 10
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 5
- BWFPGXWASODCHM-UHFFFAOYSA-N copper monosulfide Chemical class [Cu]=S BWFPGXWASODCHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 claims description 17
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 9
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 8
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical class [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 31
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 17
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 11
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 10
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000005292 diamagnetic effect Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 2
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052961 molybdenite Inorganic materials 0.000 description 2
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 2
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000005290 antiferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000006148 magnetic separator Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 1
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C1/00—Magnetic separation
- B03C1/005—Pretreatment specially adapted for magnetic separation
- B03C1/015—Pretreatment specially adapted for magnetic separation by chemical treatment imparting magnetic properties to the material to be separated, e.g. roasting, reduction, oxidation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B1/00—Conditioning for facilitating separation by altering physical properties of the matter to be treated
- B03B1/02—Preparatory heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/06—Preparation of sulfur; Purification from non-gaseous sulfides or materials containing such sulfides, e.g. ores
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Description
8102509-0 i en virvelskiktsbrännugn vid en temperatur av 965°C. Det genom oxidationsbränning erhållna s.k. avbrännet (restprodukten) utsät- tes för magnetiserande reduktionsbränning vid en temperatur av 550-650°C och efterföljande magnetisk separering. Den oxiderade produkten separeras magnetiskt vid en magnetisk fältstyrka av 100- 600 Oe. Den genom magnetisk separering avskilda magnetiska produk- ten överföres till pelletsform (pelletiseras) och värmebehandlas (värmehärdas), varefter den innehåller högst 66 viktprocent järn och kan användas för ståltillverkning i masugnar. 8102509-0 in a fluidized bed kiln at a temperature of 965 ° C. It through oxidation combustion obtained so-called the burnt (residual product) exposed test for magnetizing reduction combustion at a temperature of 550-650 ° C and subsequent magnetic separation. It oxidized the product is magnetically separated at a magnetic field strength of 100- 600 Oe. The magnetic product separated by magnetic separation The pellet is transferred (pelletized) and heat treated (thermoset), after which it contains not more than 66% by weight of iron and can be used for steelmaking in blast furnaces.
Detta kända förfarande omöjliggör emellertid utvinning av icke- -järn-, sällsynta och ädla metaller. För att kunna utvinna dessa metaller och öka sortimentet av de pyrithaltiga råmaterial, som skall behandlas, genomför man vid de båda kända förfarandena ytter- ligare en s.k. virvelskikts-kloridsublimation vid en temperatur av 1250°C, vilket emellertid i hög grad komplicerar processchemat och processutrustningen för genomförande av dessa förfaranden.However, this known method makes it impossible to extract -iron, rare and precious metals. To be able to extract these metals and increase the range of the pyrite-containing raw materials, which to be treated, the two known procedures ligare en s.k. vortex-chloride sublimation at a temperature of 1250 ° C, which, however, greatly complicates the process scheme and process equipment for carrying out these procedures.
Det är känt att vid behandling av pyritkoncentrat för utvinning av icke-järnmetaller och ädla metaller använda oxidationsbränning av utgângsmaterialet i virvelskiktsbrännugnar vid en temperatur av 900°C. De vid bränningen avgivna gaserna användes för framställ- ning av svavelsyra, under det att brännresten granuleras med en 40- procentig lösning av kalciumklorid och âterbrännes vid en tempera- tur av 1250°C i roterbara rörugnar. Den granulerade, järnhaltiga produkten användes vid smältning i masugnar. De vid återbrännin- gen kkm sekundära bränningen) avgivna gaserna innehåller klorider av icke-järnmetall och ädla metaller.It is known that in the treatment of pyrite concentrate for extraction of non-ferrous metals and precious metals use oxidation combustion of the starting material in fluidized bed kilns at a temperature of 900 ° C. The gases emitted during combustion were used to produce sulfuric acid, while the fuel residue is granulated with a 40- percent solution of calcium chloride and reburned at a temperature turn of 1250 ° C in rotatable tube furnaces. The granular, ferrous the product was used for melting in blast furnaces. Those at reburning gen kkm secondary combustion) the gases emitted contain chlorides of non-ferrous metals and precious metals.
Detta kända förfarande omfattar emellertid tvåstegsbränning av an- rikade pyritkoncentrat vid höga temperaturer, varför det medför avsevärda driftkostnader.However, this known method involves two-stage firing of rich pyrite concentrates at high temperatures, which is why it causes significant operating costs.
Det är känt att för utvinning av icke-järn- och ädla metaller ur ett pyrithaltigt metalliskt råmaterial använda ett förfarande, som bygger på oxidationsbränning av råmaterialet i virvelskiktsbränn- ugnar vid en temperatur av 704-816°C tills pyrrotin erhålles. Pyr- rotinen urlakas därefter medelst vatten i en autoklav, i vilken syrgas inmatas under tryck. Icke-järnmetallerna överföres till en lösning, varifrån de senare utfälles med svavelväte. 8102509-0 Kombinationen av bränningen med autoklavurlakning och efterföl- jande hydrometallurgiska extrahering av icke-järn-metaller gör emellertid detta kända förfarande mycket komplicerat och utrymmes- krävande.It is known that for the extraction of non-ferrous and precious metals from a pyrite-containing metallic raw material using a process which is based on oxidative combustion of the raw material in the fluidized bed ovens at a temperature of 704-816 ° C until pyrrotin is obtained. Pyr- the routine is then leached by means of water in an autoclave, in which oxygen is fed under pressure. The non-ferrous metals are transferred to one solution, from which the latter precipitates with hydrogen sulfide. 8102509-0 The combination of firing with autoclave leaching and subsequent hydrometallurgical extraction of non-ferrous metals however, this known method is very complicated and space-consuming. demanding.
Den nutida processtekniken för anrikning av s.k. svåranrikbara malmer, som innehåller olika metaller, uppfyller emellertid inte behovet av selektiva koncentrat av hög kvalitet inom metallurgin för icke-järnmetaller, trots att den förbättras kontinuerligt.The modern process technology for enrichment of so-called difficult to reach ores, which contain various metals, do not meet the need for high quality selective concentrates in metallurgy for non-ferrous metals, although it is continuously improving.
Detta leder till en ökning av procentandelen av pyrithaltiga poly- metalliska koncentrat och utarmade anrikningsrester. Det är där- för mycket aktuellt att inom metallurgin för icke-järnmetaller kun- na åstadkomma effektiva och mångsidiga förfaranden för behandling av pyrithaltiga metalliska råmaterial under samtidig framställning av sådana värdefulla produkter som enkelsvavel, järnmalmspellets och koncentrat av icke-järnmetaller.This leads to an increase in the percentage of pyrite-containing poly- metallic concentrates and depleted enrichment residues. That is where- too current that in metallurgy for non-ferrous metals achieve effective and versatile treatment procedures of pyrite-containing metallic raw materials during simultaneous production of such valuable products as single sulfur, iron ore pellets and concentrates of non-ferrous metals.
Ett syfte med föreliggande uppfinning är att eliminera dessa nack- delar.An object of the present invention is to eliminate these disadvantages. parts.
Det huvudsakliga syftet med föreliggande uppfinning är att åstad- komma ett sådant förfarande för behandling av ett pyrithaltigt metalliskt råmaterial, som gör det möjligt att förenkla process- schemat för behandling av råmaterialet och minska driftkostnaden och energiförbrukning, samtidigt som detta förfarande kan genomfö- ras i ugnar av varierande konstruktion.The main object of the present invention is to provide come such a procedure for the treatment of a pyrite metallic raw material, which makes it possible to simplify the schedule for processing the raw material and reducing the operating cost and energy consumption, while this procedure can be carried out breed in furnaces of varying construction.
Detta syfte uppnås enligt uppfinningen medelst ett förfarande för behandling av ett pyrithaltigt metalliskt råmaterial, som förutom pyrit kan innehålla icke-järnmetaller, sällsynta jordartsmetaller och ädelmetaller, vid_vilket förfarande råmaterialet uppvärmes utan lufttillförsel och därefter uppdelas i olika produkter genom magne- tisk separering, varvid uppvärmningen, enligt uppfinningen, innan den magnetiska separeringen påbörjas, sker i en reducerande gas- atmosfär vid en temperatur av 450-500°C under en tid av 30-60 min.This object is achieved according to the invention by means of a method for treatment of a pyrite-containing metallic raw material, which in addition pyrite may contain non-ferrous metals, rare earth metals and precious metals, in which process the raw material is heated without air supply and then divided into different products by magnetic technical separation, the heating, according to the invention, before the magnetic separation begins, takes place in a reducing gas atmosphere at a temperature of 450-500 ° C for a period of 30-60 minutes.
När utgângsmaterialet uppvärmes i en reducerande gasatmosfär till en temperatur av 450-500°C under en tid av 30-60 min., undergár mineral av icke-järn-, sällsynta och ädla metaller, som förekommer i det utgângsmaterial, som skall behandlas, inte nâgra kemiska om- 8102509-0 vandlingar, samtidigt som pyriten ändras väsentligt. Under nämnda uppvärmningsbetingelser sönderdelas pyritens kristallgitter, var- jämte svavel sublimeras och ferromagnetisk hexagonal pyrrotin bil- das.When the starting material is heated in a reducing gas atmosphere to a temperature of 450-500 ° C for a period of 30-60 minutes, undergoes minerals of non-ferrous, rare and precious metals, which occur in the starting material to be treated does not contain any chemical 8102509-0 transformations, while the pyrite changes significantly. Under the said heating conditions, the crystal lattice of the pyrite decomposes, in addition to sulfur is sublimed and ferromagnetic hexagonal pyrrotein is das.
Om utgångsmaterialet uppvärmes i en reducerande gasatmosfär till en temperatur understigande 450°C under en tid av högst 30 min., omvandlas pyrit inte fullständigt till ferromagnetisk pyrrotin.If the starting material is heated in a reducing gas atmosphere to a temperature below 450 ° C for a period not exceeding 30 minutes, pyrite is not completely converted to ferromagnetic pyrrotein.
När materialet uppvärmes till en temperatur överstigande 500°C un- der en tid av minst 60 min., omvandlas ferromagnetisk pyrrotin till antiferromagnetisk pyrrotin med lägre svavelhalt eller till s.k. troilit, vilket avsevärt minskar utvinningsgraden för järn in i det magnetiska pyrrotinkoncentratet.When the material is heated to a temperature exceeding 500 ° C where a time of at least 60 min., ferromagnetic pyrrotein is converted to lower sulfur antiferromagnetic pyrrotein or to s.k. troilite, which significantly reduces the recovery rate of iron into the magnetic pyrrotein concentrate.
Om villkoret enligt uppfinningen uppfylles, blir den temperatur, vid vilken ferromagnetiska pyrrotiner bildas av diamagnetisk py- rit, avsevärt lägre. Den exotermiska reaktionen bidrar dessutom till att minska processtiden och energiförbrukningen för genomfö- rande av förfarandet, varjämte förfarandet enligt uppfinningen kan genomföras i ugnar av varierande konstruktion.If the condition according to the invention is met, the temperature, in which ferromagnetic pyrrotins are formed by diamagnetic rit, considerably lower. The exothermic reaction also contributes to reduce process time and energy consumption for implementation the method according to the invention can carried out in furnaces of varying construction.
Det är lämpligt att det material, som behandlas, uppvärmes i en atmosfär av reducerande gas, dvs vätgas eller av omsättningsproduk- ter från naturgas eller eldningsolja.It is convenient that the material being treated is heated in a atmosphere of reducing gas, ie hydrogen gas or of turnover products from natural gas or heating oil.
Användningen av vätgas för alstrande av den reducerande gasatmo- sfären gör det möjligt att framställa svavelväte med mycket ren kemisk sammansättning, under det att användandet av omsättningspro- dukter från naturgas eller eldningsolja bidrar till att minska driftkostnaderna.The use of hydrogen to generate the reducing gas atmosphere the sphere makes it possible to produce hydrogen sulfide with very pure chemical composition, while the use of turnover products from natural gas or heating oil help to reduce operating costs.
Det är önskvärt att ett kopparhaltigt råmaterial som skall behand- las, efter avslutad uppvärmning kyles med en hastighet av 2-4°C/ min. och att den magnetiska separeringen sker i två steg, varvid man först avskiljer järnsulfider vid en magnetisk fältstyrka av 1000-2000 Oe och därefter avskiljer kopparsulfider vid en magnetisk fältstyrka av 45&0-6000 Oe.It is desirable that a copper-containing raw material to be treated las, after heating is cooled at a rate of 2-4 ° C / my. and that the magnetic separation takes place in two steps, wherein iron sulphides are first separated at a magnetic field strength of 1000-2000 Oe and then separates copper sulfides at a magnetic field strength of 45 & 0-6000 Oe.
Kylningen av det kopparhaltiga, brända materialet med en hastig- het av 2-4°C/min. bidrar till att kopparhaltiga mineral, som fö- rekommer i utgångsmaterialet, exempelvis kubisk diamagnetisk kal- 8102509-0 kopyrit omvandlas till en tetragonal modifikation med låg sva- velhalt, som uppvisar magnetiska egenskaper. Ifall det brända ma- terialet kyles med en hastighet av lägre än 2°C/min., ökar be- handlingstiden, samtidigt som behandlingen av det pyrithaltiga rå- materialet blir dyrare. Om kylningen genomföres med en hastighet överstigande 4°C/min., extraheras en lägre mängd koppar in i den 7 andra magnetiska fraktionen (kopparkoncentratet).The cooling of the copper-containing fired material at a rate of at 2-4 ° C / min. contributes to copper-containing minerals, which appears in the starting material, for example cubic diamagnetic 8102509-0 copyrite is converted to a low-response tetragonal modification well content, which exhibits magnetic properties. If the burnt material the material is cooled at a speed of less than 2 ° C / min. the processing time, at the same time as the treatment of the pyrithetic the material becomes more expensive. If the cooling is carried out at a speed exceeding 4 ° C / min., a lower amount of copper is extracted into the 7 the second magnetic fraction (the copper concentrate).
Gefl0m att den magnetiska separeringen genomföres vid nämnda mag- netiska fältstyrkor i två steg förenklas processchemat för behand- ling av det pyrithaltiga metalliska râmaterialet, samtidigt som driftkostnaderna blir lägre jämfört med de kända förfarandena, som bygger på flera gånger upprepad bränning av råmaterialet och efterföljande urlakning i autoklaver eller medelst andra hydrome- tallurgiska extraheringsförfaranden.Give fl0 m that the magnetic separation is carried out at said mag- net field strengths in two steps simplifies the process scheme for of the pyrite-containing metallic raw material, while operating costs will be lower compared to the known methods, which is based on repeated burning of the raw material and subsequent leaching in autoclaves or by other hydrometric tallurgical extraction procedures.
Om den magnetiska fältstyrkan är lägre än 1000 Oe vid det första steget resp. 4500 Oe vid det andra steget, minskas utbytet av pyr- rotin- resp. kopparkoncentratet. Om den magnetiska fältstyrkan är högre än 2000 Oe vid det första steget resp. 6000 Oe vid det and- ra steget, försämras pyrrotin- och kopparkoncentratets kvalitet.If the magnetic field strength is lower than 1000 Oe at the first increased resp. 4500 Oe in the second stage, the yield of pyramid is reduced. rotin- resp. the copper concentrate. If the magnetic field strength is higher than 2000 Oe at the first stage resp. 6000 Oe at the second step, the quality of the pyrrotin and copper concentrate deteriorates.
Uppfinningen belyses närmare nedan i följande utföringsexempel.The invention is further elucidated below in the following exemplary embodiment.
Exempel 1 En malm, som i viktprocent innehåller 38,6% järn, 5,64% koppar, 0,35% bly, 3,51% zink och 45,4% svavel, uppvärmes i en vätgasatmo- sfär vid en temperatur av SOOOC under en tid av 30 min. och kyles därefter med en hastighet av 2°C/min. Det kylda materialet separe- ras magnetiskt vid en magnetisk fältstyrka av 1000 Oe. varvid man avskiljer en första magnetisk fraktion, dvs ett pyrrotinkoncentrat, vars utbyte är 70,5 viktprocent. Utvinningsgraden för järn från rå- materialet in i pyrrotinkoncentratet är 88%. Den omagnetiska frak- tionen från det första magnetiska separeringssteget separeras där- efter på nytt vid en magnetisk fältstyrka av 6000 Oe. Man erhål- ler härigenom en andra magnetisk fraktion, dvs ett kopparkoncent- rat, vars utbyte uppgår till 18,9 viktprocent, medan extraherings- graden för koppar från råmaterialet in i detta koncentrat utgör 85,5%. Den omagnetiska slutfraktionen innehåller bly, zink och berg- 8102509-0 artsmineral. Utvinningsgraden för bly och zink från râmaterialet är 70% resp. 78,3%.Example 1 An ore, which by weight contains 38.6% iron, 5.64% copper, 0.35% lead, 3.51% zinc and 45.4% sulfur, are heated in a hydrogen atmosphere. sphere at a temperature of SOOOC for a time of 30 min. and cooled then at a rate of 2 ° C / min. The cooled material is separated. magnetic field at a magnetic field strength of 1000 Oe. whereby one separates a first magnetic fraction, i.e. a pyrrotin concentrate, whose yield is 70.5% by weight. The recovery rate for iron from crude the material into the pyrrotein concentrate is 88%. The non-magnetic fracture the ion from the first magnetic separation step is then separated after again at a magnetic field strength of 6000 Oe. One obtained thereby a second magnetic fraction, i.e. a copper concentration whose yield amounts to 18.9% by weight, while the extraction the degree of copper from the raw material into this concentrate is 85.5%. The final non-magnetic fraction contains lead, zinc and rock 8102509-0 artsmineral. The recovery rate for lead and zinc from the raw material is 70% resp. 78.3%.
Exempel 2 Ett pyritkoncentrat, som i viktprocent innehåller 38% järn, 43,5% svavel, 0,06% bly, 0,32% zink, 0,2% koppar och 12% kvarts, uppvär- mes i en vätgasatmosfär vid en temperatur av 450°C under en tid av 60 min., varefter råmaterialet kyles med en hastighet av 4°C/min. och separeras medelst en magnetisk separator vid en magnetisk fält- styrka av 2000 Oe. Utbytet av den magnetiska fraktionen uppgår till 70,84 viktprocent. Den magnetiska fraktionen innehåller i viktpro- cent: 52,5% järn, 33,7% svavel, 0,02% bly, 0,1% zink, 0,03% koppar och 1,65% kvarts. Utvinningsgraden för järn och svavel från utgångs- materialet är 88,14% resp. 55,17%. Den omagnetiska fraktionen, som erhållits vid en magnetisk fältstyrka av 2000 Oe, separeras på mag- netisk väg i det andra separeringssteget vid en magnetisk fältstyr- ka av 4500 Oe. Utbytet av den andra magnetiska fraktionen är 10 viktprocent, varvid denna fraktion i viktprocent innehåller: 0,63% koppar, 1,87% järn, 0,13% bly, 0,4% zink och 2,16% kvarts. Utvin- ningsgraden för koppar ur utgångsmaterialet in i denna fraktion uppgår till 80,5%.Example 2 A pyrite concentrate, which in percentage by weight contains 38% iron, 43.5% sulfur, 0.06% lead, 0.32% zinc, 0.2% copper and 12% quartz, heating in a hydrogen atmosphere at a temperature of 450 ° C for a period of 60 min., After which the raw material is cooled at a rate of 4 ° C / min. and separated by a magnetic separator at a magnetic field strength of 2000 Oe. The yield of the magnetic fraction amounts to 70.84% by weight. The magnetic fraction contains in the weight cents: 52.5% iron, 33.7% sulfur, 0.02% lead, 0.1% zinc, 0.03% copper and 1.65% quartz. The recovery rate of iron and sulfur from starting the material is 88.14% resp. 55.17%. The non-magnetic fraction, which obtained at a magnetic field strength of 2000 Oe, separated on magma magnetic path in the second separation step of a magnetic field control ka of 4500 Oe. The yield of the second magnetic fraction is 10 weight percent, this fraction in weight percent containing: 0.63% copper, 1.87% iron, 0.13% lead, 0.4% zinc and 2.16% quartz. Inventive the degree of conversion of copper from the starting material into this fraction amounts to 80.5%.
Den omagnetiska fraktionen innehåller i viktprocent: 7% järn, 5% svavel, 2% bly, 1,25% zink och 66,8% kvarts. Utvinningsgraden för järn, bly, zink, svavel och kvarts från råmaterialet är 1,6 vikt- procent, 63 viktprocent, 60 viktprocent, 1,86 viktprocent resp. 89,16 viktprocent.The non-magnetic fraction contains by weight: 7% iron, 5% sulfur, 2% lead, 1.25% zinc and 66.8% quartz. The degree of recovery for iron, lead, zinc, sulfur and quartz from the raw material is 1.6% by weight. percent, 63% by weight, 60% by weight, 1.86% by weight resp. 89.16% by weight.
Exempel 3 En molybdenhaltig industriprodukt, som innehåller 50% produkt med en partikelstorlek av högst 0,074 mm och i viktprocent innehåller: 13,5% molybden. 34.26% järn, 44,8% svavel och 5,65% kvarts upp- värmes till en temperatur av 450°C under en tid av 30 min. i en atmosfär av produkter, som erhålles vid omsättning av naturgas och som i viktprocent innehåller: 53% vätgas, 35% koloxid, 6% koldi- oxid, 2,5% kvävgas och 8,5% vattenânga.Efter avslutad kylning se- pereras materialet vid en magnetisk fältstyrka av 1500 Oe. Utbytet av den magnetiska fraktionen är 62 viktprocent, medan utvinnings- graden för järn ur materialet in i denna fraktion är 95,38%. I den omagnetiska fraktionen koncentreras molybdenit och kvarts, varvid 8102509-0 utvinningsgraden för molybden och kvarts från råmaterialet uppgår till 98,32% resp. 96,58%.Example 3 A molybdenum-containing industrial product, which contains 50% product with a particle size of not more than 0.074 mm and in weight percent contains: 13.5% molybdenum. 34.26% iron, 44.8% sulfur and 5.65% quartz heated to a temperature of 450 ° C for a period of 30 minutes. in a atmosphere of products obtained from the sale of natural gas and containing by weight: 53% hydrogen, 35% carbon monoxide, 6% carbon dioxide oxide, 2.5% nitrogen and 8.5% water vapor. the material is operated at a magnetic field strength of 1500 Oe. The yield of the magnetic fraction is 62% by weight, while the recovery the degree of iron from the material into this fraction is 95.38%. In it the non-magnetic fraction concentrates molybdenite and quartz, whereby 8102509-0 the recovery rate for molybdenum and quartz from the raw material is to 98.32% resp. 96.58%.
Exempel 4 En molybdenhaltig industriprodukt med samma sammansättning som i exempel 3 uppvärmes vid en temperatur av 450°C under en tid av 30 min. i en atmosfär av produkter, som erhålles vid omsättning av eldningsolja och som i viktprocent innehåller: 14% vätgas, 24% koloxid, 2% koldioxid, 5% vattenånga, medan kvävgas utgör resten.Example 4 A molybdenum-containing industrial product with the same composition as in Example 3 is heated at a temperature of 450 ° C for a period of 30 minutes my. in an atmosphere of products obtained from the sale of fuel oil and containing by weight: 14% hydrogen, 24% carbon monoxide, 2% carbon dioxide, 5% water vapor, while nitrogen gas makes up the rest.
Efter avslutad kylning separeras râmaterialet på magnetisk väg vid en magnetisk fältstyrka av 1500 Oe. Utbytet av den magnetiska frak- tionen är 63,2 viktprocent, medan utmnningsgraden för järn från râmaterialet in i denna fraktion uppgår till 96,23%. I den omagne- tiska fraktionen koncentreras molybdenit och kvarts, varvid utvin- ningsgraden för molybden och kvarts ur råmaterialet är 97,84% resp. 96,5%.After cooling, the raw material is separated by magnetic means a magnetic field strength of 1500 Oe. The yield of the magnetic fraction tion is 63.2% by weight, while the yield of iron from the raw material into this fraction amounts to 96.23%. In the umagne- the molecular fraction, molybdenite and quartz are concentrated, the degree of molybdenum and quartz from the raw material is 97.84% resp. 96.5%.
Försöken har visat, att förfarandet enligt uppfinningen kan använ- das för behandling av pyrithaltiga metalliska råmaterial av olika slag, varvid man av râmaterialet kan framställa dels svavel, dels ett pyrrotinkoncentrat, som är ett utgångsmaterial av hög kvalitet för framställning av järnmalmspellets och svavelsyra, dels ett selektivt kopparkoncentrat och dels en produkt, som är rik på ic- ke-järn-, sällsynta och ädla metaller och som kan separeras till standardiserade selektiva koncentrat.The experiments have shown that the method according to the invention can be used for the treatment of pyrite-containing metallic raw materials of various kinds kind, whereby the raw material can be produced partly sulfur and partly a pyrotin concentrate, which is a high quality starting material for the production of iron ore pellets and sulfuric acid, partly one selective copper concentrate and a product rich in ic- non-ferrous, rare and precious metals and which can be separated into standardized selective concentrates.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/SU1979/000071 WO1981000526A1 (en) | 1979-08-21 | 1979-08-21 | Method of processing pyrite-containing polymetallic raw material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8102509L SE8102509L (en) | 1981-04-21 |
| SE442595B true SE442595B (en) | 1986-01-20 |
Family
ID=21616547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8102509A SE442595B (en) | 1979-08-21 | 1981-04-21 | PROCEDURE FOR TREATMENT OF A PYRITHLICALLY METALIC MATERIAL |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS615776B2 (en) |
| DE (1) | DE2953802C1 (en) |
| SE (1) | SE442595B (en) |
| WO (1) | WO1981000526A1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6354679U (en) * | 1986-09-30 | 1988-04-12 | ||
| CN103215436B (en) * | 2013-03-18 | 2016-06-08 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | Block refractory iron ore shaft furnace magnetizing roast different grain size hierarchical processing method |
| US10634625B2 (en) * | 2017-03-31 | 2020-04-28 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Transfer system and transfer method |
| JP6931844B2 (en) * | 2017-06-26 | 2021-09-08 | 国立大学法人九州大学 | Mineral processing method |
| JP6808001B1 (en) | 2019-08-26 | 2021-01-06 | 三菱パワー株式会社 | Soot blower control system |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU65825A1 (en) * | 1943-11-09 | 1945-11-30 | А.А. Голеевский | Method of thermal enrichment of low-grade sulfurous combustible materials |
| SU150629A1 (en) * | 1961-08-21 | 1961-11-30 | И.И. Кершанский | Method for removing mice from lead-zinc and other dusts |
-
1979
- 1979-08-21 WO PCT/SU1979/000071 patent/WO1981000526A1/en unknown
- 1979-08-21 DE DE2953802A patent/DE2953802C1/en not_active Expired
- 1979-08-21 JP JP54501560A patent/JPS615776B2/ja not_active Expired
-
1981
- 1981-04-21 SE SE8102509A patent/SE442595B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS615776B2 (en) | 1986-02-21 |
| SE8102509L (en) | 1981-04-21 |
| DE2953802C1 (en) | 1984-11-15 |
| WO1981000526A1 (en) | 1981-03-05 |
| JPS56501072A (en) | 1981-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2018112130A (en) | METHOD FOR EXTRACTION OF METALS FROM CONCENTRATES OF SULFUR ORE | |
| JPS6013036A (en) | Copper refining raw material containing high ratio arsen and(or) antimony and treatment therefor | |
| CN105907945A (en) | Method for reduction, self vulcanization and dearsenification of refractory high-arsenic high-sulphur gold ore | |
| US4368176A (en) | Desulfurizing roast of pyrite bearing polymetallic raw material | |
| JP7050925B2 (en) | Recovery of metals from pyrite | |
| SE442595B (en) | PROCEDURE FOR TREATMENT OF A PYRITHLICALLY METALIC MATERIAL | |
| NO126791B (en) | ||
| Khasanov et al. | Technology for the Reduction of Iron Oxides in Fluidized Bed Furnaces | |
| EA005711B1 (en) | Method for obtaining cobalt and nickel from ores and ore concentrates | |
| US4891060A (en) | Process for the recovery of gold using plasma | |
| Salminen et al. | Smelting jarosite and sulphur residue in a plasma furnace | |
| JP7341570B2 (en) | How to produce copper metal from copper concentrate without producing waste | |
| US10501824B2 (en) | Treatment of complex sulfide concentrate | |
| Behzod | Research of the oxidative process of gold-containing sulfide materials roasting for the development of an optimal mode | |
| US4386061A (en) | Method of treating pyrite bearing polymetallic material | |
| CN110863218B (en) | Method for extracting gold by adopting molten salt electrolysis enrichment | |
| US3772423A (en) | Hydrometallurgical recovery of metal values | |
| KR20150017054A (en) | Method for separating nickel and fe from nickel irons | |
| FI67497B (en) | FOER FARING FOER BEHANDLING AV PYRITHALTIGT POLYMETALLISKT RAOMATERIAL | |
| FI69103B (en) | FOERFARANDE FOER BEHANDLING AV PYRITHALTIGT POLYMETALLMATERIAL | |
| CN110799253A (en) | Method and system for recovering metals from arsenic sulfide bearing ores | |
| US2868635A (en) | Method of treating iron sulfide-containing ore or concentrates | |
| CA1145953A (en) | Method of treating pyrite bearing polymetallic material | |
| US737059A (en) | Art of treating rebellious or refractory ores. | |
| RU2285732C1 (en) | Method of sulfating cobalt |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8102509-0 Effective date: 19910315 Format of ref document f/p: F |