SE440169B - DEVICE FOR CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF THE WORKING METAL - Google Patents
DEVICE FOR CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF THE WORKING METALInfo
- Publication number
- SE440169B SE440169B SE8000931A SE8000931A SE440169B SE 440169 B SE440169 B SE 440169B SE 8000931 A SE8000931 A SE 8000931A SE 8000931 A SE8000931 A SE 8000931A SE 440169 B SE440169 B SE 440169B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- working chamber
- thyristor
- current
- bridge rectifier
- cathode
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
- H01J37/32—Gas-filled discharge tubes
- H01J37/32009—Arrangements for generation of plasma specially adapted for examination or treatment of objects, e.g. plasma sources
- H01J37/32018—Glow discharge
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/38—Heating by cathodic discharges
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/125—Avoiding or suppressing excessive transient voltages or currents
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- ing And Chemical Polishing (AREA)
- Control Of Resistance Heating (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Description
8000931-9 10 15 20 30 2 förbunden med styrspänningskällans andra ände över mag~ netfürstärkarens lindníngar. Anläggningens arhelnwmråde fasilügges av magnctíörstärkarens ledstyöm. Om det av magnetförslärkaren fastlagda regle1områd«t ej skulle visa sig tillräckligt ändras transíormeringskoeffieien~ ten medelst omkopplaren. vid ökat strömgenomflöde genom arbetskammaren nt» över de fastlagda gränserna kopplas tyristorn in own förbinder kortvarigt arbetskammarens anod och katod. 8000931-9 10 15 20 30 2 connected to the other end of the control voltage source across the windings of the magnetic amplifier. The system's arhelnwmrade is facilitated by the magnifier of the amplifier. If the control range determined by the magnetic preamplifier does not prove sufficient, the transform coefficient is changed by means of the switch. with increased current flow through the working chamber nt »over the established limits, the thyristor is connected in own connects briefly the anode and cathode of the working chamber.
Samtidigt minskas magnetförstärkarens ledström kraftigt och kopplar från blocket för tyristorns frånkoppling, varigenom ledningsströmen ökas. Glimurladdningen i ar~ betskammaren återupprättas inom fyra sekunder.At the same time, the conduction current of the magnetic amplifier is greatly reduced and disconnects the block for disconnection of the thyristor, thereby increasing the conduction current. The glow discharge in the working chamber is restored within four seconds.
En nackdel med denna anläggning är den att den ful- X la effekt som kommer från strömmatningsnätet avsevärt É överskrider anläggningens nominella spänning, vilken bestämmas av glimurladdninguns maximieffekt. Ytterligare en fördel hos anläggningen är att tiden för rengöringen av arbetsstyckena och av arbetskammaren, då anläggningen tagits i drift, förlänges. Ännu en nackdel med anläggningen ligger i att åter- upprät1andet av arbetskammarens elektriska stabilitet försiggår relativt långsamt och i att aktiveringen av glimurladdningen efter frânkoppling sker med avsevärd försening, ända upp till fyra sekunder. Denna försening gör att anläggningens produktivitet sjunker, särskilt vid hög frekvens av ljusbågen.A disadvantage of this system is that the full X power coming from the power supply network significantly exceeds the nominal voltage of the system, which is determined by the maximum power of the glow discharge. Another advantage of the plant is that the time for cleaning the workpieces and the work chamber, when the plant is put into operation, is extended. Another disadvantage of the plant is that the restoration of the electrical stability of the working chamber takes place relatively slowly and in that the activation of the glow discharge after disconnection takes place with a considerable delay, up to four seconds. This delay causes the plant's productivity to fall, especially at the high frequency of the arc.
Uppfinningen har till ändamål att åstadkomma en anordning för kemisk-termisk behandling av arbetsstyuten av metall enligt principen för den elektriska glimur- laddningen som kommer från matarnütet. Glimurladdningen skiljer sig obetydligt från anläggningens numínella effekt som bestämmas av glimmurladdningens waximielfiàflfl För reducering av tiden som åtgår för rengöring av ar* betsstyckena och av arbeisknmmaren, då anläggningen tages i drift, måste förloppet för åleruppxätlande av arbetskammarens elektriska stabilitet påskyndas, vilket lm., .vn-w ~ 10 15 20 25 8000931-9 3 också gäller för aktiveringen av glimurladdningen efter frånkoppling, så att anläggningens produktivitet höjas. Ändamålet enligt uppfinningen uppnås medelst en anläggning av det i patentkravet angivna slaget.The object of the invention is to provide a device for chemical-thermal treatment of the metal work nozzles according to the principle of the electric glow charge coming from the feed nut. The glow discharge differs insignificantly from the nominal power of the installation, which is determined by the wax maximum gl à flfl. vn-w ~ 10 15 20 25 8000931-9 3 also applies to the activation of the glow charge after disconnection, so that the productivity of the plant is increased. The object according to the invention is achieved by means of a plant of the type specified in the claim.
De med anordningen enligt uppfinningen förenade fördelarna beror på att den från matningsnätet kommande totala effekten ej skiljer sig märkbart från anläggningens nomínella effekt, vilken bestämmes av glimurladdningens maximikapacitet. Övergången från en rengöring av katodytan till en kemisk-termisk behandling kräver inga extra i ström- kretsen inkopplade kontakter. Tiden för katodytans ren- göring avkortas. Arbetskammarens elektriska stabilitet återställes på kort tid. Aktivering av en glimurladd- ning efter frånkoppling sker praktiskt taget utan förse- ning, varigenom anläggningens produktivitet ökas.The advantages associated with the device according to the invention are due to the fact that the total power coming from the supply network does not differ appreciably from the nominal power of the plant, which is determined by the maximum capacity of the glow discharge. The transition from a cleaning of the cathode surface to a chemical-thermal treatment does not require any extra contacts connected to the circuit. The time for cleaning the cathode surface is shortened. The electrical stability of the working chamber is restored in a short time. Activation of a glow discharge after disconnection takes place practically without delay, thereby increasing the plant's productivity.
Ett utföringsexempel på anordningen för kemisk- termisk behandling av arbetsstycken av metall enligt principen för glimurladdning är âskàdliggjort på bifogad ritning.An exemplary embodiment of the device for chemical-thermal treatment of metal workpieces according to the principle of glow discharge is damaged in the accompanying drawing.
Anordningen enligt uppfinningen består av en trans- formator 1, vars primärlindning är förbunden med ström- matningsnätet 2 medelst en nätströmställare 3. Transfor- matorns 1 ena sekundärlindning är förbunden med en första brygglikriktare eller strömkompenseringsbrygga 4. Trans- formatorns andra sekundärlindning är ansluten till en andra brygglikriktare eller strömkompenseringsbrygga 6 medelst en reaktivt element 5, varvid en diod 7 är förbunden parallellt med bryggan så att dess katod är förbunden med den andra strömkompenseringsbryggans 6 positiva klämma, medan dess anod är förbunden med bryggnns negativa klämma. Den första strömkompenseringsbryggans 4 negativa klämma är ansluten till en arbetskammare 9 katod via en glättníngsdrossel 8. Arbetskammarens 9 anod är jordad och förbunden med den första strömkom- penseringsbryggans 4 positiva klämma medelst en ström- mätninqsanordning 10. Parallellt med arbetskammarens 8000931-9 10 15 20 30 4 9 anod och katod är efter varandra anslutna en mättnings- har transformators 11 primärlindning och en kommutozande kondensator 12. En tyristors katod 13 är förbunden med transformatorns 11 primärlíndning, medan tyristoxns anod är ansluten till arbetskammarens 10 anod. Tyristorns 13 styrenhet 14 är förbunden med transformatorns 11 sekundärlindning, med diodens 7 anod och katod, med tyrístorns 13 styrelektrod och katod samt med en styr- enhet 15, vilken i sin tur är förbunden med den andra strömkompenseringsbryggan 6 och med dennas styrenhet 16. De håda ingàngarna till den första strömkompenserings- bryggans 4 styrenhet 16 är förbundna med arbetskammarens 9 anod och katod. Styrenhetens 16 tredje ingång står i förbindelse med strömmätningsanordningen 10 och dess utgång är förbunden med kompenseringsbryggan 4. Till arbetskanmaren 9 är en gasbildande enhet 17 och en kyl- enhet 18 anslutna.The device according to the invention consists of a transformer 1, whose primary winding is connected to the current supply network 2 by means of a mains switch 3. One secondary winding of the transformer 1 is connected to a first bridge rectifier or current compensation bridge 4. The second secondary winding of the transformer is connected to a second bridge rectifier or current compensation bridge 6 by means of a reactive element 5, a diode 7 being connected in parallel with the bridge so that its cathode is connected to the positive terminal of the second current compensation bridge 6, while its anode is connected to the negative terminal of the bridge. The negative terminal of the first current compensation bridge 4 is connected to a working chamber 9 cathode via a smoothing choke 8. The anode of the working chamber 9 is grounded and connected to the positive terminal of the first current compensation bridge 4 by means of a current measuring device 10. In parallel with the working chamber 10 The anode and the cathode are connected one after the other, a primary winding of the saturation transformer 11 and a commutating capacitor 12 of a thyristor 13 are connected to the primary winding of the transformer 11, while the anode of the thyristox is connected to the anode of the working chamber 10. The control unit 14 of the thyristor 13 is connected to the secondary winding of the transformer 11, to the anode and cathode of the diode 7, to the control electrode and cathode of the thyristor 13 and to a control unit 15, which in turn is connected to the second current compensation bridge 6 and its control unit 16. the inputs to the control unit 16 of the first current compensation bridge 4 are connected to the anode and cathode of the working chamber 9. The third input of the control unit 16 is connected to the current measuring device 10 and its output is connected to the compensation bridge 4. A gas-forming unit 17 and a cooling unit 18 are connected to the working chamber 9.
Anordningen arbetar på följande sätt. Arbetskammaren 9 är fylld med arbetsstycken av metall för behandling av dessa och hermetiskt tillsluten. Över kontakten 9 tillföras anordningen matarspänning. Medelst enheten 15 för styrning av hela anläggningen kan man välja automatiskt eller manuellt driftsätt. Pà order av en- heten 15 drivs en gas-vakuumenhet, som efter en bestämd tid upprättar erforderligt tryck för att behandlings- processen skall kunna ta sin början. Över transformatorn matas spänningen till den första kompenseríngsbryggan 4 och till den andra kompenseringsbryggan 6l vilka är så förbundna efter varandra att de båda bryggornas spänningar adderas. Pâ order av styrenheten 15 inkopplas den andra kompenseringsbryggan 6 och över anoden-kaflodnn i arhetskammaren 9 uppkommer likström. Härefter inkopplas, likaledes på order av de manuella regulatorerna eller programmeringsdelen som ingår i enheten 15, den första komponseringsbryqgan 4 tills glimurladdningen aktiveras.The device operates in the following manner. The working chamber 9 is filled with metal workpieces for processing them and hermetically sealed. The device is supplied with supply voltage via the contact 9. By means of the unit 15 for controlling the entire plant, automatic or manual mode of operation can be selected. On order of the unit 15, a gas-vacuum unit is operated, which after a certain time establishes the necessary pressure for the treatment process to begin. Over the transformer the voltage is supplied to the first compensation bridge 4 and to the second compensation bridge 61 which are so connected one after the other that the voltages of the two bridges are added. On the order of the control unit 15, the second compensation bridge 6 is switched on and direct current arises via the anode conductor in the operating chamber 9. Then, also on the order of the manual controllers or the programming part included in the unit 15, the first composing bridge 4 is switched on until the glow charge is activated.
Då glimurladdníngsströmmen ökas, minskas spänningen pá den andra kompenseringsbryggans 6 klämmor. När värdet 10 15 20 30 35 8000931-9 5 på urladdningsströmmen överskrider kompenseringsbryggans 6 kortslutningsström börjar dioden 7 bli aktiv, varvid inkommer information till blocket 14 att utnyttja den mättningshara transformatorns 11 sekundärlindning för styrning av tyristorn 13. På signal till blocket 15 irànkopplas samtidigt den andra kompenseringsbryggan 6 och glimurladdningen matas endast från den första knmpenseringsbryggan 4.As the glow discharge current increases, the voltage on the terminals of the second compensation bridge 6 decreases. When the value 10 15 20 30 35 8000931-9 5 exceeds the short-circuit current of the compensation bridge 6, the diode 7 begins to become active, information entering the block 14 to use the secondary winding of the saturating hard transformer 11 to control the thyristor 13. At the same time it is connected to the block 15 the second compensation bridge 6 and the glow discharge are fed only from the first compensation bridge 4.
Den kemisk-termiska behandlingen av arbetsstyckena av metall enligt principen för elektrisk glimurladdning börjar vid ringa tryck i arbetskammaren 9, hög spänning, högspänning mellan anod och katod och ringa urladdnings- ström, varigenom förutsättningar skapas för rengöring av katodytan resp de arbetsstycken som skall behandlas.The chemical-thermal treatment of the metal workpieces according to the principle of electric glow discharge begins at low pressure in the working chamber 9, high voltage, high voltage between anode and cathode and low discharge current, thereby creating conditions for cleaning the cathode surface or the workpieces to be treated.
Rengöríngen är förenad med att glimurladdningen mycket ofta övergår i en ljusbåge. Order om denna övergång ges genom transformatorns ll sekundärlindning. När ur- laddningsströmmen är mindre än den ström, vid vilken dioden 7 blir aktiv, eller när operatören har givit motsvarande order genom enheten 15, inkopplar inte signalen Exàn transformatorns ll sekundärlindning ty- ristorn 13 då en glimurladdning uppträder. I detta fall sker en insvängningsprocess mellan kondensatorn 12 och transformatorns ll primärlindning. Denna process för- löper i fyra etapper. I den första etappen, som har en tidrymd lika med den tid som krävs för att åter aktivera den mättningsbara transformatorns ll magnet- ledning, sjunker kondensatorns 12 spänning obetydligt.The cleaning is associated with the glow charge very often turning into an arc. Orders for this transition are given by the secondary winding of the transformer 11. When the discharge current is less than the current at which the diode 7 becomes active, or when the operator has given a corresponding order through the unit 15, the signal Exàn of the transformer 11's secondary winding does not switch on the thyristor 13 when a glow discharge occurs. In this case, an oscillation process takes place between the capacitor 12 and the primary winding of the transformer 11. This process takes place in four stages. In the first stage, which has a time period equal to the time required to reactivate the magnetic line of the saturable transformer 11, the voltage of the capacitor 12 drops insignificantly.
I den andra etappen bildar kondensatorn 12 och trans- formatorns ll primärlindning en svängníngskrets i vilken en svängning sker med en halvperiods varaktighet, vilken är betydligt kortare än tiden för mättnad av transfor~ matorns 11 magnetledning. Under denna period uppladdas åter kondensatorn 12, varvid strömmen för återuppladd- ningen har ett avsevärt amplitudvärde och i form av en ljusbåge passerar genom ljushágens kanal. Härigenom minskar ljnsbågskanalen abrupt sin tvärsektion och bidrar ....._._....__.__ .f-'qfl 8000931-9 10 l5 20 25 30 35 6 därmed till en mera intensiv rengöring av ytorna hos de för behandling avsedda arbetsstyckena.In the second stage, the capacitor 12 and the primary winding of the transformer 11 form an oscillating circuit in which an oscillation takes place with a duration of half a period, which is considerably shorter than the time of saturation of the magnetic wire of the transformer 11. During this period, the capacitor 12 is recharged, the current for the recharging having a considerable amplitude value and in the form of an arc passing through the channel of the candlestick. As a result, the left arc canal abruptly reduces its cross-section and thereby contributes to a more intensive cleaning of the surfaces of those for treatment. intended workpieces.
I den tredje etappen, som har en varaktighet lika med tiden för áteraktivering av transformatorn ll men dock i omvänd riktning, sjunker kondensatorns 12 spän- ning obetydligt.In the third stage, which has a duration equal to the time for reactivation of the transformer II but in the reverse direction, the voltage of the capacitor 12 drops insignificantly.
I den fjärde etappen börjar analogt med den andra etappen ett insvängningsförlopp, men dock i omvänd fas.In the fourth stage, in parallel with the second stage, a swing-in process begins, but in the reverse phase.
Strömmen genom ljusbágen avbrytes. Arbetskammaren pà- tryckes med omvänt tecken en spänning som börjar öka linjärt tills glimurladdningen ånyo aktiveras.The current through the arc is interrupted. The working chamber is applied with the reverse sign a voltage that begins to increase linearly until the glow discharge is activated again.
När glimurladdningsströmmen är större än den andra kompenseringsbryggans 6 kortslutníngsström sluter sig- nalen från transformatorns 11 sekundärlindning via en- heten 14 tyristorn l3 när ljusbågen uppträder, om vidare order härom inkommer från enheten 15. I detta fall till- föres vid glimurladdningens övergång i en ljusbàge skillnaden mellan urladdningsspänningen och spänningen hos det just förekommande glimurladdningen, den kommuter- ande kondensatorn 12 och den redan erhållna ljusbágen till mättningstransformatorns ll primärlindning. Trans- formatorns sekundärlindning avger en signal för inkoppling av tyristorn 13 via enheten 14. Sedan tyristorn 13 in- kopplats, visar sig kondensatorn vara parallellt in- kopplad som del av den mättningsbara transformatorns 11 primärlindning. Genom den del av denna lindning som ej omfattas av tyristorn 13 tillföras till arbetskammarens 9 anod-katod en omvänd spänning som påskyndar brytningen av ljusbågsströmmen och leder till ett mera intensivt återställande av ljusbàgens elektriska stabilitet. Efter en viss tid som är beroende av varaktigheten för mätt- ningen av transformatorns ll magnetledning, uppladdas kondensatorn 12 och tyristorn 13 på nytt. Efter konden- satorns 12 àteruppladdning frânkopplas tyristorn 13 och arbetskammarens 9 anod-katod pàtryckes återigen direkt spänning för tiden jämte en av tiden bestämd mättnad av den mättningsbara transformatorns ll magnet- 10 15 20 25 30 8000931-9 . 7 ledare, men nu i motsatt riktning. Därefter pâtryckes arbetskammarens 9 anod-katod återigen kondonsatorns l2 hela spänning med omvänt tecken. Denna spänning börjar att stiga efter en linjär lag i förhållande till värdena i rät riktning, tills återigen en glimurladdning äger rum i arbetskammaren 9.When the glow discharge current is greater than the short-circuit current of the second compensation bridge 6, the signal from the secondary winding of the transformer 11 via the unit 14 closes the thyristor 13 when the arc occurs, if further orders are received from the unit 15. In this case the glow discharge is applied in an arc. the difference between the discharge voltage and the voltage of the currently occurring glow discharge, the commutating capacitor 12 and the arc already obtained to the primary winding of the saturation transformer 11. The secondary winding of the transformer emits a signal for connecting the thyristor 13 via the unit 14. After the thyristor 13 has been switched on, the capacitor turns out to be connected in parallel as part of the primary winding of the saturable transformer 11. Through the part of this winding which is not covered by the thyristor 13, an inverting voltage is applied to the anode-cathode of the working chamber 9, which accelerates the refraction of the arc current and leads to a more intensive restoration of the electrical stability of the arc. After a certain time which depends on the duration of the saturation of the magnetic line of the transformer 11, the capacitor 12 and the thyristor 13 are recharged. After the recharging of the capacitor 12, the thyristor 13 is switched off and the anode-cathode of the working chamber 9 is again applied directly to the voltage for the time together with a time-determined saturation of the magnetic of the saturable transformer 11 8000931-9. 7 leaders, but now in the opposite direction. Then the anode-cathode of the working chamber 9 is applied again to the full voltage of the capacitor 12 with the reverse sign. This voltage begins to rise according to a linear law in relation to the values in the right direction, until again a glow discharge takes place in the working chamber 9.
På detta sätt avbrytes den mellan anoden och katoden uppträdande ljusbàgen praktiskt taget omedelbart, medan arbetskammaren 9 under en bestämd tid pàtryckes en be- stämd spänning som fyra gånger ändrar förtecken och befrämjar ett snabbt återställande av ljusbågens elek- triska stabilitet. 1 beroende av urladdningsströmmens storlek företages sålunda en kortvarig höjning av strömmen genom en trång, snabht_avsmalnande kanal av glimurladdningen för att katodytan resp de för behandling avsedda arbetsstyckena snabbt skall rengöras, eller också avbryts ljusbågarna snabbt, praktiskt taget ögonblickligen, automatiskt eller manuellt genom order från enheten l5. Övergången frán en rengöring av de för behandling avsedda arbetsstyckena medelst en kortvarig ljusbåge av bestämd strömtäthet till en stabil glimurladdning med höga vården för urladdningsströmmen ástadkommes utan speciell styrning och helt kontinuerligt till följd av diodcn 7 och det reaktiva elementet 5. Genom automa- tisk eller manuell fránkoppling av den andra kompense- ringrbryggans 6 enhet 15 ernás också en minskning av de effekter som kommer frán matarnätet 2. Glättníngs- drosseln 8 har till uppgift att minska urladdningsström- mens pulseringar och samtidigt den första kompenserings- bryggans 4 funktion vid de snabbt föränderliga process- erna i arbetskammaren 9.In this way, the arc occurring between the anode and the cathode is interrupted almost immediately, while the working chamber 9 is pressed for a certain time by a certain voltage which changes sign four times and promotes a rapid restoration of the electric stability of the arc. Depending on the size of the discharge current, a short-term increase of the current is thus made through a narrow, rapidly tapered channel of the glow discharge so that the cathode surface or the workpieces intended for treatment are quickly cleaned, or the arcs are interrupted quickly, practically instantaneously, automatically or manually. l5. The transition from a cleaning of the workpieces to be treated by means of a short arc of a certain current density to a stable glow discharge with high care for the discharge current is achieved without special control and completely continuously due to the diode 7 and the reactive element 5. By automatic or manual disconnection of the unit 15 of the second compensation bridge 6 also results in a reduction of the effects coming from the supply network 2. The smoothing choke 8 has the task of reducing the pulsations of the discharge current and at the same time the function of the first compensation bridge 4 in the rapidly changing processes. in the Chamber 9.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BG7943198A BG29362A1 (en) | 1979-03-11 | 1979-03-11 | Apparatus for chemical- thermal processing of matal articles in the condition of electrical smouldering charge |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8000931L SE8000931L (en) | 1980-09-12 |
| SE440169B true SE440169B (en) | 1985-07-15 |
Family
ID=3905917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8000931A SE440169B (en) | 1979-03-11 | 1980-02-06 | DEVICE FOR CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF THE WORKING METAL |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55125275A (en) |
| AT (1) | AT365659B (en) |
| BG (1) | BG29362A1 (en) |
| CH (1) | CH644398A5 (en) |
| CS (1) | CS215904B1 (en) |
| DD (1) | DD235802A3 (en) |
| DE (1) | DE3007420C2 (en) |
| FR (1) | FR2451629A1 (en) |
| GB (1) | GB2045553B (en) |
| GR (1) | GR68091B (en) |
| HU (1) | HU190769B (en) |
| IT (1) | IT1145262B (en) |
| NO (1) | NO153320C (en) |
| PL (1) | PL131348B1 (en) |
| SE (1) | SE440169B (en) |
| SU (1) | SU1198132A1 (en) |
| YU (1) | YU41906B (en) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BG41745A1 (en) * | 1984-12-29 | 1987-08-14 | Minchev | Device for discontinuing of arc dicharges in gas dicharge vessel |
| DE3514690A1 (en) * | 1985-04-24 | 1986-10-30 | Aeg-Elotherm Gmbh, 5630 Remscheid | DC voltage source for installations for surface treatment of workpieces, especially for an ionitriding curing installation |
| DE4127505C2 (en) * | 1991-08-20 | 2003-05-08 | Unaxis Deutschland Holding | Device for suppressing arcs in gas discharge devices |
| US5281321A (en) * | 1991-08-20 | 1994-01-25 | Leybold Aktiengesellschaft | Device for the suppression of arcs |
| CH689767A5 (en) | 1992-03-24 | 1999-10-15 | Balzers Hochvakuum | Process for Werkstueckbehandlung in a Vakuumatmosphaere and vacuum treatment system. |
| JP3631246B2 (en) * | 1992-09-30 | 2005-03-23 | アドバンスド エナージィ インダストリーズ，インコーポレイテッド | Formally precise thin film coating system |
| DE4239218C2 (en) * | 1992-11-21 | 2000-08-10 | Leybold Ag | Arrangement for preventing flashovers in a plasma process room |
| DE4242633C2 (en) * | 1992-12-17 | 1996-11-14 | Fraunhofer Ges Forschung | Process for carrying out stable low-pressure glow processes |
| US6217717B1 (en) * | 1992-12-30 | 2001-04-17 | Advanced Energy Industries, Inc. | Periodically clearing thin film plasma processing system |
| US5427669A (en) * | 1992-12-30 | 1995-06-27 | Advanced Energy Industries, Inc. | Thin film DC plasma processing system |
| US5718813A (en) * | 1992-12-30 | 1998-02-17 | Advanced Energy Industries, Inc. | Enhanced reactive DC sputtering system |
| RU2048601C1 (en) * | 1993-12-20 | 1995-11-20 | Рыжов Николай Михайлович | Method and apparatus to diagnose process of steels and alloys chemical thermal treatment in glow discharge |
| US5584972A (en) * | 1995-02-01 | 1996-12-17 | Sony Corporation | Plasma noise and arcing suppressor apparatus and method for sputter deposition |
| WO1996031899A1 (en) | 1995-04-07 | 1996-10-10 | Advanced Energy Industries, Inc. | Adjustable energy quantum thin film plasma processing system |
| US5576939A (en) * | 1995-05-05 | 1996-11-19 | Drummond; Geoffrey N. | Enhanced thin film DC plasma power supply |
| US5584974A (en) * | 1995-10-20 | 1996-12-17 | Eni | Arc control and switching element protection for pulsed dc cathode sputtering power supply |
| US5882492A (en) * | 1996-06-21 | 1999-03-16 | Sierra Applied Sciences, Inc. | A.C. plasma processing system |
| US5682067A (en) * | 1996-06-21 | 1997-10-28 | Sierra Applied Sciences, Inc. | Circuit for reversing polarity on electrodes |
| DE19651615C1 (en) * | 1996-12-12 | 1997-07-10 | Fraunhofer Ges Forschung | Sputter coating to produce carbon layer for e.g. magnetic heads |
| US6011704A (en) * | 1997-11-07 | 2000-01-04 | Sierra Applied Sciences, Inc. | Auto-ranging power supply |
| US5990668A (en) * | 1997-11-07 | 1999-11-23 | Sierra Applied Sciences, Inc. | A.C. power supply having combined regulator and pulsing circuits |
| US5889391A (en) * | 1997-11-07 | 1999-03-30 | Sierra Applied Sciences, Inc. | Power supply having combined regulator and pulsing circuits |
| US5910886A (en) * | 1997-11-07 | 1999-06-08 | Sierra Applied Sciences, Inc. | Phase-shift power supply |
| US5993613A (en) * | 1997-11-07 | 1999-11-30 | Sierra Applied Sciences, Inc. | Method and apparatus for periodic polarity reversal during an active state |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE555863A (en) * | ||||
| NL254957A (en) * | 1959-08-17 | |||
| CH561285A5 (en) * | 1973-02-19 | 1975-04-30 | Berghaus Bernhard Elektrophysi | |
| FR2297927A1 (en) * | 1975-01-17 | 1976-08-13 | Anvar | Thermochemical treatment of metal with ion bombardment - using a sealed discharge chamber, an electrode support and an arc detecting generator |
| FR2423914A1 (en) * | 1978-04-20 | 1979-11-16 | Aizenshtein Anatoly | Pulsed power supply system - is for discharge equipment for treating workpieces and prevents glow discharge passing over into damaging arc discharge |
-
1979
- 1979-03-11 BG BG7943198A patent/BG29362A1/en unknown
-
1980
- 1980-02-05 CS CS80915A patent/CS215904B1/en unknown
- 1980-02-05 AT AT0062880A patent/AT365659B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-05 YU YU298/80A patent/YU41906B/en unknown
- 1980-02-06 SE SE8000931A patent/SE440169B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-07 CH CH100580A patent/CH644398A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-07 DD DD218967A patent/DD235802A3/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-07 SU SU807771058A patent/SU1198132A1/en active
- 1980-02-09 GR GR61174A patent/GR68091B/el unknown
- 1980-02-13 IT IT47884/80A patent/IT1145262B/en active
- 1980-02-21 PL PL1980222156A patent/PL131348B1/en unknown
- 1980-02-27 DE DE3007420A patent/DE3007420C2/en not_active Expired
- 1980-03-04 NO NO800613A patent/NO153320C/en unknown
- 1980-03-10 FR FR8005341A patent/FR2451629A1/en active Granted
- 1980-03-10 JP JP3019380A patent/JPS55125275A/en active Granted
- 1980-03-10 GB GB8007980A patent/GB2045553B/en not_active Expired
- 1980-03-11 HU HU80568A patent/HU190769B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AT365659B (en) | 1982-02-10 |
| GB2045553A (en) | 1980-10-29 |
| YU29880A (en) | 1983-06-30 |
| SU1198132A1 (en) | 1985-12-15 |
| DD235802A3 (en) | 1986-05-21 |
| HU190769B (en) | 1986-11-28 |
| JPS55125275A (en) | 1980-09-26 |
| ATA62880A (en) | 1981-06-15 |
| CS215904B1 (en) | 1982-10-29 |
| GB2045553B (en) | 1983-08-17 |
| PL131348B1 (en) | 1984-10-31 |
| GR68091B (en) | 1981-10-30 |
| DE3007420C2 (en) | 1984-08-30 |
| NO153320C (en) | 1986-02-19 |
| FR2451629A1 (en) | 1980-10-10 |
| IT8047884A0 (en) | 1980-02-13 |
| YU41906B (en) | 1988-02-29 |
| NO153320B (en) | 1985-11-11 |
| FR2451629B1 (en) | 1984-12-07 |
| CH644398A5 (en) | 1984-07-31 |
| IT1145262B (en) | 1986-11-05 |
| BG29362A1 (en) | 1980-11-14 |
| JPS6253593B2 (en) | 1987-11-11 |
| DE3007420A1 (en) | 1980-09-25 |
| NO800613L (en) | 1980-09-12 |
| SE8000931L (en) | 1980-09-12 |
| PL222156A1 (en) | 1980-11-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE440169B (en) | DEVICE FOR CHEMICAL-THERMAL TREATMENT OF THE WORKING METAL | |
| US10730126B2 (en) | Power supply device for wire electric discharge machining | |
| US4792730A (en) | Circuit for interrupting arc discharge in a gas-discharge vessel | |
| US3935528A (en) | Self-commutating inverter means | |
| US4405975A (en) | Power supply start-up circuit | |
| US4688164A (en) | Direct-voltage converter for feeding an appliance with an inductive component | |
| US3059191A (en) | Inverter network | |
| US5218182A (en) | Constant current welding power supply with auxilary power source to maintain minimum output current levels | |
| US3085234A (en) | Magnetostatic relay | |
| GB2079014A (en) | Variable electrical power supplies | |
| US3115610A (en) | Transistor relaxation oscillator fence charger | |
| US2413070A (en) | Electronic motor control | |
| US3650940A (en) | Device for limiting the power supply upon short-circuit between workpiece and tool in electrolytic metal forming machine | |
| US4978829A (en) | Electric discharge machining power supply circuit | |
| JP6558788B1 (en) | Overcurrent protection device | |
| US3617860A (en) | Thyristor voltage control circuit with commutating capacitor | |
| US3472994A (en) | Electrical discharge machining apparatus for multiple electrodes | |
| US4258308A (en) | Switching regulator with flyback control offset | |
| US3329866A (en) | Electrical discharge machining power supply apparatus and method | |
| JPH0768417A (en) | Waveform control device for electric discharge working machine | |
| US1807426A (en) | System of distribution | |
| US3564276A (en) | Apparatus for generating pulsating currents of high amperage | |
| US2710358A (en) | Unidirectional current power supply systems | |
| WO2020090073A1 (en) | Power source device for electric discharge machine | |
| JPS5656344A (en) | Power source for wire cut electric discharge machining |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8000931-9 Effective date: 19920904 Format of ref document f/p: F |