SE438526B - KIT FOR OPERATION OF AN ANTI-POWER PLANT AND PLANT FOR EXECUTION OF THE KIT - Google Patents
KIT FOR OPERATION OF AN ANTI-POWER PLANT AND PLANT FOR EXECUTION OF THE KITInfo
- Publication number
- SE438526B SE438526B SE7812998A SE7812998A SE438526B SE 438526 B SE438526 B SE 438526B SE 7812998 A SE7812998 A SE 7812998A SE 7812998 A SE7812998 A SE 7812998A SE 438526 B SE438526 B SE 438526B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steam
- plant
- steam generator
- gas turbine
- turbine
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/061—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed
- F01K23/062—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed the combustion bed being pressurised
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/205—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products in a fluidised-bed combustor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/22—Methods of steam generation characterised by form of heating method using combustion under pressure substantially exceeding atmospheric pressure
- F22B1/24—Pressure-fired steam boilers, e.g. using turbo-air compressors actuated by hot gases from boiler furnace
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
15 20 25 30 35 ÄO 7812998-a -2 Den kombinerade anläggningen är å sin sida ogynnsam, då flyt- bäddens driftstemperatur ej får ligga väsentligt högre än 80000 med hänsyn till svavlets reaktion med det absorberande materialet. 15 20 25 30 35 ÄO 7812998-a -2 The combined plant, on the other hand, is unfavorable, as the operating temperature of the floating bed must not be significantly higher than 80,000 with regard to the reaction of the sulfur with the absorbent material.
Vid teknikens tidigare ståndpunkt ger detta ej en ekonomisk pro- cess. Denna försämras ytterligare genom att rören i flytbädden kyles med hjälp av luft. För att i sådant fall kunna hålla rör- väggens temperatur inom möjliga gränser måste tryckfallet i rören väljas relativt stort, då man endast på sådant sätt kan erhålla större värmeövergäng för kylning av rören. Det stora tryckfallet och den relativt låga temperaturen av den luft, som strömmar genom anläggningens luftförvärmare inverkar ogynnsamt på anläggningens verkningsgrad. Vidare kan den höga temperaturen av rörväggen leda till korrosion och erosion; vid en väggtemperatur av endast 750OC blir temperaturen före gasturbinen högst 77000, vilket är otill- räckligt.In the previous state of the art, this does not provide an economic process. This is further aggravated by the pipes in the floating bed being cooled by means of air. In order to be able to keep the temperature of the pipe wall within possible limits in such a case, the pressure drop in the pipes must be chosen relatively large, since only in this way can a larger heat transfer be obtained for cooling the pipes. The large pressure drop and the relatively low temperature of the air flowing through the plant's air preheater adversely affect the plant's efficiency. Furthermore, the high temperature of the pipe wall can lead to corrosion and erosion; at a wall temperature of only 750 ° C, the temperature before the gas turbine will not exceed 77000, which is insufficient.
Uppfinningen har till syfte att åstadkomma en anläggning och ett sätt, som ej är behäftat med nämnda nackdelar.The object of the invention is to provide a plant and a method which does not suffer from the said disadvantages.
Enligt uppfinningen uppnås detta syfte genom att rökgaserna användes i ångalstraren för överhettning av den alstrade ångan och sedan för förvärmning av matarvattnet, och att strömalstringen i kraftverket uteslutande sker med hjälp av arbetsmedíum i form av ånga.According to the invention, this object is achieved in that the flue gases are used in the steam generator for superheating the generated steam and then for preheating the feed water, and that the current generation in the power plant takes place exclusively by means of working medium in the form of steam.
En anläggning enligt uppfinningen, vid vilken en ångturbo- grupp med anslutande förvärmare är inkopplad före respektive efter en ångalstrare med flytbäddseldning kännetecknas av att ång- alstraren hålles under tryck via en av gasturbin och kompressor bestående laddningsgrupp, att en matarvattenförångare är anordnad för kylning av flytbädden, och att såväl en överhettare som även en matarvattenförvärmare är anordnad i ångalstrarens tryckrum på sådant sätt, att de påverkas av rökgasen.A plant according to the invention, in which a steam turbo group with connecting preheater is connected before and after a steam generator with fluidized bed heating is characterized in that the steam generator is kept under pressure via a charging group consisting of gas turbine and compressor, that a feed water evaporator is provided for cooling the fluidized bed. , and that both a superheater and also a feed water preheater are arranged in the steam generator's pressure chamber in such a way that they are affected by the flue gas.
Uppfinningen beskrives nedan i form av utföringsexempel och med hänvisning till åtföljande ritning. För uppfinningen oväsent- liga element såsom exempelvis den fullständiga förvärmningssek- tionen, beskickningsanläggníngen och askuttagningsanläggningen för ångalstraren och dylikt är ej visade. De olika arbetsmediernas strömningsriktning är angiven med pilar.The invention is described below in the form of exemplary embodiments and with reference to the accompanying drawing. Elements which are not essential to the invention, such as, for example, the complete preheating section, the loading plant and the ash extraction plant for the steam generator and the like, are not shown. The flow direction of the various working media is indicated by arrows.
I kraftverksanläggningens ångalstrare 1 är en ej närmare vi- sad flytbäddseldning 2 anordnad. På känt sätt förbrännas där ett turbulent kolpulverskikt tillsatt med ett absorbermedel såsom exem- pelvis kalksten eller dolomit.In the steam generator 1 of the power plant, a floating bed fire 2, not shown in more detail, is arranged. In a known manner, a turbulent carbon powder layer added with an absorbent such as limestone or dolomite is burned there.
Uï 10 15 20 25 50 35 H0 7812998“8 överhettad ånga inkommer från pannan via färskångledningen 3 till ångturbinen U och expanderar där under energiavgivning.Uï 10 15 20 25 50 35 H0 7812998 “8 superheated steam enters from the boiler via the fresh steam line 3 to the steam turbine U and expands there during energy release.
Till ångturbinen N är kopplad en generator 5, som uteslutande alstrar ström i kraftverket. Den expanderade ångan kondenseras i kondensorn 6 och kondensatet transporteras medelst kondensatpum- pen 7 genom den förenklat visade förvärmarsektionen 8, i vilken matarvattnet förvärmes i flera steg genom avtappningar 9 från ångturbinen Ä. Matarpumpen 10 leder matarvattnet via ledningen ll åter till ângalstraren 1.A generator 5 is connected to the steam turbine N, which exclusively generates electricity in the power plant. The expanded steam is condensed in the condenser 6 and the condensate is transported by means of the condensate pump 7 through the preheated section 8, in which the feed water is preheated in several steps through drains 9 from the steam turbine Ä. The feed pump 10 directs the feed water back to the steam generator 1.
Såtíllvida är anläggningen och sättet för drift av denna kända. K Enligt uppfinningen sker förbränningen av kolet under tryck.Thus far, the plant and the manner of operating it are known. According to the invention, the combustion of the coal takes place under pressure.
Erforderlíg förbränningsluft erhålles i en laddningsarupp utanför ångalstraren 1; därvid driver en gasturbin 12 en kompressor 15, i vilken den vid lü insugna luften komprimeras exempelvis till 8 - 10 var. Under start användes en startmotor 16 för drift av kompressorn 13, vilken motor sedan kan urkopplas.Required combustion air is obtained in a charge up outside the steam generator 1; in this case, a gas turbine 12 drives a compressor 15, in which the air sucked in at lü is compressed, for example to 8-10 each. During start-up, a starter motor 16 is used to operate the compressor 13, which motor can then be switched off.
Den komprimerade luften transporteras via tryckledningen 17 in under bottnen 18 i ångalstraren 1 genomströmmar denna och bil- dar en uppåt riktad bärande ström, som lyfter bränslepartíklarna och därmed åstadkommer ett turbulent skikt.The compressed air is transported via the pressure line 17 into the bottom 18 of the steam generator 1, which flows through it and forms an upwardly directed supporting current, which lifts the fuel particles and thereby creates a turbulent layer.
Bränslepartiklarna är i föreliggande fall kolpulver och ett absorptionsmaterial, såsom exempelvis kalksten eller dolomít, vil- ka material tíllföres vid 19 respektive 20 till eldstaden.The fuel particles in the present case are carbon powder and an absorption material, such as for example limestone or dolomite, which materials are supplied at 19 and 20, respectively, to the fireplace.
Genom den turbulenta rörelsen av bränslepartiklarna, den stora specifika ytan och den höga värmekapacíteten av bränslet er- hålles mycket stora värmeövergångstal från bränslet till de värme- överförande ytorna, vilka i det visade exemplet bildas av matar- vattenförångarens 21 rör. Driftstemperaturen i flytbädden väljes lämpligen omkring 8O0OC, varigenom ej uppstår några problem i av- seende på reaktionen mellan svavlet i kolet och absorbermedlet.Due to the turbulent movement of the fuel particles, the large specific surface area and the high heat capacity of the fuel, very large heat transfer rates are obtained from the fuel to the heat transfer surfaces, which in the example shown are formed by the pipes of the feed water evaporator 21. The operating temperature in the fluidized bed is suitably selected around 80 DEG C., whereby no problems arise with regard to the reaction between the sulfur in the carbon and the absorbent.
De varma rökgaserna avger därefter en del av sitt värmeinne- håll till överhettaren 22 och en ytterligare del till tryckekono- misern 23 innan de lämnar ångalstraren 1. Inkopplingen av värme- växlarna 21, 22 och 23 i pannan på ångsidan framgår av figuren.The hot flue gases then emit part of their heat content to the superheater 22 and a further part to the pressure cooker 23 before leaving the steam generator 1. The connection of the heat exchangers 21, 22 and 23 in the boiler on the steam side is shown in the figure.
Strömalstringen sker sålunda med hjälp av en ren ångprocess, varigenom en optimal avtappningsförvärmníng kan anordnas, vilket medför hög termisk verkningsgrad för anläggningen.The current generation thus takes place by means of a pure steam process, whereby an optimal drain preheating can be arranged, which results in a high thermal efficiency for the plant.
Genom att eldning under tryck användes och turhulensskiktet är vattenkylt kan flytbädden 1 mycket hög grad minskas och därmed 10 15 20 25 BO 35 7s42998~8 H göras billigare jämfört med kända anläggningar som arbetar med at- mosfärisk förbränning och luftkyld flytbädd.By using fire under pressure and the turhulene layer is water-cooled, the floating bed 1 can be reduced to a very high degree and thus be made cheaper compared with known plants which work with atmospheric combustion and air-cooled floating bed.
Efter ekonomisern 23 inkommer rökgaserna i stoftavskiljaren 24, vilken i föreliggande fall kan vara en enkel centrifugalav- skiljare, då den arbetar vid en temperatur av endast omkring Ä00OC> och därmed ej uppställer svårare korrosions- och erosionsproblem.After the economizer 23, the flue gases enter the dust collector 24, which in the present case can be a simple centrifugal separator, as it operates at a temperature of only about Ä00 ° C> and thus does not pose more severe corrosion and erosion problems.
I avskiljaren befrias rökgaserna från aska, som.uppstår vid för- bränningen och medföljer gasströmmen.In the separator, the flue gases are freed from ash, which arises during combustion and accompanies the gas flow.
Jämfört med kända anläggningar har även denna apparat väsent- ligt mindre dimensioner, dels på grund av enklare konstruktion och dels på grund av att den gasvolym, som behandlas, är relativt lir ten på grund av laddningen.Compared with known plants, this apparatus also has significantly smaller dimensions, partly due to simpler construction and partly due to the fact that the volume of gas being treated is relatively small due to the charge.
Efter stoftavskíljaren 2H ledes rökgaserna via gasledningen 25 till gasturbinen 12 - vilken är en ren expansionsturbin och ingår i laddningsgruppen - och avger där sitt restvärme. Den låga inloppstemperaturen (¿.H00°C) i gasturbinen blir möjlig då ex- pansionsturbinen endast driver kompressorn 13 och ej bidrager till strömalstringen. I motsvarighet till denna måttliga inloppstempera- tur är även avgasernas utloppstemperatur låg (omkring 120-15000), varigenom dessa kan ledas direkt till atmosfären via den ej visade skorstenen, och sålunda ej som vanligen sker först måste passera en efter expansionsturbinen inkopplad värmeväxlare.After the dust separator 2H, the flue gases are led via the gas line 25 to the gas turbine 12 - which is a pure expansion turbine and is part of the charging group - and emits its residual heat there. The low inlet temperature (¿.H00 ° C) in the gas turbine becomes possible as the expansion turbine only drives the compressor 13 and does not contribute to the power generation. Corresponding to this moderate inlet temperature, the exhaust temperature of the exhaust gases is also low (around 120-15000), whereby these can be led directly to the atmosphere via the chimney (not shown), and thus do not have to pass a heat exchanger connected to the expansion turbine first.
Denna tidigare vanliga värmeväxlare är i föreliggande fall ekonomisern 23; och genom att denna enligt uppfinningen är anord- nad i ångalstrarens l tryckrum möjliggöres optimal avtappnings- förvärmning i ångturbinens kretslopp, varvid avgastemperaturen likväl är tillräckligt låg med åtföljande hög verkningsgrad för anläggningen.This formerly common heat exchanger is in the present case the economist 23; and because this according to the invention is arranged in the pressure chamber of the steam generator 1, optimal draining preheating in the steam turbine cycle is made possible, the exhaust gas temperature nevertheless being sufficiently low with the accompanying high efficiency for the plant.
Givetvis är uppfinningen begränsad till det på ritningen vi- sade och beskrivna utfiöringsexemplet. Sålunda kan exempelvis en mellanöverhettning utan vidare vara inkopplad i ångturbinens krets- lopp. Vidare kan eldningen ske med tjockolja i stället för med kolpulver, varvid tjockoljan förbrännes i flytbädden tillsammans med absorbermedlet. Anordningen av apparaterna i ångalstraren och laddningssystemet är emellertid i detta fall detsamma.Of course, the invention is limited to the exemplary embodiment shown and described in the drawing. Thus, for example, an intermediate overheating can easily be connected in the steam turbine circuit. Furthermore, the firing can take place with thick oil instead of with carbon powder, whereby the thick oil is burned in the fluidized bed together with the absorbent. However, the arrangement of the devices in the steam generator and the charging system is in this case the same.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1597977A CH625868A5 (en) | 1977-12-23 | 1977-12-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7812998L SE7812998L (en) | 1979-06-24 |
| SE438526B true SE438526B (en) | 1985-04-22 |
Family
ID=4413521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7812998A SE438526B (en) | 1977-12-23 | 1978-12-18 | KIT FOR OPERATION OF AN ANTI-POWER PLANT AND PLANT FOR EXECUTION OF THE KIT |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| CA (1) | CA1119007A (en) |
| CH (1) | CH625868A5 (en) |
| DE (1) | DE2802361C2 (en) |
| FR (1) | FR2412691B1 (en) |
| GB (1) | GB2010973B (en) |
| SE (1) | SE438526B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3004848C2 (en) * | 1980-02-09 | 1983-11-10 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Fluidized bed combustion |
| DE3012600C2 (en) * | 1980-04-01 | 1982-12-23 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Process for operating a steam power plant provided with a fluidized bed furnace |
| EP0044094A1 (en) * | 1980-07-09 | 1982-01-20 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Method for desulfurization with a fluidized bed in a power plant burning pulverized coal, and power plant working according to this method |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3234735A (en) * | 1964-04-10 | 1966-02-15 | Babcock & Wilcox Co | Power plant cycle |
| GB1165537A (en) * | 1966-01-11 | 1969-10-01 | Coal Industry Patents Ltd | Improvements in Gas Turbine Systems |
| GB1311869A (en) * | 1969-12-12 | 1973-03-28 | Foster Wheeler Brown Boilers | Steam boilers |
| GB1388552A (en) * | 1971-05-17 | 1975-03-26 | Foster Wheeler Ltd | Power generation utilising a gas turbine plant |
| SE364756B (en) * | 1972-07-07 | 1974-03-04 | Stal Laval Turbin Ab | |
| AU1723076A (en) * | 1975-09-09 | 1978-03-02 | Coal Industry Patents Ltd | Heat pump system |
-
1977
- 1977-12-23 CH CH1597977A patent/CH625868A5/de not_active IP Right Cessation
-
1978
- 1978-01-20 DE DE2802361A patent/DE2802361C2/en not_active Expired
- 1978-02-15 FR FR7804285A patent/FR2412691B1/fr not_active Expired
- 1978-12-18 SE SE7812998A patent/SE438526B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-22 CA CA000318482A patent/CA1119007A/en not_active Expired
- 1978-12-22 GB GB7849753A patent/GB2010973B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2802361A1 (en) | 1979-07-05 |
| SE7812998L (en) | 1979-06-24 |
| FR2412691B1 (en) | 1981-12-18 |
| DE2802361C2 (en) | 1983-03-10 |
| CH625868A5 (en) | 1981-10-15 |
| GB2010973B (en) | 1982-04-15 |
| GB2010973A (en) | 1979-07-04 |
| FR2412691A1 (en) | 1979-07-20 |
| CA1119007A (en) | 1982-03-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1074084C (en) | Combined combustion and steam turbine power plant | |
| KR101463739B1 (en) | Method and arrangement for recovering heat from bottom ash | |
| US5293841A (en) | Arrangement for utilizing the heat contained in the exhaust gas of a coal-fired boiler | |
| EP0602795B1 (en) | Fluidised bed combustion system and fluidised bed combustion method | |
| US4223529A (en) | Combined cycle power plant with pressurized fluidized bed combustor | |
| GB2338991A (en) | Compound power-generating plant with superheated high pressure steam | |
| US4354347A (en) | Combined cycle system for optimizing cycle efficiency having varying sulfur content fuels | |
| CN103574630B (en) | Improve the method for temperature of smoke discharged by chimney of thermal power and flue gas heating system and fired power generating unit | |
| EP0508622A1 (en) | Power plant with efficient emission control for obtaining high turbine inlet temperature | |
| GB2076062A (en) | Turbine power plant | |
| US20060090468A1 (en) | Efficiency improvement for a utility steam generator with a regenerative air preheater | |
| US5474034A (en) | Supercritical steam pressurized circulating fluidized bed boiler | |
| JPS61250306A (en) | Hot air turbine and steam turbine combination power plant | |
| CZ26344U1 (en) | Electric power generating plant from solid fuels and employing gas turbine engine | |
| KR20130076113A (en) | Fluidized bed combustor | |
| SE438526B (en) | KIT FOR OPERATION OF AN ANTI-POWER PLANT AND PLANT FOR EXECUTION OF THE KIT | |
| CA1211103A (en) | Thermal energy storage and recovery apparatus and method for a fossil fuel-fired vapor generator | |
| SE464716B (en) | KRAFTVAERMEANLAEGGNING | |
| EP4030099B1 (en) | Method and device for energy recovery after combustion of solid combustible material | |
| SU1195020A1 (en) | Steam-gas plant | |
| RU2267697C2 (en) | Structure of heating up air and water for steam boilers | |
| SU891974A1 (en) | Steam-gas plant operation method | |
| RU2185568C1 (en) | Method of operation of boiler plant | |
| JPH07305608A (en) | Boiler exhaust heat recovery equipment of full fired heat recovery combined plant | |
| Samuels | Coal-fired alkali metal power system design study. Technical progress report, January 1, 1977--March 31, 1977 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7812998-8 Effective date: 19901106 Format of ref document f/p: F |