SE435588B

SE435588B - Method and apparatus for arc welding

Info

Publication number: SE435588B
Application number: SE8306819A
Authority: SE
Inventors: A V Ivannikov; A F Garbul; I Z Baltabekov; A P Rataev; A D Gluschenko
Original assignee: Vni Pk
Priority date: 1983-12-09
Filing date: 1983-12-09
Publication date: 1984-10-08
Also published as: SE8306819D0

Abstract

The invention relates to a procedure for arc welding comprising the feeding of a twisted fusible electrode (3) and simultaneously assembling the electrode from two or more unsheathed electrode wires (2). This is carried out by twisting the wires (2) around the feed shaft, at which the electrode (3) performs a progression rotating movement around and along the feed shaft for the electrode in such a way that each of the wires (2) of the electrode (3) correspond to a multiple-threaded screw that enters the zone for a welding arc (7) at the same point and speed for the feeding of the electrode into this zone to be determined by this lead of helix, the number of revolutions per time unit and the number of wires included (2). The invention also relates to an apparatus to carry out this procedure that comprises a welding torch (6), which is fitted with a contact nozzle (5) and connected to a feed mechanism (1) via a guide mantel pipe (4). The feed mechanism (1) comprises a gearbox (16) and feed rollers (17) that have a thread with several entrances which are manufactured on their areas of circumference and agree with the thread of the twisted electrode (3). The gearbox (16) comprises two cog wheel transmissions, the first for the rotation of the rollers (17) around their shafts in the same direction and the second for the simultaneous rotation of the rollers (17) around the feed shaft. The contact nozzle (5) is fitted with a contact channel (49) with a helix-shaped surface that agrees with the thread of the twisted electrode (3).<IMAGE>

Description

'JT 10 30 8306819-7 bestående av tvâ eller flera enskilda elektrodtrâdar utan någon isolerande beläggning på sig som matas med ström från en enda svetsströmkälla, varvid elektrodtrâdarna i den buntade elektroden är anordnade parallellt med var- andra utan någon särskild mekanisk länkning mellan sig. JT 10 30 8306819-7 consisting of two or more individual electrode wires without any insulating coating which is supplied with current from a single welding current source, the electrode wires in the bundled electrode being arranged parallel to each other without any particular mechanical linkage between them.

Som ett resultat av detta senare särdrag, synes det emellertid vara omöjligt, då detta förfarande för båg- svetsning används vid ett mekaniserat svetsförlopp med en smältbar elektrod som frammatas till svetszonen längs ett styrmantelrör hos svetsanordningen medelst en skjutmeka- nism, att frammata alla elektrodtrådarna med samma hastig~ het till svetszonen medelst en sådan mekanism enbart. Det- ta förklaras av det faktum, att elektrodtrâdarna alltef- tersom de hos en sàdan buntad elektrod rör sig längs man- telröret - elektrodtrådarna uppvisar ingen länkning mellan sig - anordnar sig fritt över hela den inre sektionen av ledningen, vilket resulterar i att dessa trådar möter oli- ka friktionsmotstånd beroende på deras inbördes placering och läge i förhållande till den inre ytan av mantelröret och dess munstycke. Skillnaden i friktionsmotstånd för olika elektrodtrådar är ännu större om trådarna skiljer sig mer eller mindre till sin diameter. Som ett resultat av hastighetsskillnaden i frammatningen av de enskilda elektrodtrådarna till svetszonen störs svetsprocessens normala förlopp, särskilt beroende på svetsbågens slump- visa rörelse, och sålunda försämras kvaliteten av den er- hållna svetsen drastiskt. Därför erbjuder en vidsträckt användning av det ovan beskrivna förfarandet för utföran- de av mekaniserad bågsvetsning, som i de flesta fall just genomförs med användning av mantelrör, vissa svårigheter.As a result of this latter feature, however, it seems impossible, since this method of arc welding is used in a mechanized welding process with a fusible electrode fed to the welding zone along a guide jacket tube of the welding device by means of a sliding mechanism, to advance all the electrode wires with the same speed to the welding zone by means of such a mechanism alone. This is explained by the fact that as the electrode wires of such a bundled electrode move along the mantle tube - the electrode wires have no link between them - they arrange themselves freely over the entire inner section of the wire, which results in these wires meet different frictional resistances depending on their relative position and position in relation to the inner surface of the jacket pipe and its nozzle. The difference in frictional resistance for different electrode wires is even greater if the wires differ more or less in their diameter. As a result of the speed difference in the feed of the individual electrode wires to the welding zone, the normal course of the welding process is disturbed, especially due to the random movement of the welding arc, and thus the quality of the obtained weld is drastically deteriorated. Therefore, the widespread use of the above-described method for performing mechanized arc welding, which in most cases is carried out using casing pipes, presents certain difficulties.

Det är vidare känt ett förfarande för bâgsvets- ning vid vilket svetsningen utförs med användning av en buntad smältbar elektrod (jfr. ryska uppfinnarcertifika- tet 314 610). Vid detta förfarande hoppressas först en buntad elektrod bestående av några få obelagda parallellt anordnade elektrodtrådar från alla sidor medelst special- rullar och inmatas därefter i svetszonen. ..,. , d... ...___ ._. _. _.. 10 2G 30 8306819-7 Detta förfarande har en viss fördel gentemot det ovan beskrivna förfarandet bestående i att glidning- en av elektrodtrâdarna i förhållande till varandra eli- mineras, vilket uppnås genom nämnda hoppressning av den av dessa trådar uppbyggda buntade elektroden men ifall en sådan elektrod frammatas längs ett styrmantelrör med avsevärd längd blir friktionsmotståndet mellan elektroden och mantelrörets innerväggar ganska högt och olikformigt med tiden. Detta resulterar i tillfälliga variationer i den hastighet med vilken den buntade elektroden lämnar styrledningens munstycke och sålunda åter i slumpvis rörelse av svetsbågen, vilket inträffar särskilt under svetsning vid betingelser med reducerad svetsströmtäthet.A method of arc welding is also known in which the welding is performed using a bundled fusible electrode (cf. Russian inventor certificate 314 610). In this method, a bundled electrode consisting of a few uncoated parallel electrode wires from all sides is first compressed by means of special rollers and is then fed into the welding zone. ..,. , d ... ...___ ._. _. This method has a certain advantage over the method described above consisting in that the sliding of the electrode wires in relation to each other is eliminated, which is achieved by said compression of the bundled electrode built up of these wires, but if such an electrode is advanced along a guide jacket tube of considerable length, the frictional resistance between the electrode and the inner walls of the jacket tube becomes quite high and non-uniform with time. This results in temporary variations in the speed at which the bundled electrode leaves the nozzle of the guide wire and thus again in random movement of the welding arc, which occurs especially during welding under conditions of reduced welding current density.

Det är dessutom känt ett förfarande för båg- svetsning vid vilket svetsningen utförs med användning av en tvinnad buntad smältbar elektrod (jfr. den japans- ka patentskriften 53-118 154). Vid detta förfarande in- matas en tvinnad buntad elektrod motsvarande en fler- gängig skruv med ett antal ingångar som bestäms av anta- let oisolerade elektrodtrådar som används däri, i ljus- bâgszonen i en vinkel av 5-100 till svetsens längdaxel. Även om detta kända förfarande för bâgsvets- ning erbjuder vissa fördelar, av vilka en består i att hågen, allteftersom den av två trådar tvinnade buntade elektroden smältes ned, roterar, vilket i sin tur sti- mulerar till bättre blandning av svetspölen och god smält- ning av svetsfogens kanter, är det fortfarande ganska svårt att vid detta förfarande åstadkomma en jämn elekt- rodinmatning i svetszonen med bara en påskjutningsmeka- nism. Om man vid detta förfarande önskar frammata en tvinnad elektrod längs styrmantelrör med avsevärd längd, är det nödvändigt att antingen öka elektrodpåskjutnings- kraften eller använda extra mellanliggande dragorgan. Ge- nom dessa åtgärder kan emellertid icke åstadkommas kons- tant hastighet för elektrodavgången från munstycket be- roende på det faktum, att friktionsmotstândet mellan elektrodtrådarnas yta och mantelrörens innerväggar under 10 15 20 25 30 35 8306819-7 självaelektrodframmatningenär olikformigt fördelat i ti- den och längs mantelrörets längd. I Vad beträffar bågrotationen bör påpekas, att denna effekt gör det omöjligt att svetsa med hög hastig- het på grund av den låga hastigheten av denna rotation.In addition, an arc welding method is known in which the welding is performed using a twisted bundled fusible electrode (cf. Japanese Patent Specification 53-118 154). In this method, a twisted bundled electrode corresponding to a reusable screw with a number of inputs determined by the number of uninsulated electrode wires used therein is fed into the arc zone at an angle of 5-100 to the longitudinal axis of the weld. Although this known method of arc welding offers certain advantages, one of which is that, as the bundled electrode twisted into two wires melts, it rotates, which in turn stimulates better mixing of the welding coil and good melting. of the edges of the weld joint, it is still quite difficult in this method to achieve an even electrode input in the welding zone with only one push-in mechanism. If in this method it is desired to advance a twisted electrode along guide jacket tubes of considerable length, it is necessary to either increase the electrode pushing force or use additional intermediate pulling means. Through these measures, however, a constant speed of the electrode departure from the nozzle can not be achieved due to the fact that the frictional resistance between the surface of the electrode wires and the inner walls of the jacket tubes below the self-electrode feed is unevenly distributed in time and along the length of the jacket pipe. Regarding the arc rotation, it should be pointed out that this effect makes it impossible to weld at high speed due to the low speed of this rotation.

Dessutom kan detta kända förfarande genomföras endast inom ett ganska snävt svetsbetingelseintervall, eftersom elektrodens totala tvärsnittsyta icke bör över- stiga 9,1 mmz, svetsströmmen måste ligga mellan 450 och 500 A och svetshastigheten bör ligga i intervallet 15 till 23 cm/min.In addition, this known method can be carried out only within a rather narrow welding condition range, since the total cross-sectional area of the electrode should not exceed 9.1 mm 2, the welding current must be between 450 and 500 A and the welding speed should be in the range 15 to 23 cm / min.

Inom detta område av tekniken är kända anord- ningar för bågsvetsning vid vilka principen förflyttning av elektroden genom frammatning tillämpas för matning av antingen en enda eller en buntad smältbar elektrod längs styrmantelrör mot svetszonen. En av dessa anordningar (jfr. den amerikanska patentskriften 2 833 912) innefat- tar en svetsbﬁtumre som är utförd som en svetspistol ut- rustad med ett kontaktmunstycke som tillför ström till elektroden och är förbunden med en trådframmatningsmeka- nism via ett böjligt mantelrör som fungerar som styrled- ning för frammatning av elektroden till svetszonen. Fram- matningsmekanismen innefattar en växellåda som är anord- nad i ett bärbart hus, drivs av en elektrisk motor och innehåller roterande matarrullar kinematiskt kopplade till drivmotorns axel.In this field of the art, arc welding devices are known in which the principle of movement of the electrode by feed is applied for feeding either a single or a bundled fusible electrode along the guide jacket tube towards the welding zone. One of these devices (cf. U.S. Pat. No. 2,833,912) comprises a welding beam which is designed as a welding gun equipped with a contact nozzle which supplies current to the electrode and is connected to a wire feed mechanism via a flexible casing tube which functions. as a control line for advancing the electrode to the welding zone. The feed mechanism comprises a gearbox which is arranged in a portable housing, is driven by an electric motor and contains rotating feed rollers kinematically coupled to the shaft of the drive motor.

Denna kända anordning för bågsvetsning gör det möjligt att inmata en smältbar elektrod i svetszonen gans- ka jämnt och pålitligt med en jämförelsevis liten längd på det böjliga mantelröret. Denna anordning kan emeller- tid icke åstadkomma jämn och pålitlig frammatning av den ovanstående elektroden längs ett mantelrör med avsevärd längd enbart medelst en frammatningsmekanism av påskjut- ningstyp. Detta förklaras av det faktrum att för åstad- kommande av elektrodmatning längs långsträckta mantelrör erfordras, såsom påpekats ovan, antingen att man kraftigt ökar påskjutningskraften för elektroden längs röret eller - i- www-H. -.-...-.r._ .This known device for arc welding makes it possible to feed a fusible electrode into the welding zone quite evenly and reliably with a comparatively small length of the flexible jacket pipe. However, this device cannot provide even and reliable feeding of the above electrode along a jacket pipe of considerable length by means of a push-type feeding mechanism alone. This is explained by the fact that, in order to provide electrode supply along elongate jacket pipes, it is required, as pointed out above, either that the pushing force of the electrode along the pipe is greatly increased or - i- www-H. -.-...-. r._.

LH 10 25 30 8306819~7 att man använder sig av mellanliggande extra pâskjutnings- mekanismer anordnade längs röret vid bestämda längder där- av. Blektrodpåskjutningskraften vid denna anordning kan ökas antingen genom ökning av den kraft som påläggs på den framryckande elektroden av matarrullarna som ingår i anord- ningen eller genom ökning av antalet av dessa rullar. I det första fallet kommer elektroden att deformeras, dvs fördjupningar med dimensioner som ökar med ökning av den kraft som utövas av rullarna bildas i dess yta, och i det andra fallet kompliceras anordningen och ökar dess storlek - användning av mellanliggande påskjutningsmekanismer ger samma resultat. Fördjupningarna i elektroden förorsakar i sin tur en ökning av friktionen och sålunda en ny ökning av den erforderliga elektrodpâskjutningskraften. Det bör i detta sammanhang även påpekas, att kontaktmunstycket som används vid anordningen och i regel är tillverkat av ett relativt mjukt material med låg elektrisk resistans, vid elektrodöverföring genom matning som utförs med en ökad elektrodpâskjutningskraft längs mantelröret, utsätts för allvarlig förslitning och har kort livslängd eftersom det för åstadkommande av erforderlig kontakt med elektroden vanligen pressas mot elektroden medelst en kraft vinkel- rät mot elektrodens matningsaxel.LH 10 25 30 8306819 ~ 7 that use is made of additional extra pushing mechanisms arranged along the pipe at certain lengths thereof. The bleach rod pushing force in this device can be increased either by increasing the force applied to the advancing electrode of the feed rollers included in the device or by increasing the number of these rollers. In the first case the electrode will deform, ie depressions with dimensions that increase with increasing force exerted by the rollers are formed in its surface, and in the second case the device is complicated and increases in size - the use of intermediate pushing mechanisms gives the same result. The depressions in the electrode in turn cause an increase in the friction and thus a new increase in the required electrode pushing force. It should also be pointed out in this connection that the contact nozzle used in the device and as a rule is made of a relatively soft material with low electrical resistance, during electrode transfer by supply which is performed with an increased electrode pushing force along the jacket pipe, is subjected to severe wear and short life since, in order to provide the required contact with the electrode, it is usually pressed against the electrode by means of a force perpendicular to the feed axis of the electrode.

De kända förfarandena och anordningarna kan så- lunda icke åstadkomma en konstant frammatning av en bun- tad smältbar elektrod till svetszonen längs styrmantelrör med avsevärd längd, varvid denna matning sker medelst en enda matningsmekanism, och den ojämna elektrodframmatning- en påverkar tillförlitligheten av denna matning och för- sämrar sålunda kvaliteten av den erhållna svetsen.The known methods and devices can thus not provide a constant supply of a bundled fusible electrode to the welding zone along guide tubes of considerable length, this feeding taking place by means of a single feeding mechanism, and the uneven electrode feeding affects the reliability of this feeding and thus deteriorates the quality of the weld obtained.

Det huvudsakliga syftet med föreliggande uppfin- ning är att åstadkomma ett förfarande och en anordning för bâgsvetsning som tillförsäkrar en tillförlitlig fram- matning av en tvinnad smältbar elektrod bildad av nâgra få trådar till en svetszon längs styrmantelrör med avse- värd längd jämfört med längden av de mantelrör som an- vänds vid känd utrustning under användning av en enda mat- _. Hr.. ;'.'_i“"-1a.-.._ _ J: 10 20 30 8306819-7 ningsmekanism för utförande därav, och som samtidigt gör det möjligt att framställa svetsar med hög kvalitet med vilken som helst orientering i rummet och sina kanter preparerade på de standardsätt som är typiska för alla traditionella svetsförfaranden och att genomföra denna svetsning både vid konventionella och förhöjda värden på svetshastigheten, elektrodens tvärsnittsyta och svets- strömmen.The main object of the present invention is to provide a method and an apparatus for arc welding which ensures a reliable feed of a twisted fusible electrode formed by a few wires to a welding zone along guide jacket tubes of considerable length compared to the length of the jacket pipes used in known equipment using a single feed- _. Hr ..; '.'_ i “" - 1a.-.._ _ J: 10 20 30 8306819-7 mechanism for making it, and which at the same time makes it possible to produce high quality welds with any orientation in the room and its edges prepared in the standard ways typical of all traditional welding procedures and to perform this welding at both conventional and elevated values of the welding speed, the cross-sectional area of the electrode and the welding current.

Detta syfte uppnås med ett förfarande för båg- svetsning, vilket innefattar inmatning i zonen för en svetsbåge av en tvinnad smältbar elektrod som är hopsatt av två eller flera oisolerade elektrodtrådar och motsva- rar en flergängig skruv med ett antal gängingångar som bestäms av antalet yttre elektrodtrådar som bildar gängan hos denna skruv, varvid matningen utförs med möjlighet till justering av dimensionerna hos svetsen som uppnås, och vilket enligt uppfinningen utmärker sig av att den tvinnade smältbara elektroden bildas allteftersom den inmatas i zonen för svetsbâgen genom tvinning av elektrod- trådarna runt matningsaxeln, varvid den tvinnade smältba- ra elektroden utför en framâtskridande roterande skruvlin- jeformig rörelse runt och längs matningsaxeln och var och en av trådarna hos den tvinnade smältbara elektroden rör sig i samma bana och inträder i zonen för svetsbâgen vid samma punkt, med en inmatningshastighet för den tvinnade smältbara elektroden i zonen för svetsbågen som är bestämd av följande samband: v = p x r x n där v - den tvinnade smältbara elektrodens matnings- hastighet, p ~ skruvlinjens stigning vid tvinningen av elektrodtrådarna, r - antalet varav som den tvinnade smältbara elektroden gör per tidsenhet, och n - antalet yttre elektrodtrådar som tvinnas. 10 h) 1 8306819-7 Det föreslagna förfarandet för bâgsvetsning eli- minerar fullständigt varje skillnad mellan rörelsehastig- heten för de separata elektrodtrådarna beroende på tvinning- en av elektrodtrâdarna till en buntad tvinnad elektrod un- der dess matning, tillförsäkrar en jämn avgång av denna elektrod från munstycket hos en svetsbrännare beroende på den tvinnade elektrodens framåtskridande svetsande rörelse och tillförsäkrar sålunda en tillförlitlig inmatning av elektroden i svetszonen.This object is achieved with a method of arc welding, which comprises feeding into the zone of a welding arc a twisted fusible electrode which is composed of two or more uninsulated electrode wires and corresponds to a multi-threaded screw with a number of threaded inputs determined by the number of outer electrode wires. forming the thread of this screw, the feed being performed with the possibility of adjusting the dimensions of the weld achieved, and which according to the invention is characterized in that the twisted fusible electrode is formed as it is fed into the zone of the welding arc by twisting the electrode wires around the feed shaft, wherein the twisted fusible electrode performs an advancing rotating helical movement around and along the feed axis and each of the wires of the twisted fusible electrode moves in the same path and enters the zone of the welding arc at the same point, with an feed speed for the twisted fusible electrode in the zone of the welding arc which is determined by the following relation: v = pxrxn where v - the feed speed of the twisted fusible electrode, p ~ the pitch of the helix when twisting the electrode wires, r - the number of which the twisted fusible electrode does per unit time, and n - the number of outer electrode wires twisted . H) The proposed method of arc welding completely eliminates any difference in the speed of movement of the separate electrode wires due to the twisting of the electrode wires to a bundled twisted electrode during its feeding, ensures a smooth departure thereof. electrode from the nozzle of a welding torch due to the advancing welding movement of the twisted electrode and thus ensures a reliable input of the electrode into the welding zone.

Förfarandet för bågsvetsning enligt föreliggan- de uppfinning utmärker sig vidare av att justeringen av dimensionerna hos svetsen som uppnås med användning av den tvinnade smältbara elektroden som är hopsatt av två elektroder utförs genom ändring i zonen för svetsbågen av orienteringen för den tvinnade smältbara elektrodens änd- yta i förhållande till svetsens längdaxel i ett plan som är vinkelrätt mot matningsaxeln för elektroden.The arc welding method according to the present invention is further characterized in that the adjustment of the dimensions of the weld obtained using the twisted fusible electrode composed of two electrodes is performed by changing in the zone of the welding arc the orientation of the end surface of the twisted fusible electrode. in relation to the longitudinal axis of the weld in a plane perpendicular to the feed axis of the electrode.

Vid en av utföringsformerna för en sådan jus- tering ändras orienteringen av den tvinnade smältbara elektrodens ändyta i förhållande till svetsens längdaxel i ett plan vinkelrätt mot den tvinnade smältbara elektro- dens matningsaxel i bågzonen genom ändring av längden av utsträckningen av den tvinnade smältbara elektroden längs matningsaxeln för densamma inom i0,5 av stigningen för elektrodens längdprofil.In one embodiment of such an adjustment, the orientation of the end face of the twisted fusible electrode relative to the longitudinal axis of the weld is changed in a plane perpendicular to the feed axis of the twisted fusible electrode by changing the length of the extension of the twisted fusible electrode along the feed axis. for the same within i0.5 of the pitch of the length profile of the electrode.

Vid en annan utföringsform för en sådan juste- ring ändras orienteringen av den tvinnade smältbara elekt- rodens ändyta i förhållande till svetsens längdaxel i ett plan vinkelrätt mot den tvinnade smältbara elektrodens matningsaxel í bâgzonen genom rotation av elektroden runt en vinkel mellan 0 och 900.In another embodiment of such an adjustment, the orientation of the end face of the twisted fusible electrode relative to the longitudinal axis of the weld is changed in a plane perpendicular to the feed axis of the twisted fusible electrode in the arc zone by rotating the electrode about an angle between 0 and 900.

Justeringen av dimensionerna av svetsen som upp- nås på detta sätt är mycket enkel och gör det möjligt, om så önskas, att variera dimensionerna av denna svets inom dess matningsaxel ett tillräckligt brett intervall. Den första av dessa ut- föringsformer för en sådan justering, dvs genom ändring av längden av elektrodutsträckningen, är den mest lämpliga 10 20 25 30 8306819-7 för manuell bågsvetsning, särskilt vid manuell bågsvets- ning på relativt oåtkomliga ställen. För automatisk båg- svetsning lämpar sig båda utföringsformerna och valet av den ena eller andra utföringsformen styrs av de specifi- ka betingelser under vilka svetsningen utförs.The adjustment of the dimensions of the weld obtained in this way is very simple and makes it possible, if desired, to vary the dimensions of this weld within its feed axis a sufficiently wide range. The first of these embodiments for such an adjustment, i.e. by changing the length of the electrode extension, is the most suitable for manual arc welding, especially in manual arc welding in relatively inaccessible places. For automatic arc welding, both embodiments are suitable and the choice of one or the other embodiment is governed by the specific conditions under which the welding is performed.

Uppfinningen innefattar vidare en anordning för utförande av förfarandet för bågsvetsning, vilken innefat- tar en svetsbrännare som är utrustad med ett kontaktmun- stycke och genom ett böjligt styrmantelrör avsett för in- matning av en smältbar elektrod i en svetszon är förbun- den en matningsmekanism som innefattar en växellåda som är monterad i ett hus och drivs av en drivmotor, samt roterande matarrullar som är avsedda för framförande av den smältbara elektroden längs matningsaxeln för densam- ma och fast fästa på axlar kopplade till drivmotorns axel, och vilken utmärker sig av att var och en av mat- ningsmekanismens matarrullar är utförd som en cylinder som har en gänga med flera ingångar tillverkad runt dess yttre yta med en stigning lika med stigningen hos gängan av den tvinnade smältbara elektroden som bildas, att mat- ningsmekanismens växellåda innefattar en första kugghjuls- transmission som åstadkommer rotation av matarrullarna runt deras axlar i samma riktning och består av två driv- na organ vilka vart och ett är fast fäst på ändarna av matarrullarnas axlar på samma sida av matarrullarna och ett drivorgan som är kinematiskt kopplat till drivorgan och till drivmotorns axel, och en andra kugghjulstrans- mission som åstadkommer synkron rotation av båda matar- rullarna runt den tvinnade smältbara elektrodens matnings- axel och består av ett drivet organ löst påfört på ändar- na av matarrullarnas axlar på samma sida av matarrullarna och ett drivorgan som är kinematiskt kopplat till den andra kugghjulstransmissionens drivna organ och till driv- _ motorns axel, och att kontaktmunstycket innefattar ett kontaktinlägg med en inre kontaktkanal som har en gänga med flera ingångar tillverkad på sin yta med en diameter, stigning och ett antal ingångar lika med diametern, stig- 'samlande-www a- in» UI 10 ÅU asoea19-7 ningen resp. antalet ingångar hos den bildade tvinnade smältbara elektroden som passerar genom kontaktmunstycket.The invention further comprises a device for carrying out the method of arc welding, which comprises a welding torch which is equipped with a contact nozzle and is connected by a flexible control jacket tube intended for feeding a fusible electrode into a welding zone which is connected to a feeding mechanism which comprises a gearbox mounted in a housing and driven by a drive motor, and rotating feed rollers intended for advancing the fusible electrode along the feed shaft for the same and fixedly attached to shafts coupled to the shaft of the drive motor, and which is characterized in that and one of the feed rollers of the feed mechanism is formed as a cylinder having a thread with several inputs made around its outer surface with a pitch equal to the pitch of the thread of the twisted fusible electrode formed, the gearbox of the feed mechanism comprising a first gear. transmission which causes rotation of the feed rollers about their axes in the same direction and consists of two driven means which are each fixedly attached to the ends of the shafts of the feed rollers on the same side of the feed rollers and a drive means which is kinematically coupled to the drive means and to the shaft of the drive motor, and a second gear transmission which provides synchronous rotation of both feed shafts. the rollers about the feed axis of the twisted fusible electrode and consisting of a driven member loosely applied to the ends of the feed roller shafts on the same side of the feed rollers and a drive means kinematically coupled to the driven means of the second gear transmission and to the shaft of the drive motor, and that the contact nozzle comprises a contact insert with an inner contact channel having a thread with several inputs made on its surface with a diameter, pitch and a number of inputs equal to the diameter, pitch-collecting-www a- in »UI 10 ÅU asoea19-7 ningen resp. the number of inputs of the formed twisted fusible electrode passing through the contact nozzle.

Den föreslagna anordningen, medelst vilket förfarandet för bågsvetsning utförs, sörjer för samtidig tvinninq av några elektrodtrådar till en enda tvinnad skruvformig elektrod och matning av denna elektrod längs ett böjligt styrmantelrör i önskad riktning medelst en ensam matningsmekanism. Beroende på det faktum att mat- ningsmekanismen under matningen får elektroden som tvin- nas att utföra framâtskridande roterande rörelse, blir det möjligt att på den framsträckta elektroden påläggs krafter för skjutning av den längs mantelröret utan nå- gon iakttagbar deformation av elektrodytan. På grund av detta blir det möjligt att mata den tvinnade elektroden, och vad mer är med konstant hastighet, längs mantelrör med en längd mycket större än längden av liknande mantel- rör hos kända svetsanordningar med en enda matningsmeka- nism.The proposed device, by means of which the method of arc welding is carried out, provides for simultaneous twisting of some electrode wires into a single twisted helical electrode and feeding of this electrode along a flexible guide jacket tube in the desired direction by means of a single feeding mechanism. Due to the fact that the feed mechanism during feeding causes the electrode to be forced to perform advancing rotational movement, it becomes possible to apply forces to the advanced electrode for sliding it along the jacket tube without any observable deformation of the electrode surface. Due to this, it becomes possible to feed the twisted electrode, and what is more, at a constant speed, along casing pipes with a length much greater than the length of similar casing pipes of known welding devices with a single feeding mechanism.

En av utföringsformerna av anordningen för båg- svetsning enligt föreliggande uppfinning utmärker sig av att svetsbrännarens kontaktmunstycke dessutom innefattar ett hus som omger kontaktinlägget och har ett fjädrande organ anordnat däri som står i kontakt med en av kontakt- inläggets ändar och utövar en kraft som är riktad längs den tvinnade smältbara elektrodens matningsaxel och tryc- ker gängan i kontaktinläggets kontaktkanal mot elektro- dens skruvlinjeformiga yta.One of the embodiments of the arc welding device according to the present invention is characterized in that the contact nozzle of the welding torch further comprises a housing surrounding the contact insert and having a resilient member arranged therein which is in contact with one of the ends of the contact insert and exerts a force directed along the feed axis of the twisted fusible electrode and presses the thread in the contact channel of the contact insert against the helical surface of the electrode.

Användningen av det fjädrande organet i kon- taktmunstycket hos svetsbrännaren som utövar en kraft som är riktad längs den tvinnade elektrodens matnings- axel gör det möjligt att ta upp spel mellan den tvinnade elektrodens skruvlinjeformiga yta och den skruvlinjefor- miga ytan av munstyckets kontaktinlägg, vilket spel är oundviktligt på grund av den naturliga förslitningen av kontaktinlägget under anordningens arbete.The use of the resilient member in the contact nozzle of the welding torch which exerts a force directed along the feed axis of the twisted electrode makes it possible to take up play between the helical surface of the twisted electrode and the helical surface of the contact insert of the nozzle, which game is unavoidable due to the natural wear of the contact insert during the operation of the device.

En annan utföringsform av anordningen för båg- svetsning enligt föreliggande uppfinning utmärker sig av _.....___.....-g (fl 10 15 20 30 35 8306819-7 10 att svetsbrännarenskontaktmunstycke dessutom innefattar ett hus som omger kontaktinlägget med en yttre gänga till- verkad på dess omkretsyta och har en gänga tillverkad på sin inre yta som har en diameter och stigning lika med diametern resp. stigningen hos kontaktinläggets yttre gänga och står i ingrepp med kontaktinläggets yttre gänga.Another embodiment of the arc welding device according to the present invention is characterized in that the welding torch contact nozzle further comprises a housing surrounding the contact insert with an outer thread made on its circumferential surface and has a thread made on its inner surface which has a diameter and pitch equal to the diameter or pitch of the outer thread of the contact insert and engages the outer thread of the contact insert.

Gängan på kontaktinläggets yttre yta och en mot- svarande gänga pâ den inre ytan av huset som omger kontakt- inlägget gör det möjligt att selektivt ställa in kraften för tryckning av gängan i kontaktkanalen hos detta inlägg mot den tvinnade elektrodens skruvlinjeformiga yta inom ett brett intervall för att eliminera spel. Användningen av tryckorgan kommer att beskrivas närmare nedan.The thread on the outer surface of the contact insert and a corresponding thread on the inner surface of the housing surrounding the contact insert make it possible to selectively set the force for pressing the thread in the contact channel of this insert against the helical surface of the twisted electrode within a wide range of to eliminate games. The use of pressure means will be described in more detail below.

Den yttre gängan på kontaktmunstyckets kontakt- inlägg och gängan på.den inre ytan av huset hos kontakt- munstycket som står i ingrepp med den yttre gängan kan vara tillverkade med en stigning som är mindre än stig- ningen för gängan i kontaktinläggets inre kontaktkanal..The outer thread of the contact nozzle of the contact nozzle and the thread of the inner surface of the housing of the contact nozzle which engages the outer thread may be made with a pitch which is less than the pitch of the thread of the inner contact channel of the contact post.

Genom att tillverka kontaktinläggets yttre gänga och gängan på kontaktmunstyckets hus, vilka gängor står i ingrepp med varandra, med en sådan stigning, blir det möj- ligt att åstadkomma en exakt förinställning av tryckkraf- tens storlek.By manufacturing the outer thread of the contact insert and the thread on the housing of the contact nozzle, which threads engage with each other, with such a pitch, it becomes possible to achieve an exact presetting of the magnitude of the compressive force.

Uppfinningen beskrives närmare nedan under hän- visning till bifogade ritning, pâ vilken fig. 1 visar en förenklad vy av en svetsanord- ning som illustrerar förfarandet för bågsvetsning enligt uppfinningen, fig. 2 visar en schematisk vy av den inbördes placeringen av arbetsdelen hos en smältbar elektrod tvin- nad av två trådar och ett arbetsstycke jämte en längd på förlängningen av denna elektrod enligt uppfinningen som illustrerar en av utföringsformerna för justering av svets- dimensionerna, ' fig. 3 visar ett tvärsnitt av elektroden taget längs linjen III-III i fig. 2, fig. 4 visar ett tvärsnitt genom den svets som 10 _; u! 30 8506819-7 11 erhålls med det elektrodläge som visas i fig. 2, fig. 5 visar en scmmetiäc vy av den inbördes placeringen av arbetsdelen hos en smältbar elektrod tvinnad av två trådar och ett arbetsstycke jämte en an- nan längd på förlängningen av denna elektrod enligt upp- finningen jämfört med den som visas i fig. 2, fig. 6 visar ett tvärsnitt taget längs linjen vi-vi 1 fig. 5, fig. 7visaretttvärsnitt genom den svets som erhålls med det elektrodläge som visas i fig. 5, fig. 8 visar en schematisk vy av den inbördes placeringen av arbetsdelen hos en smältbar elektrod tvin- nad av två trådar och ett arbetsstycke jämte en rotations- vinkel för denna elektrod enligt uppfinningen som illust- rerar en annan utföringsform för justering av svetsdimen- sionerna, fig. 9 visar ett tvärsnitt av elektroden taget längs linjen IX-IX i fig. 8, fig. 10 visar ett tvärsnitt av den svets som erhålls med det elektrodläge som visas i fig. 8, fig. 11 visar en schematisk vy av den inbördes placeringen av en smältbar elektrod tvinnad av två trådar och ett arbetsstycke jämte denna elektrod vid en annan rotationsvinkel enligt föreliggande uppfinning jämfört med den som visas i fig. 8, fig. 12 visar ett tvärsnitt av elektroden ta- get längs linjen XII-XII i fig. 11, fig. 13 visar ett tvärsnitt av den svets som erhålls med det elektrodläge som visas i fig. 11, fig. 14 visar ett längdsnitt av en anordning för bågsvetsning enligt uppfinningen för utförande av det föreslagna förfarandet för bågsvetsning, fig. 15 visar ett tvärsnitt av matningsmekanis- mens första kugghjulstransmission taget längs linjen XV-XV i fig. 14, _ Fig. 16 visar ett tvärsnitt av matningsmekanis- mens andra kugghjulstransmission taget längs linjen XVI-XVI 10 20 30 35 8-306819-7 12 i fig. 14, fig. 17 visar i tvärsnitt en del av matnings- mekanismens matarrullar taget längs linjen XVII-XVII i fig. 14, fig. 18 visar ett tvärsnitt av matningsmekanis- mens inloppsbussning taget längs linjen XVIII-XVIII i fig. 14, _ fig. 19 visar ett tvärsnitt av en annan utfö- ringsform av inloppsbussningen hos den matningsmekanism som visas i fig. 14, fig. 20 visar ett längdsnitt av svetsbrännar- kontaktmunstyckets kontaktinlägg tagets längs planet som sträcker sig genom kontaktinläggets axel, fig. 21 visar ett tvärsnitt av samma kontaktin- lägg taget längs linjen XXI-XXI i fig. 14, fig. 22a, b och c visar ändvyer av de olika kontaktinlägg för svetsbrännarmunstycket som används för tvinnade elektroder tillverkade av olika antal elektrod- trådar, och fig. 23 visar ett längdsnitt av en annan utfö- ringsform av svetsbrännarmunstyckets kontaktinlägg enligt uppfinningen taget längs det plan som sträcker sig genom kontaktmunstyckets axel.The invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawing, in which Fig. 1 shows a simplified view of a welding device illustrating the method of arc welding according to the invention, Fig. 2 shows a schematic view of the mutual placement of the working part of a fusible electrode twisted from two wires and a workpiece together with a length of the extension of this electrode according to the invention which illustrates one of the embodiments for adjusting the welding dimensions, Fig. 3 shows a cross section of the electrode taken along the line III-III in fig. 2, Fig. 4 shows a cross section through the weld 10; u! Fig. 5 shows a schematic view of the relative position of the working part of a fusible electrode twisted by two wires and a workpiece together with another length of the extension thereof. electrode according to the invention compared to that shown in Fig. 2, Fig. 6 shows a cross-section taken along the line vi-vi in Fig. 5, Fig. 7 shows a cross-section through the weld obtained with the electrode position shown in Fig. 5, Fig. 8 shows a schematic view of the mutual placement of the working part of a fusible electrode twisted by two wires and a workpiece together with an angle of rotation of this electrode according to the invention which illustrates another embodiment for adjusting the welding dimensions, Fig. 9 shows a cross-section of the electrode taken along the line IX-IX in Fig. 8, Fig. 10 shows a cross-section of the weld obtained with the electrode position shown in Fig. 8, Fig. 11 shows a schematic view of the mutual the location of a fusible electrode twisted by two wires and a workpiece together with this electrode at a different angle of rotation according to the present invention compared to that shown in Fig. 8, Fig. 12 shows a cross section of the electrode taken along the line XII-XII in Fig. 11, Fig. 13 shows a cross section of the weld obtained with the electrode position shown in Fig. 11, Fig. 14 shows a longitudinal section of an arc welding device according to the invention for carrying out the proposed arc welding method, Fig. 15 shows a cross section of the first gear transmission of the feed mechanism taken along the line XV-XV in Fig. 14, Fig. 16 shows a cross section of the second gear transmission of the feed mechanism taken along the line XVI-XVI 8-306819-7 12 in Fig. 14, Fig. 17 shows in cross section a part of the feed rollers of the feed mechanism taken along the line XVII-XVII in Fig. 14, Fig. 18 shows a cross section of the inlet bushing of the feed mechanism taken along the line XVIII-XVIII in Fig. 14, Fig. 19 shows a cross-section of another embodiment of the inlet bushing of the feed mechanism shown in Fig. 14, Fig. 20 shows a longitudinal section of the contact insert of the welding torch contact nozzle taken along the plane extending through the axis of the contact insert, Fig. 21 shows a cross-section of the same contact the line along the line XXI-XXI in Fig. 14, Figs. 22a, b and c show end views of the different contact inserts for the welding torch nozzle used for twisted electrodes made of different number of electrode wires, and Fig. 23 shows a longitudinal section of a another embodiment of the contact insert of the welding torch nozzle according to the invention taken along the plane extending through the axis of the contact nozzle.

Det torde i detta sammanhang påpekas, att bi- fogade ritning är schematisk och enbart tjänar till att illustrera föreliggande uppfinning utan att lägga några begränsningar på dimensionerna av de delar som ingår i den föreslagna anordningen för bâgsvetsning, på förhål- landet mellan dessa delars dimensioner, osv. Likartade delar i olika figurer är betecknade med samma hänvis- ningsbeteckningar.It should be pointed out in this connection that the accompanying drawing is schematic and merely serves to illustrate the present invention without imposing any restrictions on the dimensions of the parts included in the proposed arc welding device, on the relationship between the dimensions of these parts, etc. Similar parts in different figures are denoted by the same reference numerals.

Förfarandet för bâgsvetsning enligt föreliggan- de uppfinning utförs såsom följer.The method of arc welding according to the present invention is carried out as follows.

Före svetsningen insätts i svetsanordningens matningsmekanism 1 (fig. 1) massiva oisolerade elektrod- trâdar 2, t.ex. tre sådana trådar som visas på ritningen, och startas mekanismen. Mekanismen 1 matar en smältbar Us 10 -J ba 8306819-7 13 elektod 3 längs ett böjligt styrmantelrör 4 och genom ett kontaktmunstycke 5 hos en svetsbrännare 6 in i zonen för svetsbâgen 7. Svetsbågen 7 tänds i det ögonblick som den smältbara elektroden 3 berör ytan av det arbetsstyc- ke 8 som skall svetsas efter det att en lämplig spänning pâkmms via en ledning 9 förbunden med kontaktmunstycket 5 och via en ledning 10 förbunden med arbetsstycket 8.Before welding, solid uninsulated electrode wires 2 are inserted into the feeding mechanism 1 (Fig. 1) of the welding device, e.g. three such threads as shown in the drawing, and the mechanism is started. The mechanism 1 feeds a fusible electrode 3 along a flexible guide jacket tube 4 and through a contact nozzle 5 of a welding torch 6 into the zone of the welding arc 7. The welding arc 7 is lit the moment the fusible electrode 3 touches the surface of the workpiece 8 to be welded after a suitable voltage has been applied via a line 9 connected to the contact nozzle 5 and via a line 10 connected to the workpiece 8.

Efter det att svetsbågen 7 tänds börjar elektroden 3 och metallen hos arbetsstycket 8 att smälta och allteftersom svetsbrännaren 6 förs i en bestämd bana över ytan av ar- betsstycket 8 bildas en svets 11.After the welding arc 7 is lit, the electrode 3 and the metal of the workpiece 8 begin to melt and as the welding torch 6 is moved in a certain path over the surface of the workpiece 8, a weld 11 is formed.

I enlighet med föreliggande uppfinning kombi- neras vid det föreslagna förfarandet inmatningen av den smältbara elektroden 3 i zonen för svetsbâgen 7 med till- verkningen av denna elektrod vid vilken en tvinnad buntad elektrod bildas av elektrodtrådar 2, varvid den tvinnade buntade elektroden 3 formas under sin frammatning genom tvinning av elektrodtrâdarna 2 samtidigt som den tvinna- de smältbara elektroden 3 utför en framåtskridande rote- rande skruvlinjeformig rörelse runt och längs elektrodens matningsaxel och var och en av trådarna 2 hos denna elekt- rod rör sig i samma bana och inträder i zonen för svets- bågen 7 vid samma punkt. Till följd av tvinningen av elektrodtrådarna 2 runt matningsmaxeln, vilken tvinning utförs till plastisk deformation inträffar, antar den tvinnade smältbara elektroden 3 formen av en långsträckt flergängig skruv med ett antal ingångar som bestäms av antalet av de yttre elektrodtrådarna 2 som bilåar gängan, eller den skruvformade ytan, av denna skruv. Den erford- rade hastigheten för inmatning av den tvinnade elektroden 3 i zonen för svetsbågen vid det föreslagna förfarandet bestäms av följande relation: v =_p x r x n där v är den tvinnade smältbara elektrodens 3 frammat- ningshastighet i m/min., _ p är skruvlinjens stigning vid tvinningen av elekt- rodtrådarna 2 i m, KI! 10 20 30 35 8306819-7 14 r är antalet varv som den tvinnade elektroden 3 gör per min., och n är antalet tvinnade yttre elektrodtrådar 2.In accordance with the present invention, in the proposed method, the input of the fusible electrode 3 in the zone of the welding arc 7 is combined with the manufacture of this electrode in which a twisted bundled electrode is formed by electrode wires 2, the twisted bundled electrode 3 being formed under its advancing by twisting the electrode wires 2 while the twisted fusible electrode 3 performs a forward rotating helical movement around and along the feed axis of the electrode and each of the wires 2 of this electrode moves in the same path and enters the zone of welding arc 7 at the same point. As a result of the twisting of the electrode wires 2 around the feed axis, which twisting is performed until plastic deformation occurs, the twisted fusible electrode 3 takes the form of an elongate multi-threaded screw with a number of inputs determined by the number of outer electrode wires 2 enclosing the thread, or the helical surface, of this screw. The required speed for feeding the twisted electrode 3 into the zone of the welding arc in the proposed method is determined by the following relation: v = _p xrxn where v is the feed rate in rpm of the twisted fusible electrode 3, _ p is the pitch of the helix. at the twisting of the electrode wires 2 im, KI! 8 is the number of turns the twisted electrode 3 makes per minute, and n is the number of twisted outer electrode wires 2.

För fackmannen torde det vara klart, att det föreslagna förfarandet för bâgsvetsning kan utföras med en tvinnad smältbar elektrod 3 som är bildad av vilket som helst rimligt antal elektrodtrådar 2 börjande med tvâ.It will be clear to the person skilled in the art that the proposed method of arc welding can be carried out with a twisted fusible electrode 3 formed by any reasonable number of electrode wires 2 starting with two.

Därvid kan elektrodens skruvlinjeformiga yta, då den tvin- nade elektroden 3 är tillverkad av ett flertal elektrod- trådar 2, t.ex. fem eller fler, varvid dessa trådar är an- ordnade i skikt (sett i tvärsnitt genom elektroden 3), endast vara bildad av de trådar som är belägna i elektro- dens yttre skikt och benämns därför häri yttre trådar 2.In this case, the helical surface of the electrode, when the twisted electrode 3 is made of a plurality of electrode wires 2, e.g. five or more, these wires being arranged in layers (seen in cross section through the electrode 3), be formed only by the wires located in the outer layer of the electrode and are therefore referred to herein as outer wires 2.

Den tvinnade elektroden 3 kan vidare vara bildad av elekt- rodtrådar 2 med samma eller olika diameter, i det senare fallet måste emellertid de yttre trådarna 2 i bunten av de trådar 2 som bildar den skruvlinjeformiga ytan hos den tvinnade elektroden 3 ha samma diameter.The twisted electrode 3 may further be formed of electrode wires 2 of the same or different diameter, in the latter case, however, the outer wires 2 in the bundle of the wires 2 forming the helical surface of the twisted electrode 3 must have the same diameter.

Nedan ges några exempel på utföringsformer av det föreslagna förfarandet för bågsvetsning vilka visar dess lämplighet för användning av tvinnade smältbara elektroder 3 tillverkade av olika antal elektrodtrådar 2, för utförande av svetsning under olika svetsbetinqelser och för utnyttjande av styrmantelrör 4 av olika längd.Below are some examples of embodiments of the proposed method for arc welding which show its suitability for use of twisted fusible electrodes 3 made of different number of electrode wires 2, for performing welding under different welding conditions and for using guide jacket tubes 4 of different lengths.

Exgggl L En smältbar elektrod 3 (fig. 1) tvinnad av två elektrodtrådar 2 med en diameter av 1,0 mm och tillverka- de av lâglegerat stål inmatades under användning av ovan- nämnda förfarande för bågsvetsning i svetszonen för ett arbetsstycke 8 även detta av låglegerat stål och repre- senterande delarna av överbyggnaden hos ett fartyg för dnr last. En konventionell svetslikriktare med en plan volt-ampere karakteristika användes som kraftkälla för svetsbågen 7. Svetszonen skyddades med koldioxid. Båg- svetsningen utfördes under följande betingelser: - elektrodtrådarnas stigning vid tvinningen var lika med 3 mm, ,... e.,,.,...... ,,_..__,, , __,,__ ___, __ __ ,,__........._...........- ...a-e.. _... »_-__.._....._._...-..,..,.,.._..,,. ._ , UI 10 20 25 30 8306819-7 15 - rotationshastigheten för elektroden som tvin- nas runt sin matninqsaxel var lika med 833,3 r/min., - inmatninqshastigheten för den tvinnade elekt- roden i svetszonen var lika med 5 m/min., - svetsströmmen var 200A, - svetsspänningen var 21V, och - svetshastigheten var lika med 0,5 m/min.Exggl L A fusible electrode 3 (Fig. 1) twisted by two electrode wires 2 with a diameter of 1.0 mm and made of low-alloy steel was fed using the above-mentioned method of arc welding in the welding zone for a workpiece 8 also this of low-alloy steel and representing the parts of the superstructure of a vessel for dnr cargo. A conventional welding rectifier with a flat volt-ampere characteristic was used as the power source for the welding arc 7. The welding zone was protected with carbon dioxide. The arc welding was performed under the following conditions: - the pitch of the electrode wires at the twist was equal to 3 mm,, ... e. ,,., ...... ,, _..__ ,,, __ ,, __ ___, __ __ ,, __........._...........- ... ae .. _... »_-__.._....._ ._...- .., ..,., .._ .. ,,. ._, UI 10 20 25 30 8306819-7 15 - the rotational speed of the electrode twisted around its feed axis was equal to 833.3 r / min., - the feed speed of the twisted electrode in the welding zone was equal to 5 m / min., - the welding current was 200A, - the welding voltage was 21V, and - the welding speed was equal to 0.5 m / min.

Under dessa betingelser var svetsförloppet sta- bilt och svetsarna 11 utförda med olika rumslig orien- tering uppfyllde alla de fordringar som ställs på svetsar tillverkade i koldioxidatmosfär. §&g5§g_§. En smältbar elektrod 3 tvinnad av två elektrod- trådar 2 med en diameter av 1,8 mm och tillverkade av låglegerat stål inmatades i svetszonen för nämnda arbets- stycke enligt ovannämnda schema, varvid svetsningen ut- fördes under följande betingelser: - elektrodtràdarnas stigning vid tvinningen var lika med 6 mm, - rotationshastigheten för elektroden som tvinnas runt matningsaxeln för densamma var lika med 691,6 r/min., - inmatningshastigheten för den tvinnade elekt- roden i svetszonen var lika med 8,3 m/min., - svetsströmmen var 500A, - svetsspänningen var 42V, och - svetshastigheten var lika med 0,5 m/min. Även under dessa betingelser var svetsförloppet stabilt och svetsarna som erhölls i atmosfären av koldi- oxid uppfyllde alla de fordringar som ställdes på desam- ma i detta fall. §§g¶§Q;§. I detta fall inmatades en smältbar elektrod tvinnad av tre elektrodtrådar 2 med en diameter av 6,0 mm och tillverkade av låglegerat stål i svetszonen för delarna till ett fartygsskrov enligt ovannämnda schema. svetszonen avskärmas medelst ett kisel-mangan-flussmedel. .. ,.-.........__...._.._._.__.:__._... ___... ___.,._... ...,......._.....Under these conditions, the welding process was stable and the welds 11 made with different spatial orientations met all the requirements placed on welds manufactured in a carbon dioxide atmosphere. § & g5§g_§. A fusible electrode 3 twisted by two electrode wires 2 with a diameter of 1.8 mm and made of low-alloy steel was fed into the welding zone for said workpiece according to the above-mentioned scheme, the welding being carried out under the following conditions: - the pitch of the electrode wires during twisting was equal to 6 mm, - the rotational speed of the electrode twisted around the feed axis for the same was equal to 691.6 r / min., - the feed speed of the twisted electrode in the welding zone was equal to 8.3 m / min., - the welding current was 500A, - the welding voltage was 42V, and - the welding speed was equal to 0.5 m / min. Even under these conditions, the welding process was stable and the welds obtained in the atmosphere of carbon dioxide met all the requirements imposed on them in this case. §§G¶§Q; §. In this case, a fusible electrode twisted by three electrode wires 2 having a diameter of 6.0 mm and made of low-alloy steel was fed into the welding zone for the parts of a ship's hull according to the above-mentioned scheme. the welding zone is shielded by a silicon-manganese flux. ..,.-.........__...._.._._.__.: __._... ___... ___., ._... ... , ......._.....

KJ 10 20 30 8306819-7 16 Bågsvetsningen utfördes under följande betingelser: - elektrodtrådarnas stigning vid tvinningen var > lika med 30 mm, - rotationshastigheten för elektroden som tvin- nas runt sin matningsaxel var lika med 20 r/min., - inmatningshastigheten för den tvinnade elekt- roden i svetszonen var lika med 1,2 m/min., - svetsströmmen var 42OOA, - svetsspänningen var 24V, och - svetshastigheten var lika med 3 m/min.KJ 10 20 30 8306819-7 16 The arc welding was performed under the following conditions: - the pitch of the electrode wires at the twist was> equal to 30 mm, - the rotational speed of the electrode twisted around its feed axis was equal to 20 rpm, - the feed speed of the twisted electrode in the welding zone was equal to 1.2 m / min., - the welding current was 4200A, - the welding voltage was 24V, and - the welding speed was equal to 3 m / min.

En kraftig smaslﬂuikunelxmstnxnad_särskilt för höghastighetssvetsning användes som kraftkälla för svetsbågen. Även under dessa svetsbetingelser var svetsför- loppet ganska stabilt och de bildade svetsarna uppfyllde alla de fordringar som ställs på svetsar erhållna vid meltsvetsning.A strong smasl ik uikunelxmstnxnad_especially for high-speed welding was used as a power source for the welding arc. Even under these welding conditions, the welding process was quite stable and the welds formed met all the requirements placed on welds obtained during melt welding.

Användningen av förfarandet för bågsvetsning enligt föreliggande uppfinning gör det möjligt att åstad- komma svetsar med olika rumsliga lägen och på betydande avstånd från matningsmekanismen 1. Jämfört med traditio- nella förfaranden för bâgsvetsning, vid vilka en smält- bar elektrod 3 frammatas längs böjliga styrmantelrör 4, kan längden av sådana rör vid det föreslagna förfarandet ökas 2 till 10 gånger och i vissa fall till och med mer.The use of the arc welding method according to the present invention makes it possible to provide welds with different spatial positions and at a considerable distance from the feed mechanism 1. Compared with traditional arc welding methods, in which a fusible electrode 3 is advanced along flexible guide jacket tubes 4. , the length of such pipes in the proposed process can be increased 2 to 10 times and in some cases even more.

Denna längd beror på konstruktionen av det böjliga mantel- röret 4 och dess material och är en funktion av den tota- la tvärsnittsytan av den tvinnade elektroden 3, antalet elektrodtrådar 2 i densamma och materialet hos dessa trådar. Vid det föreslagna förfarandet för bâgsvetsning är det dessutom möjligt att mata en tvinnad elektrod 3 med en total tvärsnittsyta som är 1,5 till 2 gånger stör- re än den vid kända förfaranden under bibehållande av samma flexibilitet hos styrmantelröret 4.This length depends on the construction of the flexible jacket tube 4 and its material and is a function of the total cross-sectional area of the twisted electrode 3, the number of electrode wires 2 therein and the material of these wires. In the proposed arc welding method, it is also possible to feed a twisted electrode 3 with a total cross-sectional area which is 1.5 to 2 times larger than that of known methods while maintaining the same flexibility of the guide tube 4.

Nedan ges några exempel på förfarandet för bågsvetsning enligt föreliggande uppfinning som illust- rerar möjligheten att förlänga längden av det böjliga LW 10 30 8306819-'7 mantelröret 4.Below are some examples of the arc welding method according to the present invention which illustrates the possibility of extending the length of the flexible LW 10 3030303019-'7 jacket pipe 4.

Exgšêl 4_ Ett böjligt styrmantelrör 4 av konventionell konstruktion vid traditionella förfaranden för bàgsvets- ning tillförsäkrar stabil inmatning av en enda elektrod med en diameter av ca 1,4 mm i svetszonen till ett av- stånd av ca 3,5 m. Med användning av det föreslagna för- farandet för svetsning kan längden av det böjliga styr- mantelröret 4 fördubblas om en tvinnad elektrod som be- står av två elektrodtrâdar 2 med en diameter av 1,0 mm och har ett tvärsnitt approximativt lika med den för en enda elektrod med en diameter av 1,4 mm matas därigenom, varvid stabiliteten av hastigheten för inmatning av den tvinnade elektroden 3 i zonen för svetszonen 7 är ganska hög. §§gg§§;§. En smältbar elektrod 3 tvinnad av två elektrod- trådar 2 med en diameter av 1,8 mm inmatades i zonen för svetsbàgen 7. I detta fall kan längden av det böjliga mantelröret 4 förlängas till 14 m (dvs 4 gånger jämfört vid konventionell matning av en enda elektrod) utan att stabiliteten av hastigheten för inmatning av elektroden 3 i zonen för svetsbâgen 7 påverkas. g§g¶¶g;§. En smältbar elektrod 3 i detta fall tvinnad av tre elektrodtrådar 2 med en diameter av 2,0 mm matades längs mantelröret 4 en sträcka av 35 m och inträdde i zonen för svetsbâgen 7 med stabil hastighet, varvid ingen uppskattningsbar försämring av mantelrörets 4 böjlighet observerades.Exgšêl 4_ A flexible guide jacket tube 4 of conventional construction in traditional arc welding methods ensures stable insertion of a single electrode with a diameter of about 1.4 mm in the welding zone to a distance of about 3.5 m. proposed method for welding, the length of the flexible guide jacket tube 4 can be doubled by a twisted electrode consisting of two electrode wires 2 with a diameter of 1.0 mm and having a cross section approximately equal to that of a single electrode with a diameter of 1.4 mm is thereby fed, the stability of the speed for feeding the twisted electrode 3 in the zone of the welding zone 7 being quite high. §§Gg§§; §. A fusible electrode 3 twisted by two electrode wires 2 with a diameter of 1.8 mm was fed into the zone of the welding arc 7. In this case, the length of the flexible jacket tube 4 can be extended to 14 m (ie 4 times compared to conventional feeding of a single electrode) without affecting the stability of the speed for feeding the electrode 3 into the zone of the welding arc 7. g§g¶¶g; §. A fusible electrode 3 in this case twisted by three electrode wires 2 with a diameter of 2.0 mm was fed along the jacket tube 4 a distance of 35 m and entered the zone of the welding arc 7 at a stable speed, whereby no appreciable deterioration of the flexibility of the jacket tube 4 was observed.

Förfarandet för bågsvetsning enligt föreliggan- de uppfinning kan utföras med justering av dimensionerna av den uppnådda svetsen 11 (fig. 1), vilket kan åstadkom- mas genom att på konventionellt sätt ändra svetshastighe- ten eller genom ändring av de elektriska svetsparametrar- na, dvs genom ändring av svetsströmmen och spänningen för svetsbågen 7, såväl som genom ändring av läget av den 1 . \._»..-.~._ 10 20 25 30 8306819-'7 18 tvinnade smältbara elektroden 3 i förhållande till svet- sen 11, dvs genom mekanisk justering. Enligt föreliggan- de uppfinning utförs vid det föreslagna förfarandet me- kanisk justering av dimensionerna av svetsen 11 erhållen genom användning av den tvinnade smältbara elektroden 3, som är bildad av tvâ elektrodtrâdar 2 och under sin fram- matning utför en framåtskridande roterande rörelse runt och längs matninqsaxeln för densamma, genom ändring av orienteringen av elektrodens 3 ändyta 12 i zonen för svetsbågen 7 i förhållande till längdaxeln av svetsen 11 i ett plan som är vinkelrätt mot matningsaxeln för denna elektrod och sträcker sig genom dess ändyta 12.The method of arc welding according to the present invention can be performed by adjusting the dimensions of the obtained weld 11 (Fig. 1), which can be achieved by changing the welding speed in a conventional manner or by changing the electric welding parameters, i.e. by changing the welding current and the voltage of the welding arc 7, as well as by changing the position of the 1. \ ._ »..-. ~ ._ 10 20 25 30 8306819-'7 18 twisted fusible electrode 3 in relation to the weld 11, ie by mechanical adjustment. According to the present invention, in the proposed method, mechanical adjustment of the dimensions of the weld 11 obtained by using the twisted fusible electrode 3, which is formed by two electrode wires 2 and during its advancement, performs a progressive rotating movement around and along the feed axis thereof, by changing the orientation of the end face 12 of the electrode 3 in the zone of the welding arc 7 relative to the longitudinal axis of the weld 11 in a plane perpendicular to the feed axis of this electrode and extending through its end face 12.

Vid en utföringsform för mekanisk justering av dimensionerna av svetsen 11 ändras orienteringen av den tvinnade smältbara elektrodens 3 ändyta i zonen för svetsbâgen 7 i förhållande till svetsens 11 längdaxel i ett plan vinkelrätt mot elektrodens 3 matningsaxel genom ändring av elektrodens utsträckning, dvs längden av delen av elektroden 3 mellan dess utloppsställe från kontaktmun- stycket 5 och ändytan 12 inom i0,5 av skruvlinjestigningen för längdprofilen hos denna elektrod.In an embodiment for mechanical adjustment of the dimensions of the weld 11, the orientation of the end surface of the twisted fusible electrode 3 in the zone of the welding arc 7 relative to the longitudinal axis of the weld 11 is changed in a plane perpendicular to the feed axis of the electrode 3 by changing the electrode length. the electrode 3 between its outlet point from the contact nozzle 5 and the end surface 12 within i0.5 of the helical pitch of the longitudinal profile of this electrode.

Närmare bestämt justeras svetsens 11 dimensio- ner enligt denna utföringsform pâ följande sätt. Med be- stämda svetsvariabler för uppnående av en svets med mini- mal bredd med maximal inträngning i arbetsstyckets 8 me- tall, placeras den tvinnade elektroden 3 under svetsför- loppet över svetsens11 längdaxel i zonen för svetsbågen 7 på sådant sätt att den linje som förenar medelpunkter- na av ändarna av de två trådar 2 som bildar elektroden 3 blir belägen längs svetsens 11 längdaxel. Denna placering av den tvinnade elektroden 3 visas i fig. 2, 3 och 4. Fig. 2 visar den tvinnade elektroden med en skruvlinjestigning T och utsträckning B1 i förhållande till kontaktmunstyc- ket 5. I det tvärsnitt av den tvinnade elektroden 3 som visas i fig. 3 är trådarna 2 som bildar elektroden 3 an- ordnade på samma sätt som vid ändytan av denna elektrod, vilket resulterar i att linjen L i figuren som förenar :e- Jl 10 20 30 ~. .a J azoes19-v 19 medelpunkterna av trådarnas 2 tvärsnitt har samma rikt- ning som en likartad linje som förenar medelpunkterna av trådarna 2 vid elektrodens 3 ändyta 12, och därför kommer för enkelhetens skull och för bättre förståelse oriente- ringen av elektrodens 3 ändyta 12 att utmärkas närmare genom läget av denna linje. Med en fastställd utsträck- ning B1 för den tvinnade elektroden 2 som visas i fig. 2 och med ett läge för linjen L som visas i fig. 3, får den svets 11 som uppnås den form som visas i fig. 4 (längd- axeln_hos svetsen 11 i fig. 4 är vinkelrät mot ritnings- lplanet). svetsen 11 har en minimal bredd betecknad W1.More specifically, the dimensions of the weld 11 are adjusted according to this embodiment in the following manner. With specific welding variables for achieving a weld with a minimum width with maximum penetration into the metal of the workpiece 8, the twisted electrode 3 is placed during the welding process over the longitudinal axis of the weld 11 in the zone of the welding arc 7 in such a way that the line joining the midpoints of the ends of the two wires 2 forming the electrode 3 are located along the longitudinal axis of the weld 11. This location of the twisted electrode 3 is shown in Figs. 2, 3 and 4. Fig. 2 shows the twisted electrode with a helical pitch T and extent B1 relative to the contact nozzle 5. In the cross section of the twisted electrode 3 shown in Fig. 3, the wires 2 forming the electrode 3 are arranged in the same manner as at the end surface of this electrode, which results in the line L in the figure joining: e- Jl 10 20 30 ~. .a j azoes19-v 19 the midpoints of the cross sections of the wires 2 have the same direction as a similar line joining the midpoints of the wires 2 at the end face 12 of the electrode 3, and therefore for the sake of simplicity and for better understanding the orientation of the end face of the electrode 3 12 to be further distinguished by the position of this line. With a fixed extent B1 of the twisted electrode 2 shown in Fig. 2 and with a position of the line L shown in Fig. 3, the weld 11 obtained has the shape shown in Fig. 4 (longitudinal axis the weld 11 in Fig. 4 is perpendicular to the drawing plane). the weld 11 has a minimum width denoted W1.

Då en svets 11 av maximal bredd med minimal inträngning i metallen i arbetsstycket 8 önskas, för- längs eller förkortas utsträckningen av den tvinnade elektroden 3 med halva stigningen T. Detta sker genom enkel lyftning eller sänkning av kontaktmunstycket 5 eller hela svetsbrännaren 6 i förhållande till arbets- stycket 8 ett stycke motsvarande halva stigningen T av elektroden 3. Detta fall visas i fig. 5, 6 och 7. Fig. 5 visar den tvinnade elektroden 3 med samma stigning T och en ny reducerad utsträckning B2 erhållen genom sänk- ning av svetsbrännaren 6. I detta fall är linjen L som visas i fig. 6 belägen vinkelrätt mot längdaxeln av den svets 11 som visas i fig. 7, vilket åstadkommer sprid- ning av det värme som utvecklas av svetsbâgen 7 och minsk- ning av koncentrationen av värmetillförseln längs längd- axeln av denna svets. Den uppnådda svetsen 11 har en maximal bredd W2 och ett minimalt inträngningsdjup.When a weld 11 of maximum width with minimal penetration into the metal in the workpiece 8 is desired, the extension of the twisted electrode 3 is lengthened or shortened by half the pitch T. This is done by simple lifting or lowering of the contact nozzle 5 or the entire welding torch 6 relative to workpiece 8 a piece corresponding to half the pitch T of the electrode 3. This case is shown in Figs. 5, 6 and 7. Fig. 5 shows the twisted electrode 3 with the same pitch T and a new reduced extent B2 obtained by lowering the the welding torch 6. In this case, the line L shown in Fig. 6 is located perpendicular to the longitudinal axis of the weld 11 shown in Fig. 7, which causes the heat generated by the welding arc 7 to dissipate and the concentration of the heat supply along the longitudinal axis of this weld. The achieved weld 11 has a maximum width W2 and a minimum penetration depth.

Dä den tvinnade elektrodens 3 utsträckning änd- ras med ett belopp mindre än elektrodens 3 hela stigning T, är det möjligt att uppnå mellanliggande värden på svetsens 11 bredd W och på inträngningsdjupet i förhål- lande till de tidigare nämnda.Since the extent of the twisted electrode 3 changes by an amount less than the entire pitch T of the electrode 3, it is possible to achieve intermediate values of the width W of the weld 11 and of the penetration depth in relation to the previously mentioned.

Nedan ges några exempel på utföringsformer för mekanisk justering av svetsens 11 dimensioner 11 som ut- förs enligt föreliggande uppfinning för bâgsvetsning ge- nom ändring av längden av den tvinnade elektrodens 3 ut- _ ._-_......_.___....___..._._.._...___..~..- ..., .._. ..-- .__ __.._-.._._... .. . --.___ _. . 10 15 20 30 8306819-7 20 sträckning. g§gggg;1. En smältbar elektrod 3 tvinnad av två elektrod- trådar 2 av stål med en diameter av 4 mm matades med framåtskridande roterande rörelse mot stället för svets- ning av ett arbetsstycke av låglegerat stål, varvid lin- jen L och en liknande linje som förenar medelpunkterna av elektrodtrådarnas 2 ändar är anordnade längs svetsens 11 längdaxel. En konventionell svetslikriktare med en plan volt~ampere karakteristika användes som kraftkälla för svetsbâgen 7. Bâgsvetsningen utfördes under följande betingelser: - svetsströmmen var 120OA, - bâgspänningen var 32V, - svetshastigheten var lika med 100 m/h och - ett kisel~mangan flussmedel användes som skyddshölje.Below are some examples of embodiments for mechanical adjustment of the dimensions 11 of the weld 11 which are carried out according to the present invention for arc welding by changing the length of the output of the twisted electrode 3. ....___..._._.._...___ .. ~ ..- ..., .._. ..-- .__ __.._-.._._... ... --.___ _. . 10 15 20 30 8306819-7 20 stretch. g§gggg; 1. A fusible electrode 3 twisted by two electrode wires 2 of steel with a diameter of 4 mm was fed with advancing rotating motion towards the place of welding of a workpiece of low alloy steel, the line L and a similar line joining the centers of the ends of the electrode wires 2 are arranged along the longitudinal axis of the weld 11. A conventional welding rectifier with a flat volt-ampere characteristic was used as the power source for the welding arc 7. The arc welding was performed under the following conditions: - the welding current was 120OA, - the arc voltage was 32V, - the welding speed was equal to 100 m / h and - a silicon-manganese flux was used as a protective cover.

Den sålunda tillverkade svetsen 11 uppfyller alla de fordringar som ställs på svetsar som uppnås vid meltsvetsning och hade följande huvuddimensioner: - svetsbredden var 13 mm, - inträngningsdjupet var 7 mm, och - svetsstränghöjden var 3,3 mm.The weld 11 thus manufactured meets all the requirements imposed on welds obtained by melt welding and had the following main dimensions: - the weld width was 13 mm, - the penetration depth was 7 mm, and - the weld string height was 3.3 mm.

Emgggl 8. Utan ändring av svetsbetingelserna minskades utsträckningen av den tvinnade smältbara elektroden 3 med ovannämnda parametrar med en fjärdedel av sin skruv- linjestigning T. Detta resulterar i att linjen L blir belägen i 450 vinkel till svetsens 11 längdaxel. Den ef- ter avslutad svetsning erhållna svetsen 11 uppfyllde alla de fordringar som ställs på svetsar framställda genom meltsvetsning, men hade i detta fall andra dimensioner, dvs: - svetsbredden var 17 mm, - inträngningsdjupet var 5,5 mm, och - svetsstränghöjden var 2,5 mm. a... “___ ...- ...wma __.,,_._,__,__,_, 8306819-7 21 §§gg§g;2. Under samma svetsbetingelser minskades utsträck- ningen av den tvinnade smältbara elektroden 3 med ovan- nämnda parametrar med ännu en fjärdedel av sin skruvlinje- stigning T. Detta resulterar i att linjen L blir belägen vinkelrätt mot svetsens 11 längdaxel. Den efter avslutad svetsning erhållna svetsen 11 uppfyllde alla de fordringar som ställs pâ svetsar framställda genom meltsvetsning, men hade större bredd och mindre inträngningsdjup jämfört med 10 de två ovannämnda exemplen, dvs: - svetsbredden var 21 mm, LH - inträngningsdjupet var 4,5 mm och - svetsstränghöjden var 2 mm.Emgggl 8. Without changing the welding conditions, the extent of the twisted fusible electrode 3 with the above-mentioned parameters was reduced by a quarter of its helical pitch T. This results in the line L being located at a 450 angle to the longitudinal axis of the weld 11. The weld 11 obtained after welding fulfilled all the requirements placed on welds produced by melt welding, but in this case had other dimensions, ie: - the weld width was 17 mm, - the penetration depth was 5.5 mm, and - the weld string height was 2 , 5 mm. a ... “___ ...- ... wma __. ,, _._, __, __, _, 8306819-7 21 §§gg§g; 2. Under the same welding conditions, the extent of the twisted fusible electrode 3 with the above parameters was reduced by another quarter of its helical pitch T. This results in the line L being located perpendicular to the longitudinal axis of the weld 11. The weld 11 obtained after completion of welding fulfilled all the requirements placed on welds produced by melt welding, but had a greater width and less penetration depth compared with the two above-mentioned examples, ie: - the weld width was 21 mm, LH - the penetration depth was 4.5 mm and - the welding string height was 2 mm.

Vid en annan utföringsform för mekanisk juste- 15 ring av svetsens 11 dimensioner (fig. 1), ändras orien- teringen av den tvinnade smältbara elektrodens 3 ändyta 12 i zonen för svetsbågen 7 i förhållande till svetsens 11 längdaxel i ett plan vinkelrätt mot elektrodens 3 mat- ningsaxel genom rotation av elektroden runt dess matnings- 20 axel en vinkel mellan 0 och 900.In another embodiment for mechanically adjusting the dimensions of the weld 11 (Fig. 1), the orientation of the end face 12 of the twisted fusible electrode 3 in the zone of the welding arc 7 relative to the longitudinal axis of the weld 11 changes in a plane perpendicular to the electrode 3 supply axis by rotating the electrode about its supply axis at an angle between 0 and 900.

Närmare bestämt justeras svetsens 11 dimensio- ner enligt denna utföringsform såsom följer. Med bestämda svetsparametrar anordnas för uppnâende av en svets 11 med minimal bredd och maximal inträngning i metallen i arbets- stycket 8 elektroden 3 över svetsens 11 längdaxel i zonen för svetsbâgen 7 på sådant sätt, att den linje som förenar b; :j medelpunkterna för ändarna av de tvâ trådar 2 som bildar elektroden 3 placeras längs denna längdaxel. Den tvinnade elektrodens 3 läge i detta fall visas i fig. 8, 9 och 10. 30 Fig. 8 visar en tvinnad elektrod 3 med en stigning T och en utsträckning B2. Med den placering av den tvinnade elektroden 3 relativt arbetsstycket 8 som visas i fig. 8 och med den placering av linjen L som visas i fig. 9, får den svets 11 som uppnås ett tvärsnitt med den form 35 som visas i fig. 10 (längdaxeln av svetsen 11 i figl 10 är vinkelrät mot ritningens plan), varvid svetsen 11 har en minimumbredd betecknad W1. 8306819-7 22 Om en svets 11 med maximumbredd och minimal in- trängning i metallen i arbetsstycket 8 erfordras, roteras den tvinnade elektroden 3 900 runt matningsaxeln för den- samma. Detta sker helt enkelt genom vridning av svetsbrän- naren 6 medurs eller moturs. Detta fall visas i fig. 11, 12 och 13. Fig. 11 visar en tvinnad elektrod 3 med samma LJ! skruvlinjestigning T och utsträckning B1, men vriden 900 i förhållande till läget för denna elektrod i fig. 8. I detta fall är linjen L som visas i fig. 12 anordnad såsom 10 vid ovannämnda utföringsform för justering av dimensioner- na av svetsen 11, dvs vinkelrätt mot längdaxeln av svetsen 11 som visas i fig. 13. Svetsen 11 har en maximumbredd W2 och ett minimalt inträngningsdjup.More specifically, the dimensions of the weld 11 are adjusted according to this embodiment as follows. With determined welding parameters, in order to achieve a weld 11 with a minimum width and maximum penetration into the metal in the workpiece 8, the electrode 3 is arranged over the longitudinal axis of the weld 11 in the zone of the welding arc 7 in such a way that the line joining b; : j the midpoints of the ends of the two wires 2 forming the electrode 3 are placed along this longitudinal axis. The position of the twisted electrode 3 in this case is shown in Figs. 8, 9 and 10. Fig. 8 shows a twisted electrode 3 with a pitch T and an extension B2. With the position of the twisted electrode 3 relative to the workpiece 8 shown in Fig. 8 and with the position of the line L shown in Fig. 9, the weld 11 obtained has a cross section with the shape 35 shown in Fig. 10 ( the longitudinal axis of the weld 11 in Fig. 10 is perpendicular to the plane of the drawing), the weld 11 having a minimum width denoted W1. 8306819-7 22 If a weld 11 with maximum width and minimum penetration into the metal in the workpiece 8 is required, the twisted electrode 3,900 is rotated about the feed axis thereof. This is done simply by turning the welding torch 6 clockwise or counterclockwise. This case is shown in Figs. 11, 12 and 13. Fig. 11 shows a twisted electrode 3 with the same LJ! helical pitch T and extent B1, but rotated 900 relative to the position of this electrode in Fig. 8. In this case, the line L shown in Fig. 12 is arranged as 10 in the above-mentioned embodiment for adjusting the dimensions of the weld 11, i.e. perpendicular to the longitudinal axis of the weld 11 shown in Fig. 13. The weld 11 has a maximum width W2 and a minimum penetration depth.

Genom vridning av den tvinnade elektroden 3 15 kring sin matningsaxel en vinkel mellan 0 och 900, är det möjligt att uppnå mellanliggande värden på bredden W hos svetsen och på inträngningsdjupet.By rotating the twisted electrode 3 about its feed axis an angle between 0 and 90 °, it is possible to achieve intermediate values of the width W of the weld and of the penetration depth.

Nedan gives specifika exempel på utföringsfor- mer av den mekaniska justering av svetsens 11 dimensioner 20 som utförs enligt det föreslagna förfarandet för bågsvets- ning genom rotation av den tvinnade elektroden 3 runt mat- ningsaxeln för densamma. gygggl HL En smältbar elektrod tvinnad av två elektrodtrâ- dar 2 av stål med en diameter av 4 mm matades med framåt- skridande roterande rörelse mot stället för svetsning av ett arbetsstycke av låglegerat stål, varvid linjen L är anordnad längs svetsens 11 längdaxel. En konventionell (u Lyx svetslikriktare med en plan volt-ampere karakteristika 30 användes som kraftkälla för svetsbågen 7. Svetsningen ut- fördes under följande betingelser: - svetsströmmen var 1200A, - bågspänningen var 32V, - svetshastigheten var lika med 100 m/h, och 35 - ett kisel-mangan flussmedel användes som av- skärmningsskydd.Below are specific examples of embodiments of the mechanical adjustment of the dimensions 20 of the weld 11 which are performed according to the proposed method of arc welding by rotation of the twisted electrode 3 about the feed axis thereof. gygggl HL A fusible electrode twisted by two electrode wires 2 of steel with a diameter of 4 mm was fed with advancing rotating movement towards the place of welding a workpiece of low-alloy steel, the line L being arranged along the longitudinal axis of the weld 11. A conventional (u Luxury welding rectifier with a flat volt-ampere characteristic 30 was used as the power source for the welding arc 7. The welding was performed under the following conditions: - the welding current was 1200A, - the arc voltage was 32V, - the welding speed was equal to 100 m / h, and 35 - a silicon-manganese flux was used as a shield.

Den sålunda tillverkade svetsen 11 uppfyllde 8306819-'7 23 alla de fordringar som ställs på svetsar erhållna vid meltsvetsning och hade följande dimensioner: - svetsbredden var 13 mm, - inträngningsdjupet var 7 mm, och - svetsstränghöjden var 3,3 mm.The weld 11 thus manufactured met all the requirements placed on welds obtained by melt welding and had the following dimensions: - the weld width was 13 mm, - the penetration depth was 7 mm, and - the weld string height was 3.3 mm.

Exempel 11 gmgggl H. Utan ändring av svetsbetingelserna och längden av utsträukningen av den tvinnade smältbara elektroden 3 med ovannämnda parametrar, roterades denna elektrod 450 relativt svetsens 11 längdaxel med det resultatet att även linjen L placerades i en vinkel av 4s° i förhållande till denna axel. Den efter avslutad svetsning erhållna svetsen 11 uppfyllde alla de fordringar som ställs på svetsar tillverkade vid meltsvetsning, men hade i detta fall andra dimensioner, dvs: - svetsbredden var 17 mm, - inträngningsdjupet var 5,5 mm, och - svetsstränghöjden var 2,5 mm.Example 11 gmgggl H. Without changing the welding conditions and the length of the extension of the twisted fusible electrode 3 with the above parameters, this electrode 450 was rotated relative to the longitudinal axis of the weld 11 with the result that the line L was also placed at an angle of 4s ° relative to this axis. . The weld 11 obtained after completion of welding fulfilled all the requirements placed on welds manufactured in melt welding, but in this case had other dimensions, ie: - the weld width was 17 mm, - the penetration depth was 5.5 mm, and - the weld string height was 2.5 mm.

Exempel 12 šëgïgl 12.Under samma svetsbetingelser roterades den tvin- nade smältbara elektroden 3 med samma parametrar relativt svetsens 11 längdaxel 90° med det resultatet att även lin- jen L plaeeraaee i en vinkel av 9o° i förhållande till denna axel. Den efter avslutad svetsning uppnådda svetsen 11 uppfyllde alla de fordringar som ställs på svetsar tillverkade vid meltsvetsning, men hade större bredd och mindre inträngningsdjup och svetsstränghöjd jämfört med de två ovannämnda exemplen, dvs: - svetsbredden var 21 mm, - inträngningsdjupet var 4,5 mm, och - svetsstränghöjden var 2 mm.Example 12 šëgïgl 12.Under the same welding conditions, the twisted fusible electrode 3 was rotated by the same parameters relative to the longitudinal axis of the weld 11 90 ° with the result that the line L also pleeraaee at an angle of 90 ° relative to this axis. The weld 11 obtained after completion of welding fulfilled all the requirements placed on welds made in melt welding, but had a greater width and less penetration depth and welding string height compared to the two above-mentioned examples, ie: - the welding width was 21 mm, - the penetration depth was 4.5 mm , and - the welding string height was 2 mm.

De ovan betraktade utföringsformerna för meka- nisk justering av svetsdimensionerna ger sålunda likarta- de resultat, och har dessutom ett effektivt inflytande på svetsdimensionerna. Till exempel är koefficienten för svetsbreddjustering vid ovannämnda exempel större än 1,5 för båda utföringsformerna. Dessa utföringsformer för me- ........... \......_ e -..U __. ...._.........._........_.......,,.._._._..._ ...._, :___ _ __,,__,,_. ,. 10 20 30 8306819-'7 24 kanisk justering är ganska enkla, vilket är av särskilt värde för svetsfogar belägna vid relativt otillgängliga ställen i olika rumsliga lägen, och är lika lämpliga för justering av svetsutrustningar både före och under svets- ningen.The embodiments considered above for mechanical adjustment of the welding dimensions thus give similar results, and also have an effective influence on the welding dimensions. For example, the coefficient of welding width adjustment in the above example is greater than 1.5 for both embodiments. These embodiments for me- ........... \ ......_ e - .. U __. ...._.........._........_....... ,, .._._._..._ ...._ ,: ___ _ __ ,, __ ,, _. ,. Can 20 adjustments are quite simple, which are of particular value for welds located at relatively inaccessible places in different spatial positions, and are equally suitable for adjusting welding equipment both before and during welding.

I fig. 14 visas en anordning för utförande av förfarandet för bågsvetsning enligt föreliggande uppfin- ning som är avsedd för användning vid varv för halvauto- matisk svetsning av diverse skrovdelar av låglegerat stål och som innefattar en matningsmekanism 1 förbunden genom ett böjligt styrmantelrör 4 med en svetsbrännare 6. Mat- ningsmekanismen 1 innefattar ett hus 13 som innehåller en elektrisk drivmotor 14 med en axel 15, en växellåda 16 omfattande två kugghjulsöverföringar och tvâ matar- rullar 17a och 17b på axlar 18a resp. 18b, kopplade till drivmotorns 14 axel 15 genom nämnda överföringar. Matar- rullarna 17a och b är till för frammatning av en tvinnad smältbar elektrod 3 längs matningsaxeln för densamma som är betecknad med X.Fig. 14 shows an apparatus for carrying out the arc welding method according to the present invention which is intended for use in yarns for semi-automatic welding of various hull parts of low-alloy steel and which comprises a feed mechanism 1 connected by a flexible guide jacket tube 4 with a welding torch 6. The feed mechanism 1 comprises a housing 13 which contains an electric drive motor 14 with a shaft 15, a gearbox 16 comprising two gear transmissions and two feed rollers 17a and 17b on shafts 18a and 17, respectively. 18b, coupled to the shaft 15 of the drive motor 14 by said transmissions. The feed rollers 17a and b are for advancing a twisted fusible electrode 3 along the feed axis thereof denoted by X.

Växellådans 16 första kugghjulsöverföring som roterar matarrullarna runt sina axlar i samma riktning innefattar ett drivorgan 19 i form av ett koppformat element med ett utåt utskjutande centralt cylindriskt utsprång med ett axiellt genomgående hål 21 och två cir- kulära rader av tänder, av vilka den ena, den yttre ra- den 22, är utformad på den yttre ytan av detta organ, och den andra, den inre raden 23, är utformad på dess inre' yta. Denna överföring innefattar även två drivorgan 24a och 24b i form av kugghjul med raka kuggar som har en diameter som är mindre ändrivorganets 19 och är belägna inuti drivorganet 19 i kuggingrepp med dess inre kugg- rad 23 samt är fästa på änddelarna av matarrullarnas 17a och 17b axlar 18a resp. 18b, varvid drivorganen 24a och b är belägna på samma sida av matarrullarna 17a och b, såsom visas på ritningen.The first gear transmission of the gearbox 16 which rotates the feed rollers about its axes in the same direction comprises a drive means 19 in the form of a cup-shaped element with an outwardly projecting central cylindrical projection with an axially through hole 21 and two circular rows of teeth, one of which the outer row 22 is formed on the outer surface of this member, and the other, the inner row 23, is formed on its inner surface. This transmission also comprises two drive members 24a and 24b in the form of gears with straight teeth having a diameter smaller than the end drive member 19 and located inside the drive member 19 in gear engagement with its inner tooth row 23 and attached to the end portions of the feed rollers 17a and 17b. axlar 18a resp. 18b, the drive means 24a and b being located on the same side of the feed rollers 17a and b, as shown in the drawing.

Drivorganets 19 centrala utsprång 20 är mon- terat i ett slutet lager 25 inpressat i ett hål 26, som 10 få f] azb6s19-7 25 är upptaget i husets 13 undre vägg (enl. ritningen) och vars axel sammanfaller med matningsaxeln X. Som ett re- sultat kan drivorganet 19 utföra en roterande rörelse runt denna matningsaxel X. Drivorganet 19 är kinematiskt kopplat till drivmotorns 14 axel genom ett mellanliggande kugghjul 27 med raka kuggar som är fäst på axeln 15 och står i kuggingrepp med den yttre kuggraden 22 på drivor- ganet 19. Den inbördes placeringen av drivorganet 19, drivorganen 24a och b samt det mellanliggande kugghjulet 27 i ingreppsplanet för desamma visas i fig. 15, vilken visar ett snitt taget längs linjen XV-XV i fig. 14. Tack vare nämnda koppling kan sålunda matarrullarna 17a och b, då drivorganet 19 hos växellådans 16 första kugghjuls- överföring roterar, rotera runt sina axlar i samma rikt- ning.The central projection 20 of the drive means 19 is mounted in a closed bearing 25 pressed into a hole 26, which is received a few feet in the lower wall of the housing 13 (according to the drawing) and whose axis coincides with the feed axis X. As As a result, the drive means 19 can perform a rotating movement about this feed shaft X. The drive means 19 is kinematically coupled to the shaft of the drive motor 14 by an intermediate gear 27 with straight teeth which is attached to the shaft 15 and is in gear engagement with the outer gear 22 on drives. The mutual position of the drive means 19, the drive means 24a and b and the intermediate gear 27 in the engagement plane thereof are shown in Fig. 15, which shows a section taken along the line XV-XV in Fig. 14. Thanks to said coupling, thus, the feed rollers 17a and b, when the drive member 19 of the first gear transmission of the gearbox 16 rotates, rotate about its axes in the same direction.

Växellådans 16 andra kugghjulsöverföring - som sörjer för synkron rotation av båda matarrullarna 17a och b runt elektrodens 3 matningsaxel X - innefattar ett driv- organ 28 i form av ett kugghjul med raka kuggar som är fäst på drivmotorns 14 axel 15 och ett drivet organ 29 även detta i form av ett kugghjul med raka kuggar som står i kuggingrepp med drivorganet 28 och har ett axiellt qenomqående hål 30 och två diametralt motsatta hål 31a och 31b i sin kropp. I hålen 31a och 31b är inpressade slutna lager 32a och 32b, i vilka matarrullarnas 17a och 17b axlar 18a resp. 18b är löst monterade. Placeringen av hålen 31a och b i det drivna organet 29 samt den in- hördes placeringen av drivorganet 28 och det drivna orga- net 29 i ingreppsplanet för desamma visas i fig. 16, vilket visar ett snitt taget längs linjen XVI-XVI i fig. 14 .The second gear transmission of the gearbox 16 - which provides for synchronous rotation of both feed rollers 17a and b around the feed axis X of the electrode 3 - comprises a drive member 28 in the form of a gear with straight teeth attached to the shaft 15 of the drive motor 14 and a driven member 29 also this in the form of a gear with straight teeth which is in gear engagement with the drive means 28 and has an axially through hole 30 and two diametrically opposite holes 31a and 31b in its body. In the holes 31a and 31b, closed bearings 32a and 32b are pressed in, in which the axes 18a and 17b of the feed rollers 17a and 17b, respectively. 18b are loosely mounted. The location of the holes 31a and b in the driven member 29 and the associated location of the drive member 28 and the driven member 29 in the engagement plane thereof are shown in Fig. 16, showing a section taken along the line XVI-XVI in Fig. 14. .

De änddelar av axlarna 18a och b (fig. 14) som är motsatta de som är monterade i lagren 32a och b är löst sammankopplade med en skiva 33, varvid dessa ändde- lar av axlarna 18a och 18b är monterade i skivans 33 kropp i slutna lager 34a resp. 34b som är inpressade i hål 35a resp. 35b tillverkade diametralt i skivan. Det 10 15 20 8306819-'7 'sat i ett genomgående hål 39, som är upptaget i den övre 26 torde vara onödigt att påpeka, att hålen 35a och b är an- ordnade på samma avstånd från skivans 33 axel liksom hå- len 31a och b i det drivna organet 29. Beroende pâ det faktum att matarrullarna 17 är monterade med sina ena än- dar i det drivna orqanet 29 och med sina andra ändar i skivan 33 bildar det drivna organet 29 och skivan 33 en enda helhet.The end portions of the shafts 18a and b (Fig. 14) which are opposite to those mounted in the bearings 32a and b are loosely connected to a disc 33, these end portions of the shafts 18a and 18b being mounted in the body of the disc 33 in closed lager 34a resp. 34b which are pressed into holes 35a resp. 35b manufactured diametrically in the disc. It is needless to point out that the holes 35a and b are arranged at the same distance from the axis of the disc 33 as well as the hole 31a. and in the driven member 29. Depending on the fact that the feed rollers 17 are mounted with one end of the driven member 29 and with its other ends in the disc 33, the driven member 29 and the disc 33 form a single unit.

Skivan 33 är utförd med ett centralt cylindriskt utsprång 36, som har ett axiellt genomgående hål 37 och är monterat i ett slutet lager 38. Lagret 38 är inpres- delen av huset (enligt ritningen) och vars axel samman- faller med matningsaxeln X. Beroende på det faktum att skivan 33 och det drivna organet 29 genom matarrullarnas 17 axlar 18 är förenade till en enda helhet med en axel som sammanfaller med matningsaxeln X, kan matarrullarna 3 17, då drivskivan 28 hos växellådans 16 andra kugghjuls- överföring roterar, utföra synkron rotationsrörelse runt nämnda axel.The disc 33 is made with a central cylindrical projection 36, which has an axially through hole 37 and is mounted in a closed bearing 38. The bearing 38 is the imprint part of the housing (according to the drawing) and whose axis coincides with the feed axis X. Depending on the fact that the disc 33 and the driven member 29 through the shafts 18 of the feed rollers 17 are joined into a single unit with a shaft coinciding with the feed shaft X, when the drive pulley 28 of the second gear transmission 16 of the gearbox 16 rotates, it can perform synchronously rotational movement about said axis.

För fackmannen torde det vara självklart, att den ovan behandlade specifika utföringsformen av mat- ninqsmekanismens 1 växellåda 16 icke är den enda möjliga.It will be obvious to the person skilled in the art that the above-discussed specific embodiment of the gearbox 16 of the feed mechanism 1 is not the only one possible.

Sålunda kan t.ex. växellådans 16 kugghjulsöverföringar arrangeras på andra sätt med andra typer av drivhjul. Vi- dare är det möjligt att i stället för kugghjulsdrift an- vända andra drivorgan som utnyttjar ingrepp såväl som drivorgan som utnyttjar friktion, men huvudprincipen för växellådans 16 verkningssätt bör kvarstå. Denna princip består i att de drivorgan som används måste åstadkomma samtidig rotation av matarrullarna 17 runt deras axlar i samma riktning och synkron rotation av dessa rullar runt matningsaxeln X med erforderlig hastighet.Thus, e.g. the gearbox 16 gear transmissions are arranged in other ways with other types of drive wheels. Furthermore, it is possible to use other drive means which utilize engagement as well as drive means which utilize friction instead of gear drive, but the main principle for the mode of action of the gearbox 16 should remain. This principle consists in that the drive means used must effect simultaneous rotation of the feed rollers 17 about their axes in the same direction and synchronous rotation of these rollers about the feed axis X at the required speed.

Var och en av matarrullarna 17 representerar en cylinder med en gänga med flera ingångar på sin om- kretsyta i form av intill varandra liggande spår 40 med halvcirkulär form i tvärsnitt. Var och en av dessa gängor 10 8306819-7 27 har en stigning som är lika med stigningen av gängan hos den tvinnade smältbara elektroden 3 som formas. För fack- mannen är det uppenbart, att antalet ingångar hos multipel- gängan i varje särskilt fall torde vara olika och ytterst bestäms av rullarnas 17 diameter, elektrodtrådens 2 dia- meter och skruvlinjevinkeln hos den tvinnade elektroden 3 som formas. Matarrullarna 17 är anordnade med en spalt 41 mellan sina omkretsytor vars bredd bestäms av den tvin- nade elektrodens 3 totaldiameter och vilken sörjer för att elektroden 3 omsluts av rullarnas gängor.Each of the feed rollers 17 represents a cylinder with a thread with several inputs on its circumferential surface in the form of adjacent grooves 40 with a semicircular shape in cross section. Each of these threads has a pitch equal to the pitch of the thread of the twisted fusible electrode 3 being formed. It is obvious to the person skilled in the art that the number of inputs of the multiple thread in each particular case should be different and ultimately determined by the diameter of the rollers 17, the diameter of the electrode wire 2 and the helix angle of the twisted electrode 3 formed. The feed rollers 17 are arranged with a gap 41 between their circumferential surfaces, the width of which is determined by the total diameter of the twisted electrode 3 and which ensures that the electrode 3 is enclosed by the threads of the rollers.

Matningsmekanismens 1 hus 13 (fig. 14) har en vid denna fäst inloppsbussning 42 vid sin övre del (enligt ritningen) ovanför skivans 33 centrala cylindriska utsprång 36. Ett genomgående hål 43 hos inloppsbussningen 42, som är till för inledning av elektrodtrådarna 2 i mat- ningsmekanismen och har en axel som sammanfaller med mat- ningsaxeln X, är format som en stympad kon med styrspår 44 (fig. 18) på sin yta. Styrspåren 44 hindrar de elekt- rodtrådar 2 som passerar genom inloppsbussningen 42 från att förflyttas i hålet 43 runt bussningens axel. Antalet styrspår 44 är lika med antalet elektrodtrådar som an- vänds för bildande av den tvinnade elektroden 3.The housing 13 (Fig. 14) of the feed mechanism 1 has an inlet bushing 42 attached thereto at its upper part (according to the drawing) above the central cylindrical projection 36 of the disc 33. A through hole 43 of the inlet bushing 42, which is for introducing the electrode wires 2 into food - the feeding mechanism and has an axis coinciding with the feed axis X, is shaped like a truncated cone with guide groove 44 (Fig. 18) on its surface. The guide grooves 44 prevent the electrode wires 2 passing through the inlet bushing 42 from being moved in the hole 43 around the axis of the bushing. The number of guide grooves 44 is equal to the number of electrode wires used to form the twisted electrode 3.

Inloppsbussningen 42 kan dessutom vara utförd som en cylinder med separata genomgående styrhål 45 (fig. 19) i stället för det genomgående hålet 43 med styrspår 44 för varje elektrodtråd 2, varvid hålen 45 är anordna- de i cylinderns kropp runt dess axel i vinkel till denna axel och iett antal lika med antalet använda elektrodtrå- dar 2. I det enklaste fallet kan i allmänhet inloppsbuss~ ningens 42 genomgående hål 43 (fig. 14) vara utformat som en slits med en bredd motsvarande diametern av de elektrod- trådar 2 som passerar genom denna bussning.In addition, the inlet bushing 42 can be designed as a cylinder with separate through guide holes 45 (Fig. 19) instead of the through hole 43 with guide grooves 44 for each electrode wire 2, the holes 45 being arranged in the body of the cylinder around its axis at an angle to this axis and in a number equal to the number of electrode wires used 2. In the simplest case, in general, the through hole 43 (Fig. 14) of the inlet bushing 42 can be designed as a slot with a width corresponding to the diameter of the electrode wires 2 which passes through this bushing.

Beroende på det faktum att axlarna hos inlopps- bussningens 42hâl 43, det drivna organets 29 axiella ge- nomgående hål 30 och drivorganets 19 axiella hål 21 är belägna i linje längs matningsaxeln X, bildar sålunda dessa hål en oavbruten kanal i matningsmekanismen 1. Den LD 10 15 20 h) UT 30 35 8306819-'7 28 smältbara elektroden 3 som inträder i denna kanal som separata elektrodtrâdar 2 lämnar den som en enda tvinnad elektrod.Thus, due to the fact that the axes of the hole 43 of the inlet bushing 42, the axial through hole 30 of the driven member 29 and the axial holes 21 of the drive member 19 are located in line along the feed axis X, these holes thus form an uninterrupted channel in the feed mechanism 1. The LD H fusible electrode 3 which enters this channel as separate electrode wires 2 leaves it as a single twisted electrode.

Den undre delen (enligt uppfinningen) av mat- ningsmekanismens 1 hus 13 är förbunden med det böjliga styrmantelröret 4 av konventionell typ som är avsett att mata den tvinnade smältbara elektroden 3 mot svets- stället genom ett anslutningsdon 46 med ett centralt ge- nomgående hål 47, som har en diameter motsvarande diame- tern av drivorganets 19 axiella hål 21 och vars axel sam- manfaller med matningsaxeln X. Mantelröret 4 utgörs av en tätt lindad slinga av ståltråd med runt eller rektangu- lärt tvärsnitt med ett hölje som förhindrar förlängning av slingan i längdriktningen och ett på utsidan därav koaxiellt anordnat skyddsskikt. Då trådarna 2 som bildar den tvinnade elektroden 3 har en diameter på ca 2 mm, ¿ kan det böjliga mantelröret 4 ha en längd upp till 35 m.The lower part (according to the invention) of the housing 13 of the feeding mechanism 1 is connected to the flexible guide jacket tube 4 of conventional type which is intended to feed the twisted fusible electrode 3 towards the welding point through a connector 46 with a central through hole 47. , which has a diameter corresponding to the diameter of the axial holes 21 of the drive member 19 and whose axis coincides with the feed axis X. The jacket tube 4 consists of a tightly wound loop of steel wire with a round or rectangular cross-section with a casing which prevents elongation of the loop in the longitudinal direction and a protective layer coaxially arranged on the outside thereof. Since the wires 2 forming the twisted electrode 3 have a diameter of about 2 mm, the flexible jacket tube 4 can have a length of up to 35 m.

Mantelröret 4 är vid sin andra ände förbunden med svetsbrännaren 6 utrustad med ett kontaktmunstycke 5. Enligt föreliggande uppfinning innefattar kontaktmun- stycket 5 ett kontaktinlägg 48 med en inre kontaktkanal 49, vilken är utförd med flera gängor på sin yta med en diameter, stigning och antal ingångar lika med diametern, stigningen resp. antalet ingångar hos den tvinnade elekt- roden 3 som tillverkas i matningsmekanismen 1 och passe- rar genom munstycket. Vid anordningen under betraktande är antalet gängingångar hos kontaktkanalen 49 lika med tre liksom vid den tvinnade elektroden 3. Kontaktkana- lens 49 form visas tydligare i fig. 20, som visar ett längdsnitt genom kontaktinlägget 48, och i fig. 21, som visar ett tvärsnitt genom kontaktinlägget 48. Med andra ord kopierar kontaktkanalens 49 skruvlinjeformiga yta den tvinnade elektrodens 3 skruvlinjeformiga yta. En så- dan profil hos kontaktkanalen 49 är endast möjlig ifall den tvinnade elektroden 3 som passerar genom kontaktmun- stycket 5 beskriver en framåtskridande roterande rörelse.The jacket pipe 4 is connected at its other end to the welding torch 6 equipped with a contact nozzle 5. According to the present invention, the contact nozzle 5 comprises a contact insert 48 with an inner contact channel 49, which is made with several threads on its surface with a diameter, pitch and number inputs equal to the diameter, the slope resp. the number of inputs of the twisted electrode 3 made in the feed mechanism 1 and passing through the nozzle. In the device under consideration, the number of threaded inputs of the contact channel 49 is equal to three as in the case of the twisted electrode 3. The shape of the contact channel 49 is shown more clearly in Fig. 20, which shows a longitudinal section through the contact insert 48, and in Fig. 21, which shows a cross section through the contact insert 48. In other words, the helical surface of the contact channel 49 copies the helical surface of the twisted electrode 3. Such a profile of the contact channel 49 is only possible if the twisted electrode 3 passing through the contact nozzle 5 describes a progressive rotating movement.

Fig. 22 visar sådana kontaktinlägg (i ändvy) uufauv-lnnwwq/n-qhwnw... .., .Fig. 22 shows such contact inserts (in end view) uufauv-lnnwwq / n-qhwnw .....,.

I; 10 1 f. 30 8306819-7 29 för kontaktmunstycket av nämnda typ som bör användas om den tvinnade smältbara elektroden består av två (fig. 22a), tre (fig. 22b) och sju (fig. 220) elektrodtrådar.IN; 10 f. 30 8306819-7 29 for the contact nozzle of said type which should be used if the twisted fusible electrode consists of two (Fig. 22a), three (Fig. 22b) and seven (Fig. 220) electrode wires.

Vid den utföringsform av kontaktmunstycket 5 som visas i fig. 14 kan munstycket bestå av ett cylind- riskt hus 50 som omger kontaktinlägget 48, som kan för- skjutas längs husets väggar. Huset 50 har ett däri mon- terat fjädrande organ 51 som motsvarar en cylindrisk tryckfjäder som är monterad i huset 50 medelst en bric- ka 52 som är fäst vid husets vägg. Det fjädrande orga- net 51 står i kontakt med kontaktinläggets 48 ände och utövar sålunda en kraft längs den tvinnade elektrodens matningsaxel som trycker kontaktkanalens 49 gängor mot elektrodens skruvlinjeformiga yta.In the embodiment of the contact nozzle 5 shown in Fig. 14, the nozzle may consist of a cylindrical housing 50 surrounding the contact insert 48, which can be displaced along the walls of the housing. The housing 50 has a resilient member 51 mounted therein which corresponds to a cylindrical compression spring which is mounted in the housing 50 by means of a washer 52 which is attached to the wall of the housing. The resilient member 51 is in contact with the end of the contact insert 48 and thus exerts a force along the feed axis of the twisted electrode which presses the threads of the contact channel 49 against the helical surface of the electrode.

Vid den utföringsform av kontaktmunstycket 5 som visas i fig. 23 består munstycket även av ett cy- lindriskt hus 50 som omger kontaktinlägget 48. I detta fall har emellertid kontaktinlägget 48 en yttre gänga 53 på sin yttre yta som står i kontakt med husets 50 inre yta. Huset 50 är i sin tur försett med en gänga 54 på sin inre yta som har en diameter och stigning som är lika med diametern resp. stigningen hos kontaktinläggets 48 yttre gänga 53 och står i ingrepp med inläggets yttre gänga 53, varvidgängans53 resp. gängans 54 stigning är så vald att den är mindre än stigningen för gängan i kontaktinläggets 48 inre kontaktkanal 49, eller, med andra ord, den tvinnade elektrodens 3 skruvlinjeformiga yta.In the embodiment of the contact nozzle 5 shown in Fig. 23, the nozzle also consists of a cylindrical housing 50 surrounding the contact insert 48. In this case, however, the contact insert 48 has an outer thread 53 on its outer surface which is in contact with the interior of the housing 50. surface. The housing 50 is in turn provided with a thread 54 on its inner surface which has a diameter and pitch which is equal to the diameter resp. the pitch of the outer thread 53 of the contact insert 48 and is in engagement with the outer thread 53 of the insert, the thread 53 or the pitch of the thread 54 is so selected that it is smaller than the pitch of the thread in the inner contact channel 49 of the contact insert 48, or, in other words, the helical surface of the twisted electrode 3.

Anordningen för utförande av det föreslagna förfarandet för bågsvetsning arbetar såsom följer.The apparatus for carrying out the proposed method of arc welding operates as follows.

Före svetsning och innan matningsmekanismen 1 (fig. 14) sätts igång, avlindas en trådbit av varje elektrcdtråd 2 från på ritningen icke visade rullar och införs deras ändar genom inloppsbussningens 42 genomgåen- de hål 43. Elektrodtrâdarnas 2 ändar leds därefter genom det axiella hålet 37 i skivans 33 cylindriska utsprång 36 och införs i spalten 41 mellan matarrullarna 17a och 15 lf) kq 8306819-7 30 17b. Därefter slås växellâdans 27 drivmotor 14 pâ. Till följd av rotationen av drivmotorns 14 axel 15 börjar driv- organet 28 och kugghjulet 27 på axeln att rotera.Before welding and before starting the feed mechanism 1 (Fig. 14), a piece of wire of each electrode wire 2 is unwound from rollers not shown in the drawing and their ends are inserted through the through hole 43 of the inlet bushing 42. The ends of the electrode wires 2 are then passed through the axial hole 37. in the cylindrical projections 36 of the disc 33 and is inserted into the gap 41 between the feed rollers 17a and 15 lf) kq 8306819-7 30b. Then the drive motor 14 of the gearbox 27 is switched on. As a result of the rotation of the shaft 15 of the drive motor 14, the drive means 28 and the gear 27 on the shaft begin to rotate.

Då drivorganet 28 som ingår i växellådans 16 andra kugghjulstransmission roterar börjar även denna transmissions drivna organ 29 såväl som skivan 33 och matarrullarna 17 förenade med det drivna organet 29 till en enda helhet att rotera runt matningsaxeln X. Därvid roterar, såsom visas i fig. 16, om drivorganet 28 roterar medurs, det drivna organet 29 moturs. Eftersom å ena si- dan elektrodtràdarna 2 (fig. 14) icke kan förskjutas i inloppsbussningens 42 axiella hål 43 runt detta håls axel, som sammanfaller med matningsaxeln X, och å andra sidan clektrodtrådarnas 2 ändar pressas samman i spalter 41 mellan matarrullarna 17, då skivan 33 roterar, tvinnas trådarna 2 till en elektrod 3 i sektionen mellan inlopps- bussningen 42 och matarrullarna 17.As the drive means 28 included in the second gear transmission of the gearbox 16 rotates, the drive means 29 of this transmission as well as the disc 33 and the feed rollers 17 connected to the driven means 29 begin to rotate into a single unit about the feed shaft X. As shown in Fig. 16, , if the drive means 28 rotates clockwise, the driven means 29 counterclockwise. Since on the one hand the electrode wires 2 (Fig. 14) cannot be displaced in the axial hole 43 of the inlet bushing 42 about the axis of this hole, which coincides with the feed shaft X, and on the other hand the ends of the electrode wires 2 are compressed in gaps 41 between the feed rollers 17, the disc 33 rotates, the wires 2 are twisted into an electrode 3 in the section between the inlet bushing 42 and the feed rollers 17.

Samtidigt överförs rotationen hos kugghjulet 27, som ingår i växellådans 16 första kugghjulstransmis- sion, till drivorganet 19. Då drivorganet 19 roterar, börjar även de drivna organen 24, som står i kugginrepp med dess inre kuggrad 23 och är fästa på matarrullarnas 17 axlar 18, att rotera, varvid matarrullarna 17 roterar runt sina axlar i samma riktning. Därvid roterar, såsom visas i fig. 15, om kugghjulet 27 roterar medurs, driv- organet 19 moturs, och även de drivna organen 24 roterar moturs. Till följd av att de roterar runt sina egna ax- lar, skruvar matarrullarna 17 (fig. 14) med en multipel- gänga på sina omkretsytor in de tvinnade elektrodtrådar- na 2 i spalten 41 däremellan och skjuter ut dem ur spal- ten som en färdig tvinnad elektrod 3 som därmed utför en komnlex fortskridande roterande rörelse.At the same time, the rotation of the gear 27, which is included in the first gear transmission of the gearbox 16, is transmitted to the drive means 19. As the drive means 19 rotates, the driven means 24, which are in gear engagement with its inner tooth 23 and are attached to the shafts 17 of the feed rollers 17, also start , to rotate, the feed rollers 17 rotating about their axes in the same direction. Thereby, as shown in Fig. 15, if the gear 27 rotates clockwise, the drive means 19 rotates counterclockwise, and also the driven means 24 rotate counterclockwise. As they rotate around their own axes, the feed rollers 17 (Fig. 14) screw with a multiple thread on their circumferential surfaces into the twisted electrode wires 2 in the gap 41 therebetween and project them out of the gap as a finished twisted electrode 3 which thereby performs a complex progressive rotating movement.

Av det föregående följer sålunda att växellå- dans 16 andra transmission, som består av drivorganet 28 och det drivna organet 29, bringar matarrullarna 17 att rotera runt matningsaxeln och på detta sätt tvinnar samman trådarna 2 till en elektrod 3, medan ¿äremot växel- 8306819-7 31 lådans 16 första transmission, som består av drivorganet 19 och de drivna organen 24, bringar matarrullarna 17 att rotera runt sina axlar och på detta sätt matar elektroden 3 som tvinnas i önskad riktning. Växellådans 16 funktions- sätt påminner något om arbetssättet för den välkända pla- netväxeln, varvid organet 19 fungerar som solhjul, orga- nen 24 som planethjul och organet 29 som planethållare.It thus follows from the foregoing that the second transmission of the gearbox 16, which consists of the drive means 28 and the driven means 29, causes the feed rollers 17 to rotate about the feed axis and in this way twist the wires 2 into an electrode 3, while opposite the gear shaft 8. The first transmission of the box 16, which consists of the drive means 19 and the driven means 24, causes the feed rollers 17 to rotate about their axes and in this way feeds the electrode 3 which is twisted in the desired direction. The mode of operation of the gearbox 16 is somewhat reminiscent of the mode of operation of the well-known planetary gear, in which the member 19 functions as a sun gear, the member 24 as a planet gear and the member 29 as a planet carrier.

Efter det att den lämnat spalten 41 mellan ma- tarrullarna17, rör sig den tvinnade elektroden 3 under skruvlinjeformig rörelse längs matningsaxeln X genom hå- len 30, 31 och 47 i nämnd ordning och in i det böjliga mantelröret 4. Efter att ha passerat det senare inträder den tvinnade elektroden 3 i svetsbrännarens 6 kontaktmun- stycke 5, närmare bestämt i kontaktinläggets 48 kontakt- kanal 49, varvid den tvinnade elektroden 3 skruvas in i denna skruvlinjeformiga kanal 49 och kommer i tillförlit- lig glidkontakt med den inre ytan av denna kanal med nästan alla punkter på sin yta (under förutsättning att dess dellängd är lika med kanalens 49 längd). Tillförlit- ligheten av den elektriska kontakten mellan kontaktin- ußäanet 48 och den tvinnade elektroden 3 tillförsäkras även genom det fjädrande organets 51 verkan, vilket or- gan 51 utövar en konstant kraft längs elektrodens 3 mat- nšnusaxel och trycker kontaktkanalens 49 skruvlinjeformi- wa yta mot elektrodens skruvlinjeformiga yta.After leaving the gap 41 between the feed rollers 17, the twisted electrode 3 moves in helical motion along the feed axis X through the holes 30, 31 and 47 in said order and into the flexible jacket tube 4. After passing the latter the twisted electrode 3 enters the contact nozzle 5 of the welding torch 6, more specifically into the contact channel 49 of the contact insert 48, the twisted electrode 3 being screwed into this helical channel 49 and coming into reliable sliding contact with the inner surface of this channel with almost all points on its surface (provided that its part length is equal to the length of the channel 49). The reliability of the electrical contact between the contact end 48 and the twisted electrode 3 is also ensured by the action of the resilient member 51, which means 51 exerts a constant force along the feed axis of the electrode 3 and presses the helical shape of the contact channel 49 against the helical surface of the electrode.

Den av kontaktinläggets 48 yttre gänga 53 och den inre gängan 54 av huset 50, som omger inlägget, bil- dade gänqade förbindningen (fig. 23) har av en effekt liknande det fjädrande organets 51. Vid denna utförings- form tillförsäkras varaktigheten av den tryckkraft som verkar längs elektrodens 3 matningsaxel genom den själv- åtdragning av denna gängade förbindning som uppstår under elektrodens fortskridande roterande rörelse och fixerar kontaktinläggets 48 läge i förhållande till det stationä- ra huset 50. Ett särskilt förhållande väljs mellan den gängade förbindningens stigning och stigningen för kon- taktinläggets gänga i enlighet med de specifika arbets- ß3Û6819~'7 32 betíngelserna för kontaktmunstycket 5, diametern och läng- den av mantelröret 4 (fig. 14) och den tvinnade elektroden, osv. Det torde emellertid i detta sammanhang påpekas att specialorgan som trycker elektroden 3 mot kontaktmunstyc- ﬂ ket 5 ibland icke behövs. _ Saken är nämligen den att mantelrörets 4 inre diameter alltid är något större än den tvinnade elektrodens 3 maximidiameter, vilket är ett villkor för att elektroden 3 skall kunna ledas genom detta rör. Beroende på detta, “U såväl som på det faktum att elektroden 3 anligger mot gängan i kontaktinlägget 48 i kontaktmunstycket 5 då en tillräckligt lång elektrod 3 och ett tillräckligt långt rör 4“används, är elektroden 3 anordnad i röret 4 på så- dant sätt att det har en vågformig längdprofil, dvs i det- - 15 ta fall kommer längden av elektroden 3 inuti röret 4 all- tid att något överstiga längden av röret. Om skillnaden i längd är större än delningen av den tvinnade elektrodens 3 skruvlinjeformiga yta, är den i den vågformiga tvinnade elektroden 3 uppkommande kraften tillräcklig för att åstad- ¿0 komma den erfordrade tryckningen av elektroden 3 mot kon- taktinläggets 48 yta under en ganska lång tid, och sålun- da finns inget behov av extra tryckorgan. Manuell eller halvautomatisk svetsning kan tas som ett exempel på detta fall. 35 Om ett jämförelsevis kort mantelrör 4 och tvin- nad elektrod 3 används, såsom t.ex. vid automatiserad svetsning, är det, då nämnda skillnad i längd är mindre än den tvinnade elektrodens 3 stigning eller då elektroden 3 icke alls är vågformig, nödvändigt att använda nämnda 10 tryckorgan. Detta till följd av det faktum att, beroende på den naturliga förslitning som oundvikligen förorsakas av friktionen under kontaktmunstyckets 5 arbete, spelrum uppträder i det av den tvinnade elektroden 3 och kontakt- inlägget 48 bildade skruvparet, vilket resulterar i en šß försämring av den elektriska kontakten i detta par och omintetgör följaktligen hela svetsförloppet.The threaded connection formed by the outer thread 53 of the contact insert 48 and the inner thread 54 of the housing 50 surrounding the insert have an effect similar to that of the resilient member 51. In this embodiment, the duration of the compressive force is ensured. acting along the feed axis of the electrode 3 by the self-tightening of this threaded connection which occurs during the advancing rotational movement of the electrode and fixes the position of the contact insert 48 relative to the stationary housing 50. A special relationship is chosen between the pitch of the threaded connection and the pitch of the cone. the thread of the beat insert in accordance with the specific operating conditions of the contact nozzle 5, the diameter and length of the jacket tube 4 (Fig. 14) and the twisted electrode, etc. However, it should be pointed out in this context that special means which press the electrode 3 against the contact nozzle 5 are sometimes not needed. The fact is that the inner diameter of the jacket tube 4 is always slightly larger than the maximum diameter of the twisted electrode 3, which is a condition for the electrode 3 to be able to be passed through this tube. Depending on this, "U as well as on the fact that the electrode 3 abuts against the thread in the contact insert 48 in the contact nozzle 5 when a sufficiently long electrode 3 and a sufficiently long tube 4" is used, the electrode 3 is arranged in the tube 4 in such a way that it has a wavy length profile, ie in this case the length of the electrode 3 inside the tube 4 will always slightly exceed the length of the tube. If the difference in length is greater than the pitch of the helical surface of the twisted electrode 3, the force arising in the corrugated twisted electrode 3 is sufficient to provide the required pressure of the electrode 3 against the surface of the contact insert 48 for a fairly long time. time, and thus there is no need for extra pressure means. Manual or semi-automatic welding can be taken as an example of this case. If a comparatively short jacket tube 4 and twisted electrode 3 are used, such as e.g. in automated welding, when said difference in length is less than the pitch of the twisted electrode 3 or when the electrode 3 is not wavy at all, it is necessary to use said pressure means. This is due to the fact that, due to the natural wear inevitably caused by the friction during the operation of the contact nozzle 5, play occurs in the screw pair formed by the twisted electrode 3 and the contact insert 48, resulting in a šß deterioration of the electrical contact in this pair and consequently nullifies the entire welding process.

Huruvida ett särskilt tryckorgan skall användas 111 8306819-7 33 eller icke beror sålunda på syftet med konstruktionen och användningen av svetsanordningen. I detta sammanhang bör även påpekas, att den naturliga förslitningen av kon- taktkanalens 49 yta, beroende på dess skruvlinjeformiga form, kan vara mycket stor. Denna förslitning tillåts i princip ända tills något liknande en skruvlinjeformig yta finns kvar och den utför sin inneboende funktion.Thus, whether or not a particular pressure member is to be used depends on the purpose of the design and use of the welding device. In this context, it should also be pointed out that the natural wear of the surface of the contact channel 49, due to its helical shape, can be very large. This wear is in principle allowed until something similar to a helical surface remains and it performs its inherent function.

Livslängden för ett kontaktmunstycke 5 med en sådan konstruktion blir sålunda många gånger längre än för kon- ventionella kontaktmunstycken. Detta har stor betydelse för ett flertal bâgsvetsningstillämpningar, särskilt för bågsvetsning vid linjeproduktionsbetingelser då ett ut- byte av ett förslitet munstycke gör det nödvändigt att stoppa hela produktionslinjen och sålunda resulterar i extra produktionskostnader.The service life of a contact nozzle 5 with such a construction is thus many times longer than for conventional contact nozzles. This is of great importance for a number of arc welding applications, especially for arc welding under line production conditions as a replacement of a worn nozzle makes it necessary to stop the entire production line and thus results in extra production costs.

Förfarandet och anordningen för bågsvetsning enligt föreliggande uppfinning har följande fördelar gent- emot kända förfaranden och anordningar.The arc welding method and apparatus of the present invention has the following advantages over known methods and devices.

Först bör påpekas, att det föreslagna förfa- rande, beroende på användningen av principen att kombi- neta matningen av den smältbara buntade elektroden och rvinningen av alla elektrodtrådarna till en enda tvinnad vlcktrod som utför framåtskridande roterande rörelse, icke e»fordrar någon komplex specialutrustning för separat tvinning på förhand av elektroderna av trådar och vidare upprullníng av de tvinnade elektroderna.It should first be noted that the proposed procedure, depending on the application of the principle of combining the feeding of the fusible bundled electrode and the winding of all the electrode wires into a single twisted winding wire which performs progressive rotating motion, does not require any complex special equipment for separate pre-twisting of the electrodes of wires and further winding of the twisted electrodes.

Det föreslagna förfarandet sörjer för bättre betingelser för skjutning av en tvinnad elektrod genom mantelrör beroende på en förstorad kontaktyta mellan mat- njngsenheten och elektroden som matas, vilket resulterar i att den kraft med vilken elektroden skjuts genom röret ökar brant. Detta gör det möjligt att med framgång lösa problemet att konstruera en svetsutrustning med en för- längd vcrkningsradie för svetsbrännare, vid vilka en en- sam matningsmekanism av trycktyp används.The proposed method provides better conditions for sliding a twisted electrode through sheath tube due to an enlarged contact area between the feed unit and the electrode being fed, resulting in the force with which the electrode is slid through the tube increasing steeply. This makes it possible to successfully solve the problem of designing a welding equipment with an extended operating radius for welding torches, in which a single pressure-type feeding mechanism is used.

Det föreslagna förfarandet sörjer även för ett stabilt förlopp av svetsningen beroende på det faktum att, 41 1G 20 JU 8306819-7 34 för det första, elektroden inmatas i svetsbågzonen med konstant hastighet eftersom slitning av elektroden i in- matningsmekanismen är helt utesluten vid alla svetsbe- tingelser och att, för det andra, en högtillförlitlig elektrisk kontakt mellan elektroden och kontaktmunstyc- ket föreligger eftersom elektroden står i kontakt med munstycket över en skruvlinjeformig yta.The proposed method also ensures a stable course of the welding due to the fact that, firstly, the electrode is fed into the welding arc zone at a constant speed because wear of the electrode in the feed mechanism is completely excluded in all welding conditions. conditions and that, secondly, there is a highly reliable electrical contact between the electrode and the contact nozzle because the electrode is in contact with the nozzle over a helical surface.

Dessutom åstadkommer det föreslagna förfaran- det en avsevärd förbättring av svetshastigheten (särskilt för svetsning som utförs vid relativt otillgängliga stäl- len), eftersom det gör det möjligt att använda tvinnade elektroder med en total tvärsnittsyta av upp till 150 mmz, att använda en svetsström upp till 6000A och högre (be- roende på elektrodens tvärsnittsyta) och att svetsa med en hastighet upp till 1000 m/h och högre. Detta förfaran- de gör det möjligt att gasbågssvetsa och meltsvetsa både järn och icke-järn metaller såväl som olika på dessa me- taller baserade legeringar, varvid man erhåller svetsar med hög kvalitet som preparerats på fastställt sätt ty- piskt för alla traditionella svetsmetoder.In addition, the proposed method provides a significant improvement in the welding speed (especially for welding performed in relatively inaccessible places), since it makes it possible to use twisted electrodes with a total cross-sectional area of up to 150 mm 2, to use a welding current up to to 6000A and higher (depending on the cross-sectional area of the electrode) and to weld at a speed of up to 1000 m / h and higher. This method makes it possible to gas arc weld and melt weld both ferrous and non-ferrous metals as well as various alloys based on these metals, thereby obtaining high quality welds prepared in a defined manner typical of all traditional welding methods.

Tillsammans med konventionella sätt för juste- ring av svetsdimensioner sörjer det föreslagna förfaran- det för en enkel och effektiv mekanisk justering över ett ganska brett intervall. En sådan justering kräver ingen större skicklighet av svetsarna, eftersom skötseln av svetsanordninqen är högst förenklad. Dessutom gör juste- ringar enligt föreliggande förfarande det möjligt att för- enkla och automatiseralkxﬁïollenn av svetsens dimensioner och att utföra svetsen i enlighet med dimensionsändringar- na hos svetsfogarnas preparerade kanter.Together with conventional methods for adjusting welding dimensions, the proposed method ensures a simple and efficient mechanical adjustment over a fairly wide range. Such an adjustment does not require any greater skill of the welds, since the care of the welding device is highly simplified. In addition, adjustments according to the present method make it possible to simplify and automate the alignment of the dimensions of the weld and to make the weld in accordance with the dimensional changes of the prepared edges of the welds.

Anordningen för utförande av detta förfarande har en enklare konstruktion, lägre specifik förbrukning av material och avsevärt längre livslängd.The device for carrying out this method has a simpler construction, lower specific consumption of materials and considerably longer service life.

Tagna tillsammans gör alla dessa drag det möj- ligt att helt automatisera svetsförloppet och att utföra det med matning av en tvinnad elektrod med stor tvärsnitts- yta genom långa mantelrör utan inverkan på flexibilitetenTaken together, all these features make it possible to fully automate the welding process and to perform it by feeding a twisted electrode with a large cross-sectional area through long jacket pipes without affecting the flexibility

Claims

10 30 8306819-7 35 of the latter, as well as to significantly increase the scope of automated welding due to the reduction in the size of the welding torches, which can be achieved by installing an electrode feed mechanism in the immediate vicinity of the wire spools which has a considerable capacity and is located at a significant distance from the welding site. Patent claims

Arc welding method, which comprises feeding in the zone of a welding arc (7) a twisted fusible electrode (3) which is composed of two or more uninsulated electrode wires (2) and corresponds to a multi-threaded screw with a number of threaded inputs. determined by the number of outer electrode wires (2) forming the thread of this screw, the feeding being carried out with the possibility of adjusting the dimensions of the weld (11) obtained, characterized in that the twisted fusible electrode (3) is formed as it is fed into the zone of the welding arc (7) by twisting the electrode wires (2) around the feed shaft, the twisted fusible electrode (3) performing a forward rotational helical movement around and along the feed shaft and each of the wires (2) of the twisted fusible electrode (3) moves in the same path and enters the zone of the welding arc (7) at the same point, with an input speed of the twisted fusible electrode (3) in the zone of welding arc n (7) which is determined by the following relation: v = pxrxn, where v - the feed rate of the twisted fusible electrode (3), p - the pitch of the helix at the twisting of the electrode wires (2), Lil k. .- UI 8 - 306819-7 36 r - the number of turns that the twisted fusible electrode (3) makes per unit time, and n - the number of outer electrode wires (2) that are twisted.

Method according to claim 1, characterized in that the adjustment of the dimensions of the weld (11) achieved using the twisted fusible electrode (3) composed of two electrodes (2) is performed by changing in the zone of the welding arc (7) of the orientation of the end face (12) of the twisted fusible electrode (3) relative to the longitudinal axis of the weld (11) in a plane perpendicular to the feed axis of the electrode (3). '

Method according to Claim 2, characterized in that the change in the zone of the welding groove (7) of the orientation of the end surface (12) of the twisted fusible electrode (3) in relation to the longitudinal axis of the obtained weld (11) is achieved. in the plane perpendicular to the feed axis of the twisted fusible electrode (3) is performed by changing the length of the extent of the twisted fusible electrode (3) along the feed axis thereof within 10.5 of the helical pitch of the length profile of the electrode (3).

Method according to claim 2, characterized in that the change in the zone of the welding arc (7) of the orientation of the end surface (12) of the twisted fusible electrode (3) in relation to the longitudinal axis of the obtained weld (11) in the plane perpendicular to the feed axis of the twisted fusible electrode (3), an angle between 0 and 900 is made by rotating the electrode (3) about its feed axis.

Apparatus for performing the arc welding method according to any one of claims 1 to 4, which comprises a welding torch (6) equipped with a contact nozzle (5) and through a flexible guide jacket tube (4) intended for feeding a fusible electrode (3). ) in a welding zone is connected a feed mechanism (1) which comprises a gearbox (16) which is mounted in a housing (13) fqk.,., _,. Esose19 + v 37 and is driven by a drive motor (14), as well as rotating feed rollers (17) intended for advancing the fusible electrode (3) along the feed shaft thereof and fixedly attached to shafts (14). 18) coupled to the shaft (15) of the drive motor (14), characterized in that each of the feed rollers (17) of the feed mechanism (1) is designed as a cylinder having a thread with several inputs made around its outer surface with a pitch equal to the pitch of the thread of the twisted fusible electrode (3) formed, the gearbox (16) of the feed mechanism (1) comprising a first gear transmission which causes rotation of the feed rollers (17) about their axes in the same direction and consists of two driven means (24) each of which is fixedly attached to the ends of the shafts (17) of the feed rollers (17) on the same side of the feed rollers (17) and a drive means (19) which is kinematically coupled to drive means ( 24) and to the shaft (15) of the drive motor (14), and a second gear trans mission which causes synchronous rotation of both feed rollers (17) about the feed axis of the twisted fusible electrode (3) and consists of a driven member (29) loosely applied to the ends of the shafts (17) of the feed rollers (17) on the same side of the feed rollers (17) and that drive means (za) which is kinematically coupled to the driven means (29) of the second gear transmission and to the shaft (15) of the drive motor (14), and that the contact nozzle (5) comprises a contact insert (48) with a internal contact channel (49) which has a thread with several inputs made on its surface with a diameter, pitch and a number of inputs equal to the diameter, pitch resp. the number of inputs of the formed twisted fusible electrode (3) sm passes through the contact nozzle (5).

Device according to claim 5, characterized in that the contact nozzle (5) of the welding torch (6) further comprises a housing (50) surrounding the contact insert (48) and having a resilient member (51) arranged therein which is in contact with one of ends of the contact insert (48) and exerts a force directed along the feed axis of the twisted fusible electrode (3) and presses the thread in the contact channel (49) of the contact insert (48) against the electrode (3). ) helical surface.

Device according to claim 5, in that the contact nozzle (5) of the welding torch (6) further comprises a housing (50) surrounding the contact insert (48) with an outer thread (53) made on its circumferential surface and having a thread (54) made on its inner surface which has a diameter and pitch equal to the diameter resp. the pitch of the outer thread (53) of the contact insert (48) and engages the outer thread (53) of the contact insert (48).

Device according to claim 7, in that the outer thread (53) on the contact insert (48) of the concrete nozzle (5) and the thread (54) on the inner surface of the housing (50) of the contact nozzle (5) which engages with the outer thread (53) is made with a pitch which is smaller than the pitch of the thread in the inner contact channel (49) of the contact insert (48).