SE427529B

SE427529B - PROCEDURE FOR DISPOSAL OF VETCHLORIDE FROM ROCK GAS

Info

Publication number: SE427529B
Application number: SE7811229A
Authority: SE
Inventors: K Felsvang; Scholten M A Gronlund
Original assignee: Niro Atomizer As
Priority date: 1977-10-31
Filing date: 1978-10-30
Publication date: 1983-04-18
Also published as: DK141493B; IT1109615B; SE7811229L; JPS6247569B2; DE2846297A1; IT7869492A0; FR2407016A1; FR2407016B1; DK483077A; JPS5471778A

Description

7811229-9 2 Sålunda är det självfallet möjligt att effektivt avlägsna vätekloriden genom att tvätta rökgasen med en alkalisk vattenlös- ning, t.ex. i ett tvättorn, under uppnående av ett kloridhaltigt slam, som kan àterföras till tvättprocessen. 7811229-9 2 Thus, it is of course possible to effectively remove the hydrogen chloride by washing the flue gas with an alkaline aqueous solution, e.g. in a washing tower, while obtaining a chloride-containing sludge, which can be returned to the washing process.

Emellertid kan denna metod endast användas i förening med en sänkning av rökgasens temperatur till så lågt värde att den inte omedelbart kan ledas till elektrofilter och vid utsläppet I genom skorstensöppningen ge upphov till en icke önskvärd synlig rök) Därför har man hittills endast använt sådan tvätt på en del av rökgasen och förenat denna med varm, icke tvättad gas för tillförsel till elektrofiltren. Denna lösning är emellertid ej tillfredsställande, eftersom den ej möjliggör tillräcklig reduk- tion av den totala mängden väteklorid i förbränningsanläggning- ens rökgas. _ Såvida hela mängden rökgas behandlas i enlighet med den beskrivna tvättprocessen är det nödvändigt att företa en återupp- värmning av den tvättade rökgasen innan den leds till elektrofilt- ret och skorsten, vilken återuppvärmning medför en betydande ener- giförbrukning. g I Det är vidare känt metoder för att minska vätekloridinne- hållet i rökgaser av ifrågavarande slag, varvid man bringar rök- gasen i kontakt med fasta alkaliska material, såsom kalcium- el- ler magnesiumoxid. Dessa metoder kräver ej en så vittgående av- kylning av rökgaserna att âteruppvärmning är nödvändig men de be- sitter andra nackdelar.However, this method can only be used in conjunction with a lowering of the flue gas temperature to such a low value that it can not be immediately led to an electrostatic precipitator and at the outlet I through the chimney opening give rise to an undesirable visible smoke). a portion of the flue gas and combined it with hot, unwashed gas for supply to the electrostatic precipitators. However, this solution is not satisfactory, as it does not allow sufficient reduction of the total amount of hydrogen chloride in the flue gas of the incineration plant. If the entire amount of flue gas is treated in accordance with the described washing process, it is necessary to reheat the washed flue gas before it is led to the electrostatic precipitator and chimney, which reheating entails a significant energy consumption. g I Furthermore, methods are known for reducing the hydrogen chloride content in flue gases of the type in question, whereby the flue gas is brought into contact with solid alkaline materials, such as calcium or magnesium oxide. These methods do not require such far-reaching cooling of the flue gases that reheating is necessary, but they have other disadvantages.

Då reaktionen försiggår i fast fas är det svårt att samti- digt uppnå tillräcklig låg koncentration av H01 i avgående gas och en tillfredsställande omsättningsgrad av det fasta absorp- tionsmaterialet.As the reaction takes place in solid phase, it is difficult to simultaneously achieve a sufficiently low concentration of H01 in the off-gas and a satisfactory degree of conversion of the solid absorption material.

För att uppnå en effektiv kontakt mellan det fasta absorp- tionsmaterialet och gasströmen fluidiseras det förstnämnda i denna och det krävs en betydande tjocklek av skiktet av fluidi- serat absorptionsmaterial, varför ett stort tryckfall uppkommer över behandlingszonen, vilket ökar energiförbrukningen vid pro- Icessen. Sådana metoder, vid vilka fasta absorptionsmaterial an- vänds, beskrivs t.ex. i beskrivningarna till de franska bruks- mönstren 2 189 101 och 2 205 554. l 7811229-9 \)~! Enligt beskrivningstexten i den amerikanska patentskriften 5 966 418, som avser ett förfarande för avlägsnande av svaveldi- omid ur rökgas härrörande från förbränning av svavelhaltigt bräns- le, är det också möjligt att avlägsna väteklorid genom att i rök- gasen finfördela en vattenlösning av natriumkarbonat under sådana betingelser att huvuddelen av lösningens vatteninneháll förångas under bildning av ett fuktigt pulver, som tas ut med hjälp av en spiral anbringad nedtill i behandlingszonen. En sådan metod är inte särskilt lämplig i det fall, då man i första hand önskar av- lägsna väteklorid, eftersom det fuktiga pulvret inte är bekvämt att hantera och den avgående gasen kommer att ligga så nära dagg- punkten att den ej kan ledas direkt till ett elektrofilter.In order to achieve an effective contact between the solid absorption material and the gas stream, the former is fluidized therein and a significant thickness of the layer of fluidized absorption material is required, so that a large pressure drop occurs over the treatment zone, which increases the energy consumption in the process. Such methods, in which solid absorption materials are used, are described e.g. in the descriptions of the French mill patterns 2 189 101 and 2 205 554. l 7811229-9 \) ~! According to the description text in U.S. Pat. No. 5,966,418, which relates to a process for removing sulfur diamide from flue gas resulting from the combustion of sulfur-containing fuel, it is also possible to remove hydrogen chloride by atomizing an aqueous solution of sodium carbonate in the flue gas. such conditions that the bulk of the water content of the solution evaporates to form a moist powder which is taken out by means of a coil applied at the bottom of the treatment zone. Such a method is not particularly suitable in the case where it is primarily desired to remove hydrogen chloride, since the moist powder is not convenient to handle and the effluent gas will be so close to the dew point that it cannot be led directly to an electrostatic precipitator.

Det har nu visat sig att det är möjligt att nedbringa H01- -halten till ganska små värden (under 50 ppm, räknat på volymen) genom ett förfarande, som saknar nackdelar, som knyter an till de ovannämnda kända metoderna och som kräver mindre investerings- kostnader och mindre arbetskraft än de kända metoderna. Detta för-' farande kännetecknas enligt uppfinningen av att man inför rökgasen med en temperatur mellan 200 och 550°C i en kammare, i vilken man med hjälp av ett roterande förstoftningshjul finfördelar en vat- tenlösning av alkalimetallkarbonat eller en vattensuspension av kaloiumhydroxid eller -karbonat eller magnesiumoxid, varvid mäng- den lösning eller suspension regleras så att den temperatur, var- med rökgasen lämnar torkkammaren, är högre än 125°C och det vid den finfördelade lösningens eller suspensionens torkning bildade materialet lämnar kammaren som ett torrt fririnnande pulver.It has now been found that it is possible to reduce the H01 content to rather small values (below 50 ppm, by volume) by a process which has no disadvantages, which is related to the above-mentioned known methods and which requires less investment. costs and less labor than the known methods. This process is characterized according to the invention by introducing the flue gas with a temperature between 200 and 550 ° C into a chamber in which an aqueous solution of alkali metal carbonate or an aqueous suspension of potassium hydroxide or carbonate is atomized by means of a rotating atomizing wheel. or magnesium oxide, the amount of solution or suspension being controlled so that the temperature at which the flue gas leaves the drying chamber is higher than 125 ° C and the material formed during the drying of the atomized solution or suspension leaves the chamber as a dry free-flowing powder.

De speciella fördelarna med ifrågavarande metod är att rök- gasen ej avkyls och fuktas mer än vad som är tillåtet vid använd- ning av elektrofilter av plattyp och att H01-halten kaänedbringas till mycket små värden samtidigt som man uppnår ett nästan full- ständigt utnyttjande av absorptionsmedlet genom att det erhållna pulvret till mer än 90 % kommer att kunna vara ombildat till klorid. Det föreligger sålunda inget behov av någon recirknlation av absorptionsmedlet. Bortskaffandet av det som avfallsprodukt framkomna pulvret, som huvudsakligen består av alkalimetall- el- ler kalcium- eller magnesiumklorid samt flygaska, underlättas i hög grad av att detta avfallsmaterial erhålles i form av ett torrt fririnnande pulver. 7e11229~9 gr Det är också en fördel att metoden endast medför ett ganska ringa tryckfall.The special advantages of the method in question are that the flue gas is not cooled and moistened more than is permitted when using plate-type electrostatic precipitators and that the H01 content can be reduced to very small values while at the same time an almost complete utilization of the absorbent by the fact that the obtained powder to more than 90% will be able to be converted into chloride. Thus, there is no need for any recirculation of the absorbent. The disposal of the powder obtained as a waste product, which consists mainly of alkali metal or calcium or magnesium chloride and fly ash, is greatly facilitated by the fact that this waste material is obtained in the form of a dry free-flowing powder. 7e11229 ~ 9 gr It is also an advantage that the method only causes a rather small pressure drop.

Det är i samband med avlägsnande av svaveldioxid ur rökgas härrörande från förbränning av svavelhaltiga bränslen känt att genomföra en absorptionsprocess på ett sätt, som är besläktat med det, som utnyttjas enligt uppfinningen, i det att absorptionsmed- let också enligt denna kända teknik finfördelas i rökgasen och lämnar behandlingszonen som ett torrt pulver (se amerikanska pa- _ tentskriften 5 952 587).In connection with the removal of sulfur dioxide from flue gas arising from the combustion of sulfur-containing fuels, it is known to carry out an absorption process in a manner related to that used according to the invention, in that the absorbent is also atomized in the flue gas according to this prior art. and leaves the treatment zone as a dry powder (see U.S. Patent No. 5,952,587).

Vidare har det i den tyska patentskriften 21 59 186 före- slagits att avlägsna även andra skadliga gaser vid processer av detta slag, som resulterar i ett torrt pulver. Förutom S02 nämns i denna patentskrift som exempel på skadliga gaser som kan av- lägsnas N02, NO, H28, HF och F. c Förfarandet enligt uppfinningen skiljer sig emellertid från de förfaranden som är kända genom den amerikanska patent- skriften 5 952 58? och den tyska patentskriften 21 59 186 inte enbart genom att den komponent, som avlägsnas, är en annan, utan framför allt genom att tekniken tillämpas på rökgas med en tem- peratur som är väsentligt högre och ligger väsentligt längre från gasens daggpunkt än vad fallet är vid nämnda kända metoder.Furthermore, German Patent Specification 21 59 186 has proposed removing other harmful gases in processes of this kind, which result in a dry powder. In addition to SO 2, this patent mentions examples of harmful gases which can be removed NO 2, NO, H 28, HF and F. However, the process of the invention differs from the processes known from U.S. Pat. No. 5,952,58. and German Patent Specification 21 59 186 not only in that the component being removed is different, but above all in that the technique is applied to flue gas with a temperature which is substantially higher and is significantly further from the dew point of the gas than is the case. by said known methods.

Härigenom uppnås att den behandlade gasen kan ledas direkt till behandling i elektrofiﬂr av plattyp, varigenom en energi- krävande återuppvärmning blir överflödig. Vid de Omnämnda, kända metoderna ligger den renade gasens temperatur däremot så nära dess daggpunkt att den är lämpad för rening i elektrofilter en- bart om den dess för innan har återuppvärmts. g Vid den genom nämnda amerikanska patentskriften kända S02- -absorptionsprocessen företas en regenerering av absorptionsma- terialet, vilken regenerering gör det önskvärt att det från be- handlíngszonen komande pulvret även i fortsättningen innehåller en betydande mängd icke omsatt natriumkarbonat. Vid förfarandet enligt uppfinningen är det däremot avgörande att uppnå en så om- fattande omsättning av absorptionsmaterialet som möjligt.In this way it is achieved that the treated gas can be led directly to treatment in plate-type electrophoresis, whereby an energy-intensive reheating becomes superfluous. In the above-mentioned known methods, on the other hand, the temperature of the purified gas is so close to its dew point that it is suitable for purification in an electric filter only if it has been reheated before. In the SO 2 absorption process known from the said U.S. patent, a regeneration of the absorption material is carried out, which regeneration makes it desirable that the powder coming from the treatment zone continues to contain a significant amount of unreacted sodium carbonate. In the process according to the invention, on the other hand, it is crucial to achieve as extensive a turnover of the absorbent material as possible.

Det var överraskande att det vid förfarandet enligt upp- finningen var möjligt att uppnå en absorption av en mycket stor del-av den i röken befintliga vätekloriden samtidigt som man ef- fektivt utnyttjar de basiska materialen så till vida att dessa \ﬂ nästan helt ombildas till klorider. Man hade nämligen annars på förhand kunnat förvänta sig att det till föl5d av den höga tem- peratur, som rökgasen har under behandlingen, skulle råda mycket ogynnsamma betingelser för reaktionen mellan väteklorid och de basiska materialen. Vid de reaktioner, som kommer ifråga vid för- farandet, gäller nämligen att närvaron av vatten är av avgörande betydelse för reaktionshastigheten, eftersom reaktionen vid från- varo av vatten förlöper långsamt, bl.a. därför att de klorider, som bildas pà partiklarnas yta verkar hämnande på vätekloridens kontakt med de basiska materialen i partiklarnas inre. Vid för- farandet enligt uppfinningen arbetar man vid så hög temperatur och så langt från daggpunkten att vattnet föràngas mycket snabbt från de finfördelade partiklarna, varigenom det för enskilda par- tiklarna endast blir möjligt att reagera under närvaro av vatten under mycket kort tid. Härtill kommer ytterligare att det under denna korta tid råder mindre gynnsamma reaktionsbetingelser än vid de kända processerna genom att den mycket höga temperaturen för torkgasen åstadkommer en kraftig bortströmning av ånga från de enskilda partiklarna, vilket måste förväntas verka kraftigt hämmande för kontakten mellan H01 och partiklarna medan dessa än- nu är fuktiga. Den högre temperaturen medför sålunda ej enbart en väsentlig förkortning av det tidsrum, som står till förfogande för reaktion under fuktiga betingelser, utan medför dessutom att det under denna mycket korta tidsrymd rader sådana betingelser att möjligheten för kontakt mellan í gasen befintlig HCl och de fuktiga partiklarna måste förväntas vara väsentligt reducerad i förhållande till de betingels 2, som råder vid nämnda kända förfaranden.It was surprising that in the process according to the invention it was possible to achieve an absorption of a very large part of the hydrogen chloride present in the smoke at the same time as the basic materials are effectively utilized to the extent that they are almost completely converted to chlorides. It would otherwise have been expected in advance that, due to the high temperature of the flue gas during the treatment, there would be very unfavorable conditions for the reaction between hydrogen chloride and the basic materials. In the case of the reactions which come into play in the process, the presence of water is of decisive importance for the reaction rate, since the reaction in the absence of water proceeds slowly, e.g. because the chlorides formed on the surface of the particles act to inhibit the contact of the hydrogen chloride with the basic materials in the interior of the particles. The process according to the invention works at such a high temperature and so far from the dew point that the water evaporates very quickly from the atomized particles, whereby it becomes possible for individual particles only to react in the presence of water for a very short time. In addition, during this short time there are less favorable reaction conditions than in the known processes in that the very high temperature of the drying gas causes a strong escape of steam from the individual particles, which must be expected to have a strong inhibitory effect on the contact between H01 and the particles. these are still moist. The higher temperature thus not only significantly shortens the time available for reaction under humid conditions, but also means that during this very short period of time there are such conditions that the possibility of contact between the HCl present in the gas and the moist particles must be expected to be substantially reduced in relation to the conditions 2 prevailing in said known methods.

Det har därför icke varit närliggande för fackmannen att försöka genomföra H01-absorptionen under de för förfarandet en- ligt uppfinningen karakteristiska betingelserna även om det häl- vid som nämnts uppnås väsentliga fördelar.It has therefore not been obvious to the person skilled in the art to try to carry out the H01 absorption under the conditions characteristic of the process according to the invention, even if the health as mentioned achieves significant advantages.

Förfarandet kan tillämpas med användning av en konventio- nell spraytorkningsanläggning och bland sådana kan nämnas såväl den typ, där gasen införes upptill som de typer där gasen införs centralt i torkkammaren eller i den nedre delen av denna.The method can be applied using a conventional spray drying plant and among these can be mentioned both the type where the gas is introduced at the top and the types where the gas is introduced centrally in the drying chamber or in the lower part thereof.

Koncentrationen av absorptionsmedelslöaningen eller -sus- pensionen avpassas i varje enskilt fall efter anläggningsdimen- sioner och driftbetingelserna, bl.a. förstoftningshjulets rota- 7811229-9 s tionshastighet genom att en lägre koncentration ger fina partik- lar och därmed möjlighet till en mera vittgående omsättning med vätekloriden, medan mycket låga koncentrationer å andra sidan har den nackdelen att de för uppnående av tillräcklig HCl-absorp- tion nödvändiggör förångning av en stor vattenmängd med motsva- rande temperatursänkning och fuktighetsökning hos rökgasen. i Kbncentrationen på lösningen eller suspensionen ligger van- ligtvis väsentligt lägre än vad fallet är vid de kända S02-absorp- tionsprocesserna; vid vilka man företar en regenerering av ab- sorptionsmaterialet.The concentration of the absorbent salary or suspension is adjusted in each individual case according to the plant dimensions and the operating conditions, e.g. the rotational speed of the atomizing wheel 7811229-9 s by a lower concentration giving fine particles and thus the possibility of a more extensive reaction with the hydrogen chloride, while very low concentrations on the other hand have the disadvantage that for achieving sufficient HCl absorption necessitates evaporation of a large amount of water with a corresponding decrease in temperature and increase in humidity of the flue gas. the concentration of the solution or suspension is usually substantially lower than in the case of the known SO 2 absorption processes; in which a regeneration of the absorption material is carried out.

Vid förfarandet enligt uppfinningen används varken rege- nerering eller reoirkulation av absorptionsmedlet och för att uppnå en nästan fullständig omsättning av detta arbetar man där- för ofta med koncentrationer på lösningen eller suspensionen av endast några få %. o Beteckningen natriumkarbonat används här för att omfatta såväl Na2CO5 som NaHCO5 och blandningar av dessa två karbonater.In the process according to the invention, neither regeneration nor re-circulation of the absorbent is used, and in order to achieve an almost complete conversion of this, concentrations on the solution or suspension of only a few% are therefore often used. o The term sodium carbonate is used herein to include both Na 2 CO 5 and NaHCO 5 and mixtures of these two carbonates.

Uppfinningen illustreras närmare nedan under hänvisning till bifogade ritningsfigur, som schematiskt visar en anläggning, som kan användas för tillämpning av förfarandet enligt uppfin- ningen.The invention is illustrated in more detail below with reference to the accompanying drawing figure, which schematically shows a plant which can be used for applying the method according to the invention.

På ritningsfiguren betecknar 1 en förstoftningstork, i vil- ken med hjälp av ett roterande förstoftningshjul 2 finfördelas en lösning eller suspension av ett absorptionsmedel, som tillföras från en behållare 5. Självfallet kan en vätekloridabsorption ock- så uppnås om man istället för de i kravet omnämnda absorptionsma- terialen använder alkalimetallhydroxider men på grund av de sena- res högre pris och den större risk som är förbunden med deras han- tering kommer sådana ej ifråga.In the drawing figure 1 denotes a sputtering dryer, in which by means of a rotating sputtering wheel 2 a solution or suspension of an absorbent is supplied, which is supplied from a container 5. Of course, a hydrogen chloride absorption can also be achieved if, instead of those mentioned in the claim, the absorption material uses alkali metal hydroxides, but due to the latter's higher price and the greater risk associated with their handling, such are out of the question.

Genom en rörledning 4 matas varm rökgas härrörande från avfallsförbränning till förstoftningstorken 1, där gasen kommer i intim kontakt med de finfördelade partiklarna av lösningen el- ler suspensionen av absorptionsmedlet. Härvid förångas nästan he- la mängden av det i partiklarna närvarande vattnet och det sker en kemisk reaktion, varvid en mycket väsentlig del av den i rök- gasen närvarande vätekloriden förbrukas och det bildas partiklar huvudsakligen bestående av alkalimetall-, kalcium- eller magne- siumklorid.Through a pipeline 4 hot flue gas originating from waste incineration is fed to the spray dryer 1, where the gas comes into intimate contact with the atomized particles of the solution or suspension of the absorbent. This evaporates almost the entire amount of the water present in the particles and a chemical reaction takes place, whereby a very substantial part of the hydrogen chloride present in the flue gas is consumed and particles are formed mainly consisting of alkali metal, calcium or magnesium chloride. .

J 7811229-9 En del av dessa huvudsakligen av klorid och flygaska be- stående partiklarna ansamlas i förstoftningstorkens nedre del, där de kan tas ut genom en sluss 5. Den resterande delen, som ofta är den övervägande, medbringas av rökgasen, som lämnar för- stoftningstorken genom en rörledning 6, som leder till ett elekt- rofilter 7 av plattyp eller ett säckfilter. Den totala mängden pulver kan också tas ut tillsammans med rökgasen. Rökgasen kommer vid denna tidpunkt fortfarande att vara så långt från sin dagg- punkt att dess införande i elektrofiltret eller säckfiltret ej medför nâgra problem.J 7811229-9 Some of these particles, which consist mainly of chloride and fly ash, accumulate in the lower part of the spray dryer, where they can be taken out through a lock 5. The remaining part, which is often the predominant one, is carried by the flue gas, which leaves for the dusting dryer through a pipeline 6, which leads to a plate-type electric filter 7 or a bag filter. The total amount of powder can also be taken out together with the flue gas. At this time, the flue gas will still be so far from its dew point that its introduction into the electrostatic precipitator or bag filter does not cause any problems.

I filtret frånskiljes den resterande mängden av de huvud- sakligen av klorid bestående partiklarna tillsammans med flyg- aska och det resulterande fririnnande pulvret tas ut genom pul- verutsläpp 8 i elektrofiltrets undre del.In the filter, the remaining amount of the particles mainly consisting of chloride is separated together with fly ash and the resulting free-flowing powder is taken out through powder discharge 8 in the lower part of the electrostatic precipitator.

Från elektrofiltret eller säckfiltret 7 matas den renade rökgasen vanligtvis med hjälp av en (ej visad) fläkt till en skor- sten 9 och den har vid denna tidpunkt fortfarande en tillräckligt hög temperatur för att kunna fördelas i atmosfären utan att det bildas någon synlig rök.From the electrostatic precipitator or bag filter 7, the purified flue gas is usually fed by means of a fan (not shown) to a chimney 9 and at this time it still has a sufficiently high temperature to be able to be distributed in the atmosphere without any visible smoke being formed.

Förfarandet enligt uppfinningen illustreras närmare nedan i anslutning till några utföringsexempel.The method according to the invention is illustrated in more detail below in connection with some embodiments.

Exempel 1 Han använda en försöksreningsanläggning av det slag, som är visat på ritningsfiguren men med den skillnaden att rökgasen, som skulle renas, matades till förstoftningstorken genom en spaltluft- fördelare och en cyklon var inskjuten omedelbart efter förstoft- ningstorken för uppsamling av en del av det medbringade pulvret och flygaskan. Förstoftningstorken hade en diameter av 1,2 m och en cylinderhöjd av 0,8 m.Example 1 He used an experimental purification plant of the type shown in the drawing figure but with the difference that the flue gas to be purified was fed to the atomizing dryer through a slit air distributor and a cyclone was inserted immediately after the atomizing dryer to collect part of the the powder brought and the fly ash. The spray dryer had a diameter of 1.2 m and a cylinder height of 0.8 m.

Rökgasen, som blev behandlad, härrörde från en industriell avfallsförbränningsanläggning och uppvisade ett H01-innehåll av 850 volym-ppm. Temperaturen vid inmatningen i förstoftningstor- ken var 52200 och gasen tillfördes i en mängd av 520 kg/h.The flue gas which was treated originated from an industrial waste incineration plant and had an H01 content of 850 ppm by volume. The temperature at the feed in the spray dryer was 52200 and the gas was supplied in an amount of 520 kg / h.

Till förstoftningshjulet matades en 5,9 vikt-%-ig vatten- lösning av natriumkarbonat.A 5.9% by weight aqueous solution of sodium carbonate was fed to the sputtering wheel.

Den renade rökgasen uppvisade vid cyklonen en temperatur av 142% och Hci-køncentrationen uppmanas till ao ppm, vilket motsvarade en 95 %Lig rening. Det stökiometriska förhållandet ...i 781122929 8 mellan de per tidsenhet tillförda mängderna natriumkarbonat och väteklorid beräknades till 4,4/1,0. Den från cyklonen och för- stoftningstorken uttagna produkten var ett torrt fririnnande pul- ver med ett vatteninnehåll av 2,2 vikt-% och ett innehåll av flyg- aska av 54 vikt-% och resten bestod i huvudsak av natriumklorid.The purified flue gas exhibited a temperature of 142% at the cyclone and the Hci sex concentration is called to ao ppm, which corresponded to a 95% Lig purification. The stoichiometric ratio ... in 781122929 8 between the amounts of sodium carbonate and hydrogen chloride added per unit time was calculated to be 4.4 / 1.0. The product taken from the cyclone and the spray dryer was a dry free-flowing powder with a water content of 2.2% by weight and a fly ash content of 54% by weight, and the remainder consisted mainly of sodium chloride.

Exempel 2 Nan använde samma anläggning som i exempel 1. Temperaturen på rökgasen, som skulle renas, var 50500 och H01-koncentrationen 4480 ppm. En 2,5 vikt-%ig kalciumhydroxidsuspension finfördelades.Example 2 Nan used the same plant as in Example 1. The temperature of the flue gas to be purified was 50,500 and the H01 concentration 4480 ppm. A 2.5% by weight calcium hydroxide suspension was atomized.

Det stökiometriska förhållandet mellan kalciumhydroxid och väte- klorid beräknades till 0,5/4,0. Den renade rökgasen hade en tem- peratur av 17o°c och ett Hcl-innehåll av 650 ppm, vilket- mearzsrae att 46 % av vätekloriden och 92 % av kalciumhydroxiden deltagit i den kemiska reaktionen. Det erhållna torra pulvret hade ett vatten- innehåll av 9 % och ett innehåll av flygaska av 47 %. Resten bestod .i huvudsak av kalciumklorid.The stoichiometric ratio of calcium hydroxide to hydrogen chloride was calculated to be 0.5 / 4.0. The purified flue gas had a temperature of 170 ° C and an Hcl content of 650 ppm, which means that 46% of the hydrogen chloride and 92% of the calcium hydroxide participated in the chemical reaction. The dry powder obtained had a water content of 9% and a fly ash content of 47%. The remainder consisted mainly of calcium chloride.

Exempel 2 Man använde samma anläggning som i exempel 1. Den tillför- da rökgasens temperatur var 51000 och H01-koncentrationen var 1200 ppm. Man finfördelade en 2,5 vikt-%-ig vattensuspension av kalciumhydroxid. Det stökiometriska förhållandet mellan väteklo- rid och kalciumhydroxid var ¶,O/1,0. Den renade rökgasen hade en itemperatur av 12500 och ett H01-innehåll av 110 ppm, vilket mot- svarade en 92 %-ig reningsgrad. Den uppsamlade torra produkten innehöll 50 % flygaska. Resten bestod i huvudsak av kaloiumklo- rid.Example 2 The same plant was used as in Example 1. The temperature of the flue gas supplied was 51000 and the H01 concentration was 1200 ppm. A 2.5% by weight aqueous suspension of calcium hydroxide was atomized. The stoichiometric ratio of hydrogen chloride to calcium hydroxide was ¶.0 / 1.0. The purified flue gas had an ice temperature of 12,500 and an H01 content of 110 ppm, which corresponded to a 92% degree of purification. The collected dry product contained 50% fly ash. The rest consisted mainly of potassium chloride.

Orienterande försök med kalciumkarbonat och magnesiumoxid har visat att även dessa material, där de är särskilt lättillgäng- liga, kan vara acceptabla att använda vid industriell utövning av förfarandet under de angivna temperaturbetingelserna.Orientation experiments with calcium carbonate and magnesium oxide have shown that even these materials, where they are particularly readily available, may be acceptable for use in the industrial practice of the process under the specified temperature conditions.

Claims

A process for the removal of hydrogen chloride from flue gas resulting from the incineration of waste by absorption of the hydrogen chloride by means of an alkaline agent, characterized in that the flue gas is introduced at a temperature between 200 and 5 ° C in a chamber in which an aqueous solution of alkali metal carbonate or an aqueous suspension of calcium hydroxide, calcium carbonate or magnesium oxide is atomized by means of a rotating atomizing wheel, the amount of solution or suspension being controlled so that the temperature at which the flue gas leaves the chamber is higher than 12500, and the material formed during the drying of the atomized solution or suspension leaves the chamber as a dry free-flowing powder. B 87,615 5,000