SE420521B - Brensleinsprutningspump for forbrenningsmotorer - Google Patents

Description

1714oo7-7 4 2 spillkammaren kommunicerar med pumpkammaren vid aktivering av pumpkolven medelst nämnda mekaniska anordning för tillförsel av en mindre mängd bränsle för att underlätta påfyll- ningen av pumpkammaren under pumpkolvens efterföljande påfyllningsslag.

Uppfinningen skall i det följande beskrivas närmare i anslutning till bifogade ritningar, som åskådliggör en som exempel vald utföringsform och på vilka; fig. i sålunda visar en som exempel vald utföringsform av den nya och förbätt- rade bränsleinsprutningspumpen enligt uppfinningen, delvis i längdsnitt och delvis sche- matiskt; fig. 2 visar ett snitt längs linjen 2-2 i fig. 1; fig. 3 är ett tvärsnitt längs linjen 3-3 i fig. 1 i större skala; fig. 4 är ett längsgående delsnitt genom en annan lämplig utföringsform av cen- trifugalrotorn för styrning av pumptrycksregulatorn för insprutningspumpen enligt före- liggande uppfinning; och fig. 5 är ett delsnitt längs linjen 5-5 i fig. 1.

Såsom framgår av ritningarna och särskilt av fig. 1, avges bränsle från en bränsletank 10 genom ett bränslefilter 12 och en lågtryckshjälppump 14 till inloppet 16 till en direktdeplacerande överföringspump 18 av vingtyp, som är drivbart kopplad till fördelarrotorn 20 för att rotera med denna. överföringspumpens 18 utloppsbränsle matas genom en kanal 22 till en tryckregulator 24, som samverkar med centrifugalvikter 26, såsom skall beskrivas närmare i det följande, för att inställa ett hydrauliskt tryck, som står i relation till motorns rådande arbetsvarvtal.

Från överföringspumpen kommande bränsle med mot varvtalet svarande tryck avges till en ringkanal 27, varifrån bränslet strömmar till högtryckspumpkammaren 28 genom en som backventil fungerande kulventil 30. När pumpkammaren 28 blivit fylld, såsom skall beskrivas närmare i det följande, kommer en med drivaxeln 34 samverkande rulle 32 till anliggning mot en kam 36 för att överföra ett uppåtgâende rörelseslag till högtrycks- pumpkolven 38, som är en "plunge"- eller av s.k. frikolvstyp, för att sätta bränslet i pumpkammaren 28 under tryck och avge bränslet under högt tryck till fördelarrotorn 20 genom en envägsventil 40 via en kanal 42, som står i kontinuerlig förbindelse med för- delarrotorns 20 ringkanal 44. Bränslet strömmar genom en tvärkanal 46 i fördelarrotorn till en utloppskanal 48, då tvärkanalen 46 och utloppskanalen 48 ligger i linje med varandra, för att mata ett motsvarande bränsleinsprutningsmunstycke i motorn.

Under fortsatt vridrörelse hos rotorn 20 erhålles på varandra följande pumpslag av pumpkolven 38 för att sätta under tryck och mata efterföljande bränsledoser till de övriga (ej visade) nipplarna, som svarar mot nippeln 50 och är fördelade runt pumpens omkrets och uppvisar matningskanaler, som i tur och ordning bringas i läge mitt för den ena tvärkanalen 46 under varje pumpslag av pumpkolven 38 under varje varvs vridning av rotorn 20.

För att närmare gå in på det som här angivits, gäller att den som exempel å- 3 7714-007-7 skådliggjorda pumpen eller insprutaren innefattar ett hus 52, försett med en avtrappad borrning 54, i vilken en ringformig hylsa 56 är permanent infäst och avtätad. Den ring- formiga hylsan 56 är i sin tur försedd med en borrning, i vilken rotorn 20 är preci- sionslagrat vridbar. Hylsans 56 högra ände (fig. 1) är belägen på avstånd från husets högra ände eller gavel för upptagande av ett utvidgat nav 60 på rotorns 20 högra ände.

Navet 60 är försett med ett par varandra korsande, radiella spalter, i vilka pumpvingar 62 är monterade så att de kan röra sig fram och åter som följd av att de står i berör- ing med ringens 64 inre yta. En ändplatta 66 är tätt inpassad i borrningens 54 yttre ände och är fastsatt däri på godtyckligt lämpligt sätt, t.ex. medelst ett antal fäst- skruvar 68 (av vilka endast en är visad).

Drivaxeln 34 är anordnad att drivas av motorn och är försedd med ett utvidgat, ihåligt, cylindriskt lagringsnav 72, som är så dimensionerat, att det är fritt vrid- bart lagrat medelst en lagerbussning i en vidare del av den avtrappade borrningen 54 i huset 52, som erbjuder mottrycksyta för navet.

Det ihåliga navet 72 är på insidan försett med ett par längsgående spår 74, 76, med vilka öronen på en rotordrivplatta78 står i ingrepp. Rotorn 20 är försedd med en axiellt utskjutande, orund, ihålig drivtapp 80, som är införd i en motsvarande, cen- tralt anordnad öppning i drivplattan 78 för drivförbindning mellan rotorn 20 och driv- axeln 34 utan överföring av axiella eller radiella krafter mellan dessa.

Drivaxelns 34 utvidgade lagringsnav 72 är försett med ett flertal längsgående, runt omkretsen fördelade borrningar 84, i vilka rullarna 32 är fritt vridbart lagrade.

Såsom visas i fig. 1, är den längsgående mittsektionen av navet 72 nedsvarvad till min- dre diameter för ett där, såsom visas vid 88, skära borrningarna 84 och frilägga rullar= na 32. Såsom visas, är borrningarna till mindre än hälften av desammas diametrala mått bortskurna för att säkerställa en stor mottrycksyta under pumpslagen och stödja rullar- na gentemot centrifugalkraftens verkan. Oavbrutna cylindriska lagringsytor 90 och 92 är anordnade kring navets 72 sido- eller ändpartier. Ett flertal radiella kanaler 94 (fig. 3) är anordnade genom navet 72 för att åstadkomma fri förbindelse mellan det inre och det yttre av navets mittsektion.

Såsom visas i fig. 3, är huset 52 försett med en monteringsfläns 95, som är för sedd med avlånga öppningar 96 för upptagande av monteringsbultar för pumpens montering på en i motorn anordnad monteringsbädd.

Huset 52 är också försett med en genomgående borrning 98 (fig. 3) för glidbar lagring av en matarkolv 100. Borrningens 98 ändar är tätande tillslutna av ändlock 102, och en tapp 101, som ingriper i ett längsgående spår 103 i matarkolven, säkrar denna kolv mot att vridas i förhållande till huset 52.

Matarkolven 100 uppvisar en tvärborrning för glidbart upptagande av kamorganet 36, och en tvärtapp 106, som ingriper i en tvärborrning i matarkolven, kan påverkas av en avsats 108 på kamorganet 36 för att orientera kamorganets i vinkelläge och begränsa detsammas nedåtrörelse. Kamorganet 36 är försett med ett flertal hål 110, vilka dels 7i14aoi-7 1 2 4 fungerar som lättningshâl, dels som förbindelsekanaler mellan organets översida och undersida, så att bränsle fritt kan strömma genom organet mellan dessa sidor.

Kamorganet 36 är på sin övre ände försett med en plan yta, mot vilken pumpkol- vens 38 nedre ände stöder för överföring av pumpkraften från rullarna 32, så att kolven utför sina fram- och âtergående pumpslag under drivaxelns 34 rotation.

Såsom visas i fig. 1 innefattar tryckregulatorn 24 en regulatorslid 112 av kolvtyp och en tryckfjäder 114, som påverkar regulatorsliden 112 åt vänster, så att sli- den 112 i ett statiskt tillstånd stänger av utloppskanalen 116 och hindrar bränsle från överföringspumpen 18 från att strömma till högtryckspumpkammaren 28.

Då vevaxeln börjar vridas och rotorn 20 och överföringspumpen 18 börjar rotera, förskjuter tryckvätskan från överföringspumpen 18 regulatorsliden 112 åt höger mot det av fjädern 114 utövade trycket, så att kanalens 116 inloppsport frilägges och bränsle strömmar in i högtryckspumpkammare 28. Samtidigt strömmar bränsle genom regulatorsli- dens 112 axiella kanal 118 in i densammas ringspår 120 för att avge bränsle till fjä- derkammaren 115, som står i ständig förbindelse med rotorns 20 kanal 130 genom kanalen 126 och ringspåret 128. Spillbränslet från kanalen 130 genom portarna 142 regleras av en tapp 132, som i sin tur styres av centrifugalregulatorn, vilken innefattar ett par ledbara, Z-formade centrifugalvikter 26, som är ledbart monterade på en tapp 136, vil- ken är placerad på en diameter av navet 72.

Enär bränsle alltid tillföres fjäderkammaren 115, då pumpen roterar, kommer spill från kanalen 130 att bestämma trycket i fjäderkammaren 115 och därmed den hydrau- liska kraft, som i samverkan med fjädern 114 påverkar regulatorkolven 112 mot verkan av överföringspumpens 18 utloppstryck. Om sålunda den av fjädern 114 på kolven 112 utövade fjäderkraften är lika med exv. 1,4 kp/cmz, hålles det reglerade utloppstrycket i kana- len 116 vid en nivå av 1,4 kp/cmz plus det i fjäderkammaren 115 rådande hydrauliska trycket. Regulatorkolven eller -sliden 112 tjänar under inverkan av den av fjädern 114 utövade kraften också till att stänga av bränsletillförseln till kanalen 116 i händelse av avbrott i bränsletillförseln till pumpen. g Såsom visas i fig. 1, finns eventuellt en extra matningskanal 124 för förbindel- se mellan ringspåret 120 och det mot varvtalet svarande utloppstrycket i kanalen 116, utom under motorns startförlopp.

Alltefter som rotationshastigheten stiger och överföringspumpens utloppstryck ökar, förskjutes regulatorsliden 112 åt höger och frilägger returkanalen 137, så att eventuellt överskottsbränsle ledes i retur till överföringspumpens 18 inlopp.

En viktig detalj av föreliggande uppfinning ligger i anordningen för erhållande av det varvsrelaterade tryck, som användes för manövrering och drivning av de kraftdon, som ombesörjer styrningen och andra manöverfunktioner. Såsom visas i fig. 1, står den axiella kanalen 118 i regulatorkolven eller sliden 112 i förbindelse med fjäderkammaren 115 genom en port eller öppning 140 och ringspåret 120, som uppvisar ett begränsat ra- diellt spelrum för att bilda ett fast strypställe i strömningsvägen från kanalen 118 s 7714067-7 till fjäderkammaren 115.

Enär differensen 1 tryck mellan kolvens eller slidens 112 ändar måste vara lika med den av fjäderna 114 utövade tryckkraften för att kolven 112 skall hållas 1 ett jäm- viktsläge, är bränsleströmmen in i kammaren 115 genom öppningen 140 och hjälpkanalen 124 konstant under alla normala driftförhållande, och denna konstanta bränslemängd spil les över till det lägre trycket i rullkammaren genom portarna 142, som regleras av tap- pen 132, så att den kraft, som utövas på tappen 132 av bränslet i kanalen 130, är lika med den kraft, som centrifugalvikterna 26 utövar på tappen 132, varigenom trycket i ka- nalen 130 och fjäderkammaren 115 bringas att bli en funktion av varvtalet. I händelse att bränsletillförseln till pumpen strypes, så att trycket i kanalen 130 icke kan ba- lansera ut den av centrifugalrotorn utövade kraften, kommer tappen 132 att sluta till portarna 142, och strömningen i detta omlopp upphör, och enär det icke sker någon strömning från regulatorkolvens 112 ena ände till den andra, sker inget tryckfall. utan fjädern 114 förskjuter kolven 112 till dess vänstra ändläge, varvid matningen till ka- nalen 116 och pumpkammaren 28 stänges av, varigenom motorn stannar, då trycket i kana- lerna 130 och 116 icke är tillräckligt för att upprätthålla en korrekt reglering.

Trycknivån i fjäderkammaren 115 bestämmes sålunda av den axialkraft, som utövas på tappen 132 av de båda Z-formade centrifugalvikterna 26, som verkar kring sin ledtapp 136 under förmedling av det bygelformiga oket 144. Det bygelformiga okets 144 båda skänklar gränslar de Z-formade svängvikterna och är försedda med avlånga hål 146, genom vilka ledtappen 136 passerar och vilka medger okets 144 axialrörelse.

Genom drivaxelns 34 rotation får svängvikterna 26 en tendens att vrida sig runt tappen 136 som följd av centrifugalkraften, emedan svängvikternas tyngdpunkt 149 är be- lägen på axiellt avstånd från ledtappens 136 centrumlinje. Vridmomentet kring tappen 136 är lika med den på svängvikterna utövade centrifugalkraften gånger nämnda axiella avstånd, momentarm, genom vilken detta moment verkar. Detta moment måste motverkas av ett lika stort och motsatt riktat vridmoment, som uppstår genom den hydrauliska kraft, som utövas på tappen 132, vilkaipåverkar de yttre hörnen 150 av det bygelformiga oket 144, där detta står i förbindelse med centrifugalvikterna 26 under förmedling av fjä- dern 145, som företrädesvis har konstant fjäderspänning.

Såsom visas 1 fig. 1, frilägger tappens 132 fyrkantiga ände portarna 142 endast så mycket som behövs för att kvarlämna erforderlig spillarea så att denna area kan ju- steras alltefter varvtalsändringarna, och eftersom dessa är mycket små, blir också tap- pens 132 lägesändringar i axialled små. Om fjädern 145 utelämnas och tappen 132 stöder direkt mot oket 144, blir svängvikternas vinkelläge på ledtappen 136 också närmelsevis oförändrat med varvtalet, och det tryck, som erfordras i kanalen 130 för att utbalanse- ra centrifugalkraftens verkan på svängvikterna, kommer att variera i huvudsak som kva- draten på varvtalet. Om däremot fjädern 145 är installerad, kommer svängvikterna att vrida sig kring tappen 136 i avsevärd grad med stigande varvtal till fäjd avcentrifu- galkraften (som varierar mera än kvadraten på varvtalet till följdav den större rota- 7714607-7 a tionsradie för deras tyngpunkter), och fjädern 145 kommer att tryckas sanman, alltef- ter som belastningen på densama ökas. Då svängvikterna ändrar läge, minskar det axiel- la avståndet mellan tyngpunkten 149 och ledtappen 136, och därmed svängvikternas vrid- moment kring denna tapp, till följd av den betydande procentuella förändringen av den momentarm, på vilken centrifugalkraften verkar. Därför kommer det utjämnande tryck som erfordras i kanalen 130 att bli betydligt lägre än det skulle ha blivit utan fjädern 145. Genom lämpligt val av fjäder 145 kan trycket i kanalen 130 vara väsentligt lägre än ett värde proportionellt med varvtalets kvadrat och bringas att variera praktiskt taget linjärt med varvtalsändringarna. Att ha ett reglertryck, som varierar linjärt med varvtalet i stället för som en kvadratisk funktion, är mycket önksvärt, emedan regler- krafterna blir mera likformiga och lägre trycknivåer erhålles vid höga varvtal. Det är t därför av vikt att i regulatorn införliva ett hjälpmedel för reducering av ökningshas- tigheten hos svängvikternas 26 vridmoment kring ledaxeln 136 till avsevärt mindre än en kvadratisk funktion av varvtalsökningen. Användandet av en fjäder 145 i stället för en fast förbindning mellan svängvikterna och tappen eller ventilkroppen 132 är ett sådant hjälpmedel. Det bör också noteras, att om svängvikterna 26 vrider sig till den punkt, dä tyngdpunkten 149 är belägen på en diameter till drivaxeln genom ledtappen 136, så blir den på tappen 132 av svängvikterna utövade kraften noll. Om man därför placerar tyngdpunkten mycket nära en radiell linje genom ledtappen 136, och företrädesvis med tyngdpunkten belägen på en linje, som bildar mellan ca 10 och ca 30° med denna radiel- la linje, kommer detta att bidra till att reducera den hastighet, med vilken trycket i kanalen 130 stiger med varvtalet, emedan den axiella förskjutningssträckans ändrings- hastighet med varvtalet snabbt avtar med stigande varvtal, medan tyngdpunktsradien ökar mycket litet.

Bland ytterligare hjälpmedel för ökning av de Z-formade svängvikternas rörelse för en given varvtalsökning märkes, att man kan förse tappen 132 med ett avsmalnande ändparti, såsom visas i fig. 4, eller att man kan utforma profilen hos den yta på det U-formade oket, som stöder mot svängvikterna, på sådant sätt, att kontaktpunkten dem emellan förflyttar sig utåt, alltefter som svängvikterna vrider sig utåt, eller använ- da en kombination av dessa hjälpmedel. _ Centrifugalviktskonstruktionen enligt föreliggande uppfinning erbjuder också andra fördelar. Genom att lagra de i ett sanunanhängande stycke bestående, Z-formade svängvikterna på en ledtapp inuti lagringsnavet 72, vilken sträcker sig längs en dia- meter av detta nav, blir svängvikterna statiskt ut-balanserade kring ledtappen 136 och förblir därigenom opåverkade av den vinkel, i vilken pumpen är monterad, och av stöt- krafter i varje verkningsriktning i drift, samt kräver inget extra utrymme.

Följaktligen medför den svängviktsanordning, som enligt uppfinningen föreslås för att alstra ett hydrauliskt regleringstryck, som kan variera linjärt med varvtalet, de i det föregående angivna fördelarna och variationsmöjligheterna samt är dessutom o- känslig för differenser i monteringsmetoderna och eventuell instabilitet till följd av 7 7714907-7 1 drift uppträdande stötkrafter.

Pumpaggregatet innefattar en pumpenhet 152, som är monterad på huset 52, på vil- ket den är avtätad på lämpligt sätt, t.ex. med hjälp av o-profilerade tätningsringar 154, 156. Pumpenheten 152 är försedd med ett cylindriskt utsprång 157 (fig. 1), som är inpassat i pumphusets radiella borrning 158 oaxiellt med kamorganet 36. Pumpenheten 152 uppvisar en cylindrisk borrning 159 (fig. 1), vilken tjänar som cylinder-lopp för pump- kolven 38 och cylinderloppet 159 har sin övre ände tillsluten av en gängad propp 160, som tillsluter cylinderloppets 159 ände och är försedd med en förlängningsdel 164, som begränsar kulventilens 30 lyftrörelse.

En utåt i sidled riktad, gängad kanal 162, som står i förbindelse med cylinder- loppet 159, är försedd med en yttergängad hylsmutter 164 med en central kanal 166, vars ena ände bildar säte 167 för inlopps-backventilens 30 ventilkula, som tätande tillslu- ter högtryckspumpkammaren 28 under pumpkolvens 38 arbetslag. Hylsmutterns 164 motsatta ände tillslutes av den elektromagnetiska avstängningsventilens 170 ventilkropp eller -kolv 168. Ventilkroppen eller kolven 168 hâlles normalt tryckt till sitt stängande läge och tjänar till att hindra bränsle från att strömma in i pumpkammaren 28, utom då den elektromagnetiska avstängningsventilen 170 är magnetiserad.

En andra utåt i sidled riktad kanal 172 står i förbindelse med pumpkammaren 28 och uppvisar ett koniskt säte 173 för en kulventil 40, vilken tjänar som matningsventil för upprätthållande av trycket i kanalen 42 mellan pumpslagen. Kanalen 172 tillslutes av en gängad propp 174, vilken också tjänar till att begränsa ventilkulans 40 lyftrör- else från densammas säte 173. Om så önskas, kan en konventionell matarventil ersätta kulventilen 40.

Kolven 38 är försedd med en axiell kanal 176, som korsar en andra, tvärgående kanal 178, som kommer i förbindelse med en kanal 180 med större diameter, som står i förbindelse med borrningen 184 (fig. 3), för att avsluta pumpslaget genom avflöde av det kvarvarande bränslet i pumpkammaren 28 till spill- eller överflödeskammaren 182, tills den fjäderbelastade kolven 185, som bildar en rörlig vägg till spillkammaren. öppnar en tömningsport 186 för utmatning av det kvarvarande bränsle, som strömmar ut ur pumpkammaren 28. Enär kanalen 178 i kolven 38 är betydligt smalare än kanalen 180 i borrningen 159, medför en vridrörelse hos kolven 38 en variation av det vertikalläge, i vilket kanalerna 179 och 180 överlappar varandra, och därmed ett annat vertikalläge, i vilket pumpslaget avslutas genom utsläppning av kvarvarande bränsle under tryck ur pumpkammaren 28. Följaktligen bestämmas den under ett enda pumpslag avgivna bränsle- mängden av pumpkolvens 38 vinkelläge i förhållande till spillutloppskanalen 180.

Såsom angivits i det föregående, råder överföringspumpens 18 varvtalsrelaterade utloppstryck i kanalen 116 och i det ringformiga bränsletillförselspâret 27, Detta tryck användes för påverkan av en regulator genom reglering av pumpkolvens 38 vridrör- else medelst densamma i sidled utskjutande arm 190.

Såsom visas i fig. 2, är regulatorn försedd med en vâgbalk 192 med tre kultapps 1v14aa1-7 É 8 lagringar 193, 194 och 196, så att den är fritt vridbar kring sin längdaxel. Lagerkulan 193 är lagrad i ett urtag i en rusningsregulatorslid eller -kolv 198. Lagerkulan 194 är lagrad i regulatorkolven 200 och lagerkulan 196 samverkar med plungeregleringskolven 202 för att reglera vinkelläget hos pumpplungens 38 arm 190 mot verkan av fjädern 220.

I normal drift hålles rusregulatorsliden eller -kolven 198 i ett fixerat läge, om inte överföringspumptrycket i kanalen 116 blir tillräckligt högt för att övervinna fjäderns 204 kraft och verkställa reglering till maximivarvtal. Det är att märka, att kammaren 206 vid motsatta änden av rusregulatorkolven 198 står i förbindelse med kana- len 116 genom kanalerna 210, 211, 212.

Om så önskas, kan trycket i fjäderkammaren 115 kopplas till regulatorn, såsom antydes genom de sträckade linjerna 208 i fig. 1, varvid kanalen 210 bortfaller.

Det är tillräckligt att ange, att rusregulatorkolven 198 hålles i ett fixerat läge, såvida icke trycket i kammaren 206 överskrider en given nivå, som anger ett rus- ningstillstånd, i vilket fall vâgbalkens 192 lagerkula 196 trycker plungerreglerings- kolven 202 nedåt för att vrida pumpplungens arm 190 och minska bränsletillförseln genom vridning av pumpplungen 38, så att en tidigare överlappning sker mellan spillkanalen 180 och pumplungens kanal 178.

Regulatorkolven 200 påverkas av det varvtalsrelaterade vätsketrycket i kamma- ren 214 vis sin ena ände och av kraften från en tryckfjäder 216 vid den motsatta änden.

Fjäderkraften kan varieras genom ändring av spjällets 218 ställning, och reglering sker genom att lagerkulan 194 rör sig uppåt vid en tryckminskning i kammaren 214, motsvaran- de en minskning av varvtalet, så att plungeregleringskolven 202 kan förskjutas uppåt under inverkan av fjädern 220 en sträcka, som bestämmas av lagerkulan 196. Dåkolven 219 befinner sig på avstånd frân regulatorkolven 200, såsom visas med heldragna linjer i fig. 2, erhålles reglering inom hela regleringsområdet. Om det med streckade linjer antydda avståndet användes, kommer gapet mellan kolvarna 200 och 219 att slutas vid ett varvtal strax över tomgångsvarv, och reglering sker därvid endast vid tomgångsvarv och maxvarv, varvid den bränslemängd som tillföres vid mellanliggande varvtal regleras manur ellt genom inställning av spjället 218. 2En momentregleringskolv 222, som bestämmer den maximala mängd bränsle som får avges i ett enda pumpslag av plungen 38, är glidbart lagrad i en tvärgående borrning i huset 52. Momentregleringskolvens 222 ena ände påverkas av trycket i kammaren 214, och en fjäder 228 påverkar kolven 222 i riktning mot kammaren 214. Plungerregleringskolven 202 är försedd med en i dess förlängning uppskjutande tapp 203, som kan samverka med en profilerad kamyta 224, som begränsar den maximala bränslemängd som kan pumpas per pumpslag, beroende på momentregleringskolvens 222 läge i axialled, vilket i sin tur be- stämmes av trycket i kammaren 214 och därmed av pumpens hastighet.

Under motorns igângsättningsförlopp, då trycket i kammaren 214 är nära noll, förskjuter regulatorfjädern 216 regulatorkolven 200 till dess övre ändläge, varigenom fjädern 220 tillåtes vrida pumpplungens 38 arm 190 till dess vinkelläge för maximal 9 7714997-7 bränsletillförsel. Såsom visas på ritningen, är kamorganet 224 i sin högra ände utfor- mat med ett diameterförminskat parti 225, så att plungen 202 kan röra sig uppåt en extra sträcka för att ge ökad bränsletillförsel för motorns start.

Om så önskas, kan den profilerade kamytan 224 på momentkolven 222 vara anord- nad excentriskt kring sin egen axel, så att vridningen av momentregleringskolven kan justera läget för maximal bränsletillförsel uppåt eller nedåt, alltefter vad som önskas för den aktuella motorn. Såsom visas på ritningen, kan denna justering utföras med hjälp av en ställskruv 226, som är anordnad att under förmedling av tryckfjädern 228 vrida momentregleringskolven 222. Pâ detta sätt kan den avsedda maximala bränsletill- förseln för ett enda pumpslag av plungen 38 justeras utanför pumpen.

Såsom visas i fig. 3, kan kamorganets 36 läge justeras för framflyttning resp. fördröjning av tidpunkten för pumpslagets början, och därmed av insprutningstidpunkter- na, genom inställning av matarkolven 100 mot verkan av en tryckfjäder 230. överförings- pumpens reglerade tryck i det ringformiga bränsletillförselspåret eller -kammaren 27 står i förbindelse med kammaren 232 vid matarkolvens 100 ände genom kanalerna 234 och 236 samt en backventil 238. Genom reglerad läckning förbi matarkolven 100 förskjutas till ett fördröjningsläge under inverkan av den kraft, som överföres mellan rullarna 32 och kamorganets 36 kamyta under pumpslagen.

Pumphuset 52 är på vanligt sätt fyllt med bränsle för smörjningsändamäl, och varje läckbränsle förbi pumpens kolvar eller plungar ledes slutligen i retur till brän- sletanken genom en fjäderbelastad backventil 240 (fig. 2), som upprätthåller ett över- tryck i pumpen för att hindra luft från att samla sig i pumpens inre och säkerställa att pumpen ständigt hålles fylld med bränsle. överföringspumpen står, som nämnt, på sin utloppssida i kontinuerlig förbindel- se med den ringformiga bränsletillförselkammaren 27 hela den tid pumpen är i arbete.

Då plungens 38 arbetsslag avslutas, genom att kanalerna 178 och 180 (fig. 3) kommer i förbindelse med varandra, kan inloppsbackventilen 30 omedelbart öppnas, så att pumpkam- maren 28 kan fyllas på nytt. Det är att märka, att ingen returfjäder är anordnad för den som frikolvsplunge utförda pumpplungen 38, vilken under sitt matningsslag drives enbart av det hydrauliska trycket. Närhelst trycket i pumpkammaren 28 understiger tryc- ket i den ringformiga matningskammaren 27, drives plungen 38 hydrauliskt till sitt läg- sta läge med avsatsen 108 i anliggning mot stoppet 106 för att säkerställa fullständig fyllning av kammaren 28 före varje pumpslag. På detta sätt blir bränslemängden i pump- kammaren 28 exakt densamma vid början av varje pumpslag, och det är enbart pumpplungens 38 vridningsläge som bestämmer pumpslagets slut till följd av uttömning av överskotts- bränslet till kanalen 180, varigenom säkerställas avgivning av samma bränslemängd under vart och ett av de på varandra följande pumpslagen för en given vinkelinställning av pumpplungen 38.

I detta sammanhang gäller, såsom visas i fig. 3, att överflödes- eller spill- kammaren 182 kan vara anordnad att hjälpa till med den firsta fyllningen av pumpkamma-

Claims (3)

1-'114oo7-7 j i m ren 28. Belastningsfjädern för ackumulatorkolven 185 kan vara så vald, att den upprätt- håller ett högt tryck, t.ex. 1,4 kp/cm2, på det däri befintliga bränslet, varigenom erhålles en inledande tryckstöt för att övervinna ett eventuellt tröghetsmotstånd mot bränsleströmningen från den ringformiga matningskammaren 27 i början av insprutnings- laget. Dessutom kan, såsom visas i fig. 1 och 5, en andra ackumulator vara kopplad till den ringformiga matningskammaren 27 genom en kanal 254, som uppvisar en strypöppning 255 (fig. 1), för att tjäna som en hjälpbränslekälla för utjämning av eventuella puls- ationer hos bränsletrycket, orsakade av de plötsliga variationerna i bränslebehovet för fyllning av pumpkammaren 28. Denna ackumulator visas vara kopplad för att tillföras det bränsle, som genom spillkammaren 182 avlägsnas via utloppsporten 186 (som är avskild från den ringformiga bränslematningskammaren 27) och kanalen 187 för att förhindra tryckfluktuationer i den ringformiga kammaren 27 till följd av den plötsliga uttömnin- gen av bränsle ur spillkammaren 182..En sådan ackumulator kan bildas av ett par fjäder- belastade kolvar 250, som hâlles skilda åt genom en tapp 252 för att säkerställa en mi- nimalt dímensionerad kammare 248. som är förbunden med ringkammaren 27 genom en kanal 254 (fig. 1). Ett kännetecken på föreliggande uppfinning ligger i att drivaxelns 34 ihåliga nav 72 tjänar till att uppbära rullarna 32, vilka är placerade i borrade, längsgående hål eller borrningar i detta nav. Det inses lätt, att de kamorganet 36 påverkande rul- larna 32 tack vare denna konstruktion hålles säkert kvar på plats av navet 72 och med lätthet är utbytbara. Dessutom kan pumpen förvandlas från t.ex. sexcylindrig till tre- cylindrig genom att helt enkelt ta bort varannan rulle. Dessutom är denna konstruktion så beskaffad, att den lätt kan anpassas till ändringar i rullarna 32 vinkellägen för användningvidmotorer med olika antal cylindrar och för tillämpning av pumpslag med o- jämna intervall mellan sig och därigenom möjliggöra anpassning till motorer, som krä- ver sådana ojämna intervall, vilket kan vara fallet vid en del V-motorer. Såsom visas i fig. 1, är rullarnas 32 längd så avpassad, att rullarna i drift är förskjutbara något litet i aixalled. Detta underlättar rullarnas smörjning och rull- ningsrörelse på kamorganets 36 kamyta samt förbättrar desammas nötningsegenskaper. Na- vet är företrädesvis framställt av sintrat järn för att underlätta tillverkningen samt förbättra smörjningen därav. ' ' PATENTKRAV Illl IHIII Il ll II II ll

1. Bränsleinsprutningspump för att i en följd och under högt tryck tillföra uppmätta mängder flytande bränsle till cylindrarna i en förbränningsmotor, varvid pum- pen innefattar en pumpkammare (28) i vilken de uppmätta bränslemängderna komprimeras under högt tryck, en pumpkolv (38) som är anordnad i pumpkammaren förskjutbar fram och tillbaka, ett anslag (l06) för pumpkolven för att begränsa pumpkammarens maximala vo- lym, en mekanisk anordning (72, 32) för att driva pumpkolven i en riktning för att re- ducera pumpkammarens volym, för komprimering av bränslet däri, en hydraulanordning (60, 11 7714007-7 16, 137, 116, 178, 166) för att driva pumpkolven i motsatt riktning, varvid hydraulan- ordningen innefattar en kanal (166) innehållande bränsle under tryck och i kontinuerlig förbindelse med pumpkammaren en backventil (30) i kanalen, vilken ventil öppnas av tryc- ket i kanalen efter aktivering av pumpkolven medelst nämnda mekaniska anordning för att driva pumpkolven mot anslaget och fullständigt fylla pumpkammaren innan pumpkolvens respektive pumpslag, k ä n n e t e c k n a d a v en spillkammare (182, 248), som kommunicerar med en spillöppning (178) i pumpkolven för att avsluta pumpkolvens (38) pumpslag genom avflöde av återstoden av bränslemängden i pumpkammaren (28) och en fjä- derförspänd kolv (185) i spillkammaren för reglering av avledningen av bränsle, varvid spillkammaren kommunicerar med pumpkammaren vid aktivering av pumpkolven medelst nämnda mekaniska anordning (72, 32) för tillförsel av en mindre mängd bränsle för att under- lätta påfyllningen av pumpkammaren under pumpkolvens efterföljande påfyllningsslag.

2. Bränsleinsprutningspump enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d a v en ackumulator (248) som kommunicerar med nämnda kanal (166) för att underlätta bränsletillförseln till pumpkammaren (28) under pumpkolvens (38) laddningsslag.

3. Bränsleinsprutningspump enligt patentkrav 2, k ä n n e t e c k n a d a v att ackumulatorn (248) är ansluten till nämnda kanal (166) via en strypöppning (255). ANFÖRDA PUBLIKATIONER: US 2 650 543, 4 037 573