SE419974C - METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS - Google Patents

METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS

Info

Publication number
SE419974C
SE419974C SE7810558A SE7810558A SE419974C SE 419974 C SE419974 C SE 419974C SE 7810558 A SE7810558 A SE 7810558A SE 7810558 A SE7810558 A SE 7810558A SE 419974 C SE419974 C SE 419974C
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
steam
peat
drying
bark
organic material
Prior art date
Application number
SE7810558A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE7810558L (en
SE419974B (en
Inventor
B O A Hedstrom
C G S Svensson
Original Assignee
Modo Chemetics Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Modo Chemetics Ab filed Critical Modo Chemetics Ab
Priority to SE7810558A priority Critical patent/SE419974C/en
Priority to IE1768/79A priority patent/IE48941B1/en
Priority to DE2940164A priority patent/DE2940164C2/en
Priority to JP54128442A priority patent/JPS6027895B2/en
Priority to NO793237A priority patent/NO151504C/en
Priority to BR7906502A priority patent/BR7906502A/en
Priority to GB7935196A priority patent/GB2036787B/en
Priority to CA000337307A priority patent/CA1116472A/en
Priority to FI793144A priority patent/FI70919C/en
Publication of SE7810558L publication Critical patent/SE7810558L/en
Publication of SE419974B publication Critical patent/SE419974B/en
Publication of SE419974C publication Critical patent/SE419974C/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/12—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening
    • C02F11/13—Treatment of sludge; Devices therefor by de-watering, drying or thickening by heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/001—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals for sludges or waste products from water treatment installations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/02—Heating arrangements using combustion heating
    • F26B23/028—Heating arrangements using combustion heating using solid fuel; burning the dried product
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies

Description

7810558-2 Vad gäller bark, så användes den idag i stor utsträckning som bränsle, i första hand på grund av miljöskäl, eftersom de- ponering av bark är förbjudet på många platser i Sverige. Verk- ningsgraden hos barkförbränningsanläggningar är i de flesta fall dålig, vilket bevisas av att man, speciellt vintertid, måste tillföra och elda olja för att hålla barken brinnande i pannan. 7810558-2 With regard to bark, it is today largely used as a fuel, primarily due to environmental reasons, as bark deposition is prohibited in many places in Sweden. The efficiency of bark incineration plants is in most cases poor, which is proven by the fact that, especially in winter, you have to add and burn oil to keep the bark burning in the boiler.

Om barkens torrhalt är under 30 %, vilket ofta är fallet, brinner inte barken utan stödbränsle. På många håll avvattnas barken me- kaniskt, dock är det ovanligt att på detta sätt uppnå högre torrhalter än ca. 40 %. Det förekommer också, att barken torkas.If the dry matter's dry matter content is below 30%, which is often the case, the bark does not burn without supporting fuel. In many places the bark is dewatered mechanically, however, it is unusual to achieve higher dry contents in this way than approx. 40%. It also happens that the bark dries.

Detta sker medelst rökgaser från en speciell panna, där en del av barken brännes eller medelst rökgaser från ångpannan, där all bark brännes. Mätningar från en anläggning av den första typen visar, att ungefär 1/3 av barken brändes separat för att torka återstående 2/3 av barken. Den torkade barken erhöll då en torr- halt av ca. 45 % mot att före torkningen ha haft en torrhalt av ca. 30 %. Om man ser till värdet av den från början tillgängliga barkmängden, innebär detta förfarande, att man förlorar ca. 15 % av värmevärdet, som skulle kunnat utnyttjas i ångpannan, om det varit möjligt att bränna barken med 30 % torrhalt utan drifts- problem. En torkning enligt den andra typen är ekonomiskt motive- rad vid en höjning av torrhalten med högst 10 % och användes främst i syfte att uppnå jämnare driftsbetingelser. Om man höjer torrhalten med mer än 10 % medelst rökgaser, försämras total- verkningsgraden alltför mycket.This is done by means of flue gases from a special boiler, where part of the bark is burned or by means of flue gases from the steam boiler, where all the bark is burned. Measurements from a plant of the first type show that approximately 1/3 of the bark was burned separately to dry the remaining 2/3 of the bark. The dried bark then obtained a dry content of approx. 45% against having had a dry content of approx. 30%. If you look at the value of the amount of bark available from the beginning, this procedure means that you lose approx. 15% of the calorific value, which could have been used in the steam boiler, if it had been possible to burn the bark with 30% dry content without operational problems. A drying according to the second type is economically motivated by an increase in the dry matter content by a maximum of 10% and is used primarily for the purpose of achieving more even operating conditions. If the dry matter content is increased by more than 10% by means of flue gases, the overall efficiency deteriorates too much.

Eldning av bark sker vanligtvis på rost, s.k. snedrost.Bark burning usually takes place on rust, so-called snedrost.

Eldning i cyklonugnar förekommer också. Båda dessa anordningar är relativt dyra och även arbetskrävande, om jämförelse göres exempelvis med pulvereldning. Som bekant blir verkningsgraden sämre och pannan större och dyrare ju fuktigare barken är.Firing in cyclone furnaces also occurs. Both of these devices are relatively expensive and also labor intensive, if comparison is made, for example, with powder firing. As is well known, the efficiency gets worse and the pan bigger and more expensive the more moist the bark.

Barkens effektiva värmevärde varierar med vedslag och är för granbark ca. 19 MJ/kg torr bark. Granbark med 40 % torrhalt har ett effektivt värmevärde av ca. 14.5 MJ/kg torrtänkt bark.The effective calorific value of the bark varies with wood chips and is for spruce bark approx. 19 MJ / kg dry bark. Spruce bark with 40% dry content has an effective calorific value of approx. 14.5 MJ / kg dry-dried bark.

Vid beaktande av hur pannans verkningsgrad minskar med torr- halten hos det material, som skall brännas, finner man, att totalverkningsgraden vid dagens barkeldning, dvs. med en bark- .torrhalt av ca. 40 %, endast obetydligt överstiger 50 %- Torv användes idag endast i ringa utsträckning som energi- källa. Den teknik, som funnits tillgänglig, stämmer dåligt över- 7810558-2 ens med nutidens krav på kontinuerlig drift, hög driftsäkerhet och ekonomi. Frästorv produceras under sommarmånaderna med en i bästa fall. Under regniga 0 torrhalt av mellan 40 och 50 a perioder blir torven våtare och dess värde sjunker snabbt, när torrhalten minskar. För att uppnå en jämn produktion av torv under hela året har olika behandlingssätt för torven utveck- lats. Det som varit mest aktuellt är den s.k. våtkolningen, vilken gör det möjligt att mekaniskt avvattna torv till ca. 50 % torrhalt. Torv, som den befinner sig i mossen, har en vari- erande torrhalt och sammansättning. Normalt har denna råtorv en torrhalt på mellan 10 och 20 % och kan svårligen avvattnas me- kaniskt till mer än 35 % torrhalt, om den inte behandlas på något sätt. Våtkolning innebär, att torven värmebehandlas vid en koncentration av 5 till 10 %. Därvid pumpas suspensionen genom värmeväxlare, där den uppvärmes, in till våtkolningsreak- torn, där en längre tids direktuppvärmning med ånga sker.When considering the efficiency of the boiler decreases with the dry content of the material to be burned, it is found that the total efficiency of today's bark firing, ie. with a bark dry content of approx. 40%, only slightly exceeds 50% - Peat was used today only to a small extent as an energy source. The technology that has been available is poorly in line with today's requirements for continuous operation, high operational reliability and economy. Frästorv is produced during the summer months with one at best. During rainy 0 dry periods of between 40 and 50 a periods, the peat becomes wetter and its value decreases rapidly, when the dry content decreases. In order to achieve an even production of peat throughout the year, different treatment methods for peat have been developed. What has been most relevant is the so-called the wet char, which makes it possible to mechanically dewater peat to approx. 50% dry content. Peat, as it is found in the bog, has a varying dry content and composition. Normally, this raw peat has a dry content of between 10 and 20% and can hardly be mechanically dewatered to more than 35% dry content, if it is not treated in any way. Wet charring means that the peat is heat-treated at a concentration of 5 to 10%. The suspension is then pumped through a heat exchanger, where it is heated, into the wet charcoal reactor, where a long-term direct heating with steam takes place.

Behandlingen utföres vanligen satsvis under en tid av 1-2 tim- mar vid 150-200°C. Den brittiska patentskriften 183 180 och de svenska patentskrifterna 40 679 och 46 995 beskriver förfaran- den och anordningar för uppvärmning av torvsuspensionen medelst ånga. Under värmebehandlíngen åtgår mellan l och 2 ton ånga per ton torrsubstans, vilken kondenserar i torvsuspensionen eller på en värmeyta, beroende på vilken typ av utrustning som an- vändes. Under den långa våtkolningstiden reduceras torrsubstans- mängden med minst mellan 5 och 10 % genom oxidation av det or- ganiska materialet till koldioxid och vatten. Efter vâtkol- ningen värmeväxlas suspensionen med den nya torvsuspensíon, som skall behandlas och som därigenom förvärmes. Denna förvärmning kan utföras i en anordning som heskrives i den svenska patent- skriften 46 386. Efter våtkolningen avvattnas torven mekaniskt med pressar till i bästa fall 50 % torrhalt. En större del av det så erhållna pressvattnet âteranvändes för spädning av torv- suspensionen, medan resten av pressvattnet måste släppas ut. De så erhållna fuktiga presskakorna av halvtorr torv användes som bränsle, även om torvens värmovärde är lågt på grund av den låga torrhalten. Att ytterligare öka torrhalten hos torven är möj- ligt endast genom torkning. Någon torkmetod,som är ekonomiskt fördelaktig finns icke idag. Visserligen tillverkas torvbriketter ”ha 78lÜ558~2 .- med en torrhalt av ca. 90 %, men detta bränsle kan inte an- vändas industriellt på grund av dess höga pris, utan användes företrädesvis i hushåll. De torkförfaranden, som användes, utnyttjar ofta rökgaser från förbränning av bränslet som tork- medium. Detta innebär, att torrhalten hos torven inte kan höjas med mer än 10 % i flera steg, erhålles något bättre verkningsgrad. I den s.k.The treatment is usually carried out batchwise over a period of 1-2 hours at 150-200 ° C. British Patents 183,180 and Swedish Patents 40,679 and 46,995 describe methods and devices for heating the peat suspension by steam. During the heat treatment, between 1 and 2 tonnes of steam are used per tonne of dry matter, which condenses in the peat suspension or on a heating surface, depending on the type of equipment used. During the long wet charring time, the amount of dry matter is reduced by at least between 5 and 10% by oxidizing the organic material to carbon dioxide and water. After the charring, the suspension is heat exchanged with the new peat suspension, which is to be treated and which is thereby preheated. This preheating can be carried out in a device which is described in the Swedish patent specification 46 386. After wet charring, the peat is mechanically dewatered with presses to at best 50% dry matter content. A larger part of the pressurized water thus obtained was reused to dilute the peat suspension, while the rest of the pressurized water had to be discharged. The thus obtained moist press cakes of semi-dry peat were used as fuel, even though the calorific value of the peat is low due to the low dry matter content. To further increase the dry content of the peat is possible only by drying. There is no economically advantageous drying method today. Admittedly, peat briquettes are manufactured "ha 78lÜ558 ~ 2 .- with a dry content of approx. 90%, but this fuel cannot be used industrially due to its high price, but is mainly used in households. The drying processes used often use flue gases from combustion of the fuel as a drying medium. This means that the dry content of the peat cannot be increased by more than 10% in several steps, a slightly better efficiency is obtained. In the so-called

Bojner-torken, som beskrives i den svenska patentskriften 9837, torkas materialet först i luft med fuktig luft eller ånga som värmemedium och sedan i rökgaser från en förbränningsugn för bränslet. Den amerikanska patentskriften 2 014 764 visar en apparat, där ånga användes som torkmedium. I denna apparat torkas emellertid torven först i luft med varmvatten som värme- medium, som erhållits genom skrubbning av den fuktiga luft som kommer från det ånguppvärmda torksteg, där torven torkas färdigt. Det har angivits, att detta förfarande, trots att det är mycket komplicerat, reducerar värmeförbrukningen vid tork- ningen med endast ca. 30 %. Det finns även andra speciella torkningsförfaranden för torv, såsom exempelvis torkning i smält metall, vilket beskrives i den brittiska patentskríften 183 180.The Bojner dryer, which is described in the Swedish patent specification 9837, the material is first dried in air with moist air or steam as heating medium and then in flue gases from an incinerator for the fuel. U.S. Pat. No. 2,014,764 discloses an apparatus in which steam is used as the drying medium. In this apparatus, however, the peat is first dried in air with hot water as the heating medium, which is obtained by scrubbing the moist air coming from the steam-heated drying step, where the peat is completely dried. It has been stated that this process, although very complicated, reduces the heat consumption during drying by only approx. 30%. There are also other special drying methods for peat, such as, for example, drying in molten metal, which is described in British Patent Specification 183,180.

Torvens förbränning sker i olika typer av pannor. Eldning av grövre partiklar, såsom torvpresskakor, sker på någon typ av rost. Vanligen blåses förbränníngsluft genom rosten i avsikt att torka torven inne i pannan innan den antändes. Mindre och fram- förallt torra torvpartiklar eldas i pulverform. Pulvret blåses ofta tillsammans med förbränningsluften in i pannan. Eldning av fuktigt bränsle kräver större luftöverskott än torrt bränsle, vilket ger en större rökgasmängd och en lägre förbrännings- och rökgastemperatur. Detta, tillsammans med att en ofta stor andel av energiinnehållet går åt för att avdunsta det fuktiga bränslets vatteninnehåll, resulterar i en sämre verkningsgrad för pannan.The peat is burned in different types of boilers. Burning of coarser particles, such as peat press cakes, takes place on some type of rust. Combustion air is usually blown through the grate in order to dry the peat inside the boiler before it is ignited. Smaller and above all dry peat particles are fired in powder form. The powder is often blown together with the combustion air into the boiler. Burning moist fuel requires a larger excess of air than dry fuel, which results in a larger amount of flue gas and a lower combustion and flue gas temperature. This, together with the fact that an often large proportion of the energy content is used to evaporate the water content of the moist fuel, results in a poorer efficiency for the boiler.

För att utvinna en viss mängd energi krävs således mera bränsle och en större och därmed dyrare panna än om torrt bränsle kunde användas. För torv är det effektiva värmevärdet ca. 20 MJ/kg torr torv. I figur 1 visas hur värmevärdet sjunker, då torvens fukt- kvot ökar. Om man antar, att det i en panna krävs ca. 3 MJ för att alstra 1 kg ånga, kan man teoretiskt få ut ca. 6.7 kg ånga per kg torr torv. Om torven har en torrhalt av 50 %, är såsom av värmeekonomiska skäl. Om torven torkas 7810558-2 framgår av figur 1 det effektiva värmevärdet ca. 8.5 MJ/kg.Thus, to extract a certain amount of energy requires more fuel and a larger and thus more expensive boiler than if dry fuel could be used. For peat, the effective calorific value is approx. 20 MJ / kg dry peat. Figure 1 shows how the calorific value decreases as the peat moisture ratio increases. Assuming that a pan requires approx. 3 MJ to generate 1 kg of steam, you can theoretically get out approx. 6.7 kg steam per kg dry peat. If the peat has a dry content of 50%, it is as for thermal economy reasons. If the peat is dried 7810558-2, the effective calorific value approx. 8.5 MJ / kg.

Om hänsyn tas till en försämrad förbränníngsverkningsgrad kan man då producera 5.1 kg ånga per kg torrtänkt torv. För att det skall vara lönsamt att torka torv med en torrhalt av 50 % får således ej åtgå mer än ca. 1.6 kg ånga per kg torrtänkt torv, vilket icke är möjligt med hittills presenterade torkförfaranden.If a reduced combustion efficiency is taken into account, 5.1 kg of steam per kg of dry-thinking peat can then be produced. In order for it to be profitable to dry peat with a dry content of 50%, no more than approx. 1.6 kg steam per kg dry-dried peat, which is not possible with drying procedures presented so far.

Med tillgänglig förbehandlingsteknik, dvs. vâtkolning, kan torv med en torrhalt av 50 % erhållas mot en ångförbrukning av mellan 1 och 2 kg/kg torrtänkt torv. Kvar blir då en nettoproduktion av ånga på mellan 3 och 4 kg per kg torrtänkt torv. Beroende på hur väl torkförfarandetär anordnat värmeekonomiskt blir to- talverkningsgraden således mellan 3 - 100/6.7 = 45 % och 4 - 100/6.7 = 60 %. Denna enkla balans visar vad som är uppnåe- ligt vad gäller energiutvinning med dagens teknik, om torv an- vändes som bränsle.With available pre-treatment technology, ie. wet carbonation, peat with a dry content of 50% can be obtained against a steam consumption of between 1 and 2 kg / kg dry-thinking peat. This leaves a net production of steam of between 3 and 4 kg per kg of dry-thinking peat. Depending on how well the drying process is arranged economically, the total efficiency will thus be between 3 - 100 / 6.7 = 45% and 4 - 100 / 6.7 = 60%. This simple balance shows what is achievable in terms of energy recovery with current technology, if peat was used as fuel.

Redogörelse för uppfinningen Tekniska problemet Föreliggande uppfinning utgör en lösning på problemet att förbättra energiutvinningen vid torkning och bränning av fasta bränslen ur vattenhaltiga, organiska material såsom bark, torv och dylikt. 4.Disclosure of the Invention Technical Problem The present invention is a solution to the problem of improving the energy recovery in drying and burning of solid fuels from aqueous, organic materials such as bark, peat and the like. 4.

Losningen I enlighet härmed avser uppfinningen ett förfarande, vid vilket det vattenhaltiga materialet befrias från fasta för- oreningar såsom sten och metall, avvattnas mekaniskt i ett eller flera steg, eventuellt grov- och/eller finfördelas, torkas och brännes i en kraft/värmeanläggning och före den av- slutande mekaniska avvattningen direkt uppvärmes med ånga från torkanordningen, där torkmediet utgöres av vattenånga över atmosfärstryck, vilket kännetecknas därav, att ånga alstrad i kraft/värmeanläggningen efter passage genom en eller flera tur- biner användes som indirekt värmande medium för ångan i tork- anordningen. 78-10558-2 Fördelar Förfarandet har flera fördelar. Den viktigaste för- delen är, att det blivit möjligt att på ett mycket effek- tivare sätt än tidigare tillvarata den energi, som finns i vattenhaltiga organiska material, såsom exempelvis bark, torv och slam. Genom att upparbeta bränslet stegvis med användande av energi med successivt stigande temperatur och att energi- mässigt optimera varje steg kan förlusterna minimeras så, att totalverkningsgraden blir överraskande hög. Vidare leder för- farandet enligt uppfinningen till, att det organiska materialet hanteras på ett enkelt och driftsäkert sätt, dvs. det är möjligt att bygga en tork- och förbränningsanordning, som kan köras kon- tinuerligt utan besvärande avbrott. Dessutom kan materialen tillvaratas på ett ur miljösynpunkt fördelaktigt sätt. Fördelar- na med förfarandet enligt uppfinningen framgår närmare av ut- föríngsexemplen, där tillämpningar av förfarandet beskrivs mer i detalj och illustreras med hjälp av figurer.The solution Accordingly, the invention relates to a process in which the aqueous material is freed from solid impurities such as stone and metal, mechanically dewatered in one or more steps, optionally coarse and / or comminuted, dried and burned in a power / heating plant and before the final mechanical dewatering is directly heated with steam from the drying device, where the drying medium consists of water vapor above atmospheric pressure, which is characterized in that steam generated in the power / heating plant after passage through one or more turbines is used as indirect heating medium for the steam in the drying device. 78-10558-2 Benefits The process has several advantages. The most important advantage is that it has become possible to utilize the energy contained in aqueous organic materials, such as bark, peat and sludge, in a much more efficient way than before. By reprocessing the fuel step by step using energy with a gradually rising temperature and optimizing each step in terms of energy, the losses can be minimized so that the overall efficiency is surprisingly high. Furthermore, the method according to the invention leads to the organic material being handled in a simple and reliable manner, ie. it is possible to build a drying and incineration device, which can be run continuously without troublesome interruptions. In addition, the materials can be recycled in an environmentally friendly way. The advantages of the method according to the invention appear in more detail from the exemplary embodiments, where applications of the method are described in more detail and illustrated with the aid of figures.

Förfarandet enligt uppfinningen beskrives inledningsvis i generella ordalag och därefter specificerat för de föredragna vattenhaltiga organiska materialen i utföringsexempel, i vilka hänvisas till bifogade figurer l-5.The process according to the invention is initially described in general terms and subsequently specified for the preferred aqueous organic materials in working examples, in which reference is made to the attached Figures 1-5.

Figurbeskrivníng Figur l visar hur det effektiva värmevärdet förändras hos torv med ökad fuktkvot.Figure description Figure 1 shows how the effective calorific value changes in peat with an increased moisture ratio.

Figur 2 visar en anläggning, där förfarandet enligt upp- finningen användes vid torkning och bränning av torv med en torrhalt av 10 %.Figure 2 shows a plant, where the method according to the invention was used for drying and firing peat with a dry content of 10%.

Figur 3 visar en anläggning, där förfarandet enligt upp- finningen användes vid torkning och bränning av torv med en torrhalt av 25 %.Figure 3 shows a plant where the method according to the invention was used for drying and firing peat with a dry content of 25%.

Figur 4 visar en anläggning i en cellulosamassafabrik, där förfarandet enligt uppfinningen tillämpas på bark.Figure 4 shows a plant in a cellulose pulp mill, where the method according to the invention is applied to bark.

I” 7810558-2 Figur 5 visar en anläggning för torkning och bränning av orötat kommunalt avloppsslam, varvid förfarandet enligt uppfinningen utnyttjas.Figure 5 shows a plant for drying and burning untreated municipal sewage sludge, in which the method according to the invention is used.

Bästa utföringsformer Om det organiska materialet innehåller fasta föroreningar såsom sten och metall borttages dessa med känd teknik, innan materialet behandlas i enlighet med uppfinningen. Vidare är det ibland nödvändigt att minska storleken hos viss del av materia- let före behandlingen i enlighet med uppfinningen. När det or- ganiska materialet utgöres av bark, är det exempelvis i regel nödvändigt att desintegrera de grövsta och största barkbitarna.Best Modes If the organic material contains solid impurities such as stone and metal, these are removed by known techniques, before the material is treated in accordance with the invention. Furthermore, it is sometimes necessary to reduce the size of a certain part of the material before the treatment in accordance with the invention. When the organic material consists of bark, for example, it is usually necessary to disintegrate the coarsest and largest pieces of bark.

Det inkommande organiska materialet avvattnas mekaniskt i ett eller flera steg. Antalet avvattningssteg är avhängigt av torrhalten hos det inkommande organiska materialet. Om torr- halten är relativt hög, exempelvis 20 % och däröver, kan det vara tillräckligt med endast ett avvattníngssteg. Detta är exem- pelvis fallet, när torv, som till en del avvattnats och torkats redan på mossen, behandlas enligt uppfinningen. I de allra flesta fall är det dock nödvändigt med två eller flera avvattningssteg.The incoming organic material is mechanically dewatered in one or more steps. The number of dewatering steps depends on the dry content of the incoming organic material. If the dry matter content is relatively high, for example 20% and above, only one dewatering step may be sufficient. This is the case, for example, when peat, which has been partially dewatered and already dried on the bog, is treated according to the invention. In most cases, however, two or more dewatering steps are necessary.

Avvattningen göres medelst känd apparatur, såsom exempelvis hydraulisk press, skruvpress, dekantercentrifug, silbands- press och valspress. Före det sista mekaniska avvattningssteget uppvärmes det organiska materialet medelst vattenånga, genom att ångan direktkondenserar på det organiska materialet. Denna direktkondensation av ånga sker endera vid atmosfärstryck eller vid övertryck. Utformningen av den apparatur, som användes i detta förbehandlingssteg, anpassas till om atmosfärstryck eller övertryck användes. Det organiska materialet skall vid inträdet i detta förbehandlingssteg ha en torrhalt av minst %. I detta steg sänkes torrhalten hos det organiska materi- alet temporärt, eftersom ånga kondenserar i materialet. Tempera- -turen hos det organiska materialet under detta behandlingssteg ligger vanligen inom intervallet 40-l50°C och uppehållstiden vari- erar fràrnågra minuter till en timme beroende på temperaturen och det material, som hanteras. Den ånga som användes för direkt- kondensation på materialet erhålles såsom överskottsånga från ...a 7810558-2 Z0 en senare i processen belägen ångtork, dvs. en tork, där trans- portmediet och torkmediet är ett och detsamma, nämligen vatten- ånga med ett tryck,som överstiger atmosfärstrycket. Ångtorken beskrives närmare nedan. Mellan förbehandlingssteget med di- rektkondensation av ånga på materialet och själva torksteget. utsättes materialet för en avslutande mekanisk avvattning, där tidigare nämnd avvattningsapparatur användes. Innan materialet utsättes för torkbehandling i ångtorken är det ibland nödvändigt att mala eller desintegrera detsamma. Huruvida materialet skall desintegreras eller icke i detta skede av behandlingen bestäm- mes dels av vilket material som hanteras, exempelvis torv, bark eller slam, och dels av vilken avvattningsapparatur som användes och till en del_även av ångtorkens utseende. Materialet kan malas eller desintegreras i varje lämplig apparatur, såsom exempelvis hammarkvarn, pinnkvarn och kulkvarn. Lämpliga an- ordningar för inmatning av materialet i tork- och/eller behand- língsanordningar är cellmatare, skruvar, skruvpress o.dyl.The dewatering is done by means of known equipment, such as for example hydraulic press, screw press, decanter centrifuge, screen belt press and roller press. Before the last mechanical dewatering step, the organic material is heated by means of water vapor, by the steam condensing directly on the organic material. This direct condensation of steam occurs either at atmospheric pressure or at overpressure. The design of the apparatus used in this pretreatment step is adapted to whether atmospheric pressure or overpressure is used. Upon entry into this pre-treatment step, the organic material must have a dry matter content of at least%. In this step, the dry content of the organic material is temporarily reduced, as steam condenses in the material. The temperature of the organic material during this treatment step is usually in the range of 40-150 ° C and the residence time varies from a few minutes to an hour depending on the temperature and the material being handled. The steam used for direct condensation on the material is obtained as excess steam from ... a 7810558-2 Z0 a steam dryer located later in the process, ie. a dryer, where the transport medium and the drying medium are one and the same, namely water vapor with a pressure which exceeds the atmospheric pressure. The steam dryer is described in more detail below. Between the pre-treatment step with direct condensation of steam on the material and the drying step itself. the material is subjected to a final mechanical dewatering, where the previously mentioned dewatering apparatus is used. Before the material is subjected to drying treatment in the steam dryer, it is sometimes necessary to grind or disintegrate the same. Whether the material is to be disintegrated or not at this stage of the treatment is determined partly by the material handled, for example peat, bark or sludge, and partly by the drainage equipment used and partly also by the appearance of the steam dryer. The material can be ground or disintegrated in any suitable apparatus, such as, for example, hammer mill, stick mill and ball mill. Suitable devices for feeding the material into drying and / or treatment devices are cell feeders, screws, screw presses and the like.

Vad beträffar ângtorkens utseende kan den variera mycket. Ge- mensamt för alla torkar som användes är dock, att torksyste- met skall vara slutet så, att ett övertryck upprätthålles. Övertryckets storlek kan variera och uppgå åtminstone till l MPa(l0 bar). När det organiska materialet utgöres av bark eller torv är torkanordníngen så konstruerad, att värmet över- föres från ångan till materialet genom konvektion. När det' organiska materialet utgöres av slam, är torkanordningen så konstruerad, att värmet till största delen överföres genom ledning. I det första fallet innehåller torksystemet en fläkt, som driver ångan och materialet runt i systemet, en värme- växlare och en cyklon. I värmeväxlaren tillföres tork- och transportmediet, dvs. denlænandeångan, för torkningen av materi- alet nödvändig värme genom att ånga av högre tryck och högre temperatur indirekt kommer i kontakt med den bärande ångan.As for the appearance of the steam dryer, it can vary greatly. Common to all dryers used, however, is that the drying system must be closed so that an overpressure is maintained. The size of the overpressure can vary and amount to at least 1 MPa (10 bar). When the organic material consists of bark or peat, the drying device is designed so that the heat is transferred from the steam to the material by convection. When the organic material is sludge, the drying device is designed so that the heat is largely transferred through a line. In the first case, the drying system contains a fan, which drives the steam and material around the system, a heat exchanger and a cyclone. The drying and transport medium is added to the heat exchanger, ie. the steam, for the drying of the material heat necessary by steam of higher pressure and higher temperature indirectly comes into contact with the supporting steam.

Den värmande ångan tages ifrån en turbin. Turbinen i sin tur erhåller ånga från en ångpanna, där ånga alstras genom för- bränning av det torkade materialet och eventuellt stödbränsle, exempelvis olja. I cyklonen skiljes det torkade materialet från den bärande ångan, som fortsätter sitt kretslopp och till en del överföres till förbehandlingssteget, såsom klargjorts tidigare. 7810558-2 9 I botten på cyklonen finns en anordning, som matar det torkade materialet ut till atmosfärstryck. Denna anordning kan utgöras av en slussmatare eller skruvmatare. Vad be- träffar torkningen av materialet, så sker den vid materia- lets transport genom torksystemet, dvs. vattnet i materialet övergår successivt till ånga under transportvägen. Som en följd av detta bildas överskottsånga i torken, dvs. man kan kontinuerligt uttaga en viss mängd ånga ur torksystemet. Tork- systemet kan även innefatta en fluidiserad bädd, där materialet uppehåller sig en viss tid innan materialet på grund av minskad vikt orsakad av torkningen medryckes av ångan in i den övriga delen av torksystemet. Vid torkning av slam användes en s.k. kontakttork, där värmet överföres genom ledning. Även då er- halles den indirekt värmande ångan från en turbín.The heating steam is taken from a turbine. The turbine in turn receives steam from a steam boiler, where steam is generated by combustion of the dried material and any auxiliary fuel, such as oil. In the cyclone, the dried material is separated from the supporting steam, which continues its cycle and is partly transferred to the pretreatment step, as clarified earlier. 7810558-2 9 At the bottom of the cyclone there is a device which feeds the dried material out to atmospheric pressure. This device can be a lock feeder or screw feeder. As far as the drying of the material is concerned, it takes place during the transport of the material through the drying system, ie. the water in the material gradually turns into steam during the transport route. As a result, excess steam is formed in the dryer, ie. you can continuously extract a certain amount of steam from the drying system. The drying system may also comprise a fluidized bed, where the material stays for a certain time before the material due to reduced weight caused by the drying is entrained by the steam into the rest of the drying system. When drying sludge, a so-called contact dryer, where the heat is transferred through a line. Even then, the indirectly heating steam from a turbine is obtained.

Efter lnrkning och ulmnlning av materialet från torksyste~ mel transporteras det vanligtvis med hjälp av en fläkt till eldstaden i en ångpanna för förbränning. Som transportmedium användes luft och/eller rökgaser. Vid denna transport torkas materialet genom s.k. frystorkning ytterligare. När materia- let föres in i dngpannan för förbränning skall dess torrhalt överstiga 90%. Vidare skall materialets parlikelslurlek vid förbränningen understiga 3 mm, företrädesvis J mm. Om par- tikelstorleken överstiger detta mått måste materialet efter utmatandet från torkanordningen och före förbränningen ut- sättas för en malning eller desintegrering. Detta kan exem- pelvis göras i en s.k. Krämer-kvarn. Dessa båda bestämningar, dvs. en torrhalt överstigande 90% och en partikelstorlek understigande 3 mm, leder såväl till att förbränningen blir så fullständig som möjligt, med låg stofthalt i rökgasernai som följd, som till att rökgasmängden blir låg, och rökgas- temperaturen hög, vilket betyder en liten och därigenom billig ängpanna. Dessutom blir ångpannan enkel och driftsäker. Den i ängpannan genom förbränning av det torkade materialet gene- rerade ångan föres, såsom tidigare angivits, till en turbin eller om så är nödvändigt till flera turbiner. Ãngans tryck och temperatur vid ankomsten till turbinen eller turbinerna är mycket hög, exempelvis 11.5 MPa (115 bar) respektive 5500C. En avsevärd del av denna energi omvandlas till ZS 7819558-2 elektricitet med hjälp av en eller flera generatorer. När ångans tryck nedtrappats ungefärligen till 1-Z MPa (10-20 bar) avtappas en del för användande såsom indirekt värmande medium för tork- och transportångan, vilket beskrivits tidigare. Den i turbinen kvarvarande ångan med lägre tryck kan användas för flera olika nyttiga ändamål. Exempelvis kan man í en fjärr- värmeväxlare tillvarata energin genom framställning av varm- vatten för lokaluppvärmningsändamål. I det fall att den kvar- varande ångan skall användas som processånga, t.ex. inom cellulosaindustrien, bör processångans tryck lämpligen mot- svara det tryck, som användes i torkanordningen dvs. 0.3-0.6 MPa (3-6 bar). ' Uppfinningcn belyses av följande utföringscxempel.After drying and emptying of the material from the drying system, it is usually transported by means of a fan to the fireplace in a steam boiler for combustion. Air and / or flue gases were used as the transport medium. During this transport, the material is dried by so-called freeze-drying further. When the material is introduced into the incinerator for incineration, its dry matter content must exceed 90%. Furthermore, the parchment slurry material of the material during combustion should be less than 3 mm, preferably J mm. If the particle size exceeds this dimension, the material must be subjected to grinding or disintegration after discharge from the drying device and before incineration. This can for example be done in a so-called Cream grinder. These two determinations, i.e. a dry matter content exceeding 90% and a particle size of less than 3 mm, leads both to the combustion being as complete as possible, with a low dust content in the flue gases as a result, and to the flue gas quantity being low, and the flue gas temperature high, which means a small and thereby cheap meadow boiler. In addition, the steam boiler is simple and reliable. The steam generated in the meadow boiler by combustion of the dried material is fed, as previously stated, to a turbine or, if necessary, to several turbines. The vapor pressure and temperature on arrival at the turbine or turbines are very high, for example 11.5 MPa (115 bar) and 5500C respectively. A significant part of this energy is converted into ZS 7819558-2 electricity by means of one or more generators. When the pressure of the steam has been reduced approximately to 1-Z MPa (10-20 bar), a part is drained for use as an indirect heating medium for the drying and transport steam, as described earlier. The lower pressure steam remaining in the turbine can be used for several different useful purposes. For example, in a district heat exchanger, energy can be recovered by producing hot water for local heating purposes. In the event that the remaining steam is to be used as process steam, e.g. in the cellulose industry, the pressure of the process vapor should suitably correspond to the pressure used in the drying device, i.e. 0.3-0.6 MPa (3-6 bar). The invention is illustrated by the following working examples.

Exemgel 1 Figur Z visar en anläggning, där förfarandet enligt uppfinningen tillämpas vid torkning av rötorv och efter- följande förbränning av torven.Example gel 1 Figure Z shows a plant, where the method according to the invention is applied in drying of peat and subsequent combustion of the peat.

Torvsuspensionen l, som har en torrhalt av 10%, för- värmes i en med skrapor försedd värmeväxlare 2. Skraporna ser till att värmeytan hålls ren och de sörjer även för en god omblandning av torvsuspensionen. till ca SOOC i värmeväxlaren Z medelst pressvatten peratur av ca 65°C erhållen från efterföljande två Suspensionen förvärmes i av en tem- avvattning- steg. Den första avvattningen av torvsuspensionen göres 1 en avvattningspress 3, vid ett högsta tryck av ca 2.0 MPa (20 bar). Därvid ökas torrhalten hos torvsuspensionen till %. Det urpressade vattnet uppsamlas i fickan 4 och föres genom ledningen S till den gemensamma avloppsledningen 6.The peat suspension 1, which has a dry content of 10%, is preheated in a heat exchanger equipped with scrapers 2. The scrapers ensure that the heating surface is kept clean and they also ensure a good mixing of the peat suspension. to about SOOC in the heat exchanger Z by means of pressurized water temperature of about 65 ° C obtained from subsequent two The suspension is preheated in by a thermal dewatering step. The first dewatering of the peat suspension is done in a dewatering press 3, at a maximum pressure of about 2.0 MPa (20 bar). This increases the dry content of the peat suspension to%. The squeezed water is collected in the pocket 4 and passed through the line S to the common sewer 6.

Den avvattnade torven föres sedan medelst en skruv 7 till ett med medbringare försett tryckkärl 8, vari torven be- handlas med mättad ånga vid ett tryck av 0.5 MPa (5 bar) under en tid av 30 minuter. Medelst en skruvpress 9, till- lika matningsskruv, avvattnas torven ånyo till en torrhaltg av 50% och matas samtidigt in i en torkanordning 10. Det ei skrüvpressen 9 utpressade vattnet uppsamlas i en ficka ll och föres med en ledning l2 till den gemensamma avloppsled- ningen 6. I torkanordningcn 10 cirkulerar överhettad ånga vid ett tryck av 0.5 MPa (5 bar), dvs. samma tryck som JU 7810558-2 ll råder i tryckkärlet 8. Ångan är både torkmedium och trans- portmedium för torven och med hjälp av en fläkt 13 transpor- teras de i fläkten finfördelade torvpartiklurna i en ström- torkkanal till en cyklon 14. Den i stort sett mättade ångan skiljes från torven och återcirkuleras via en överhettare 15, i vilken det indirekt överföres värme till ångan. överhett- ningsvärmet tas från ånga, som kondenserar vid ett tryck av 1.5 MPa (15 bar) och utgöres av avtappníngsånga från anlägg- ningens turbin 16. Avtappningsångan transporteras genom ång- ledningen l7 till överhettaren 15. Från torkningen av torven bildad överskottsånga avskiljes och ledes genom förbindelse- ledningen 18 till tryckkärlet 8.The dewatered peat is then conveyed by means of a screw 7 to a pressure vessel 8 provided with a carrier, in which the peat is treated with saturated steam at a pressure of 0.5 MPa (5 bar) for a period of 30 minutes. By means of a screw press 9, also a feed screw, the peat is dewatered again to a dry content of 50% and fed at the same time into a drying device 10. The water squeezed out of the screw press 9 is collected in a pocket l1 and passed with a line l2 to the common sewer In the dryer 10, superheated steam circulates at a pressure of 0.5 MPa (5 bar), i.e. the same pressure as JU 7810558-2 ll prevails in the pressure vessel 8. The steam is both drying medium and transport medium for the peat and with the aid of a fan 13 the peat particles finely divided in the fan are transported in a flow drying duct to a cyclone 14. The substantially saturated steam is separated from the peat and recirculated via a superheater 15, in which heat is indirectly transferred to the steam. the superheating heat is taken from steam, which condenses at a pressure of 1.5 MPa (15 bar) and consists of drain steam from the plant's turbine 16. The drain steam is transported through steam line 17 to the superheater 15. Excess steam formed from the drying of the peat is separated and led through the connecting line 18 to the pressure vessel 8.

Torven har genom torkning i ånga uppnått en torrhalt av 80%. Torven matas medelst en transportskruv 19 ut till atmosfärstryck och transporteras pneumatiskt genom ledningen till pannan 21. Genom utmatningen och transporten torkar torven ytterligare, dels genom trycksänkningen och dels genom konvektion i transportledningen. Innan torven brännes, mals den i en speciell typ av hammarkvarn med fasta slagor (Krämer- kvarn) 22 tillsammans med cirkulerande rökgaser och blåses därefter som ett damm in i pannan. Vid inträdet i eldstaden är torvens torrhalt ca. 98%. I pannan 21, som arbetar med ett slutet matarvattensystem, genereras överhettad ånga med ett tryck av 11.5 MPa (115 bar) och en temperatur av 530°C. Ängan leds genom ledningen 23 till en eller flera turbiner 16, an- slutna till en generator 24 för produktion av elektrisk kraft.The peat has reached a dry content of 80% by drying in steam. The peat is fed out to atmospheric pressure by means of a transport screw 19 and is transported pneumatically through the line to the boiler 21. Through the discharge and transport, the peat dries further, partly by the pressure drop and partly by convection in the transport line. Before the peat is burned, it is ground in a special type of hammer mill with solid blows (Krämer mill) 22 together with circulating flue gases and then blown as a dust into the boiler. At the entrance to the fireplace, the dry matter of the peat is approx. 98%. The boiler 21, which operates with a closed feed water system, generates superheated steam with a pressure of 11.5 MPa (115 bar) and a temperature of 530 ° C. The steam is led through line 23 to one or more turbines 16, connected to a generator 24 for the production of electric power.

Från turbinen 16 avtappas en del ånga och transporteras till tidigare nämnda överhettare 15 för överhettning av torkmedie- ångan. Resterande ånga leds från turbinen 16 vid l05°C genom ledningen 25 och kondenseras i en fjärrvärmekondensor 26. Övriga avtappningar från turbinen, vilka utnyttjas på känt sätt i pannan, i mellan-överhettare osv. har utelämnats.From the turbine 16 some steam is drained and transported to the previously mentioned superheater 15 for superheating the drying medium steam. Residual steam is led from the turbine 16 at 105 ° C through the line 25 and condensed in a district heating condenser 26. Other drains from the turbine, which are used in a known manner in the boiler, in intermediate superheaters, etc. has been omitted.

Kondenserat matarvatten föres tillbaka till pannan, från fjärrvärmekondensorn 26 genom ledningen 27 och från över- hettaren 15 genom ledningen 28. .4“ 7810558-2 lZ I nedanstående tabell göres en jämförelse av utvunnen energi mellan förfarandet enligt uppfinningen och det tidi- gare kända förfarandet för framställning av torvpresskakor, som använder sig av våtkolning. Siffervärdena vad gäller det tidigare kända förfarandet har erhållits från en process, där torv med en torrhalt av 8% i motströms förvärmdes i vär- meväxlare, där värmet till en del togs ifrån redan behandlad, Resten av den behövliga energin för för- Efter dvs. våtkolad torv. värmningen tillfördes i form av färskånga från pannan. förvärmningen fördes torven till en våtkolningsreaktor,där temperaturen var 190°C och ångtrycket 13 bar. Ångan under den 1.5 timme långa behandlingen tillfördes i form av färskånga.Condensed feed water is returned to the boiler, from the district heating condenser 26 through the line 27 and from the superheater 15 through the line 28. In the table below a comparison of recovered energy is made between the method according to the invention and the previously known method. for the production of peat press cakes, which use wet charring. The numerical values for the previously known process have been obtained from a process in which peat with a dry content of 8% upstream was preheated in heat exchangers, where the heat was partly taken off already treated. wet-charred peat. the heating was supplied in the form of fresh steam from the boiler. preheating, the peat was fed to a wet carbonation reactor, where the temperature was 190 ° C and the steam pressure was 13 bar. The steam during the 1.5 hour treatment was supplied in the form of fresh steam.

Efter våtkolningssteget fördes torven i motström mot nyinförd torv och utsattes därefter för pressning i en plattfílter- press så,_att en torrhalt av 49% erhölls. De så erhållna press- kakorna brändes därefter i en panna.After the wet charring step, the peat was passed countercurrently to newly introduced peat and then subjected to pressing in a plate filter press so that a dry content of 49% was obtained. The press cakes thus obtained were then fired in a pan.

Tabell 1 I* § Förfarandet Våtkolnings- Effektbalans enligt upp- förfarandet f _ finningen_ Å Råtorvens teoretiska effektinnehåll för kg torrtänkt torv/sek, MW 200 200 § Nettovärmebehov, i förvärmare MW - 20 -"- , vid våtkolning MW - 29 , -"- , i ångtork MW 17 ~ - iTorvens värmevärde vid införandet å i pannan,MJ/kg torr torv 19.5 15.5 š Pannverkningsgrad, % 86 80 i Panneffekr, Mw 168 124 Q -"- , i form av elektricitet MW 54 É 33 I -"- , i form av fjärrvärme MW 97 42 Som framgår av ovanstående tabell så innebär förfarandet enligt uppfinningen i jämförelse med det s.k. våtkolningsför- farandet, att man ur torven utvinner (168-l24}lO0 dvs. 35% mer 124 7810558-2 13 energi totalt och att ökningen i form av utvunnen elenergi är (54-33)l00, dvs. 63%. 33 Exempel 2 Figur 3 visar en annan anläggning för torkning och förbränning av torv i enlighet med uppfinningen.Table 1 I * § Procedure Wet charcoal Power balance according to the procedure f _ finningen_ Å Raw peat's theoretical power content for kg dry-thinking peat / sec, MW 200 200 § Net heat demand, in preheater MW - 20 - "-, for wet charcoal MW - 29, -" -, in steam dryer MW 17 ~ - iTorven's calorific value when introduced å into the boiler, MJ / kg dry peat 19.5 15.5 š Boiler efficiency,% 86 80 in Boiler power, Mw 168 124 Q - "-, in the form of electricity MW 54 É 33 I - "-, in the form of district heating MW 97 42 As can be seen from the table above, the method according to the invention in comparison with the so-called the wet carbonation process, that one extracts from the peat (168-124} 10 0, ie 35% more energy in total and that the increase in the form of recovered electrical energy is (54-33) 100, ie 63%. Figure 3 shows another plant for drying and burning peat in accordance with the invention.

I detta fall dräneras och behandlas torven på mossen så,att en torrhalt av 25% erhålles. Därigenom minskas kost- naderna för transport av torven från mossen till anläggningen enligt figuren. Torven 29 matas således med en torrhalt av % till ett kärl 30. I detta kärl behandlas torven vid i huvudsak atmosfärstryck (l.l5 bar) med ånga tillförd genom ledningen 31. Torven erhåller då en temperatur av 95°C.In this case, the peat on the bog is drained and treated so that a dry content of 25% is obtained. This reduces the costs for transporting the peat from the bog to the plant according to the figure. The peat 29 is thus fed with a dry content of% to a vessel 30. In this vessel the peat is treated at substantially atmospheric pressure (1.5 bar) with steam supplied through the line 31. The peat then obtains a temperature of 95 ° C.

Från kärlet 30 föres torven medelst utmatare 32 till en valspress 33, i vilken torven avvattnas till 37% torrhalt.From the vessel 30 the peat is conveyed by means of dispenser 32 to a roller press 33, in which the peat is dewatered to 37% dry content.

Det urpressade vattnet bortföres genom ledningen 34. Torv- banan från valspressen rives medelst en desintegrator 35 till små partiklar, vilka föres till en torkanordning 36 innehållande en fluidiserad bädd genom vilken överhettad ånga (l50°C) transporteras medelst en fläkt 37. Den över- hettade ångan föres från överhettaren 38 genom ledningen 39.The squeezed water is removed through line 34. The peat web from the roller press is torn by means of a disintegrator 35 into small particles, which are fed to a drying device 36 containing a fluidized bed through which superheated steam (150 ° C) is transported by means of a fan 37. the heated steam is passed from the superheater 38 through the line 39.

I den i torkanordningen 36 förefintliga fluidiserade bädden torkas torvpartiklarna och när de är tillräckligt torra och därigenom också tillräckligt lätta rycks de med ångan ur den fluidiserade bädden till en cyklon 40. I denna cyklon sker en grovavskiljning så, att ånga avgår upptill och torven nertill. Ångan med kvarvarande torvpartiklar föres till ett multicyklonaggregat 41, där en slutlig separering av torv och ånga sker. Denna andel av den torkade torven föres genom en ledning 42 till bottendelen av cyklonen 40 där den blandas med den övriga torven och utmatas medelst en sluss- matare 43 till en ledning 44,som står i förbindelse med för- bränningspannan 45. När torven utslussas ur cyklonen 40 har den en torrhalt av 75%. Rökgaser uttages ur pannan 45 och föres i en ledning 46 till en fläkt 47, som transporterar rökgaserna vidare så, att torven medryckes in i pannan, där förbränning sker. Under denna pneumatiska transport ökas 7810558-2 14 torvens torrhalt från 75% till 92%. överhettad ånga av högt tryck (ll.5 MPa) som föres genom ledningen 48 till en eller flera turbiner 49, anslutna till en generator 50 för produktion av elektrisk kraft.In the fluidized bed present in the drying device 36, the peat particles are dried and when they are sufficiently dry and thereby also light enough, they are pulled with the steam from the fluidized bed to a cyclone 40. In this cyclone a coarse separation takes place so that steam escapes at the top and the peat at the bottom. The steam with remaining peat particles is fed to a multicyclone assembly 41, where a final separation of peat and steam takes place. This portion of the dried peat is passed through a conduit 42 to the bottom of the cyclone 40 where it is mixed with the rest of the peat and discharged by means of a sluice feeder 43 to a conduit 44 which communicates with the combustion boiler 45. When the peat is discharged from cyclone 40, it has a dry matter content of 75%. Flue gases are taken out of the boiler 45 and passed in a line 46 to a fan 47, which transports the flue gases further so that the peat is entrained in the boiler, where combustion takes place. During this pneumatic transport the dry matter content of the peat is increased from 75% to 92%. superheated steam of high pressure (11.5 MPa) which is passed through line 48 to one or more turbines 49, connected to a generator 50 for the production of electric power.

Från turbinen 49 avtappas en del ånga av trycket 1 MPa och transporteras genom ledningen 51 till tidigare nämnda överhettare 38 för överhettning av torkmedieångan. Tork- medieångan, som medelst fläkten 37 föres i ett kretslopp genom torkanordníngen 36, cyklonen 40, multicyklonaggregatet 41, överhettaren 38 och ledningen 39 har ett tryck av 0.115 MPa (l.l5 bar). En del av ängen i detta kretslopp uttages och föres genom ledningen 31 till den inkommande torven i kärlet 30, såsom tidigare angivits. Den från turbinen 49 uttagna ångan kondenseras till vatten i överhettaren 38 och kondensvattnet föres tillbaka till pannan genom ledningen 52. Resterande ånga från turbinen 49 föres genom ledningen 53 till lämplig förbrukning.From the turbine 49 some steam of the pressure 1 MPa is drained and transported through the line 51 to the previously mentioned superheater 38 for superheating the drying medium steam. The drying medium vapor, which is passed in a cycle by means of the fan 37 through the drying device 36, the cyclone 40, the multicyclone assembly 41, the superheater 38 and the line 39, has a pressure of 0.115 MPa (1.5 bar). A part of the meadow in this cycle is taken out and passed through the line 31 to the incoming peat in the vessel 30, as previously stated. The steam taken from the turbine 49 is condensed to water in the superheater 38 and the condensed water is returned to the boiler through the line 52. Residual steam from the turbine 49 is passed through the line 53 to suitable consumption.

Denna utföringsform av förfarandet enligt uppfinningen leder till samma höga energiutvinning ur torven, som angivits I pannan genereras i exempel l, dvs. en ökning av energiutvinníngen med 35% jämfört med våtkolningsförfarandet.This embodiment of the process according to the invention leads to the same high energy recovery from the peat, which is stated in the boiler generated in Example 1, i.e. an increase in energy recovery by 35% compared to the wet carbonation process.

Exempel 3 I figur 4 visas en anläggning i en cellulosamassafabrik, där förfarandet enligt uppfinningen tillämpas på bark.Example 3 Figure 4 shows a plant in a cellulose pulp mill, where the method according to the invention is applied to bark.

Granbark 54, i vilken dc grövsta barkhitarnn krossats i en kvarn (icke visat i figuren), transporteras till en hyd- raulisk press S5. Vid inträdet i pressen har barken en torr- halt av 30% och avvattnas i densamma till en torrhalt av 36%.i Därefter föres barken medelst en transportskruv 56 in i ett tryckkärl 57. I tryckkärlet kondenseras ånga, som tillföres genom ledningen 58, på barken vid ett tryck av 0.4 MPa (4 bar).Spruce bark 54, in which the coarsest bark guitar has been crushed in a mill (not shown in the figure), is transported to a hydraulic press S5. Upon entry into the press, the bark has a dry content of 30% and is dewatered therein to a dry content of 36%. the bark at a pressure of 0.4 MPa (4 bar).

Härvid uppvärmes barken till l40°C. Uppehållstiden för barken i tryckkärlet 57 är 3 minuter. Barken utmatas medelst en cell- matare 60 till en skruvmatare 61. barken till en torrhalt av 47.7% samtidigt som barken matas in i Burk- I denna SkrLH/Illätäïe aVVâlttïlaS ett slutet torksystem, där överhettad ånga cirkulerar. 7810558-2 bitarna faller från skruvmataren 61 ned till en kvarn 62 på botten av torken 63 och males till så fina partiklar att transportångan, som tillföres genom ledningen 64, för- mår transportera i väg dem. Transportångan och den fin- fördelade barken passerar därefter en överhettare 65, i vilken avtappníngsånga från turbinen 66 transporterad genom ledningarna 67 och 68 kondenserar vid ett tryck av 1.6 MPa (16 bar). med hjälp av en fläkt 69 genom en ledning 70 till en cyklon 71. I denna cyklon skíljes den torkade barken från ångan.The bark is heated to 140 ° C. The residence time of the bark in the pressure vessel 57 is 3 minutes. The bark is discharged by means of a cell feeder 60 to a screw feeder 61. the bark to a dry matter content of 47.7% at the same time as the bark is fed into the can. The pieces fall from the screw feeder 61 down to a mill 62 at the bottom of the dryer 63 and are ground into such fine particles that the transport steam supplied through the conduit 64 is able to transport them away. The transport steam and the finely divided bark then pass a superheater 65, in which drain steam from the turbine 66 transported through the lines 67 and 68 condenses at a pressure of 1.6 MPa (16 bar). by means of a fan 69 through a line 70 to a cyclone 71. In this cyclone the dried bark is separated from the steam.

Barken matas medelst en cellmatare 72 ut ur cyklonen och föres genom ledningen 73 till ännu en ledning 74. I änden på ledningen 74 finns en fläkt 75 med vars hjälp den fin- fördelade barken (partikelstorlek mindre än 0.4 mm) till- sammans med en del av förbränningsluften och en del andra Vid införandet Den i cyk- Därpå föres transportångan och barken gaser tangentiellt inblåses i eldstaden 76. i eldstaden har barkpulvret en torrhalt av 90%. lonen 71 avskiljda ångan återcírkulerar genom ledningen 64 till torken 63 och införes i densamma vid finfördelnings- anordningen, dvs. kvarnen, 62. Från återcirkulationsled- ningen 64 avtappas ånga, dels genom ledningen 77 till en ångomformare 78 och dels genom ledningen 58 till tryckkärlet 57, såsom tidigare angivits. I ångomformaren 78 ledes ångan in i botten på densamma, dvs. på ena sidan av den i ångom- formaren befintliga värmeväxlaren, och i ångan förefintliga föroreningar såsom inerta gaser, terpentiner, syror m.m. av- ventilcras i toppen. Dessa gaser ledes genom ledningen 79 till fläkten 75, som för dem vidare in i pannan för för- bränning. Kondensatet från ångan föres från ångomformaren 78 genom ledningen 80 till fabrikens koklutindunstningsan- läggning och indunstningsåterstoden förbrännas sedan i soda- pannan. Till ledningen 80 föres också pressvatten från skruvmataren 61 genom ledningen 81 och från den hydrauliska pressen 55 genom ledningen 82. På andra sidan av värme- växlaren i ångomformaren 78 cirkulerar från fabriken erhållet matarvatten tillfört genom ledningarna 83 och 84. Matarvattnet .7310558-2 16 förångas vid ett tryck av 0.4 MPa (4 bar) och ångan föres genom ledningen 86 till fabriken för användning. Den i överhettaren 65 kondenserade ångan föres genom ledningen 85 och blandas i ledningen 83 med det matarvatten, som införes i pannan 76. Vid förbränning av den torkade barken i pannan 76 genereras överhettad ånga av högt tryck, som föres genom ledningen 88 till en eller flera turbiner 66, anslutna till en generator 89 för produktion av elektrisk kraft. med ett tryck av 1.6 MPa. en.dé1 av ångan föres genom ledningen 68 till överhettaren 65 för indirekt överföring av värme till transportångan i tork- systemet och den andra delen av ångarföres genom ledningen 90 till användning i fabriken. Den i turbinen 66 kvarvarande ångan, dvs. efter avtappning och omvandling till elektrisk energi, föres vid ett tryck av 0.4 MPa genom ledningen 87 till ledningen 86, som står i förbindelse med fabriken.The bark is fed out of the cyclone by means of a cell feeder 72 and passed through the line 73 to another line 74. At the end of the line 74 there is a fan 75 by means of which the finely divided bark (particle size less than 0.4 mm) together with a part of the combustion air and some others During the introduction of the in vapor. The steam separated by the ion 71 recirculates through the line 64 to the dryer 63 and is introduced therein at the atomizing device, i.e. the mill, 62. Steam is drained from the recirculation line 64, partly through the line 77 to a steam converter 78 and partly through the line 58 to the pressure vessel 57, as previously stated. In the steam converter 78, the steam is led into the bottom thereof, i.e. on one side of the heat exchanger present in the steam converter, and in the steam existing pollutants such as inert gases, turpentines, acids, etc. av- valvecras at the top. These gases are passed through line 79 to fan 75, which carries them further into the boiler for combustion. The condensate from the steam is passed from the steam converter 78 through line 80 to the factory's boiler liquor evaporator and the evaporator residue is then burned in the recovery boiler. Pressed water is also supplied to the line 80 from the screw feeder 61 through the line 81 and from the hydraulic press 55 through the line 82. On the other side of the heat exchanger in the steam converter 78, feed water obtained from the factory supplied through the lines 83 and 84 circulates. evaporates at a pressure of 0.4 MPa (4 bar) and the steam is passed through line 86 to the factory for use. The steam condensed in the superheater 65 is passed through line 85 and mixed in line 83 with the feed water introduced into boiler 76. Upon combustion of the dried bark in boiler 76, high pressure superheated steam is generated which is passed through line 88 to one or more turbines 66, connected to a generator 89 for the production of electric power. with a pressure of 1.6 MPa. one part of the steam is passed through line 68 to the superheater 65 for indirectly transferring heat to the transport steam in the drying system and the other part of the steam is passed through line 90 for use in the factory. The steam remaining in the turbine 66, i.e. after draining and converting to electrical energy, is passed at a pressure of 0.4 MPa through line 87 to line 86, which is connected to the factory.

För att utröna betydelsen av förbehandlingen av barken i tryckkärlet 57 gjordes två försök förutom det ovan angivna.To ascertain the significance of the pretreatment of the bark in the pressure vessel 57, two attempts were made in addition to the above.

I det ena försöket uteslöts ångbehandlingen i tryckkärlet 57.In one experiment, the steam treatment in the pressure vessel 57 was excluded.

I det andra försöket behandlades barken i tryckkärlet 57 med ånga vid en temperatur av l05°C till skillnad från den tidi- Från turbinen transporteras genom ledningen 67 ånga Denna ånga uppdelas i två strömmar, gare angivna ångtemperaturen av l40°C. Torrhalten hos barken efter passerandet av skruvmataren 61 mättes och följande re- sultat erhölls.In the second experiment, the bark in the pressure vessel 57 was treated with steam at a temperature of 105 ° C in contrast to the previous steam. The steam is transported through the line 67. The dry content of the bark after passing the screw feeder 61 was measured and the following result was obtained.

Tabell 2 Ingen ñngtill- Tíllförsel av Tillförsel försel i tryck- 105-gradíg ånga av l40-gra- kärlet 57 i tryckkärlet 57 dig ånga i tryckkärle1 57 Torrhalt i % efter pressen 55 36.3 35.8 36.0 Torrhalt i % efter ångbehandling - 32.5 31.4 Torrhalt i % efter skruvmataren 61 38.5 43.0 47.7 7810558-2 17 Som framgår av tabell 2 leder förbehandlingen av barken i enlighet med uppfinningen, dvs. att barken direkt- uppvärmes med ånga, till att torrhalten hos barken efter andra pressningen är betydligt högre än om ångtillförseln uteslutes. Även om värdet av den tillförda ångan i en energibalansräkning frånräknas förfarandet enligt upp- finningen, så leder förbehandlingen till ett positivt resultat.Table 2 No steam supply of supply supply in pressure 105-degree steam of the 140-degree vessel 57 in the pressure vessel 57 dig steam in pressure vessel1 57 Dry matter in% after press 55 36.3 35.8 36.0 Dry matter in% after steam treatment - 32.5 31.4 Dry matter in % after the screw feeder 61 38.5 43.0 47.7 7810558-2 17 As can be seen from Table 2, the pre-treatment of the bark in accordance with the invention, ie. that the bark is directly heated with steam, so that the dry content of the bark after the second pressing is significantly higher than if the steam supply is excluded. Even if the value of the added steam in an energy balance sheet is deducted from the procedure according to the invention, the pre-treatment leads to a positive result.

Om det ovan beskrivna förfarandet enligt uppfinn- ingen avseende torkning och bränning av bark jämföres med konventionellt'omhändertagande av bark, dvs. mekanisk av- vattning av barken genom pressning till en torrhalt av 40% och en därpå följande förbränning i en panna försedd med snedrost, så finner man, att den enligt uppfinningen pro- ducerade ångans pris är 35% lägre än priset på ånga vid Detta trots, att den i figur 4 visade utrustningen runt ångpannan leder till ökad ínvesteringskostnad och även någon ökning av driftskostnaden jämfört med konventionell hantering. lägre produktionskostnaden per ton ånga beror på, att av- sevärt mer ånga erhålles ur samma barkmängd jämfört med Vidare leder förfarandet enligt upp- konventionellt omhändertagande av barken.If the above-described method according to the invention regarding drying and burning of bark is compared with conventional bark disposal, i.e. mechanical dewatering of the bark by pressing to a dry matter content of 40% and a subsequent combustion in a boiler equipped with oblique rust, it is found that the price of the steam produced according to the invention is 35% lower than the price of steam at This despite , that the equipment shown in Figure 4 around the steam boiler leads to increased investment cost and also some increase in operating cost compared to conventional handling. The lower production cost per tonne of steam is due to the fact that considerably more steam is obtained from the same amount of bark compared with Furthermore, the procedure leads according to conventional disposal of the bark.

Den tidigare känd teknik. finningen till att själva ångpannan kan göras enklare och därigenom billigare och även driftsäkrare än exempelvis en Genom en förbättrad förbränning av bark- snedrostångpanna. 3 en har stoftmängden kunnat minskas från ca 180 mg/normal m vid en snedrostângpanna till ca 40 mg/normal m3 (Nm3) rökgas vid förfarandet enligt uppfinningen. Ytterliga- re en fördel med systemslutningen enligt figur 4 är, att utsläppen av syreförbrukande substans blir lågt genom in- såväl kondensatet från ängomformaren 78 som från den hydrauliska pressen 55 och pressvattnet (Nms) rökgas dunstning av pressvattnet från skruvmataren 61. 7810558-2 18 Exempel 4 I figur 5 visas en anläggning för torkning och för- bränning av orötat kommunalt avloppsslam,där förfarandet enligt uppfinningen utnyttjas.The prior art. the finding that the steam boiler itself can be made simpler and thereby cheaper and also more reliable than, for example, a Through an improved combustion of bark oblique bar pan boiler. In one case, the amount of dust has been reduced from about 180 mg / normal m in an oblique roasting pan to about 40 mg / normal m3 (Nm3) of flue gas in the process according to the invention. Another advantage of the system closure according to Figure 4 is that the emissions of oxygen-consuming substance are low through both the condensate from the steam converter 78 and from the hydraulic press 55 and the press water (Nms) flue gas evaporation of the press water from the screw feeder 61. 7810558-2 18 Example 4 Figure 5 shows a plant for drying and incineration of undigested municipal sewage sludge, where the method according to the invention is used.

Slammet 91 kommer från en aktiv-slamanläggning vid en torrhalt av 4% och avvattnas i en konventionell press 92 till en torrhalt av 10%. Pressen 92 kan ersättas med exem- pelvis en dekantercentrifug. föres till en behållare 93, där slammet värmes till 8000 medelst direktkondensation av ånga, som erhålles från en Från torkanordningen trans- Det förurvattnade slammet efterföljande torkanordning 94. porteras ångan genom ledningarna 95 och 96, Vid kondensa- tionen av ångan i slammet frigöres illaluktande gaser, som uppsamlas i toppen av behållaren 93 och föres genom led- ningen 97 till (icke visat i figuren) ångpannan 98, där gaserna förbrännas tillsammans med torkat slam och olja.The sludge 91 comes from an activated sludge plant at a dry matter content of 4% and is dewatered in a conventional press 92 to a dry matter content of 10%. The press 92 can be replaced with, for example, a decanter centrifuge. is transferred to a container 93, where the sludge is heated to 8000 by direct condensation of steam obtained from a desiccator 94. The pre-dehydrated sludge 94 , which is collected at the top of the container 93 and passed through line 97 to (not shown in the figure) the boiler 98, where the gases are burned together with dried sludge and oil.

Slammet föres därefter till en silbandspress 99 och av- vattnas till en torrhalt av 37%. Det i silbandspressen 99 urpressade vattnet föres tillsammans med i pressen 92 ur- pressat vatten genom ledningen 100 tillbaka till aktiv-slam- anläggningen. Efter den avslutande mekaniska avvattningen föres slammet till den tidigare nämnda torkanordningen 94.The sludge is then fed to a 99 sieve press and dewatered to a dry matter content of 37%. The water squeezed out in the screen belt press 99 is carried together with water squeezed out in the press 92 through the line 100 back to the activated sludge plant. After the final mechanical dewatering, the sludge is fed to the previously mentioned drying device 94.

Torkanordningen består av ett tryckkärl med tre axiellt anordnade transportskruvar, vilka är utformade så, att de både rengör varandra vid rotation och tjänstgör som tryck- täta slussar vid in- och utmatandet av slammet till respek- tive från torkanordningen 94. Värmet tillföres indirekt till torkanordningen 94 genom att ånga med ett tryck av 0.9 MPa (9 bar) avtappas från turbinen 102 och föres genom led- ningen lO3 till de ihåliga transportskruvarna, vari ångan kondenseras. En del av ångan i ledningen 103 föres medelst ledningen 104 till tryckkärlets mantel,där ångan kondenseras.The drying device consists of a pressure vessel with three axially arranged transport screws, which are designed so that they both clean each other during rotation and serve as pressure-tight locks when the sludge is fed in and out to or from the drying device 94. The heat is supplied indirectly to the drying device 94 by steam with a pressure of 0.9 MPa (9 bar) is drained from the turbine 102 and passed through the line 103 to the hollow transport screws, in which the steam is condensed. A part of the steam in the line 103 is conveyed by means of the line 104 to the jacket of the pressure vessel, where the steam is condensed.

Trycket på ångan i torkanordningen 94, dvs. där slammet be- finner sig, är 0.2 MPa (2 bar). Vid denna typ av torkanord- ning, som benämnes kontakttork, är det väsentligt, att god vürmelodning mellan skruvar och slam uppnås. Vid utmatningen 7810558-2 19 av slammet från torkanordningen 94 har det en torrhalt av 90%. Slammet utmatas i finfördelad form såsom pulver och föres med hjälp av en fläkt 105 genom en ledning 106 till en cyklon l07. I cyklonen avskiljes det pulverformiga slammet och transporteras genom ledningen 108 till eldstaden i ångpannan 98. Slammet förbrännes tillsammans med olja i ångpannan 98, varvid genereras överhettad ånga av högt tryck som föres genom ledningen 109 till en eller flera turbiner 102, anslutna till en generator 110 för pro- duktion av elektrisk kraft. Som tidigare angivits avtappas ånga från turbinen 102 och ledes som indirekt värmande ånga till torkanordningen 94 genom ledningarna 103 och 104. Den ånga som kvarstår i turbinen efter avtappning och omvandling till elektrisk energi föres genom ledningen lll till fjärr- värmekondensorn 112 där den kondenserar. Kondensatet föres tillbaka till ångpannan 98 genom ledningen 113 såsom matar- vatten. Kondensatet från torkanordningen 94 föres genom led- ningen ll4 till ledningen 113 för vidare befordran såsom matar- vatten till ångpannan. En del av den i torkanordningen 94 ut- vunna ångan föres såsom tidigare angivits medelst ledningarna 95 och 96 till förbehandlingsbehållaren 93. Resten av den i torkanordningen 94 utvunna ångan föres genom ledningen 115 till den i figuren icke visade aktiv-slamanläggningen. I denna an- läggning bestående bl.a. av bassänger kommer avloppsvattnet i kontakt med aktivt slam och luft. För att uppnå en hög till- vüxthastighet av slam i bassängerna, så värmes luften med den utvunna ångan och därmed erhålles också en höjning av tempera- turen på vattnet i bassängerna.The pressure of the steam in the drying device 94, i.e. where the sludge is located is 0.2 MPa (2 bar). In this type of drying device, which is called a contact dryer, it is essential that good heat soldering between screws and sludge is achieved. When discharging the sludge from the drying device 94, it has a dry content of 90%. The sludge is discharged in finely divided form as a powder and is conveyed by means of a fan 105 through a line 106 to a cyclone 107. In the cyclone, the powdered sludge is separated and transported through line 108 to the fireplace in the boiler 98. The sludge is combusted together with oil in the boiler 98, generating superheated steam of high pressure which is passed through line 109 to one or more turbines 102, connected to a generator 110 for the production of electric power. As previously stated, steam is drained from the turbine 102 and passed as indirect heating steam to the dryer 94 through lines 103 and 104. The steam remaining in the turbine after draining and conversion to electrical energy is passed through line III to the district heating condenser 112 where it condenses. The condensate is returned to the boiler 98 through line 113 as feed water. The condensate from the dryer 94 is passed through line 114 to line 113 for further transport as feed water to the boiler. A part of the steam obtained in the drying device 94 is conveyed as previously indicated by means of the lines 95 and 96 to the pre-treatment container 93. The rest of the steam recovered in the drying device 94 is passed through the line 115 to the activated sludge plant not shown in the figure. In this facility consisting of e.g. of basins, the wastewater comes into contact with activated sludge and air. In order to achieve a high growth rate of sludge in the basins, the air is heated with the recovered steam and thus an increase in the temperature of the water in the basins is obtained.

Såsom framgår av det tidigare angivna tillföres olja till pannan som förbrännes tillsammans med det torkade slammet.As can be seen from the foregoing, oil is added to the boiler which is burned together with the dried sludge.

Eftersom torrhalten hos slammet är mycket låg i början och även beroende på slammets fysikaliska natur är det icke möjligt att torka slammet och sedan vid förbränningen erhålla så mycket energi, att denna är tillräcklig för hola slamhanteringcn, utan man måste alltid tillföra energi utifrån och då vanligtvis i n 7810558-2 ' form av olja. Slamhanteríng innebär således alltid en kostnad. Beroende på typ av slam och slammets torrhalt krävs mellan 0.5 och 1.0 kg olja/kg torrt slam för om- händertagande av slammet vid konventionella torknings- och förbränningsförfaranden. Om man studerar kostnaden för konventionell hantering av slammet, exempelvis be- stående av avvattning av slammet i dekantercentrifug och torkning och förbränning av detsamma i en etageugn samt deponering av askan finner man att den uppgår till ca 500 kr/ton torrt slam. Om slammet behandlas på det sätt, som framgår av figur 5 dvs. i enlighet med förfarandet enligt uppfinningen, har det visat sig att denna kostnad kan sänkas med 25%. Dessutom leder det beskrivna för- farandet till, att luktutsläpp förhindras och att problemen med icke förbränt stoft minskas.Since the dry content of the sludge is very low in the beginning and also due to the physical nature of the sludge, it is not possible to dry the sludge and then during combustion obtain so much energy that it is sufficient for hollow sludge handling, but you must always supply energy from outside and then usually in 7810558-2 'form of oil. Sludge management thus always involves a cost. Depending on the type of sludge and the dry matter content of the sludge, between 0.5 and 1.0 kg oil / kg dry sludge is required for disposal of the sludge in conventional drying and incineration procedures. If you study the cost of conventional handling of the sludge, for example consisting of dewatering the sludge in a decanter centrifuge and drying and incineration of the same in a floor oven and depositing the ash, you will find that it amounts to approximately SEK 500 / ton of dry sludge. If the sludge is treated in the manner shown in Figure 5, ie. In accordance with the method of the invention, it has been found that this cost can be reduced by 25%. In addition, the described procedure leads to the prevention of odor emissions and the reduction of the problems with unburned dust.

Claims (8)

7810558-2 PATENTKRAV7810558-2 PATENT REQUIREMENTS 1. Förfarande för torkning och bränning av fasta bränslen ur vattenhaltiga, organiska material såsom bark, torv och dylikt för förbättring av energiutvinningen, k ä n n e t e c k n a t a v kombinationen, att det vattenhaltiga materialet befrias från fasta föroreningar såsom sten och metall, avvattnas mekaniskt i ett eller flera steg, eventuellt grov och/eller finfördelas, torkas och brännes i en kraft/värmeanläggning (21, 45, 76, 98) in- begripande en eller flera turbiner (16, 49, 66, 102) och före den avslutande mekaniska avvattningen (9, 33, 61, 99) direkt uppvärmes med ånga från torkanordningen (10, 36, 63, 94) där torkmediet utgöres av vattenånga över atmosfärs- tryck och att ånga alstrad i kraft/värmeanläggningen (21, 45, 76, 98) efter passage genom turbinen (erna) (16, 49, 66, 102) användes som indirekt värmande medium för ånga i tork- anordningen (10, 36, 63, 94).A process for drying and burning solid fuels from aqueous organic materials such as bark, peat and the like to improve energy recovery, characterized in that the aqueous material is freed from solid contaminants such as stone and metal, mechanically dewatered in one or more steps, possibly coarse and / or comminuted, dried and burned in a power / heating plant (21, 45, 76, 98) including one or more turbines (16, 49, 66, 102) and before the final mechanical dewatering (9 , 33, 61, 99) are heated directly with steam from the drying device (10, 36, 63, 94) where the drying medium consists of water vapor above atmospheric pressure and that steam generated in the power / heating plant (21, 45, 76, 98) after passage through the turbine (s) (16, 49, 66, 102) was used as the indirect heating medium for steam in the dryer (10, 36, 63, 94). 2. Förfarande enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att torrhalten hos det organiska materialet vid den direkta uppvärmningen med ånga bringas att överstiga 10%.2. A method according to claim 1, characterized in that the dry content of the organic material during the direct heating with steam is caused to exceed 10%. 3. Förfarande enligt patentkrnven 1-2, k ä n n e t e c k- n a t därav, att det organiska materialet sönderdelas efter den avslutande mekaniska avvattningen.3. A method according to claims 1-2, characterized in that the organic material decomposes after the final mechanical dewatering. 4. Förfarande enligt patentkraven 1-3, k ä n n e t e c k- n a t därav, att det organiska materialet finfördelas efter torkningen.4. A method according to claims 1-3, characterized in that the organic material is comminuted after drying. 5. Förfarande enligt patentkraven 1-4, k ä n n e t e c k- n a t därav, att det organiska materialet torkas i sådan ut- sträckning att torrhalten vid förbränningen överstiger 90%.5. A method according to claims 1-4, characterized in that the organic material is dried to such an extent that the dry content during combustion exceeds 90%. 6. Förfarande enligt patentkraven 1-5, k ä n n e t e c k- n a t därav, att det organiska materialet före förbränningen sönderdelas så att partikelstorlckcn understiger 3 mm, föro- trädesvis 1 mm. 7810558-2 226. A method according to claims 1-5, characterized in that the organic material is decomposed before combustion so that the particle size is less than 3 mm, preferably 1 mm. 7810558-2 22 7. Förfarande enligt patcntkraven 1-6, k ä n n c t e c k- n a t därav, att värmct i torkanordningcn överíörcs genom konvektion,när det organiska materialet utgöres av bark eller torv.7. A method according to claims 1-6, characterized in that heat in the drying device is transferred by convection, when the organic material consists of bark or peat. 8. Förfarande enligt patcntkraven L-6, k ä n n e t 0 c k- n a t därav, att värmer i torkunordningcn 1 huvudsak överföras genom ledning, när det organiska materialet utgöres av slam. u. -- - - Ä--mum--fww-n~~-~--- -.- - ~ ---»-8. A method according to claim L-6, characterized in that heat in the drying device 1 is mainly transferred by line, when the organic material consists of sludge. u. - - - Ä - mum - fww-n ~~ - ~ --- -.- - ~ --- »-
SE7810558A 1978-10-10 1978-10-10 METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS SE419974C (en)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE7810558A SE419974C (en) 1978-10-10 1978-10-10 METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS
IE1768/79A IE48941B1 (en) 1978-10-10 1979-09-18 A process for drying and combustion of water-containing solid fuels
DE2940164A DE2940164C2 (en) 1978-10-10 1979-10-03 Process for heat recovery when drying solid fuels from hydrous organic materials
JP54128442A JPS6027895B2 (en) 1978-10-10 1979-10-03 Method for drying and burning hydrated solid fuel
NO793237A NO151504C (en) 1978-10-10 1979-10-09 PROCEDURE FOR THE DRYING AND BURNING OF Aqueous, Solid Fuels
BR7906502A BR7906502A (en) 1978-10-10 1979-10-09 PROCESS FOR DRYING AND COMBUSTING SOLID FUELS
GB7935196A GB2036787B (en) 1978-10-10 1979-10-10 Process for drying and combustion of water-containing solid fuels
CA000337307A CA1116472A (en) 1978-10-10 1979-10-10 Process for the efficient conversion of water-containing organic materials as fuels into energy
FI793144A FI70919C (en) 1978-10-10 1979-10-10 FOERFARANDE FOER VAERMEAOTERVINNING VID TORKNING AV FASTA BRAENSLEN UR VATTENHALTIGA ORGANISKA MATERIAL

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE7810558A SE419974C (en) 1978-10-10 1978-10-10 METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE7810558L SE7810558L (en) 1980-04-11
SE419974B SE419974B (en) 1981-09-07
SE419974C true SE419974C (en) 1984-04-02

Family

ID=20336049

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE7810558A SE419974C (en) 1978-10-10 1978-10-10 METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS

Country Status (9)

Country Link
JP (1) JPS6027895B2 (en)
BR (1) BR7906502A (en)
CA (1) CA1116472A (en)
DE (1) DE2940164C2 (en)
FI (1) FI70919C (en)
GB (1) GB2036787B (en)
IE (1) IE48941B1 (en)
NO (1) NO151504C (en)
SE (1) SE419974C (en)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58123017A (en) * 1982-01-18 1983-07-22 Nippon Kokan Kk <Nkk> Incinerating treatment of sewage sludge
JPS60194218A (en) * 1984-02-29 1985-10-02 郭　聰賢 Method and device for converting thermal energy generated attime when damped garbage is incinerated by garbage furnace into mechanical energy and changing it into effective energy
JPS6146812A (en) * 1984-08-14 1986-03-07 Babcock Hitachi Kk Method of burning dehumidified cake
SE8405982L (en) * 1984-11-27 1986-05-28 Hans Theliander WAY TO DRY PARTICULAR MATERIAL
JPH0324995Y2 (en) * 1986-05-15 1991-05-30
FI77512C (en) * 1987-06-18 1989-03-10 Timo Korpela Procedure for improving the efficiency of a steam power plant process.
US5253432A (en) * 1988-06-30 1993-10-19 Imatran Voima Oy Drying method in a power-plant process and dryer used in the method
FI80757C (en) * 1988-06-30 1990-07-10 Imatran Voima Oy KOMBINERAT GASTURBINS- OCH AONGTURBINSKRAFTVERK OCH FOERFARANDE FOER ATT UTNYTTJA BRAENSLETS VAERME-ENERGI FOER ATT FOERBAETTRA KRAFTVERKSPROCESSENS TOTALA VERKNINGSGRAD.
CA1337013C (en) * 1988-06-30 1995-09-19 Markku Raiko Drying method in a power-plant process and dryer used in the method
US4878441A (en) * 1988-08-11 1989-11-07 Ahlstromforetagen Svenska Ab Apparatus and process for generating steam from wet fuel
WO1990012250A1 (en) * 1989-03-30 1990-10-18 Miyagi-Ken Drying and combustion apparatus of high moisture content solid inflammable matters
NL9000617A (en) * 1990-03-16 1991-10-16 Memon Bv METHOD AND APPARATUS FOR PROCESSING MANURE
DE4215735A1 (en) * 1992-05-13 1993-11-18 Bruno Fechner Current generating system using steam boiler fired by preheated fuel - includes steam turbine with exhaust steam line leading from turbine used to heat fuel drier
FI99051C (en) * 1992-10-08 1997-09-25 Imatran Voima Oy Method and coupling to facilitate supply of fuel to the pressurized space
GR1006158B (en) * 2006-04-14 2008-11-25 Ιωαννης Μπελιας Drying of olive pits by steam recycling from an electricity steam-turbine generator.
GB201020001D0 (en) * 2010-11-25 2011-01-12 Doosan Power Systems Ltd Low rank coal processing apparatus and method
FR2991754B1 (en) 2012-06-07 2020-10-02 Pyraine WET BIOMASS COMBUSTION THERMAL PLANT
US9969849B2 (en) * 2014-02-19 2018-05-15 Basf Se Method for drying particulate polymers
FI126502B (en) * 2014-06-30 2017-01-13 Upm Kymmene Corp Method for treating bio-sludge
DE102014013813A1 (en) * 2014-09-23 2016-03-24 Bma Braunschweigische Maschinenbauanstalt Ag Process and arrangement for wastewater treatment
US9708937B2 (en) * 2014-11-14 2017-07-18 Bill & Melinda Gates Foundation Multi-functional fecal waste and garbage processor and associated methods
CN105645714B (en) * 2015-12-31 2017-02-22 杭州隽琛环保有限公司 Device and method for treating sludge through desiccation and carbonization combined method by utilizing steam of thermal power plant
CN106482451B (en) * 2016-09-23 2022-05-27 广东核电合营有限公司 Vacuum drying and helium filling device for spent fuel storage and transportation container
CN107931223B (en) * 2017-12-14 2024-02-09 广东万和电气有限公司 Smoke machine cleaning method, smoke machine using same and electric control flow

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE441781C (en) * 1927-03-12 Jacob Lumpp Adhesive application device on paper tube winding machines
DE395820C (en) * 1919-05-03 1924-05-16 Techno Chemical Lab Ltd Process for drying peat and other pulpy dry material on an internally heated drying drum
GB183180A (en) * 1921-03-12 1922-07-12 Thermal Ind & Chem Tic Res Co Improved treatment of peat and the like
DE512327C (en) * 1927-04-23 1930-11-10 Techno Chemical Lab Ltd Process for drying finely divided goods
US2014764A (en) * 1932-09-02 1935-09-17 Techno Chemical Lab Ltd Drying peat and other materials
US2492754A (en) * 1948-10-30 1949-12-27 Gen Electric Material drying apparatus
DE1018206B (en) * 1952-10-13 1957-10-24 Gerhard Goebel Dipl Ing Heater for heating up gaseous media, especially air heaters for space heating systems
DE1206287B (en) * 1960-04-01 1965-12-02 Loesche Kg Mill drying plant
AT260801B (en) * 1965-04-09 1968-03-25 Oesterr Alpine Montan Process for drying colloidal substances and devices for carrying out the process

Also Published As

Publication number Publication date
IE48941B1 (en) 1985-06-26
NO793237L (en) 1980-04-11
CA1116472A (en) 1982-01-19
DE2940164C2 (en) 1984-11-15
JPS6027895B2 (en) 1985-07-02
NO151504C (en) 1985-04-24
JPS5553619A (en) 1980-04-19
SE7810558L (en) 1980-04-11
DE2940164A1 (en) 1980-04-24
BR7906502A (en) 1980-06-17
IE791768L (en) 1980-04-10
NO151504B (en) 1985-01-07
FI793144A (en) 1980-04-11
GB2036787A (en) 1980-07-02
FI70919B (en) 1986-07-18
SE419974B (en) 1981-09-07
GB2036787B (en) 1982-10-27
FI70919C (en) 1986-10-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4290269A (en) Process for the efficient conversion of water-containing organic materials as fuels into energy
SE419974C (en) METHOD OF DRYING AND BURNING OF Aqueous SOLID FUELS
CA1131013A (en) Flash drying sludge derived fuel process
HU219920B (en) Method and configuration for facilitating the fuel pumping into a pressurized space
RU2007121675A (en) METHOD FOR CONVERTING SOLID BIO-WASTE TO RENEWABLE FUEL
CN101216244A (en) Spiral and rotary type sludge drying shaping apparatus
Wimmerstedt Recent advances in biofuel drying
US4673510A (en) Process for the disposal of settled sludge derived from a biological sewage-disposal plant
US4135968A (en) Spent liquor treatment
FI87092B (en) FOERFARANDE FOER BEHANDLING AV SVARTLUT.
CN101056968A (en) Method of slurry dewatering and conversion of biosolids to a renewable fuel
SE527127C2 (en) Process and apparatus for the production of thermal and electrical energy in a pulp mill
KR101051093B1 (en) High Function Organic Sludge Dryer Using Water-In-oil Evaporation Technology at Normal Pressure
JPH09257234A (en) Supplying method of waste into boiler
US8201408B1 (en) Biomass (woodfuel) cogeneration powerplant
WO1990001663A1 (en) A process and an apparatus for drying wet fuel
EP1181486B1 (en) Method and apparatus for burning materials with low combustibility
JPS614795A (en) Method for producing solid fuel from organic sludge
JPS5524527A (en) Sludge treating method
CN110526543A (en) A kind of system and method coupling coal-fired incineration disposal suitable for sludge
IMOTO et al. The state of the art of sludge drying in Japan
EP0835410B1 (en) A method and an apparatus for drying and combusting water-containing matter
JPS58122092A (en) Methane fermenting method for organic waste
JPS58177200A (en) Treatment of organic sludge
JPS58193794A (en) Treatment of organic waste

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 7810558-2

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 7810558-2

Format of ref document f/p: F