SA99200115B1 - عملية لتحويل مواد مؤكسجة oxygenates إلى أولفينات olefins مع تسقية مباشرة للمنتج لاسترجاع الحرارة heatrecoverry - Google Patents
عملية لتحويل مواد مؤكسجة oxygenates إلى أولفينات olefins مع تسقية مباشرة للمنتج لاسترجاع الحرارة heatrecoverry Download PDFInfo
- Publication number
- SA99200115B1 SA99200115B1 SA99200115A SA99200115A SA99200115B1 SA 99200115 B1 SA99200115 B1 SA 99200115B1 SA 99200115 A SA99200115 A SA 99200115A SA 99200115 A SA99200115 A SA 99200115A SA 99200115 B1 SA99200115 B1 SA 99200115B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- temperature
- mentioned
- fraction
- aforementioned
- product
- Prior art date
Links
- 238000010791 quenching Methods 0.000 title claims abstract description 110
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 title claims abstract description 103
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 91
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 86
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title claims abstract description 60
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 27
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims abstract description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 111
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 89
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 42
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 claims description 30
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 17
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- -1 helium helium methane cation Chemical class 0.000 claims description 13
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims description 10
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 claims description 8
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- TZIHFWKZFHZASV-UHFFFAOYSA-N methyl formate Chemical compound COC=O TZIHFWKZFHZASV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N dimethyl carbonate Chemical compound COC(=O)OC IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-M Formate Chemical compound [O-]C=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- UNYSKUBLZGJSLV-UHFFFAOYSA-L calcium;1,3,5,2,4,6$l^{2}-trioxadisilaluminane 2,4-dioxide;dihydroxide;hexahydrate Chemical compound O.O.O.O.O.O.[OH-].[OH-].[Ca+2].O=[Si]1O[Al]O[Si](=O)O1.O=[Si]1O[Al]O[Si](=O)O1 UNYSKUBLZGJSLV-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 229910052676 chabazite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims description 2
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims description 2
- 230000001706 oxygenating effect Effects 0.000 claims description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 3
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M Propionate Chemical compound CCC([O-])=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 2
- KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N acetic acid trimethyl ester Natural products COC(C)=O KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims 2
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 claims 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 claims 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 claims 1
- XXLDWSKFRBJLMX-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;carbon monoxide Chemical compound O=[C].O=C=O XXLDWSKFRBJLMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- LTSVCYSRMIHZTE-UHFFFAOYSA-N carbonic acid;ethoxyethane Chemical compound OC(O)=O.CCOCC LTSVCYSRMIHZTE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 125000004177 diethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 claims 1
- 150000005686 dimethyl carbonates Chemical class 0.000 claims 1
- 210000003918 fraction a Anatomy 0.000 claims 1
- 239000010977 jade Substances 0.000 claims 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 claims 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 claims 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 88
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 61
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 22
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 14
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 13
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 12
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 12
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 12
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 11
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 6
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000012084 conversion product Substances 0.000 description 6
- 241000269350 Anura Species 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 5
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 5
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 5
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N Methylamine Chemical compound NC BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000006213 oxygenation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 101150105088 Dele1 gene Proteins 0.000 description 3
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 3
- 235000013844 butane Nutrition 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 3
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N Dimethyl sulfide Chemical compound CSC QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XOBKSJJDNFUZPF-UHFFFAOYSA-N Methoxyethane Chemical compound CCOC XOBKSJJDNFUZPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N Pentane Chemical class CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010335 hydrothermal treatment Methods 0.000 description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 2
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 2
- BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N propan-1-ol Chemical compound CCCO BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 2
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- JCLFHZLOKITRCE-UHFFFAOYSA-N 4-pentoxyphenol Chemical compound CCCCCOC1=CC=C(O)C=C1 JCLFHZLOKITRCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001501536 Alethe Species 0.000 description 1
- AUHNGVNVHMOTDK-UHFFFAOYSA-N C(=O)=O.[C]=O.[C]=O Chemical compound C(=O)=O.[C]=O.[C]=O AUHNGVNVHMOTDK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000220450 Cajanus cajan Species 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 241000282324 Felis Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000252067 Megalops atlanticus Species 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QXZUUHYBWMWJHK-UHFFFAOYSA-N [Co].[Ni] Chemical compound [Co].[Ni] QXZUUHYBWMWJHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWKWDCOTNGQLID-UHFFFAOYSA-N [N].[Ar] Chemical compound [N].[Ar] PWKWDCOTNGQLID-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- HRYZWHHZPQKTII-UHFFFAOYSA-N chloroethane Chemical compound CCCl HRYZWHHZPQKTII-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- HPNMFZURTQLUMO-UHFFFAOYSA-N diethylamine Chemical compound CCNCC HPNMFZURTQLUMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 229960003750 ethyl chloride Drugs 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 1
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000007499 fusion processing Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 230000002779 inactivation Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000001449 isopropyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- COTNUBDHGSIOTA-UHFFFAOYSA-N meoh methanol Chemical compound OC.OC COTNUBDHGSIOTA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZXNVAPMBEJPOJD-UHFFFAOYSA-N methyl acetate;methyl formate Chemical compound COC=O.COC(C)=O ZXNVAPMBEJPOJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical class CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- YSZUKWLZJXGOTF-UHFFFAOYSA-N propane Chemical compound CCC.CCC YSZUKWLZJXGOTF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WHFQAROQMWLMEY-UHFFFAOYSA-N propylene dimer Chemical group CC=C.CC=C WHFQAROQMWLMEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007420 reactivation Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 238000011064 split stream procedure Methods 0.000 description 1
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 1
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000001424 substituent group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
- C10G3/42—Catalytic treatment
- C10G3/44—Catalytic treatment characterised by the catalyst used
- C10G3/48—Catalytic treatment characterised by the catalyst used further characterised by the catalyst support
- C10G3/49—Catalytic treatment characterised by the catalyst used further characterised by the catalyst support containing crystalline aluminosilicates, e.g. molecular sieves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
- C10G3/60—Controlling or regulating the processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
- C10G3/62—Catalyst regeneration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2529/00—Catalysts comprising molecular sieves
- C07C2529/82—Phosphates
- C07C2529/84—Aluminophosphates containing other elements, e.g. metals, boron
- C07C2529/85—Silicoaluminophosphates (SAPO compounds)
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4006—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/909—Heat considerations
- Y10S585/91—Exploiting or conserving heat of quenching, reaction, or regeneration
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بعملية process تحويل حفازي catalytically converting لخام تغذية feedstock يحتوي على مواد مؤكسجة oxygenates إلى أولفينات olefins مع تسقية مباشرة direct quenching للمنتج product لزيادة الاسترجاع الحراري heat recovery وتحسين improve الاندماج الحراري .heat integration27 ،
Description
Y
مع تسقية مباشرة للمنتج olefins إلى أولفينات oxygenates عملية لتحويل مواد مؤكسجة heat recovery لاسترجاع الحزارة الوصف الكامل خلفية الاختراع heat recovery لزيادة كفاءة الاسترجاع الحراري process يتعلق الاختراع الراهن بعملية للمنتج direct quenching مع تسقية مباشرة heat integration وتحسين الاندماج الحراري إلى oxygenates المؤكسجة Jf sll selective conversion في عملية التحويل الإنتقائي product أولفينات. oo ethylene (المحددة في هذا البيان على أنها الإثيلين light olefins وتعمل الأولفينات الخفيفة لانتاج feeds ومخاليط منها) بصفتها تيارات تغذية butenes والبيوتينات propylene والبروبيلين ويتم إنتاج الأولفينات dele polymers والبوليمرات chemicals العديد من المواد الكيميائية وقد .petroleum feeds تيارات التغذية البترولية cracking الخفيفة تقليدياً بواسطة تكسير olefins petroleum sources من مصادر بترولية olefins إنتاج الأولفينات cost ازدادت باستمرار تكلفة ٠ بسبب محدودية الإمداد بتيارات التغذية البترولية وارتفاع تكلفتها. وقد ازدادت الجهود لتطوير olefins وتحسين تقنيات إنتاج الأولفينات 018505 وعلى وجه الخصوص تقنيات إنتاج أولفينات . alternative feedstocks خفيفية بالاعتماد على خامات تغذية بديلة methanol الخصوص الميثانول day وعلى alcohols وتعتبر المواد المؤكسجة مثل الكحولات اجطاعس ethyl ether Yu إثيل (Leg dimethyl ether i وثنائي مثيل ethanol والإيثانول ٠ وكربونات ثناني مثيل methyl formats وفورمات المثيل من الأنواع الهامة لخامات تغذية بديلة لإنتاج الأولفينات الخفيفة. ويمكن dimethyl carbonate synthesis gas أو من غاز تخليقي «fermentation بواسطة التخمير alcohols إنتاج الكحولات مواد كربونية cpetroleum liquids سوائل بترولية ¢natural gas من غاز طبيعي derived (dria وا v recycled المواد البلاستيكية المعادة coal في ذلك الفحم Lu carbonaceous materials cagricultural products المنتجات الزراعية cmunicipal wastes النفايات البديلة plastics وبسبب التشكيلة الواسعة لمصادر المواد organic materials أو معظم المواد العضوية calcohol derivatives ومشتقات الكحول calcohol فإن الكحول »877 materials الخام وغيرها من المواد المؤكسجة تبشر بكونها خامات تغذية اقتصادية؛ غير بترولية لإنتاج ٠ .olefins الأولفينات dad yetemperature عند درجة حرارة olefins ويحدث تحويل المواد المؤكسجة إلى أولفينات
SF نسبياء تكون عادة أعلى من حوالي +5لأم (درجة متوية)؛ ويفضل أعلى من حوالي فإن درجة حرارة exothermic يكون طاردا للحرارة conversion reaction ولأن تفاعل التحويل في المفاعل initial temperature عادة أعلى من درجة الحرارة الابتدائية Seffluent الصبيب ٠١ للسيطرة Process schemes وقد ثم اقتراح العديد من الطرق و/أو مخططات العمليات .reactor من تفاعل تحويل المواد المؤكسجة داخل المفاعل generated على حرارة التفاعل المتولدة hot في درجة الحرارة وظهور البقع الساخنة surges بغرض تفادي حودث حالات التمور وكذلك catalyst deactivation تثبيط فاعلية الحفاز rate تخفيض معدل a وبالنتيجة spots «ethane الإيثان ¢methane كالميثان undesirable products تخفيض إنتاج النواتج غير المرغوبة Vo وفحم carbonaceous deposits الرواسب الكربونية ccarbon monoxide أول أكسيد الكربون الكوك ».اه. ومن المفيد جدا الحصول على عملية تستفيد بكفاءة من حرارة التفاعل الكامنة في المنتجات الخارجة من مفاعل تحويل المواد المؤكسجة؛ تستمثل الاسترجاع في عملية تحويل المواد المؤكسجة utility الحراري؛ وتقلل من الاستهلاك الكلي للمرافق إلى أولفينات 15605ه. وتكون عملية من هذا القبيل مغرية بدرجة أكبر من الناحية البيئية © .commercially والتجارية economically الاقتصادية senvironmentally & الوصف العام للاخترا مع زيادة olefins يزود الاختراع الراهن بعملية لتحويل المواد المؤكسجة إلى أولفينات في الاسترجاع الحراري والاندماج الحراري؛ وتتضمن العملية المذكورة؛ تسخين خام تغذية da) (ye first heat content يحتوي على المواد المؤكسجة المذكورة بمحتوى حراري أول Yo
AAV
¢ حرارة أولى إلى درجة حرارة ثانية بواسطة مرحلة stage واحدة إلى حوالي ثلاث مراحل ذات محتوى حراري متزايد بشكل متعاقب؛ وملامسة contacting خام التغذية المذكور عند درجة الحرارة الثانية المذكورة مع حفاز catalyst يحتوي على غربال جزيئي molecular sieve في ظروف conditions فعالة لإنتاج حفاز مثبط الفاعلية يحتوي على رواسب كربونية وإنتاج منتج م يحتوي على الأولفينات olefins المذكورة؛ حيث يتكون الغربال الجزئيي المذكور من مسام ذات قطر diameter يقل عن حوالي ٠١ أنجستروم angstroms ويكون للمنتج المذكور درجة حرارة ثالثة lef من درجة الحرارة All المذكورة؛ وتشريب المنتج المذكور باستخدام وسط فاعل medium عند درجة حرارة ابتدائية وبمقدار كاف لتشكيل جزء منتج light product «as fraction وجزء منتج ثقيل Cus heavy product fraction يشتمل جزء المنتج الخفيف المذكور ٠ على أولفينات olefins خفيفة ويكون جزء المنتج الثقيل المذكور ذو درجة حرارة نهائية أعلى من درجة الحرارة الأولى المذكورة La لا يقل عن حوالي © م. ويُستخدم جزء المنتج الثقيل المذكور لتزويد حرارة عند مرحلة واحدة أو أكثر من المراحل المذكورة للحصول على المحتويات الحرارية الأعلى المذكورة. شرح المختصر للرسوم Vo الشكل ١ هو مخطط diagram يبين سير عملية تجسيد مفضل لزيادة الاسترجاع الحراري في الاختراع الراهن. الوصف التفصيلى يزود الاختراع الراهن بعملية لزيادة الاسترجاع الحراري وتخفيض متطلبات requirements الطاقة. energy والمرافق أثناء تحويل المواد المؤكسجة إلى أولفينات olefins Y. وتتضمن العملية أخذ مزيج النواتج «product mixture بما في ذلك تيار تغذية المواد المؤكسجة غير المتفاعلة unreacted من مفاعل تحويل مواد مؤكسجة وتسقية مزيج النواتج مباشرة بواسطة وسط مناسب؛ ويفضل الماء water دون تجزئة fractionating النواتج. وسيشار لاحقًا إلى هذا النوع من التسقية في هذا البيان ب"التسقية المباشرة للمنتج direct product quench وتزيل التسقية المباشرة للمنتج الحرارة من مزيج النواتج؛ مسببة تكثيف condense مكونات ve ذات درجة الغليان الأعلى Jie chigher boiling الماء وتيار تغذية المواد المؤكسجة غير AAV
المتفاعلة؛ وتشكيل جزء منتج ثقيل. ويفصل جزء المنتج JED عن جزء المنتج الخفيف الذي يحتوي على مكونات هيدروكربونية غازية (Fie gaseous hydrocarbons الأولفينات olefins الخفيفة والميثان methane والإيثان ethane والبروبان Propone والبيوتانات .butanes ويمكن تجزئة جزء المنتج الثقيل أو أي جزء من الأجزاء العديدة أو كافة الأجزاء العديدة إلى تقنيات techniques ٠ أو طرق مختلفة لفصل وسط التسقية عن المكونات الأخرى. ويمكن استخدام جزء المنتج الثقيل أو أي جزء أو تيار من الأجزاء والتيارات العديدة أو كافة الاجزاء والتيارات العديدة الناتجة عن عمليات فصلها عن وسط التسقية؛ للتزويد بجزء على الأقل من الحرارة المطلوبة لتبخير vaporize أو زيادة المحتوى الحراري بطريقة أخرى لخام تغذية المواد المؤوكسجة؛ خلال مرحلة واحدة إلى حوالي ثلاث مراحل؛ قبل إضافتها داخل مفاعل تحويل ٠ - المواد المؤكسجة بغرض الملامسة مع حفاز تحويل المواد المؤكسجة. وتزود هذه المراحل خام تغذية المواد المؤكسجة بمحتوى حراري متزايد بشكلٍ متعاقب. وتحتوي غالبية الحفازات المستخدمة في cle تحويل المواد المؤكسجة على غرابيل جزيثية؛ من كلا النوعين الزيوليتي zeolitic (زيوليت (zeolites وغير الزيوليتي zeolitic 000. وينبغي في الاختراع الراهن تحقيق الكثير من التحسينات المنشودة بشكل أساسي باستخدام أي Vo حفاز من غربال جزيثي emolecular sieve catalyst بصرف النظر عن نوع البنية structure type أو حجم المسام pore size وبالإمكان كذلك استخدام مخاليط من غرابيل جزيئية زيوليتية وغير زيوليتية. وتشمل الحفازات من غرابيل جزيئية التي يفضل استخدامها وفقا للاختراع الراهن على حفازات من غرابيل جزيئية "صغيرة المسام و "متوسطة" المسام. وتعرف الحفازات من الغرابيل الجزيئية "صغيرة المسام" على أنها حفازات ذات قطر مسام يقل عن حوالي 5 © أنجستروم. وتعرّف الحفازات من الغربالية الجزيئية "متوسطة المسام" على أنها حفازات ذات قطر مسام يتراوح في المدى من حوالي © إلى حوالي ٠١ أنجستروم. أما الحفازات من الغرابيل الجزيئية "كبيرة المسام" فهي حفازات ذات قطر مسام يزيد عن حوالي١٠ أنجستروم. وفي العادة؛ لا تكون الحفازات من الغربالي الجزيئية كبيرة المسام حفازات مفضلة في عملية تحويل المواد المؤكسجة إلى أولفينات olefins خفيفة دون إجراء تعديلات modifications و/أو Yo معالجات]08680060 إضافية مناسبة. AY
+
وتشتمل حفازات من غربالي جزيئية زيوليتية ملائمة للاستخدام في الإختراع الراهن بدرجة متفاوتة من الفاعلية؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ على أنواع لتتي CHA AFL ؛ FER 081 «THO «ROH <LOV ¢ERI والنماذج التي تحثوي على بدائل substituted examples من هذه الأنواع البنيوية؛ كما تم وصفها في مؤلف دبليو. ام. ميير Meir .14 .17 ودي. اتش ° أولسون DUH.
Olson المعنون "أطلس الأنواع البنيوية الزيوليتية يعمو "atlas of zeolitic structural (دار نشر بتروورث هاينمان -الطبعة الثالثة؛ 59١ ١م)؛ الذي أدمج في هذا البيان للإحالة إليه كمرجع. وتشمل الحفازات الزيوليتية المفضلة؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ زيوليت ezeolite 3A 3A زيوليت م4 czeolite 4A وزيوليت zeolite SA SA (المشار إليها جميعا فيما بعد في هذا البيان بالزيوليتم ZSM-5 «ZK-5 (zeolite A 2524-34 والإريونيت cerionite Ve الشابازيت cchabazite الأفرتيت caffertil السليكاليت csilicalite البوروسليكات borosilicates ومخاليط منها. أنظر مؤلف ميير Meier و أولسون Olson أعلاه. ويمكن الحصول على هذه الزيوليتات من شركات ومصادر تجارية عديدة متل شركة موبيل Mobile شركة أموكو <AMOCO شركة يو سي أي (UCT شركة انجلهارد Engelhard شركة الدريتش كميكل كمبني <Aldrich Chemical Company شركة جونسون sole كمبني Johnson Matthey company «
Vo شركة يونيون كاربايد كوربوريشن Union Carbide Corporation وغيرها. وتعتبر مركبات سليكو الومينوفسفات (SAPO'S) Silicoaluminophosphates مجموعة واحدة من مجموعات الغرابيل Af all غير الزيوليتية non-zeolitic التي تصلح للاستخدام في الاختراع الراهن. وتشمل مركبات SAPO المناسبة للاستخدام في الاختراع eal) دون أن تقتصر بالضرورة على lll مركبات SAPO-44 SAPO-34 ¢SAPO-18 (SAPO-17 ومخاليط منها. »| وتفضل SAPO CUS jo صغيرة المسام لإنتاج أولفينات olefins خفيفة. ومركب SAPO المفضل هو 5800-34 الذي (Say تخليقه synthesized وفقا لبراءة الاختراع الأمريكية رقم 4,446,891 التي أدمجت في هذا البيان للإحالة led) كمرجع؛ ووفقا لمجلة «Zeolites المجلد VY الصفحات من IVY 777 عام 1997 التي أدمجت في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. ويمكن تخليق 5800-18 وفقا لمؤلف (pid جيه ومعاونوه J.
Chen et. al. بعنوان Yo دراسات في علوم الاسطح والحفز «Studies in Surface Science and Catalysis محاضر
AAV
ر الاجتماع العاشر للجمعية الدولية Procealings of Tenth International Catalysis Society asl المجلد (Af الصفحات من ٠١ إلى TY عام AE وتشكل مركبات سليكوألومينوفسفات تحمل بدائل substituted ~ silicoaluminophosphates (مركبات SAPO تحمل بدائل) صنفا آخر من الغرابيل الجزيئية غير الزيوليتية المعروفة باسم م 0 مركبات "7488050 Alls تعتبر مناسبة للاستخدام كحفارات في الاختراع الراهن. وقد وصفت CLS je "7488750 في براءتي الأختراع الأمريكيتين رقم 4,977,074 ورقم 5,7,7 المدمجتين في هذا البيان للإحالة إليهما كمرجع. وقد تكون مركبات SAPO التي تحمل بدائل والتي أدمجت بعد التخليق ملائمة أيضا للاستخدام في الاختراع الراهن. وتشمل البدائل المناسبة "Me" دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك النيكل ¢nickel الكوبالت «Cobalt ve المنغنير cmanganese الكروم chromium الحديد «00]؛ الخارصين zine السترونشيوم المغنيسيوم «Magnesium الباريوم «barium والكالسيوم Calcium وتشمل مركبات "MeAPSO' المفضلة؛ دون أن تقتصر بالضرورة على Co- 011940-34 NiSAPO-17 «ld SAPO-17 «Co-SAPO-34 ¢SAPO-17 معدل يفلز SAPO-18 «Sr معدل بفلز SAPO-34 «Sr معدل بفلز«5؛ 508050-44 ومخاليط منها. ويمكن دمج بدائل مختلفة أثناء أو بعد تخليق Vo مركبات السليكو .silicoaluminophosphates Claud gina off كذلك يمكن أن يستخدم في الاختراع الراهن مركبات ألومينوفسفات aluminophosphates المعروفة باسم مركبات MeAPO بصفتها حفازات من غرابيل جزيئية غير زيوليتة وتشمل مركبات «MeAPO دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك (TIAPO «ZrAPO «ZnAPO ومخاليط lek ويمكن تخليق هذه الغرابيل الجزيئية وفقا لبراءات الاختراع الامريكية بالأرقام (EAT VEY Y. حت م لاتع ف روخ تار ولأن الحفاز قد يستخدم في تشكيلة واسعة من مفاعلات تحويل المواد المؤكسجة و/أو في تشكيلة واسعة من ظروف celal فإنه قد يحتوي على مواد رابطة binders مواد مالئة fillers أو مواد أخرى للحصول على أداء حفازي Catalytic Performance أفضل»؛ مقاومة أفضل للتآكل بالاحتكاك resistance 1100ة20ة؛ AE أفضل للتجديد cregenerability وغيرها من Yo الخصائص المرغوبة لنوع معين من المفاعلات. وعند استخدام الحفار في مفاعل الطبقة لا
A
في ظروف التفاعل. fluidizable فإنه ينبغي أن يكون قابلا للتميع fluidized bed reactor المميعة ويمكن كذلك تعريض حفاز ما إلى معاجلات متنوعة تكفل الحصول على الخصائص الفيزيائية والحفزية المرغوبة. وتشمل معالجات من هذا القبيل؛ دون mechanical والميكانيكية <physical ball الطحن بالكريات amilling الطحن «calcination أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ التكليس المعالجة المائية الحرارية بالبخار spray drying التجفيف بالرش grinding السحق »8 ° درجات حرارة مرتفعة تتراوح من حوالي 5080 إلى حوالي diesteam hydrothermal treatment وتوليفات منها. base بقاعدة dalled) acid المعالجة بحمض م١ organic وفي عملية تحويل المواد المؤكسجة إلى أولفينات 010505 تستخدم مادة أولية عضوية أن يحتوي على "مواد مؤكسجة". وِيُعرف اصطلاح Jad (خام تغذية) 8 material "مواد مؤكسجة" كما استخدم في هذا البيان ليشمل؛ دون أن يقتصر بالضرورة على ذلك؛ Ve carbonyl الكربونيل CUS ya cethers Ol ul caliphatic alcohols الكحولات الأليفاتية «carboxylic acids أحماض كربوكسيلية (Ketones كبتونات caldehydes (ألدهيدات compounds
Jie chetro-atoms وما شابه)؛ وكذلك مركبات تحتوي على ذرات مغايرة carbonates كربونات ومخاليط amines الأمينات csulfides الكبريتيدات emercaptans المركبتانات chalides الهاليدات على ذرات كربون تتراوح في المدى aliphatic moiety ويفضل أن يحتوي الشق الأليفاتي Lge ve إلى ؛ ذرات كربون. ١ ذرات كربون والأفضل في المدى من حوالي ٠١ إلى ١ من حوالي دون ان تقتصر بالضرورة على ذلك؛ كحولات coxygenates وتشمل أمثلة المواد المؤكسجة branched chain أو متفرعة السلسلة straight chain مستقيمة السلسلة aliphatic alcohols أليفاتية ونظائرها unsaturated counterparts أو نظائرها غير المشبعة dower متخفضة الوزن الجزيئي والكبريت 18ن5. وتشمل أمثلة halogen التي تحتوي على النتروجين «010088» الهالوجين ٠ والإيثانول methanol المركبات المناسبة؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ الميثانول تحتوي alcohols وكحو لات tisopropanol أيزوبروبانول ¢n-propanol ع- بروبانول tethanol ثنائي مثيل إيثر ا methyl ethyl ether من 4 إلى عشر ذرات كربون ,©م© ومثيل إثيل إيثر مثيل tdi-isopropyl ether ثنائي-ايزوبروبيل إيثر ¢diethyl ether ا11161:ل؛ ثنائي اثيل إيثر ether إثيل ¢methyl amine مثيل أمين ¢methyl sulfide كبريتيد المثيل ¢methyl mercaptan مركبتان Yo
SAY
0 مركبثان A tethyl mercaptan كبريتيد إثيل tdi-ethyl sulfide ثنائي إثيل أمين diethyl ¢amine كلوريد الإثيل ¢ethyl chloride وفورمات المثيل ¢methyl format أسيتات المثيل methyl 8 ؟؛ الفورمالد هيد ¢formaldehyde كربونات ثنائي -مثيل cdi-methyl carbonate أرثوفورمات ثلاثي مثيل «trimethyl orthoforamte ثنائي مثيل الكيتون ketone 0108171 أمينات ع- ألكيل alkyl amines 8 -دء هاليدات ع-الكيل alkyl halides -0» وكبريتيدات ع-الكيل n- alkyl تحتوي على مجموعات ع- الكيل n- alkyl groups تحتوي على ذرات كربون carbon تتراوح في المدى من حوالي IV حوالي ٠١ ذرات كربون؛ ومخاليط منها. وتشمل خامات تغذية مواد مؤكسجة مفضلة؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ الميثانول methanol وثنائي مثيل إيثر dimethyl ether كربونات cdiemtly carbonate Jie AUS فورمات المثيل cmethyl formate ٠١ مخاليط Jus Lew مصطلح "مواد مؤكسجة" 05 كما استخدم في هذا البيان فقط على المادة العضوية المستخدمة كخام في تغذية. وقد تحتوي الشحنة الكلية total Lal charge التغذية إلى منطقة التفاعل على مركبات إضافية مثل المواد المخففة (diluents ويفضل أن يتم جزئيا على الأقل تبخير خام تغذية المواد المؤكسجة وملامسته في مفاعل تحويل مواد مؤكسجة مناسب مع حفاز من غربال جزيئي مختار في ظروف عملية فعاله Vo لإنتاج الأولفينات 5 المرغوبة عند مستوى تحويل conversion level مقبول بالانتقائيات dose yall selectivities ويمكن أن تتفاوت درجة الحرارة المستخدمة في عملية التحويل في مدى واسع يعتمد؛ جزئيا على (JN على الضغط pressure الحفاز المختارء. شكل configuration المفاعلء والسرعة الحيزية الوزنية بالساعة cweight hourly space velocity وغيرها من الوسائط parameters 7 الأخرى للتفاعل. وتتحقق أفضل النتائج؛ على الرغم من عدم تحددها بدرجة حرارة معينة؛ اذا جرت العملية عند درجات حرارة تتراوح في المدى من حوالي Yer إلى حوالي Vor ويفضل في المدى من حوالي٠ 75 م. إلى حوالي٠ ©" م؛ والأفضل في المدى من حوالي Foo إلى حوالي ٠٠٠ م. وبما أن خامات تغذية المواد المؤكسجة تخزن sale stored عند درجة حرارة الجو المحيط ambient temperatures yo قبل استخدامها في عملية التحويل ؛ ينبغي تسخين heated خام التغذية إلى AY
ّ" درجة حرارة أعلى مع محتوى حراري أعلى بدرجة كبيرة ليناسب عملية الملامسة مع حفاز تحويل المواد المؤكسجة. ويفضل زيادة المحتوى الحراري و/أو درجة حرارة خام التغذية خلال مرحلة وسطية Intermediate stage واحدة إلى حوالي ثلاث Jal jo وسطية Intermediate 5 حيث تحتوي كل مرحلة على محتوى حراري متزايد بشكل متعاقب. ويمكن أن تكون ٠ تيارات عديدية مختلفة في عملية تحويل المواد المؤكسجة مصادر ملائمة لتزويد الحرارة اللازمة لزيادة المحتوى الحراري. وقد وُصفت هذه التيارات بتفصيل فيما يلي؛ بما في ذلك تلك التيارات المستخلصة derived من جزء المنتج الثقيل من برج التسقية quench tower والتيارات الناتجة عن المجزرئ الفاصل fractionator separating لوسط التسقية من من مركبات أخرى. وينبغي الإشارة إلى إمكانية احتوء تيار ما على محتوى حراري أعلى بعد التبادل ٠ الحراري heat exchange حتى_ لو كانت درجة حرارته أقل؛ ينتج هذا بشكل رئيسي عن التغيرات في الضغط و/أو التغيرات في الأطوار Dia phase changes تبخير سائل ما. وهنالك حاجة لإحداث التغيرات في الضغط و/أو الطور في عملية تحويل المواد المؤكسجة. وتنتج منتجات أولفين olefin خفيف-على الرغم من أنها لا تنتج بالضرورة بالمقادير المثلى- في مدى واسع من الضغوط؛ بما في ذلك؛ دون أن تقتصر بالضرورة dele الضغوط التي Vo تقل عن الضغط الجوي sub atmospheric pressures والضغوط التي تزيد عن الضغط الجوي Super atmospheric pressures والضغوط الذاتية 20168806005 في المدى من حوالي ١ كيلو بأسكال kilo paskal (kpa) إلى ٠ ميجا باسكال. mega paskal (mpa) ويفضل في المدى من حوالي © كيلو باسكال إلى حوالي 5٠ ميجاباسكال. والأفضل في المدى من حوالي ٠5٠ إلى حوالي 00 كيلو باسكال. وقدرت الضغوط المذكورة Wil دون حساب المادة المخففة إن 7 وجدت؛ وهي تدل على الضغط الجزئي Partial Pressure لخام التغذية فيما يخص مركبات المواد المؤكسجة و/أو مخاليطها. وبالإمكان استخدام ضغوط خارج الأمداء المذكورة؛ وهي لا تخرج عن نطاق الاختراع الراهن. Kay الحصول على حالة إنتاج مستقرة steady state أو شبه مستقرة semi- steady state لمنتجات أولفين olefin خفيف و/أو يمكن المحافظة عليها لفترة زمنية تتحدد بدرجة كبيرة بنوع ve المفاعل؛ شكل المفاعل؛ درجة الحرارة؛ الضغط؛ الحفاز المختار؛ مقدار الحفاز المستنفذ معاد ا
ا التدوير recirculated spent catalyst (إن وجد)؛ مستوى تجديد الحفازء مقدار المواد الكربونية المتبقية على الحفاز المجدد أو المجدد جزئياء والسرعة الحيزية الوزنية في الساعة؛ مقدار وسط التسقية المستخدم» وخواص أخرى متعلقة بتصميم العملية. وفي الاختراع الراهن؛ يتم توظيف مدى واسع من السرعة الحيزية الوزنية في الساعة لخام ٠ التغذيةه وتحدد كوزن لإجمالي ثيار تغذية المواد المؤكسجة في الساعة لكل وحدة وزن من الحفاز. وعادة؛ ينبغي أن تتراوح السرعة الحيزية الوزنية في الساعة بحسب نوع المفاعل؛ المستوى المرغوب للتحويل؛ تركيب composition خام التغذية؛ وغيرها من وسائط التفاعل؛ في المدى من حوالي ١01 إلى حوالي Cael ٠٠٠١ ويفضل في المدى من حوالي ٠,١ إلى حوالي CT dele 90٠0 والأفضل في المدى من حوالي ve إلى حوالي ٠٠١ ساعة '. ve وبما أن الحفاز قد يحتوي على مواد أخرى تعمل كمواد خاملة cinerts مواد Ale أو مواد رابطة؛ يتم حساب السرعة الحيزية الوزنية في الساعة فقط على أساس وزن المواد مؤكسجة والجزء الغربالي الجزيئي من الحفاز. ويمكن تغذية مادة مخففة واحد أو أكثر مع المواد المؤكسجة إلى منطقة التفاعل reaction zone بحيث يحتوي مزيج تيار التغذية الكلي على مادة مخففة يتراوح مقدارها في المدى من حوالي ١ 1s إلى حوالي749 مول (اه«). وتشمل المواد المخففة التي يمكن استخدامها في العملية؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ الهيليوم chelium الأرجون argon النتروجين cnitrogen أول أكسيد الكربون «carbon monoxide ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الهيدروجين chydrogen _الماءء_البارافينات paraffins وهيدروكربونات مشبعة saturated hydrocarbons أخرى Jie) الميثان emethane الإيثان cethane البروبان cpropane ومخاليط منها)؛ ومركبات © عطرية caromatic compounds ومخاليط منها. وتشمل المواد المخففة المفضلة؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ الماء والنتروجين 0100860. وينبغي الحفاظ على مستوى تحويل المواد المؤكسجة عاليا بدرجة كبيرة لتفادي الحاجة إلى مستويات إعادة تدوير غير مقبولة من الناحية gad! ويفضل أن يكون تحويل المواد المؤكسجة بنسبة 71٠09 لهدف تفادي sole) تدوير خام التغذية بالكامل. غير أنه غالبا ما ve بُلاحظ حدوث انخفاض في المنتجات الثانوية by products غير المرغوبة عندما يكون مستوى اا
٠١
تحويل المواد المؤكسجة؛ وخاصة الميثانول methanol حوالي ZA أو أقل. felis على ذلك؛ يتواجد عادة في تيار المنتج من حوالي ١05 إلى حوالي 78٠ مول من المواد المؤكسجة غير المتفاعلة بالإضافة إلى منتجات تحويل المواد المؤكسجة التي تحتوي على أولفينات olefins و/أو ماء و/أو منتجات ثانوية أخرى. ويفضل استرجاع أكبر قدر ممكن من المواد المؤكسجة ٠ غير المتفاعلة لأغراض إعادة التدوير. وعلى أية حال؛ قد تكون هنالك حاجة إلى تخفيض محتوى المواد المؤكسجة في الماء المهدور إلى مستوى مقبول بيئيا قبل تصريف منتج الماء
الثانوي. وعلى هذا الاساس؛ من المرغوب الأخذ بعين الإعتبار هذا التحويل غير المكتمل للمواد المؤوكسجة في مخطط الاسترجاع الحراري والاندماج الحراري الكلي أي استمثال الاسترجاع
٠ الحراري والاندماج الحراري؛ عند استخدام مجزئ لاسترجاع المواد المؤكسجة غير المتفاعلة. وإذا كان مستوى تحويل المواد المؤكسجة عاليا بدرجة كافية و/أو كان استرجاع المواد المؤوكسجة غير المتفاعلة غير مبرر لأغراض اقتصادية أو بيئية؛ فإن الاختراع الراهن يدعو إلى استغلال الحرارة مباشرة من جزء المنتج الثقيل أو أي جزء من الأجزاء العديدة التي قد a إليها جزء المنتج الثقيل أو كل كافة الأجزاء.
1 ويصبح الحفاز بعد الملامسة مع تيار تغذية المواد المؤكسجة مثبط الفاعلية LIS أو جزئيا بسبب تراكم accumulation الرواسب الكربونية (والتي تدعى and Lad الكوك) على سطح surface الحفار و/أو داخل المسام. ويُفصل الحفار مثبط الفاعلية بالكامل والمحتوي على رواسب كربونية عن النواتج الأخرى لعملية تحويل المواد المؤكسجة. و يُفضل فصل جزء على الأقل من الحفاز مثبط الفاعلية وسحبه withdrawn من مفاعل تحويل المواد المؤكسجة بشكل متقطع؛
sale) وقبل .batch على شكل دفعات «continuously مستمر ¢semi- continuously شبه مستمر v. تدوير الحفاز مثبط الفاعلية إلى عملية تحويل المواد المؤكسجة واستخدامه مرة أخرى؛ فقد تجرى عليه عملية تجديد فاعلية مناسبة على جزء على الأقل من الحفاز المسحوب مثبط الفاعلية لإزالة جزء على الأقل من الرواسب الكربونية؛ بمقدار يتراوح في المدى من حوالي وزنا من الرواسب 7١ إلى حوالي 744,9 وزناء ويفضل إزالة ما لا يقل عن حوالي ١
ve الكربونية. وقد تجرى أيضا Adee تجديد كاملة أي إزالة 7.1٠0 وزنا من الرواسب الكربونية
AY
على كامل الحفاز مثبط الفاعلية؛ لكن قد تبين أنه لإجراء عملية التجديد الكاملة هنالك ميل لإنتاج lie كبيرة من منتجات ثانوية غير مرغوبة كالميثان methane و/أو الهيدروجين -hydrogen ويفضل إجراء عملية التجديد بوجود غاز يحتوي على الأوكسجين oxygen أو مواد مؤكسدة oxidants ° أخرىء ويعد الهواء و/أو الهواء المخقّف بالنتروجين؛ البخار و/أو Co, غازات تجديد مفضلة. وينبغي أن تتراوح درجة حرارة تجديد الحفاز في المدى من حوالي ٠725م إلى حوالي٠ ملام ويفضل من حوالي ٠0 إلى حوالي ٠٠ لام ويكفل أي نوع تقريبا من أنواع المفاعلات الحصول على بعض التحويلات للمواد المؤكسجة إلى أولفينات 010505. وتشمل أنواع المفاعلات؛ دون أن تقتصر بالضرورة على ذلك؛ مفاعل ٠١ الطبقة المميعة؛ المفاعل الرافع criser reactor مفاعل الطبقة المتحركة «moving bed reactor مفاعل الطبقة الثابتة «fixed bed reactor مفاعل صهريجي مستمر التقليب continuously stirred tank reactor أو خليط أو توليفات منها. ويمكن في الاختراع الراهن تحقيق استرجاع حراري متزايد واندماج حراري محسن مع غالبية أي نوع من أنواع المفاعلات. ويتمثل نظام مفاعل مفضل Wy للاختراع الراهن في مفاعل طبقة مائعة دوارة circulating fluid bed مع تجديد Vo مستمرء أو شبه مستمر للحفازء مشابهة lead تكسير catalytic cracker jiall حديث. وبالإمكان استخدام طبقة (Eh غير أنها لا تكون مفضلة. ولأن تفاعل تحويل المواد المؤكسجة يكون مصدرا للحرارة exothermic بدرجة idle فإن درجة حرارة صببب منتج تفاعل تحويل المواد المؤكسجة تزبد عن درجة حرارة خام التغذية؛ تماماً قبل ملامسته مع الخفار. وفي أحد تجسيدات الاختراع الراهن؛ يتم تسخين خام تغذية ذي © محتوى حراري أول يُجهز من صهريج تخزين عند درجة حرارة أولى؛ إلى درجة ثانية مرغوبة خلال عدة مراحل وسطية في مبادلات حرارية heat exchangers قبل الملامسة مع حفاز تحويل المواد المؤكسجة. ويفضل أن يكون هنالك من مرحلة واحدة إلى ثلاث مراحل تبادل حراري للتزويد بتيارات ذات محتوى حراري متزايد بشكل متعاقب. وبالإمكان استخدام مختلف التيارات الناتجة عن عملية تحويل المواد المؤكسجة عند درجات حرارة مختلفة لا
Ve لزيادة cola مبادل alse بصفتها OA خارجية مختلفة؛ مثلا عن Bl a ومصادر المحتوى الحراري لخام تغذية المواد المؤكسجة؛ أو لزيادة درجة حرارته؛ أو كلاهما. وبعد ملامسة خام تغذية المواد المؤكسجة مع حفاز تحويل المواد المؤكسجة؛ يتم مباشرة تسقية عن olefin صبيب منتج تفاعل تحويل المواد المؤكسجة الذي يحتوي على منتجات أولفين
٠ طريق ملامسة وسط تسقية ملائم في برج تسقية دون أن يمر أولا في مرحلة تجزئية المنتج. diy (Cs يمكن استخدام صبيب المنتج لتزويد الحرارة مباشرة إلى خام تغذية المواد الموكسجة. وبعد ذلك تنخفض درجة حرارة صبيب المنتج ومحتواه الحراري إلى مستويات وسطية. duds صبيب المنتج عند درجة الحرارة المخفضة هذه وعند هذا المحتوى الحراري المنخفض إلى برج التسقية لإجراء التسقية المباشرة.
٠ وتفصل مركبات تيار الصبيب والتي تكون غازية ogaseous في ظروف التسقية عن برج التسقية بصفتها جزء منتج خفيف بهدف أستخلاص وتنقية purification منتج الأولفين olefin ويحتوي جزء المنتج الخفيف على أولفينات olefins خفيفة؛ ثنائي مثيل «dimethyl ether Ji ميثان «CO, «CO emethane إيثان cethane وبروبان cpropane وغيرها من المكونات الثانوية components «0««مثل الماء وخام تغذية المواد المؤكسجة غير المتفاعلة. وتفصل مركبات
١ تيار الصبيب التي تكون سائلة في ظروف التسقية عن برج التسقية بصفتها جزء منتج ثقيل بهدف الاسترجاع الحراري؛ والتجزئة الممكنة إلى أجزاء متعددة وكذلك بهدف فصل وسط التسقية. ويحتوي جزء المنتج الثقيل على منتج الماء الثانوي وجزء من خام تغذية المواد المؤكسجة غير المتفاعلة (عدا تلك المواد المؤكسجة التي تكون على شكل غازات في ظروف التسقية)؛ جزء صغير من المنتجات الثانوية لعملية تحويل المواد المؤكسجة؛ وبالأخص
© - هيدروكربونات ALE hydrocarbons ,,© (تحتوي على خمس ذرات كربون أو أكثر)؛ ويحتوي جزء المنتج الثقيل Sale على معظم وسط التسقية. ويفضل اختيار وسط تسقية من تركيب يبقى جوهريا في الحالة السائلة في ظروف التسقية؛ وبذلك؛ ينخفض إلى الحد الأدنى؛ مقدار وسط التسقية المتواجد في جزء المنتج الغازي الخفيف الذي يجب أن يتم تعريضه لخطوات معالجة منتج غازي مكلفة لاسترجاع الأصناف المقبولة
vo تجاريا من منتجات الأولفين olefin الخفيفة. وبُختار وسط تقسية مفضل من المجموعة المكونة
اا
ماء وتيارات تتكون جوهريا من الماء. duals بدرجة أكبره أن يكون وسط التسقية على شكل تيار يتكون جوهريا من الماء يُختار من الأجزاء العديدة لجزء المنتج الثقيل الخارج من برج التسقية. وينبغي أن لا يزيد مقدار وسط التسقية الذي يتم تدويره في برج التسقية عند درجة حرارة ٠ - معينة لتسقية منتج؛ عن القدر المطلوب لإنتاج جزء منتج ثقيل يخرج من برج التسقية بدرجة حرارة تزيد حوالي © م على الأقل عن درجة الحرارة الأولى لخام تغذية المواد المؤكسجة المجهز من صهريج التخزين. وفي تجسيد AT كما ذكر سلفاء يستخدم تيار صبيب مفاعل تحويل المواد المؤكسجة مباشرة بصفته مائع مبادل حراري لتزويد خام تغذية المواد المؤكسجة بحرارة قبل دخوله إلى مفاعل تحويل المواد المؤكسجة ليتلامس مع حفاز تحويل المواد ٠ المؤكسجة. ويفضل المحافظة على الضغط في برج التسقية وعلى درجة حرارة صبيب جزء المنتج الثقيل عند مستويات فعاله لاسترجاع حرارة العملية بأعلى كمية ونوعية. والأفضل أن يكون الفرق بين ضغط صبيب جزء المنتج الثقيل والضغط الذي يتخبر عنده خام التغذية أقل من حوالي 6؛؟ كيلوباسكال. والأكثر تفضيلا أن يكون أقل من حوالي 707 كيلوباسكال. ويتم المحافظة Veo على درجة حرارة صبيب جزء المنتج الثقيل المنصرف من برج التسقية عند درجة حرارة تقل عن نقطة تكون الفقاقيع bubble Point لصبيب جزء المنتج الثقيل بما لا يقل عن ٠ م. إن المحافظة على الفرق بين درجة حرارة صبيب جزء المنتج الثقيل ونقطة تكون الفقاقيع الخاصة به JIS) الحصول على أعلى درجة حرارة ممكنة لمتخلفات التقطير bottoms في برج التسقية والحصول على الإسترجاع العملي الاكثر اقتصادية للحرارة الصالحة للاستخدام من صبيب © جزء المنتج الثقيل. ويفضل ضغط una جزء المنتج الثقيل (جزء المنتج الثقيل) الخارج من برج التسقية واستخدامه لتزويد تيارات أخرى بالحرارة. وفي أحد التجسيدات يستخدم مباشرة جزء المنتج الثقيل أو أي جزء من الاجزاء العديدة أو كافة الأجزاء العديدة التي يتجزاً إليها المنتج الثقيل؛ أو تيارات من عمليات فصل وسط التسقية عنهاء بصفته مائع مبادل حراري لزيادة المحتوي ve الحراري و/أو درجة حرارة خام تغذية المواد المؤكسجة عند مرحلة واحدة أو أكثر من و
المراحل ذات المحتويات الحرارية المتزايدة بشكل متعاقب. ويمكن استخدام أي من الأجزاء أو التيارات العديدة؛ التي يتم إنتاجها من عمليات فصل وسط التسقية عنهاء لزيادة المحتويات الحرارية لتيارات أخرى خلال كامل تفاعل تحويل المواد المؤكسجة وعملية استخلاص المنتج. ويمكن إعادة وسط التسقية المبرد cooled quench medium والمستخلص من أجزاء Cl lig من د هذا القبيل؛ إلى برج التسقية. وفي تجسيد مفضل وعلى وجه الخصوص عندما يكون تحويل المواد المؤكسجة غير مكتمل وعندما يحتوي وسط التسقية جوهريا على cele يُجزاء جزء المنتج JED إلى جزئين؛ جزء أول وجزء ثان. وتعتمد المقادير النسبية للجزئين الأول والثاني على المقدار الكلي للحرارة التي ينبغي إزالتها من تيار صبيب المنتج في عملية التسقية؛ ودرجة حرارة وسط التسقية داخل ٠ برج التسقية. وتحدد المقادير النسبية لاستثمال تكلفة المعدات اللازمة لاسترجاع الحرارة وتكلفة استهلاك المرافق. ويبرد الجزء الأول إلى درجة حرارة مرغوبة ويُعاد إلى برج التسقية بصفته جزء إعادة التدوير؛ أي ele تسقية. ويمكن تقليل المرافق اللازمة لتبريد الجزء الأول Jie ماء cil باستخدام تيار صبيب المنتج المنصرف من مفاعل تحويل المواد المؤكسجة بصفته مائع مبادل حراري لتسخين خام تغذية المواد المؤكسجة قبل دخول خام ١ . التغذية إلى مفاعل تحويل المواد المؤكسجة و/أو قبل دخول تيار صبيب المنتج إلى برج التسقية. ويرسل الجزء الثاني من صبيب جزء المنتج الثقيل إلى مجزئ لفصل وسط التسقية؛ الذي يتكون جوهريا من الماء؛ وقد ينشأ جزء منه كجزء معاد تدويره من منتج الماء الثانوي الناتج عن تفاعل المواد المؤكسجة عندما يحتوي خام تغذية المواد المؤكسجة على عنصر أكسجين asl oxygen | على الأقل من مركبات أخرى؛ (Jie المواد المؤكسجة غير المتفاعلة أو هيدروكربونات ALE hydrocarbons معينة نتجت عن تفاعل تحويل المواد المؤكسجة؛ تتواجد في الجزء. واذا تواجدت تيارات أخرى تحتوي على تراكيب مشابهة أو متوافقة مع الجزء الثاني الموجود ضمن عملية تحويل المواد المؤكسجة وعملية استخلاص المنتج المرافقة؛ فإن تيارات من هذا القبيل تتوالف مع الجزء الثاني أولا ثم يُرسل التيار المتوالف إلى المجزئ. JAY
VV
ومن المرغوب عادة تجزئة مزيج إلى مكونات بأكبر تباين ممكن. ويفضل في الاختراع الراهن أن يحتوي جزء المواد المؤكسجة العلوي و/أو الجزء الذي يحتوي على المركبات الثقيلة الخارج من المجزئ على نسبة ماء تعادل النسبة المضاف إلى الجزء الثاني من جزء إلى حوالي 749,5 مول؛ ويفضل من ١5 المنتج الثقيل وبمقدار يتراوح في مدى من حوالي إلى حوالي 7980 مول. وتميل زيادة نسبة الماء في الجزء العلوي إلى زيادة درجة Yo م حوالي وبالإمكان استرجاع حرارة أكثر بشكل اقتصادي condensation temperature حرارة التكثيف من تيار الجزء العلوي للمجزئ لتحسين الاندماج الحراري للعملية بكاملها. ويفضل أن يحتوي جزء المواد المؤكسجة العلوي المستخلص على حوالي 749560 مول على الاقل من المواد المؤكسجة الموجودة في الجزء الثاني من الجزء التقيل. والأكثر تفضيلا أن يحتوي جزء المواد المؤكسجة العلوي المستخلص على حوالي 7485 مول على الأقل من المواد المؤكسجة - ٠ الموجودة في الجزء الثاني من الجزء الثقيل. مقابل خام «condenser أي مكثف (go> ويتكثف ثيار الجزء العلوي للمجزئ في مبادل تغذية المواد المؤكسجة عند مرحلة واحدة من المراحل التي تتراوح من واحدة إلى حوالي حيث يزود خام تغذية المواد المؤكسجة بمحتويات حرارية متزايدة بشكل dale ثلاث متعاقب. ويفضل أن يكون ضغط تيار الجزء العلوي للمجزئ أعلى من ضغط خام تغذية ve المواد المؤكسجة في المكثف بحوالي 95+ كيلوباسكال على الأقل. ويزيد هذا الفرق في الضغط كذلك من درجة حرارة تكثيف تيار الجزء العلوي؛ مما يجعل الاسترجاع الحراري من تيار الجزء العلوي أكثر اقتصادية. ويتكون تيار متخلفات التقطير للمجزئ جوهريا من منتج الماء الثانوي الناتج عن تفاعل تحويل المؤكسجة. ويفضل أن يضغط جزء متخلفات التقطير هذه ويستخدم لتسخين خام تغذية Sed (dale المواد المؤكسجة عند مرحلة واحدة من المراحل التي تتراوح من واحدة إلى ثلاث حيث يزود خام تغذية المواد مؤكسجة بمحتويات حرارية متزايدة بشكل متعاقب قبل دخوله إلى مفاعل تحويل المواد المؤكسجة. ويعمل المجزئ بحيث تزيد درجة حرارة جزء متخلفات التقطير من درجة الحرارة الأولى لتيار تغذية المواد المؤكسجة الخارجة حوالي # م على الأقل ويفضل حوالي 75م على الأقل؛ وتُحدد درجة حرارة التشغيل داخل المجزئ بالاعتماد vs
AAV
YA
على عدد من الوسائط؛» بما في ذلك؛ دون أن تقتصر بالضرورة عليهاء ضغط التيار العلوي للمجزئ والانخفاض الكلي في الضغط داخل المجزئ. للاختراع الراهن لزيادة استرجاع Gey أحد تجسيدات مخطط سير عملية ١ ويبين الشكل
Adie الحرارة ولتحسين الاندماج الحراري. ويسخن تيار تغذية مواد مؤكسجة ذو محتوى حراري أول؛ عند درجة حرارة أولى وعند ضغط أول؛ methanol م كالميثانول في المبادل الحراري؟. ويمثل التيار © تيار متخلفات التقطير © الخارج Yo lal بواسطة وينتج تيار تغذية مواد مؤكسجة . 4 Pump الذي تم ضغطه بواسطة مضخة YE من المجزئ .١ ذو محتوى حراري أعلى من محتوى تيار تغذية المواد المؤكسجة السائل Ud مسخن ومن ثم يسخن تيار تغذية المواد المؤكسجة المسخن الأول “ في مبادل حراري آخر ؛ لتشكيل تيار تغذية مواد مؤكسجة ثان YE الخارج من المجزئ YT بواسطة جزء التيار العلوي Ve هو عبارة عن مكثف fg) ad والمبادل YL (gine ذو محتوى حراري أعلى من 0 ويجري تيار تغذية المواد المؤكسجة المسخن الثاني * خلال TE أو مكثف جزئي للمجزئ لتكوين تيار تغذية مواد مؤكسجة مسخن ثالث الذي يسخن “١ pre-heater مسخن تمهيدي بخاري + في مبادل حراري ١١ بشكل إضافي بواسطة صبيب منتج عملية تحويل المواد المؤكسجة .ا لتكوين تيار تغذية مواد مؤكسجة مسخن رابع 4 في ظروف فعالة؛ درجة الحرارة؛ الضغط؛ نسبة السائل والبخار مرغوبة لتحويل تيار تغذية المواد المؤكسجة. ومنتج تحويل المواد هو عبارة عن صبيب مفاعل تحويل المواد المؤكسجة١٠؛ بعد أن تم فصله عن ١١ المؤكسجة حفاز تحويل المواد المؤكسجة مثبط الفاعلية الذي يحتوي على رواسب كربونية. وبشكل بديل داخل مفاعل تحويل المواد coils على مجموعة لفافات A يمكن أن يحتوي المبادل الحراري .٠١ةجسكؤملا - © ٠١ ويُغذى تيار تغذية المواد المؤكسجة المسخن الرابع 9 إلى مفاعل تحويل المواد المؤكسجة الذي يحتوي على حفاز ملائم لتحويل تيار المواد المؤكسجة إلى أولفينات 018505. وقد يتخذ العديد من الأشكال مفاعل الطبقة الثابتة؛ مفاعل الطبقة ٠١ مفاعل تحويل المواد المؤكسجة المميعة؛ المفاعل الرافع؛ مفاعل الطبقة المتحركة؛ أو توليفة منها مع أو بدون تجديد مستمر
Lie للحفاز. ولا يفضل عادة استخدام مفاعل الطبقة الثابتة بسبب صعوبة سحب الحفاز vo رخ
١ الفاعلية بغرض تجديد وإعادة الحفاز المجدد إلى المفاعل. ويتحول تيار تغذية المواد المؤكسجة خفيفة ويصبح الحفاز مثبط الفاعلية أو مثبط الفاعلية olefins إلى مُنتج يحتوي على أولفينات بشكل جزئي بسبب تراكم الرواسب الكربونية التي تتشكل بصفتها مواد ثانوية ناتجة عن المواد المؤكسجة. ليصبح تيار A خلال المبادل الحراري ١١ ويتدفق صبيب منتج تحويل المواد المؤكسجة وبشكل WY الذي يرسل إلى برج التسقية ١١ صبيب منتج تحويل المواد المؤكسجة المبرد ويرسل صبيب منتج تحويل المواد المؤكسجة A بديل يمكن الاستغناء عن المبادل الحراري يتلامس تيار منتج VW دون تبريد وسطي. وفي برج التسقية ١١ مباشرة إلى برج التسقية ١ بشكل مباشر مع وسط تسقية يتكون جوهرياً من الماء عند درجة ١١ تحويل المواد المؤكسجة مناسبة. ويتحدد مقدار contacting devices من أجهزة تلامس series حرارة ابتدائية؛ فوق سلسلة ٠ دون أن تقتصر بالضرورة edad بعدد من العوامل؛ VY وسط التسقية اللازم في برج التسقية على ذلك؛ تركيب وسط التسقية؛ درجة حرارة وسط التسقية معاد التدوير المضاف إلى برج والفروقات المرغوبة في درجة الحرارة وفروقات الضغط المرغوبة بين مختلف ١ التسقية التيارات. وقد تم وصف هذه الفروقات حيثما كان ذلك مناسبا. وُفصل المنتجات الغازية على الخارج من أسفل برج Vo ويحتوي تيار جزء المنتج الثقيل VE شكل تيار جزء منتج خفيف ve التسقية عند درجة حرارة خروج؛ على معظم منتج الماء الثانوي؛ وجزء من خام تغذية المواد غازية في ظروف Alla المؤكسجة غير المتفاعل (عدا تلك المواد المؤكسجة التي تكون في التسقية)؛ جزء صغير من المنتجات الثانوية لعملية تحويل المواد المؤكسجة؛ خصوصا على sale ١١ كما يحتوي تيار جزء المنتج الثقيل (Cs. hydrocarbons هيدروكربونات ثقيلة معظم وسط التسقية. TH والوسط المفضل للتسقية هو الماء الذي لا يمكن تفريقه عن منتج الماء الثانوي في كافة الأغراض والأهداف. ويلغي هذا الأمر الحاجة إلى خطوات لفصل وسط التسقية عن منتج الماء الثانوي في جزء المنتج الثقيل. وفي حالة استخدام مادة تسقية غير الماء وكانت هذه الثقيل أو جزء ١١ المادة في حالة سائلة جوهرياً في ظروف التسقية؛ تتم معالجة جزء المنتج لفصل وسط التسقية عن BIS إليها جزء المنتج الثقيل؛ أو Tam الأجزاء العديدة التي evs
Y. منتج الماء الثانوي. فعلى سبيل المثال؛ إذا كان وسط التسقية هيدروكربونا مرتفع درجة الغليان تيارات مشابهة؛ فإنه يكون غير قابل disel fuel كوقود الديزل high boiling hydrocarbon ويمكن فصل وسط تسقية من by product water مع منتج الماء الثانوي immiscible للامتزاج مصمم بشكل مضبوط يقع أسفل برج التسقية weir system هذا القبيل بواسطة نظام احتجاز
APL أو يمكن فصله في جهاز فصل مصمم وفق معايير معهد البترول الامريكي ١7 5 أو أجهزة أخرى مشابهة عند العديد من نقاط العملية في الاختراع الراهن. separotor ثقيلة ,بع في تفاعل تحويل hydrocarbons وبالإضافة إلى ذلك؛ إذا تشكلت أية هيدركربونات أو في نقاط vo المواد المؤكسجة فإنه يمكن إزالتها كذلك من منتج الماء الثانوي في التيار أخرى في العملية جوهريا بنفس الطريقة المتبعة لإزالة وسط التسقية أو مع عملية إزالة وسط والتي تكون غازية جوهريا في ظروف Ges التسقية. وإذا كان وسط التسقية مادة خفيفة > ٠ التسقية؛ وبذلك فإنها تتواجد بكميات كبيرة في جزء المنتج الخفيف؛ فإنه يمكن إزالة وسط تسقية من هذا القبيل في عمليات استخلاص الأولفينات 01505 اللاحقة التي تشتمل على .016705 التحول الكامل للمواد المؤكسجة وعلى عملية استخلاص وتتقية الأولفينات أقل من ١١ وبصرف النظر عن ذلك؛ ينبغي أن يكون ضغط خروج تيار جزء المنتج الثقيل كيلو Tee) لاكساب'٠١ x Yio بأقل من حوالي ١ ضغط تيار تغذية المواد المؤكسجة السائل ve أقل من نقطة Vo باسكال). ويفضل الإبقاء على درجة حرارة خروج تيار جزء المنتج الثقيل م. ويبلغ فرق Yo لا يقل عن حوالي Ly vo تشكيل الفقاقيع لمنتج الماء الثانوي في التيار وتيار تغذية (lower pressure (الضغط الأدنى ١١ الضغط المفضل بين تيار جزء المنتج الثقيل كيلو باسكال. 7 ١7 أقل من (higher pressure (الضغط الأعلى ١ المواد المؤكسجة السائل لتزويد (Vo (تيار متخلفات التقطير لبرج التسقية Vo ويمكن استخدام تيار جزء المنتج الثقيل > © لزيادة المحتوى ١ و/أو Yet خام تغذية المواد المؤكسجة بالحرارة في المبادلات الحرارية الحراري لخام التغذية. ويحتوي خام تغذية المواد المؤكسجة على محتويات حرارية متزايدة بشكل متعاقب عند تلك المراحل. ويمكن الاستغناء عن واحدة أو أكثر من تلك المراحل أيضا.
VA sill إلى جزئين؛ جزء معاد ١5 لبرج التسقية bE) ويفضل تجزئة تيار متخلفات وهو تيار إعادة تدوير ماء التسقية VA ويبرد الجزء معاد التدوير YY) وجزء تغذية المجزرئ ve ل
YA
وبشكل NY ويعود إلى برج التسقية ٠١ ويعاد تدويره كتيار تسقية ١9 في المبادل الحراري بشكل إضافي إلى عدة أجزاء يمكن تبريدها 7١0 أو ١8 بديل يمكن تجزئة الجزء معاد التدوير إلى درجات حرارة مختلفة في مبادلات حرارية مختلفة. ويمكن إضافة هذه الأجزاء أو بعض عند نقاط مختلفة بغرض الاندماج VV منهاء عند درجات حرارة مختلفة إلى برج التسقية الأفضل للاسترجاع الحراري وتقليل استهلاك المرافق إلى الحد الأدنى. ويمكن استخدام ٠ لتزويد خام تغذية المواد المؤكسجة بالحرارة في المبادل VA المحتوى الحراري للجزء الحراري 7ء ؛و/أو7؛ أو عند مواقع مختلفة لكامل عملية تحويل المواد المؤكسجة واستخلاص للتزويد بالحرارة وزيادة الاسترجاع الحراري. olefin الأولفينات Aa الممزوج بشكل اختياري مع تيارات أخرى تحتوي على الماء YY ويرسل جزء تغذية المجزئ تتم تجزئة تيارين على الأقل التيار 7١ إلى المجزرئ 74. ومن جزء تغذية المجزرئ YY © للمجزئ. وينبغي أن يحتوي التيار العلوي YY العلوي 77 للمجزئ وتيار المتخلفات السفلية للمجزئ على حوالي 7.15 مول على الأقل؛ ويفضل حوالي 778 مول على الأقل؛ من YT الماء الناتج عن تفاعل تحويل المواد المؤكسجة. وبالاشتراك مع هذا التركيب المفضل؛ أو بدلا من درجة غليان تيار lel عنه؛ ينبغي أن تكون درجة حرارة التيار العلوي 77 للمجزئ .م٠١ تغذية المواد المؤكسجة في ظروف المبادل الحراري ؛ بما لا يقل عن - الذي Yo rebioler عن طريق مرجل إعادة الغلي TE وتضاف حرارة كافية إلى المجزئ مع عدد كاف من الطبقات وه في المجزرئ ؛7 إلى إنتاج تيار coupled يؤدي توصيله للمجزرئ يحتوي جوهريا كافة منتج الماء الثانوي وعلى وسط التسقية VY متخلفات تقطير المضاف مع التيار ؟7. ويفضل أن يكون الماء هو وسط التسقية. وعند استخدام الماء بصفته وسط تسقية؛ يتكون تيار |» جوهريا من معظم منتج الماء الثانوي الناتج عن تفاعل تحويل المواد YY متخلفات التقطير المؤكسجة ولا توجد حاجة لخطوات أخرى لفصل منتج الماء الثانوي عن وسط التسقية. وإذا كان وسط التسقية مادة غير الماء ولم يتم فصلها مسبقا عن منتج الماء الثانوي قبل إضافتها إلى برج التسقية؛ يمكن فصل مادة التسقية هذه عن منتج الماء الثانوي في تيار متخلفات التقطير بعد في العملية كما تم وصفها آنفا. وإضافة إلى ذلك؛ إذا تشكلت أيه Lad أو يتم فصلها ©" ys
AY
YY
هيدركربونات Coo ALE hydrocarbons في عملة تحول المواد المؤكسجة؛ فإنه يمكن أيضا إزالتها من منتج الماء الثانوي في FY lal أو يمكن إزالتها فيما بعد في العملية جوهرياً بنفس الطريقة المتبعة لإزالة وسط التسقية أو مع عملية إزالة وسط التسقية. ويكون تيار متخلفات التقطير YY للمجزئ؛ قبل خروجه من المجزئ (YE عند درجة حرارة م أعلى من درجة الحرارة الأولى لتيار تغذية المواد المؤكسجة ١ المضاف من الخزان إلى المبادل الحراري ؟ بما لا يقل عن حوالي © م ويفضل بما لا يقل عن حوالي 75 م. وينبغي أن يكون الضغط في قمة top المجزرئ YE أعلى من ضغط المبادل الحراري ؛ بمقدار يبلغ 4 كيلوباسكال على الأقل لزيادة الاسترجاع الحراري. ويستخدم التيار Fo لتسخين تيار تغذية المواد المؤكسجة الساثئل ١ في المبادل الحراري ؟. وبغرض الحصول على استرجاع حراري أفضل؛ يفضل أن تكون درجة حرارة التيار © الخارج من المبادل الحراري ؟ مساوية لدرجة حرارة التيار 7١ أو أقل منها. وتتمثل أحد الطرق لتحسين آخر على الاندماج الحراري وزيادة الاسترجاع الحراري باستخدام التيار العلوي YR للمجزئ كمصدر حراري للمبادل الحراري ؛. وكذلك يمكن تجزئة التيار العلوي المبرد YY للمجزئ في جهاز الفصل 78 إلى تيار تصريف البخار 79 وتيار ترجيع ٠٠ السائل Ye liquid reflux الذي يُعاد إلى المجزئ YE بعد ضبط ضغطه بواسطة المضخة TY ومن المهم المحافظة على التيار العلوي المبرد TV للمجزئ عند درجة حرارة فوق نقطة غليان تيار تغذية المواد المؤكسجة ald الأول © لتوفير انتقال حراري heat transfer وسوف يتسنى فهم الاختراع الراهن بشكل أفضل بالرجوع إلى المثال التالي الذي يوضح 7 الاختراع الراهن دون أن يحد منه. المثال ١ تم امتصاص تيار تغذية ميثانول methanol سائل ١ عند ضغط بلغ حوالي 781,١ كيلو باسكال ودرجة حرارة بلغت 28م لزيادة محتواه الحراري في المبادل الحراري ؟ من Yoo Lal الخارج عند درجة حرارة بلغت 1598م وضغط بلغ ١,776 كيلو باسكال من Yeo مجزرئ ميثانول YE Methanol لتكوين تيار تغذية الميثانول Methanol المسخن الأول ؟ عند AY vy
درجة حرارة بلغت حوالي ١٠٠م. وضغط بلغ 301,1 كيلو باسكال. وتم امتصاص تيار تغذية الميثانول methanol المسخن الأول © ذو المحتوى الحراري البالغ 777,؛ كيلو جول/ مول من التيار العلوي YO للمجزئ في المبادل الحراري ؛ لتكوين تيار تغذية الميثانول methanol المسخن الثاني © بمحتوى حراري بلغ 7,57١ كيلو جول/مول. وسخن كذلك التيار م © لاحقا بواسطة البخار في المبادل الحراري ١ لتكوين تيار تغذية الميثانول methanol المسخن الثالث ١ الذي يحتوي على محتوى حراري Jel من تيار تغذية الميثانول المسخن الثاني © ويتراوح من 7 إلى VTA كيلو جول/ مول. ale تيار تغذية الميثانول المسخن الثالث 7 في المبادل الحراري A لتكوين تيار تغذية الميثانول methanol المسخن الرابع 9 بواسطة صبيب منتج تحويل الميثانول ١١ الخارج من مفاعل تحويل المواد المؤكسجة .٠١ وَيُناسب ٠ تيار تغذية الميثانول المسخن الرابع 9؛ الذي يحتوي على محتوى حراري أعلى بكثير يبلغ 7 كيلو جول/مول؛ لعملية ملامسة حفاز في مفاعل تحويل المواد المؤكسجة ٠١ لتشكيل حفاز تحويل مواد مؤكسجة hie الفاعلية يحتوي على رواسب كربونية ومنتج ١١ يتكون من أولفينات colefins وخصوصا أولفينات olefins خفيفة؛ ويكون مفاعل تحويل المواد المؤكسجة ٠١ عبارة عن مفاعل طبقة مميعة (غير مبين في الشكل) مع وجود تجديد وإعادة ve تدوير مستمرين للحفاز. وفصل منتج تحويل المواد المؤكسجة ١١ عن حفاز تحويل المواد المؤكسجة مثبط الفاعلية المحتوي على رواسب كربونية واستخدم لتسخين التيار 9 وتشكل تيار منتج تحويل ميثانول methnol مبرد VY وسحب جزء من الحفاز مثبط الفاعلية وأزيل بغرض التجديد (غير مبين في الشكل). ومن المفضل إزالة حوالي 7١ وزنا على الأقل من الرواسب الكربونية من الحفاز مثبط الفاعلية أثناء عملية التجديد. ويفضل كذلك إزالة حوالي 7.48 وزنا ge © الرواسب الكربونية من الحفاز مثبط الفاعلية أثناء إجراء عملية التجديد. وأعيد تدوير الحفاز المجدد إلى مفاعل تحويل المواد المؤكسجة ٠١ ليتلامس مع تيار تغذية المواد المؤكسجة. وتم تحويل 788,8 وزنا من الميثانول methanol في التيار 4 داخل المفاعل ٠١
مع خروج الباقي غير المتحول في التيار AY وأرسل تيار منتج تحويل الميثانول methanol المبرد ١١ الخارج من المبادل الحراري + إلى ve برج التسقية OT وتلامس مباشرة مع وسط تسقية يتكون جوهريا من الماء. Seas برج
AR hydrocarbon بأجهزة تلامس مناسبة بداخله. وفصلت معظم النواتج الهيدروكرونية VY التسقية غير methanol وصرفت النواتج الأثقل؛ الماء والميثانول VE على شكل تيار منتج غازي عند درجة حرارة بلغت Vo على شكل تيار متخلفات تقطير ١“ المتفاعل من برج التسقية لبرج Vo حوالي ١١١١م وضغط بلغ حوالي 7+؟ كيلوباسكال. وضُغط تيار متخلفات التقطير لبرج التسقية عند VY لتشكيل تيار مضغوط لمتخلفات التقطير ١١ د التسقية بواسطة المضخة ضغط بلغ حوالي 284,5 كيلو باسكال وشكل حوالي 787 مول من التيار المضغوط وأرسل خلال مبادل التبريد VA لبرج التسقية؛ وتشكل جزء معاد التدوير ١١7 لمتخلفات التقطير عند درجة حرارة أدنى. ويعاد تبار التسقية ٠١ لتكوين تيار التسقية ١9 Cooling exchanger
AY إلى برج التسقية ٠ لبرج التسقية والبالغ حوالي 7.17 مول؛ VY أما الباقي من التيار المضغوط لمتخلفات التقطير ٠ methanol مع تيار ميثانول 7١ ويرتبط جزء تغذية المجزئ .7١ أصبح جزء تغذية المجزئ RYH واسترجع تيار صغير من مصادر أخرى ضمن كامل عملية تحويل المواد AT YY /ماء وأرسل التيار YE إلى المجزئ YY المؤكسجة واستخلاص المنتج. وأرسل التيار المتوالف بنسبة بلغت حوالي 749 مول وعلى ميثانول she للمجزئ المحتوي على YT العلوي بنسبة بلغت حوالي 7109 مول عند درجة حرارة بلغت 157٠م وضغط بلغ methanol vo
YE كيلو باسكال؛ إلى المبادل الحراري ؛. وسخن تيار متخلفات التقطير من المجزئ 7 للمجزئ عند درجة VY لإنتاج تيار متخلفات تقطير Yo بواسطة البخار في المبادل الحراري رئيسي على الماء JS وضغط بلغ حوالي 085,4 كيلو باسكال؛ يحتوي a VON حرارة بلغت للمجزئ FY وعلى مكونات أخرى بمقادير ضيئلة فقط. وضبط ضغط تيار متخلفات التقطير لتسخين تيار ١ للمبادل الحراري Yo كيلوباسكال؛ واستخدم التيار الناتج YY EA إلى حوالي yy وبعد حدوث التبادل الحراري؛ بلغت درجة حرارة تيار .١ السائل methanol تغذية الميثانول 47م عند ضغط بلغ 821,7 كيلو باسكال. 7 warm منتج الماء الثانوي الدافئع لعملية تحويل ١١ وتركيب تيار المنتج Product selectivity انتقائية المنتج ١ ويبين الجدول المستخدمة للحصول على النتائج المبينة في الجدولين"و“ . ويبين الجدول Methanol الميثانول
Yo التراكيب»؛ الضغوط؛ درجات الحرارة لتيارات متتوعة كما وصفت (feed rates معدلات التغذية Y . *؟ sf oY للمبادلات الرئيسية duties الأداء الوظيفي Jean ويبين .١ في المثال ١ الجدول انتقائية المنتج التركيب الهيدروكربوني في التيار hydrocarbon المك ون )7 وزنا) )لومتل١ ١ لا 0 hydrogen الهيدروجين ٠١ ال carbon monoxide الكربون aust أول ال ا carbon dioxide ثاني أكسيد الكربون 1 ١ methane الميثان YEE ف ethylene الإثبلين ال لل ethane الإيثان 9%. £9. propylene البروبيلين Veo OY propane البروبان 1 AAA butenes الببوتينات IEA) PER butanes البيوتانات 01 مق pentanes البنتانات “0 “ef pentanes البنتانات - Y,A4 coke الكوك and
YV,AE Yeo Total المجمو ¢ الكلى الجدول ؟* : الميثانول الضغط 7 المحتوى الحراري od methanol رقم المعدل (كيلوباسكال) الحرارة(م). (كيلو جول/مول) (Jue?) (مول/ساعة) امول tal ل 87 FAT, VY AAT Youu \ £VYY Veo voy 1 لا 47 Yeon ¥ 1,871 4 4م ١7 1 مم °
VY, Fa 13 YAY,Y Y, VY 4A, YY Yeon 7 ار لالارا تا 11,4 رركا Youu 1
Yo,eY¢ £.V,4 YVo A YY, oY Ye قرخ لحا ١١
YA, EVO ١ 1١ YY, oY YE تخ لت VY
TAN FV, A ا ا oat ع لاتق م 1 يم 7 CYA كيرا Vo
AY
اساسأ CA 1,9VY,Y 71١ مرق مركم 1١ 4م YY محم 7١ 447 ميقم ¢ y Fat EY, 91 مط لبا ٠4 ثكم 81 ٠١8 اراك بل مي لا 4 بكم 819/1 7 8,3 9 74 ّم ذلا 017/11 AAT YA, A Vo, YAY,Y FY مقدار ضئيل Yov,4 OAS, ¢ Yeo 7 Ve YAY,Y Yo مقدار ضئيل SFY. ١1 ٠م Yoo 1 ا lata Yo, VAY, ضئيل Yoo ركم ب ا se ee - الجدول ؟ * الأداء الوظية رقم المبادل gad (١٠_كيلو جول/ ساعة) £y,¢ 7 0 8م A 1 ay, A V4 قا YAN Yo A تصنيف الجدأول باستخدام برنامج محاكاة لعملية كيميائية رقم بي Bl أو/ Chemical Y Xl (Process Simulation Program 1 ° لشركة سيموليشن ساينس»ء انك Simulation Sciences Inc باستخدام تعديلات باناجيوتوبولوس — ريد Panagiotopolous - Reid المعدلة على معادلة الحالات equation of state لسوف -ردليخ-كوونج .Soave-Redlich-Kwoeng Cbg هذه النتائج أنه ثم تخفيض الحرارة الخارجية اللازمة لإيصال خام تغذية المواد المؤكسجة في عملية تحويل المواد المؤكسجة إلى الظروف المرغوبة للتلامس مع الحفاز ٠١ والمتمثلة في التجسيد المفضل بالمبادل الحراري A كنتيجة Ball الاسترجاع الحراري و بسحين الاندماج الحراري. يدرك ١ ن فى التقنية إمكانية إجراء تعديلات عدبدة الاختراع الراهن دون =o all ويدر ن في dad إمحكائيه اجر : : حدراح الراهن دو z عن مبدأ ونطاق الاختراع الراهن. وقصد من التجسيد الموصوف في هذا البيان أن يكون على اا
Yv سبيل التوضيح فقط ولا يحد من نطاق الاختراع الذي لا يحده إلا نطاق عناصر الحماية التالية. ا
Claims (1)
- YA عناصر الحماية إلى أولفينات 5 مع oxygenate مواد المؤكسجة converting لتحويل process عملية -١ ١ _متزايدين» وتتضمن heat integration (sl a واندماج heat recovery استرجاع حراري 1 العملية المذكورة الخطوات التالية: يحتوي first heat content ذي محتوى حراري أول feedstock خام تغذية heating تسخين $ إلى first temperature المذكورة من درجة حرارة أولى oxygenate على المواد المؤكسجة ° إلى ثلاث مراحل one stage خلال مرحلة واحدة second temperature درجة حرارة ثانية 1 successively متزايدة بشكل متعاقب heat contents ذات محتويات حرارية three stages 7 thigher A second المذكور عند درجة الحرارة الثانية feedstock خام التغذية contacting ملامسة q في molecular sieve جزيثئي Jue يتضمن catalyst las المذكورة مع temperature Ve deactivated حفاز مثبط الفاعلية produce لإنتاج effective فعالة conditions ظروف ١١ product وعلى منتج carbonaceous deposits يحتوي على رواسب كربونية catalyst ١" molecular sieve (Ju jad يحتوي الغربال Cus يحتوي على الأولفينات 5ءاه المذكورة؛ VY أنجستروم. وللمنتج المذكور درجة ٠١ يقل عن diameter بقطر pores المذكور على مسام second temperature أعلى من درجة الحرارة الثانية third temperature حرارة ثالثة المذكورة؛ 5 product المذكور عن المنتج deactivated catalyst الحفاز مط الفاعلية separating فصل VY المذكور. VA initial عند درجة حرارة ابتدائية medium المذكور بوسط product المنتج quenching تسقية 3 وجزء light product fraction ada وبمقدار 20001 يكفي لتكوين جزء منتج temperature Ye light product يحتوي جزء المنتج الخفيف Cus cheavy product fraction منتج ثقيل TY fraction ويكون لجزء المنتج الثقيل light olefins المذكور على أولفينات خفيفة fraction YY أعلى من درجة الحرارة final temperature المذكور درجة حرارة نهائية heavy product vy AYAY¢ الأولى first temperature المذكورة بمقدار يبلغ دعم على الأقل؛ وYo استخدام جزء المنتج الثقيل heavy Product fraction المذكور لتزويد حرارة heat عند 1 مرحلة stases واحدة أو أكثر من المراحل المذكورة للحصول على المحتويات الحرارية vv العالية higher heat contents المذكورة.&= olefins أولفينات oxygenate لتحويل 8 مواد المؤكسجة process عملية —Y ١ متزايدين؛ وتتضمن heat integration واندماج حراري heat recovery استرجاع حراري العملية المذكورة الخطوات التالية: v¢ تسخين heating خام تغذية 21 ذي المحتوى حراري أول first heat content يحتوي ° على المواد المؤكسجة oxygenate المذكورة من درجة حرارة أولى first temperature إلى 1 درجة حرارة ثانية second temperature خلال مرحلة واحدة one stage إلى ثلاث مراحل three stages ذات _محتويات حرارية heat contents متزايدة بشكل متعاقب successively ¢thigher A3 ملامسة contacting خام_التغذية feedstock المذكور عند درجة الحرارة الثانية second temperature ٠١ المذكورة مع حفاز catalyst يتضمن غربال جزيني molecular sieve في ١١ ظروف conditions فعالة produce ZW effective حفاز مثبط الفاعلية deactivated catalyst 7 يحتوي على رواسب كربونية carbonaceous deposits وعلى منتج product Vy يحتوي على الأولفينات 5 للمذكورة؛ حيث يحتوي الغربال molecular sieve (sb ja ve المذكور على مسام pores بقطر diameter يقل عن © أنجستروم. وللمنتج المذكور درجة Vo حرارة ثالثة third temperature أعلى من درجة الحرارة الثانية second temperature 3 المذكورة؛ Vv فصل separating الحفاز مثبط الفاعلية deactivated catalyst المذكور عن المنتج product VA المذكور.ف تسقية quenching المنتج product المذكور بوسط medium عند درجة حرارة ابتدائية initial temperature Te وبمقدار amount يكفي لتكوين جزء منتج خفيف light product fraction وجزء qAY rv. light product يحتوي جزء المنتج الخفيف cua cheavy product fraction (Jad منتج ١ heavy ويكون لجزء المنتج الثقيل light olefins المذكور على أولفينات خفيفة 0 YY أعلى من درجة الحرارة final temperature المذكور درجة حرارة نهائية product fraction YY المذكورة بمقدار يبلغ 220 على الأقل؛ first temperature الأولى Yt first المذكور إلى جزء أول heavy product fraction جزء المنتج الثقيل dividing تجزئة Yo ¢second fraction وجزء ثان fraction YH initial temperature إلى درجة الحرارة الابتدائية first fraction الجزء الأول cooling ال تبريد المذكورة؛ YA المذكور عند درجة الحرارة الابتدائية first fraction الجزء الأول recycling إعادة تدوير Yq المذكورلإجراء عملية mixture المذكورة ليصبح جزء من المزيج initial temperature 7 المذكورة. quenching التسقية 8١ وجزء third fraction إلى جزء ثالث second fraction الجزء الثاني fractionating تجزئة YY المذكور جوهريا من الماء third fraction حيث يتكون الجزء الثالث fourth fraction رابع vy ١ بنسب تبلغ water المذكور على الماء fourth fraction ويشتمل الجزء الرابع cwater مول على الأقل. vo المذكور إلى درجة third fraction الجزء الثالث pressurizing وضغط heating تسخين v1 تزيد درجة الحرارة Cus second pressure وضغط ثان forth temperature حرارة رابعة vv first temperature المذكورة عن درجة الحرارة الأولى fourth temperature الرابعة YA المذكور أعلى second pressure المذكورة بحوالي ١٠م على الأقل ويكون الضغط الثاني المذكور ؛و first pressure من الضغط الأول feedstock خام التغذية heating المذكور لتسخين third fraction استخدام الجزء الثالث ١ ذي stream المذكورة؛ وبهذا يتشكل تيار stages المذكور عند مرحلة واحدة من المراحل 0" first heat أعلى من المحتوى الحراري ا second heat content محتوى حراري ثان 3 ب 14 المذكور.الا=v \ العملية process وفقا لعنصر الحماية dua يكون القطر diameter المذكور Jal من 0 حوالي © أنجستروم .angstroms ١ ¢— العملية process وفقا لعنصر الحماية١ حيث يحتوي الغربال الجزيني molecular sieve Y المذكورعلى سلكيو ألومينو فوسفات (SAPO) silicoaluminophasphate ١ 0— العملية process وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يحتوي الغربال molecular sieve (— Hal Y المذكور على SAPO ويكون SAPO مُختارا من المجموعة group المكونة من (SAPO-17 ¢SAPO-44 <SAPO-34 «SAPO-18 v ومخاليط mixtures منها. -١ ١ العملية process وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يحتوي الغربال الجزيئي molecular sieve 0 المذكور على زيوليت zeolite —V ١ العملية process وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يحتوي الغربال الجزيئتي molecular sieve ل المذكور على زيوليت zeolite يختار من المجموعة group المكونة من (ZSM-34¢ZSM-5 ¥ شابازيت «Chabazite إريونيت cerionite أفرتيت coffretite ومخاليط منها. =A ١ العملية process وفقا لعنصر الحماية Cua يتكون الوسط medium المذكور بشكل أساسي 7 من الماء . \ - العملية Eg process لعنصر الحماية ١ تتضمن كذلك: 7 سحب withdrawing جزء من الحفاز مثبط الفاعلية deactivated catalyst المذكور بعد ¥ عملية الفصل separating المذكورة عن المنتج product المذكور؛ ¢ إزالة 7A removing وزنا على الأقل من الرواسب الكربونية carbonaceous deposits ° المذكورة من الجزء المذكور من الحفاز مثبط الفاعلية deactivated catalyst المذكورAY1 لتشكيل حفاز مُجدد catalyst 606:3160ع16. sale) v تدوير recycling الحفاز المجدد regenerated catalyst بهدف الملامسة contacting A المذكورة مع خام التغذية feedstock المذكور. -٠ ١ العملية 585 وفقا لعنصر الحماية ١ حيث ثختار المواد المؤكسجة oxygenate 0 المذكورة من المجموعة المكونة من الميثانول (ALS emethanol مثيل «dimethyl ether Ji 1 إيثانول cethanol مثيل إثيل إيثر methyl ethyl ether كربونات AL ميل dimethyl carbonate ¢ فورمات المثيل format انإطاع» أسيتات الميثل SU methyl acetate إغل ابةy y ني إثيل إيثر «diethyl ether > ومخاليط mixtures منها. -١١ ١ العملية 9 وفقا لعنصر الحماية ١ حيث تُختار المواد المؤكسجة المذكورة من Y المجموعة group المكونة من الميثانول ا06800؛ ثنائي ميل إيقثر «dimethyl ether 3 كربونات ثتائي مثيل dimethyl carbonate ومخاليط mixtures منها. Y ١ )= العملية process وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يكون يحتوي الغربال الجزيئي molecular sieve y المذكور على MeAPSO الذي يُختار من المجموعة المكونة من 34 ووطذوي؛ (NiAPSO -17 «SrAPSO -17 ¢SrAPSO -18 ¢<MnAPSO -34 «CoAPSO -34 «NiAPSO -34 1 cMnAPSO -17 «CoAPSO -17 $ ومخاليط mixtures منها. ١ ١ العملية process وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يحتوي خام التغذية feedstock المذكور Lad Y على مادة مخففة diluent مختارة من المجموعة المكونة من water ele ثاني أكسيد v الكربون carbon dioxide أول أكسيد الكعربون ccarbon monoxide نتروجين nitrogen ¢ هيدروجين hydrogen أرجون 1017 هيليوم helium » ميان «methane إيقان cethane 2 ومخاليط mixtures منها.اا vy molecular sieve حيث يحتوي الغربال الجزينئي ١ وفقا لعنصر الحماية process العملية - ١ .SAPO-34 المذكور على Y oxygenate تختار المواد المؤكسجة Cus ١ وفقا لعنصر الحماية process العملية -١ ١ diethyl ثنائي قبل إيقر emethanol المكونة من ميثانول group المذكورة من المجموعة Y المذكور محتويا molecular sieve منها ويحتوي الغربال الجزيني mixtures ومخاليط cether ¥ .SAPO-34 على ¢ fourth fraction الرايع ¢ 3 all وفقا لعنصر الحماية ¥ حيث يحتوي process العملية =) 1 ١ مول على الأقل. ZY المذكور على الماء بنسبة تبلغ حوالي Y : وفقا لعنصر الحماية ؟ تشتمل أيضا على process العملية =) V ١ المذكور بعد عملية deactivated catalyst قسم من الحفاز فاقد الفاعلية withdrawing سحب Y ¢product المذكورة عن المنتج separating الفصل 7 carbonaceous deposits على الأقل من الرواسب الكربونية Lye ZY removing all) ¢ المذكور deactivated catalyst المذكورة في القسم المذكورة من الحفاز مثبط الفاعلية ‘regenerated catalyst لتكوين حفاز مجدد 1 المذكورة بغرض الملامسة regenerated catalyst الحفاز المجدد recycling إعادة تدوير 7 المذكور. feedstock المذكورة مع خام التغذية A fourth وفقا لعنصر الحماية ¥ حيث تكون درجة الحرارة الرابعة process العملية -٠8 ١ المذكورة بحوالي first temperature المذكورة أعلى من درجة الحرارة الأولى temperature 7 على الأقل. a Yo v molecular sieve الغربال الجزيئي aad وفقا لعنصر الحماية ¥ حيث process العملية -4 \aAY ve (SAPO-44 (SAPO-34 (SAPO-18 (SAPO-17 المذكور من المجموعة المكونة من منها. mixtures ومخاليط Y first من الجزء الأول portion وفقا لعنصر الحماية ؟ حيث يستخدم قسم process العملية -٠ ١ واحدة أو أكثر من المراحل stage لمرحلة heat المذكور للتزويد بالحرارة fraction المذكور. higher heat content المذكورة للحصول على المحتوى الحراري المتزايد v feedstock حيث تم المحافظة على خام التغذية ١ العملية 95م وفقا لعنصر الحماية -7١ ١ ويكون لجزء heating قبل إجراء عملية التسخين first pressure المذكور عند ضغط أول Y وحيث يكون second pressure المذكور ضغط ثان heavy product fraction المنتج الثقيل v Lar المذكور first pressure المذكور أقل من الضغط الأول second pressure الضغط الثاني ¢ لا يزيد عن حوالي 45 ؟ كيلو باسكال. > feedstock حيث تتم المحافظة على خام التغذية ١ العملية 5 وفقا لعنصر الحماية YY ١ المذكورة heating Crd ll i lee قبل إجراء first pressure المذكور عند ضغط أول Y csecond pressure المذكور ضغط ثان heavy product fraction (Jill ويكون لجزء المنتج v first pressure المذكورأقل من الضغط الأول second pressure وحيث يكون الضغط الثاني 1 المذكور بما لا يزيد عن حوالي 707 كيلو باسكال. ٍ: light olefins إلى أولفينات خفيفة oxygenate المواد مؤكسجة converting عملية لتحويل —YY ١ : تتضمن Y المذكورة ذات oxygenate يحتوي على المواد المؤكسجة feedstock تسخين خام تغذية v da 0 من first pressure والضغط الأول first heat content المحتوى الحراري الأول 1 خلال مرحلة second temperature إلى درجة حرارة ثانية first temperature حرارة أولى 5 heat contents ذات محتويات حرارية three stages إلى ثلاث مراحل one stage واحدة 1AAV vo المذكورة من oxygenate يتم اختيار المواد المؤكسجة dua successively higher متزايدة v «dimethyl ethern ثثنائي مثيل إيشن emethanol المكونة من الميثانول group المجموعة A dimethyl carbonates Jie كربونات ثنائي cmethyl formate ليثملا فورمات 4 منها؛ mixtures ومخاليط ٠ second المذكور عند درجة الحرارة الثانية feedstock خام التغذية contacting ملامسة ١ غير molecular sieve يحتوي على غربال جزيني catalyst المذكورة مع حفاز temperature VY فعالة لإنتاج conditions في ظروف small pore صغير المسام non zeolitic زيوليتي يحتوي على رواسب كربونية deactivated catalyst حفاز مثبط الفاعلية produce \¢ المذكورة؛ light olefins وعلى منتج يشتمل على الأولفينات الخفيفة carbonaceous deposits Ve أعلى من درجة الحرارة الثانية third temperature وللمنتج المذكور درجة حرارة ثالثة 3 المذكورة؟؛ second temperature 1 المذكور عن المنتج المذكور؛ deactivated catalyst الفاعلية hfe الحفاز separating فصل VA المحتوي بشكل أساسي على الماء mixture المنتج المذكور مع الخليط quenching تسقية V4 المنتج cooling وبمقدار يكفي لتبريد initial temperature :»عند درجة حرارة ابتدائية 7. المذكورة عن جزء المنتج light olefins الأولفينات الخفيفة separating المذكور وفصل 71١ النواتج_الثقيلة owater المذكور الذي يشتمل على الماء heavy product fraction (Jail TY وغير converting المتحولة oxygenate المذكورة في المواد المؤكسجة heavier products YY المذكور ذو heavy product fraction ويكون جزء المنتج الثقيل unconverted متحولة vt initial من درجة الحرارة الابتدائية Jel final temperature حرارة نهائية dap Yo المذكورة أعلى من درجة final temperature وتكون درجة الحرارة النهائية temperature 71 المذكورة بحوالي دم على الأقل. first temperature لل الحرارة الأولى وجزء first fraction المذكور إلى جزء أول dividing heavy product تجزئة المنتج الثقيل YA ¢second fraction ثان Yq initial temperature المذكور إلى درجة الحرارة الابتدائية first fraction تبريد الجزء الأول " المذكورة؛ 79١افvy إعادة تدوير recycling الجزء الأول المبرد first cooled fraction المذكور عند درجة vy الحرارة الابتدائية initial temperature المذكورة ليصبح جزءاً من المزيج mixture Ye المذكورلإجراء عملية التسقية quenching المذكورة. vo تجزئة fractionating الجزء الثاني second fraction إلى جزء ثالث third fraction وجزء 8 رابع fourth fraction حيث يحتوي الجزء الثالث المذكور جوهريا على water ell vv ويحتوي الجزء الرابع fourth fraction المذكور على الماء water بنسبة تبلغ 715 مول YA على الأقل. va تسخين heating وضغط pressurizing الجزء الثالث third fraction المذكور إلى درجة 3 حرارة رابعة forth temperature وضغط ثان second pressure حيث تكون درجة الحرارة ١ الرابعة fourth temperature المذكورة أعلى من درجة الحرارة الأولى first temperature 3 المذكورة بمقدار يبلغ ١٠م على الأقل ويكون الضغط الثاني second pressure المذكور ey أعلى من الضغط الأول first pressure المذكور؛و £4 استخدام الجزء الثالث third fraction المذكور لتسخين heat خام التغذية feedstock المذكور م stage Alay me واحدة من المراحل المذكورة؛ وبذلك يتشكل تيار stream ذو محتوى £1 حراري second heat content OB يزيد عن المحتوى الحراري الأول first heat content 7 المذكور. ١ ؛- العملية process وفقا لعنصر الحماية YY حيث يشتمل خام التغذية feedstock المذكور 0 كذلك على مادة مخففة diluent مختارة من المجموعة group المكونة من نتروجين water ele «nitrogen Y هيدروجين chydrogen ثاني أكسيد الكربون «carbon dioxide أول 1 أكسيد الكربون ccarbon monoxide أرجون cargon هيليوم chelium ميثان methane إيثان ccthane > ومخاليط mixture منها. —Yo ١ العملية process وفقا لعنصر الحماية Cus YY يشتمل الجزء الخامس fifth fraction , المذكور على حوالي AYO مول ماء على الأقل من الماء المذكور وتكون درجة الحرارةاا vv first temperature المذكورة أعلى من درجة الحرارة الأولى fourth temperature الرابعة Y م على الأقل. Ye المذكورة بحوالي ¢ molecular sieve حيث يختار الغربال الجزيثي YY وفقا لعنصر الحماية process العملية -7 ١ المكونة group من المجموعة small pore وصغير المسام non — zeolitic غير الزيوليتي Y منها. mixtures ومخاليط « SAPO -44 « SAPO -34 «SAPO -18 «SAPO -17 من ¥ light olefins إلى أولفينات خفيفة methanol الميثانول converting لتحويل process عملية —YV ١ تتضمن: المذكور الذي يكون methanol يشتمل على الميثانول feedstock خام تغذية heating تسخين 1 من درجة حرارة first heat content ومحتوى حراري أول first pressure Js ذو ضغط ¢ خلال مرحلة واحدة second temperature درجة حرارة ثانية first temperature أولى 5 JS 3 ie (5 5 Sine three stages Jade C35 Jn Ys second المذكور عند درجة الحرارة الثانية feedstock 43x خام contacting ملامسة 7 conditions في ظروف SAPO -34 يشتمل على catalyst المذكورة مع حفاز temperature A يحتوي على رواسب كربونية deactivated catalyst فعالة لإنتاج حفاز مثبط الفاعلية 0 light olefins يشتمل على الأولفينات الخفيفة product Tie carbonaceous deposits Ve أعلى من درجة الحرارة third temperature المذكورة؛ وللمنتج المذكور درجة حرارة ثالثة VA المذكورة؛ second temperature الثانية VY المذكورعن المنتج المذكور؛ deactivated catalyst الحفاز مثبط الفاعلية separating فصل VY المذكور بعد عملية deactivated catalyst قسم من الحفاز مثبط الفاعلية withdrawing سحب ¥ المذكورة عن المنتج المذكور؛ separating الفصل Ve carbonaceous deposits بالوزن على الأقل من الرواسب الكربونية 7١ removing إزالة V1 المذكور deactivated catalyst المذكورة عن القسم المذكور من الحفاز مثبط الفاعلية VV tregenerated catalyst لتشكيل حفاز مجدد VAAAYYA المذكور بغرض التلامس regenerated catalyst الحفاز المجدد recycling تدوير sale] V4 المذكور؛ feedstock المذكور مع خام التغذية 8 Y. يتكون بشكل أساسي من medium المذكور مع وسط product المنتج quenching تسقية 7١ cooling yal وبمقدار يكفي initial temperature عند درجة حرارة ابتدائية water الماء YY المذكورة عن light olefins الأولفينات الخفيفة separating المنتج المذكور؛ وبهذا يتم فصل YY نواتج water المذكور الذي يشتمل على ماء heavy product fraction جزء المنتج الثقيل 7 وغير converting المتحولة oxygenate ناتجة عن المواد المؤكسجة heavier products ثقيلة vo المذكور ذو heavy product fraction ويكون لجزء المنتج الثقيل cunconverted المتحولة v1 first temperature أعلى من درجة الحرارة الأولى final temperature درجة حرارة نهائية 8 حوالي 2م على الأقل؛ YA بعد عملية heavy product fraction من جزء المنتج الثقيل portion sud separating فصل 7 المذكورة؛ quenching التسقية 7 second وجزء ثان first fraction المذكور إلى جزء أول partion الجزء dividing تجزئة 79١ fraction vy initial temperature المذكور إلى درجة الحرارة الابتدائية first fraction تبريد الجزء الأول YY المذكورة؛ ve quench مجددا لتسقية cooled first fraction الجزء الأول المبرد recycling تدوير sale) vo المنتج المذكور؛ 2 وجزء third fraction 580008؛ إلى جزء ثالث fraction الجزء الثاني fractionating تجزئة YY المذكور بشكل أساسي من third fraction حيث يتكون الجزء الثالث fourth fraction رابع YA المذكور على الماء بنسبة تبلغ حوالي fourth fraction ويشتمل الجزء الرابع ewater الماء Ye مول على الأقل؛ 5 0 إلى درجة حرارة رابعة third fraction الجزء الثالث pressurizing وضغط heating تسخين 3 تكون درجة الحرارة الرابعة Cus second pressure وضغط ثان fourth temperature £Y first temperature المذكورة أعلى من درجة الحرارة الأولى fourth temperature 7اخYa المذكور أعلى second pressure المذكورة بحوالي 5 م على الأقل ويكون الضغط الثاني 21 المذكور بحوالي 4 كيلو باسكال على الأقل. first pressure من الضغط الأول 5 أو أكثر من stage المذكور لتزويد الحرارة لمرحلة third fraction CGN استخدام الجزء 5 higher heat contents المراحل المذكورة للحصول على المحتويات الحرارية العاليةة 37 المذكورة. 5 اا
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/069,403 US6121504A (en) | 1998-04-29 | 1998-04-29 | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA99200115B1 true SA99200115B1 (ar) | 2006-07-10 |
Family
ID=22088757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA99200115A SA99200115B1 (ar) | 1998-04-29 | 1999-05-12 | عملية لتحويل مواد مؤكسجة oxygenates إلى أولفينات olefins مع تسقية مباشرة للمنتج لاسترجاع الحرارة heatrecoverry |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6121504A (ar) |
| EP (1) | EP1076640B1 (ar) |
| CN (1) | CN1210236C (ar) |
| AT (1) | ATE257465T1 (ar) |
| AU (1) | AU747641B2 (ar) |
| CA (1) | CA2328982C (ar) |
| DE (1) | DE69914073T2 (ar) |
| ES (1) | ES2213363T3 (ar) |
| IN (1) | IN192721B (ar) |
| MY (1) | MY124412A (ar) |
| NO (1) | NO328821B1 (ar) |
| SA (1) | SA99200115B1 (ar) |
| WO (1) | WO1999055650A1 (ar) |
| ZA (1) | ZA200005911B (ar) |
Families Citing this family (111)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6552240B1 (en) | 1997-07-03 | 2003-04-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for converting oxygenates to olefins |
| US6482998B1 (en) * | 1998-04-29 | 2002-11-19 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery |
| US6743747B1 (en) | 2000-02-24 | 2004-06-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst pretreatment in an oxgenate to olefins reaction system |
| US6613950B1 (en) * | 2000-06-06 | 2003-09-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Stripping hydrocarbon in an oxygenate conversion process |
| US6441261B1 (en) | 2000-07-28 | 2002-08-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | High pressure oxygenate conversion process via diluent co-feed |
| US6486219B1 (en) | 2000-09-27 | 2002-11-26 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Methanol, olefin, and hydrocarbon synthesis process |
| US6593506B1 (en) | 2000-10-12 | 2003-07-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Olefin recovery in a polyolefin production process |
| US6403854B1 (en) | 2000-10-19 | 2002-06-11 | Uop Llc | Two-stage quench tower for use with oxygenate conversion process |
| US6495609B1 (en) | 2000-11-03 | 2002-12-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Carbon dioxide recovery in an ethylene to ethylene oxide production process |
| US6518475B2 (en) | 2001-02-16 | 2003-02-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for making ethylene and propylene |
| US6441262B1 (en) | 2001-02-16 | 2002-08-27 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Method for converting an oxygenate feed to an olefin product |
| CA2482258A1 (en) * | 2001-04-17 | 2002-10-24 | California Institute Of Technology | A method of using a germanium layer transfer to si for photovoltaic applications and heterostructure made thereby |
| US7238622B2 (en) * | 2001-04-17 | 2007-07-03 | California Institute Of Technology | Wafer bonded virtual substrate and method for forming the same |
| US20050026432A1 (en) * | 2001-04-17 | 2005-02-03 | Atwater Harry A. | Wafer bonded epitaxial templates for silicon heterostructures |
| CN1248994C (zh) | 2001-07-02 | 2006-04-05 | 埃克森美孚化学专利公司 | 在烯烃生产中抑制催化剂焦炭形成 |
| US7060866B2 (en) * | 2002-04-18 | 2006-06-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | High pressure separation of dimethyl ether from an olefin stream |
| US6559248B2 (en) | 2001-08-31 | 2003-05-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process of removing contaminants from an olefin stream using extractive distillation |
| US20030199721A1 (en) * | 2002-04-18 | 2003-10-23 | Ding Zhong Y. | Low pressure separation of dimethyl ether from an olefin stream |
| US6838587B2 (en) * | 2002-04-19 | 2005-01-04 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method of removing oxygenate contaminants from an olefin stream |
| US6855858B2 (en) * | 2001-12-31 | 2005-02-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method of removing dimethyl ether from an olefin stream |
| DE10150481B4 (de) * | 2001-10-16 | 2020-09-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Verfahren zur Herstellung von Olefinen aus Methanol |
| US7678958B2 (en) * | 2001-10-16 | 2010-03-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc | Method of removing dimethyl ether from an olefin stream |
| US6870072B2 (en) | 2001-10-30 | 2005-03-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Heat recovery in an olefin production process |
| US6764602B2 (en) * | 2001-11-29 | 2004-07-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process of removing oxygenated contaminants from an olefin composition |
| US20030130555A1 (en) * | 2001-11-30 | 2003-07-10 | Minquan Cheng | Oxygenated hydrocarbon compositions and method for recovering the compositions |
| WO2003104170A1 (en) * | 2002-06-10 | 2003-12-18 | Uop Llc | Two-stage quench tower for use with oxygenate conversion process |
| US7034196B2 (en) * | 2002-06-19 | 2006-04-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and apparatus for reducing decomposition byproducts in a methanol to olefin reactor system |
| US6864401B2 (en) * | 2002-07-29 | 2005-03-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Heat-integrated high pressure system for separation of byproducts from an olefin stream |
| CN1325448C (zh) | 2002-08-14 | 2007-07-11 | 埃克森美孚化学专利公司 | 由含氧物制备烯烃的方法 |
| US7030284B2 (en) * | 2002-08-20 | 2006-04-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and reactor system for converting oxygenate contaminants in an MTO reactor system product effluent to hydrocarbons |
| US7119241B2 (en) * | 2002-09-27 | 2006-10-10 | Exxonmobile Chemical Patents Inc. | Process for handling catalyst from an oxygenate to olefin reaction |
| US7238848B2 (en) | 2002-09-30 | 2007-07-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for separating dimethyl ether from an olefin-containing product stream |
| US6737556B2 (en) * | 2002-10-21 | 2004-05-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and system for reducing decomposition byproducts in a methanol to olefin reactor system |
| US7119155B2 (en) * | 2002-10-25 | 2006-10-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Polymerized catalyst composition II |
| US7007701B2 (en) * | 2002-10-28 | 2006-03-07 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processor for removing contaminants from a compressor in a methanol to olefin separation system |
| US6846966B2 (en) * | 2002-11-26 | 2005-01-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and apparatus for treating oxygenate-containing feeds and their use in conversion of oxygenates to olefins |
| EA008164B1 (ru) * | 2002-11-26 | 2007-04-27 | Эксонмобил Кемикэл Пейтентс Инк. | Обработка потоков включающего кислородсодержащие вещества исходного материала для превращения кислородсодержащих веществ в олефины |
| US7074979B2 (en) * | 2002-12-31 | 2006-07-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Processing a contaminated oxygenate-containing feed stream in an oxygenate to olefin reaction system |
| US6899046B2 (en) * | 2002-11-26 | 2005-05-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Shipping methanol for a methanol to olefin unit in non-methanol carriers |
| US6777585B2 (en) * | 2002-11-27 | 2004-08-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst fines handling and disposal process |
| US7102048B2 (en) * | 2002-12-17 | 2006-09-05 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methanol feed for producing olefin streams |
| US7273961B2 (en) * | 2003-01-24 | 2007-09-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Quench process |
| US7271306B2 (en) * | 2003-01-24 | 2007-09-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Heat recovery from the effluent stream of an oxygenate-to-olefin process |
| BRPI0400580A (pt) * | 2003-02-24 | 2005-01-04 | Syntroleum Corp | Fluidos base, e de perfuração, processo para a produção de um fluido de perfuração, e, método de perfuração de um furo de sondagem em uma formação subterrânea |
| US6939999B2 (en) * | 2003-02-24 | 2005-09-06 | Syntroleum Corporation | Integrated Fischer-Tropsch process with improved alcohol processing capability |
| US7074971B2 (en) * | 2003-03-06 | 2006-07-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Recovery of ethylene and propylene from a methanol to olefin reaction system |
| US20040176654A1 (en) * | 2003-03-07 | 2004-09-09 | Syntroleum Corporation | Linear alkylbenzene product and a process for its manufacture |
| US20050165261A1 (en) * | 2003-03-14 | 2005-07-28 | Syntroleum Corporation | Synthetic transportation fuel and method for its production |
| US7141711B2 (en) * | 2003-03-24 | 2006-11-28 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst fines handling process |
| US7102049B2 (en) * | 2003-06-25 | 2006-09-05 | Exxonmobil Chemical Patens Inc. | Process for operating a quench device in an oxygenate-to-olefin production unit |
| US7005555B2 (en) * | 2003-06-25 | 2006-02-28 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for separating and recycling oxygenate(s) to an oxygenate-to-olefin reactor |
| US7135604B2 (en) * | 2003-06-25 | 2006-11-14 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for separating carbon dioxide from an oxygenate-to-olefin effluent stream |
| US7208648B2 (en) * | 2003-06-25 | 2007-04-24 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Minimizing corrosion in a methanol-to-olefin effluent processing system |
| US7038102B2 (en) * | 2003-07-30 | 2006-05-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Liquid contacting of post-quench effluent vapor streams from oxygenate to olefins conversion to capture catalyst fines |
| US7214846B2 (en) * | 2003-08-06 | 2007-05-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Recovery of ethylene and propylene from a methanol to olefin reaction system |
| US20050033013A1 (en) * | 2003-08-06 | 2005-02-10 | Van Egmond Cornelis F. | Propylene-containing composition |
| US6982355B2 (en) * | 2003-08-25 | 2006-01-03 | Syntroleum Corporation | Integrated Fischer-Tropsch process for production of linear and branched alcohols and olefins |
| US7626067B2 (en) * | 2003-09-19 | 2009-12-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for recovering and reusing water in an oxygenate-to-olefin process |
| US7304197B2 (en) * | 2003-11-24 | 2007-12-04 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Recycling oxygenate-rich streams in oxygenate-to-olefin processes |
| US7084319B2 (en) * | 2003-12-05 | 2006-08-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Catalyst fluidization in oxygenate to olefin reaction systems |
| US7033971B2 (en) * | 2004-02-09 | 2006-04-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for using stabilizing catalyst activity during MTO unit operation |
| US7404891B2 (en) * | 2004-03-29 | 2008-07-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Heat recovery technique for catalyst regenerator flue gas |
| US7329790B2 (en) * | 2004-04-15 | 2008-02-12 | Uop Llc | Wet scrubbing and recycle of effluent-contaminating catalyst particles in an oxygenate-to-olefin process |
| WO2005104192A2 (en) * | 2004-04-21 | 2005-11-03 | California Institute Of Technology | A METHOD FOR THE FABRICATION OF GaAs/Si AND RELATED WAFER BONDED VIRTUAL SUBSTRATES |
| US7332639B2 (en) * | 2004-06-18 | 2008-02-19 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for producing olefins |
| US7663012B2 (en) | 2004-06-25 | 2010-02-16 | Uop Llc | Conversion of dimethylether to propylene using moving bed technology |
| US7371915B1 (en) | 2004-06-25 | 2008-05-13 | Uop Llc | Conversion of oxygenate to propylene using moving bed technology |
| US7199277B2 (en) * | 2004-07-01 | 2007-04-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Pretreating a catalyst containing molecular sieve and active metal oxide |
| US7279012B2 (en) * | 2004-07-01 | 2007-10-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for producing olefins |
| US7361799B2 (en) * | 2004-07-14 | 2008-04-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for producing olefins |
| US7288692B2 (en) * | 2004-07-14 | 2007-10-30 | Exxonmobil Chemcial Patents Inc. | Process for producing olefins |
| WO2006015185A2 (en) * | 2004-07-30 | 2006-02-09 | Aonex Technologies, Inc. | GaInP/GaAs/Si TRIPLE JUNCTION SOLAR CELL ENABLED BY WAFER BONDING AND LAYER TRANSFER |
| US7323612B2 (en) * | 2004-08-27 | 2008-01-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Removal of condensable compounds from an olefin stream |
| US7371916B1 (en) * | 2004-09-16 | 2008-05-13 | Uop Llc | Conversion of an alcoholic oxygenate to propylene using moving bed technology and an etherification step |
| US7405337B2 (en) * | 2004-09-21 | 2008-07-29 | Uop Llc | Conversion of oxygenate to propylene with selective hydrogen treatment of heavy olefin recycle stream |
| US7309383B2 (en) * | 2004-09-23 | 2007-12-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for removing solid particles from a gas-solids flow |
| US7846759B2 (en) * | 2004-10-21 | 2010-12-07 | Aonex Technologies, Inc. | Multi-junction solar cells and methods of making same using layer transfer and bonding techniques |
| US7138558B2 (en) * | 2004-11-01 | 2006-11-21 | Uop Llc | Direct return of oxygenate recycle stream in olefin production process |
| US7408092B2 (en) * | 2004-11-12 | 2008-08-05 | Uop Llc | Selective conversion of oxygenate to propylene using moving bed technology and a hydrothermally stabilized dual-function catalyst |
| US7388120B2 (en) * | 2004-12-06 | 2008-06-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Removing carbon dioxide from an oxygenate to olefins reaction effluent |
| US20050203326A1 (en) * | 2004-12-16 | 2005-09-15 | Miller Lawrence W. | Process for containment of catalyst particles in a oxygenate-to-olefin process |
| US10374120B2 (en) * | 2005-02-18 | 2019-08-06 | Koninklijke Philips N.V. | High efficiency solar cells utilizing wafer bonding and layer transfer to integrate non-lattice matched materials |
| US8101498B2 (en) * | 2005-04-21 | 2012-01-24 | Pinnington Thomas Henry | Bonded intermediate substrate and method of making same |
| EP1899284B1 (en) * | 2005-07-06 | 2009-08-19 | BP Chemicals Limited | Reactive distillation for the dehydration of mixed alcohols |
| US8163967B2 (en) * | 2005-12-22 | 2012-04-24 | Uop Llc | Oxygenate conversion to olefins with enhanced carbonyl recovery |
| EP2004776A1 (en) | 2006-03-31 | 2008-12-24 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Product recovery in gas-solids reactors |
| US7744746B2 (en) | 2006-03-31 | 2010-06-29 | Exxonmobil Research And Engineering Company | FCC catalyst stripper configuration |
| US20070243703A1 (en) * | 2006-04-14 | 2007-10-18 | Aonex Technololgies, Inc. | Processes and structures for epitaxial growth on laminate substrates |
| RU2405022C1 (ru) * | 2006-09-28 | 2010-11-27 | Юоп Ллк | Способ усовершенствованного получения олефинов |
| US7935650B2 (en) | 2006-12-18 | 2011-05-03 | Uop Llc | Neutralization of quench stream in a process for handling catalyst from an oxygenate-to-olefin reaction |
| US20080161616A1 (en) * | 2006-12-27 | 2008-07-03 | Miller Lawrence W | Oxygenate to olefin processing with product water utilization |
| US7741528B2 (en) * | 2007-02-05 | 2010-06-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method of separating condensed liquid from an olefin stream |
| US7893310B2 (en) * | 2007-02-05 | 2011-02-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method of separating condensed liquid from an olefin stream |
| US7732301B1 (en) | 2007-04-20 | 2010-06-08 | Pinnington Thomas Henry | Bonded intermediate substrate and method of making same |
| CN101318868B (zh) * | 2007-06-08 | 2011-10-26 | 中国石化集团洛阳石油化工工程公司 | 一种由含氧化合物生成低碳烯烃的方法及装置 |
| US20090278233A1 (en) * | 2007-07-26 | 2009-11-12 | Pinnington Thomas Henry | Bonded intermediate substrate and method of making same |
| US8044254B2 (en) * | 2007-09-27 | 2011-10-25 | Uop Llc | Process for enhanced olefin production |
| CN101514134B (zh) * | 2008-02-23 | 2012-08-22 | 中国石化集团洛阳石油化工工程公司 | 一种含氧化合物转化为烯烃反应的进料温度调节方法 |
| US20090325783A1 (en) * | 2008-06-30 | 2009-12-31 | Myers Daniel N | Oto quench tower catalyst recovery system utilizing a low temperature fluidized drying chamber |
| US8735642B2 (en) * | 2008-06-30 | 2014-05-27 | Uop Llc | Two stage contact cooler design for hot water generation |
| US7638717B1 (en) * | 2008-08-06 | 2009-12-29 | Apple Inc. | Can spring housing contact |
| EP2594546A1 (en) | 2011-11-17 | 2013-05-22 | Solvay Sa | Process for the manufacture of ethylene by dehydration of ethanol |
| EP2594547A1 (en) | 2011-11-17 | 2013-05-22 | Solvay Sa | Process for the manufacture of at least one ethylene derivative compound from bioethanol |
| DE102012215757A1 (de) * | 2012-09-05 | 2014-03-06 | Evonik Industries Ag | Verfahren zur Herstellung von linearen Butenen aus Methanol |
| WO2015084575A2 (en) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production of c2+ olefins |
| CN105814008A (zh) | 2013-12-13 | 2016-07-27 | 国际壳牌研究有限公司 | 制备烯烃产品的方法 |
| CN105983376B (zh) * | 2015-02-02 | 2018-08-24 | 中石化广州工程有限公司 | 一种用于移动床反应器的急冷方法 |
| US11207651B2 (en) | 2019-06-24 | 2021-12-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Moving bed reactor for processing three phase flows |
| US11213796B2 (en) | 2019-06-24 | 2022-01-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Feed distribution apparatus for moving bed reactor |
| US11383202B2 (en) | 2019-06-24 | 2022-07-12 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Distillate production from oxygenates in moving bed reactors |
| EP4286495A1 (en) | 2022-05-30 | 2023-12-06 | Nederlandse Organisatie voor toegepast-natuurwetenschappelijk Onderzoek TNO | Sorption-enhanced conversion of oxygenates to hydrocarbons |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2949493A (en) * | 1958-10-03 | 1960-08-16 | Happel John | Production of divinyl acetylenes by the dehydration of vinyl acetylenic alcohols in the presence of steam |
| US4044061A (en) * | 1974-09-23 | 1977-08-23 | Mobil Oil Corporation | Preheating methanol effects steady state operation of conversion to gasoline |
| US4387263A (en) * | 1982-05-14 | 1983-06-07 | Hoechst Aktiengesellschaft | Process for mixing olefins |
| US4440871A (en) * | 1982-07-26 | 1984-04-03 | Union Carbide Corporation | Crystalline silicoaluminophosphates |
| US4499327A (en) * | 1982-10-04 | 1985-02-12 | Union Carbide Corporation | Production of light olefins |
| US4567029A (en) * | 1983-07-15 | 1986-01-28 | Union Carbide Corporation | Crystalline metal aluminophosphates |
| US4579999A (en) * | 1985-01-17 | 1986-04-01 | Mobil Oil Corporation | Multistage process for converting oxygenates to liquid hydrocarbons with aliphatic recycle |
| US4861938A (en) * | 1987-07-07 | 1989-08-29 | Uop | Chemical conversion process |
| US4861743A (en) * | 1987-11-25 | 1989-08-29 | Uop | Process for the production of molecular sieves |
| US4929780A (en) * | 1988-05-12 | 1990-05-29 | Mobil Oil Corporation | Multistage process for converting oxygenates to liquid hydrocarbons and ethene |
| US5157181A (en) * | 1990-12-03 | 1992-10-20 | Uop | Moving bed hydrocarbon conversion process |
| US5095163A (en) * | 1991-02-28 | 1992-03-10 | Uop | Methanol conversion process using SAPO catalysts |
| US5126308A (en) * | 1991-11-13 | 1992-06-30 | Uop | Metal aluminophosphate catalyst for converting methanol to light olefins |
| US5191141A (en) * | 1991-11-13 | 1993-03-02 | Uop | Process for converting methanol to olefins using an improved metal aluminophosphate catalyst |
| EP0642485B1 (en) * | 1992-05-27 | 1996-08-14 | Exxon Chemical Patents Inc. | Production of high purity olefins |
| US5750799A (en) * | 1995-03-15 | 1998-05-12 | Starchem, Inc. | Dimethyl ether production and recovery from methanol |
| US5714662A (en) * | 1995-08-10 | 1998-02-03 | Uop | Process for producing light olefins from crude methanol |
| US5744680A (en) * | 1995-08-10 | 1998-04-28 | Uop | Process for producing light olefins |
-
1998
- 1998-04-29 US US09/069,403 patent/US6121504A/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-04-16 CN CNB998066850A patent/CN1210236C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-16 WO PCT/US1999/008544 patent/WO1999055650A1/en active IP Right Grant
- 1999-04-16 AU AU36526/99A patent/AU747641B2/en not_active Expired
- 1999-04-16 EP EP99918667A patent/EP1076640B1/en not_active Revoked
- 1999-04-16 DE DE69914073T patent/DE69914073T2/de not_active Revoked
- 1999-04-16 AT AT99918667T patent/ATE257465T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-04-16 ES ES99918667T patent/ES2213363T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-16 CA CA2328982A patent/CA2328982C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-27 MY MYPI99001667A patent/MY124412A/en unknown
- 1999-05-12 SA SA99200115A patent/SA99200115B1/ar unknown
-
2000
- 2000-10-18 IN IN516MU2000D patent/IN192721B/en unknown
- 2000-10-27 NO NO20005449A patent/NO328821B1/no not_active IP Right Cessation
- 2000-10-28 ZA ZA200005911A patent/ZA200005911B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU747641B2 (en) | 2002-05-16 |
| NO20005449D0 (no) | 2000-10-27 |
| IN192721B (ar) | 2004-05-15 |
| WO1999055650A1 (en) | 1999-11-04 |
| MY124412A (en) | 2006-06-30 |
| AU3652699A (en) | 1999-11-16 |
| US6121504A (en) | 2000-09-19 |
| CA2328982A1 (en) | 1999-11-04 |
| CA2328982C (en) | 2010-04-13 |
| DE69914073D1 (de) | 2004-02-12 |
| DE69914073T2 (de) | 2004-11-11 |
| NO20005449L (no) | 2000-12-27 |
| ES2213363T3 (es) | 2004-08-16 |
| CN1210236C (zh) | 2005-07-13 |
| EP1076640A1 (en) | 2001-02-21 |
| CN1303360A (zh) | 2001-07-11 |
| NO328821B1 (no) | 2010-05-18 |
| ZA200005911B (en) | 2001-06-04 |
| ATE257465T1 (de) | 2004-01-15 |
| EP1076640B1 (en) | 2004-01-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA99200115B1 (ar) | عملية لتحويل مواد مؤكسجة oxygenates إلى أولفينات olefins مع تسقية مباشرة للمنتج لاسترجاع الحرارة heatrecoverry | |
| US6740791B2 (en) | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery | |
| CA2274662C (en) | Use of short contact time in oxygenate conversion | |
| CN101351423B (zh) | 通过二甲醚生产轻质烯烃 | |
| RU2165955C2 (ru) | Трехстадийный способ получения легких олефинов из метана и/или этана | |
| US6441261B1 (en) | High pressure oxygenate conversion process via diluent co-feed | |
| CA2780483C (en) | Method for generating hydrocarbons, in particular gasoline, from synthesis gas | |
| US20080188701A1 (en) | Process for producing light olefins | |
| KR20020052184A (ko) | 산소화물로부터 올레핀 생성물을 제조하는 방법 | |
| JPH0635396B2 (ja) | 軽質オレフイン類のより重質炭化水素類への転化方法 | |
| CA3001358A1 (en) | Methods and apparatus for converting oxygenate-containing feedstocks to gasoline and distillates | |
| US4897245A (en) | Catalytic reactor system for conversion of light olefin to heavier hydrocarbons with sorption recovery of unreacted olefin vapor | |
| KR100740045B1 (ko) | 산소화물을 올레핀으로 전환하는 방법 | |
| US20130178676A1 (en) | Methods for producing light olefins | |
| KR20080096675A (ko) | 이동상 기술 및 열수로 안정화된 이중작용성 촉매계를 사용한 산소화물의 프로필렌으로의 선택적 전환 | |
| JPWO2008026635A1 (ja) | 流動接触分解方法 | |
| MXPA00010565A (en) | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery | |
| MXPA99006017A (en) | Use of short contact time in oxygenate conversion |