SA520411059B1 - التكسير الحراري المتكامل وعملية نزع هيدروجين لإنتاج الأولفين - Google Patents
التكسير الحراري المتكامل وعملية نزع هيدروجين لإنتاج الأولفين Download PDFInfo
- Publication number
- SA520411059B1 SA520411059B1 SA520411059A SA520411059A SA520411059B1 SA 520411059 B1 SA520411059 B1 SA 520411059B1 SA 520411059 A SA520411059 A SA 520411059A SA 520411059 A SA520411059 A SA 520411059A SA 520411059 B1 SA520411059 B1 SA 520411059B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- hydrocarbon
- effluent
- dehydrogenation
- feed stream
- cracked
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 44
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title claims abstract description 39
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 title claims description 84
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 title claims description 10
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 76
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 75
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 64
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 28
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 claims abstract description 20
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 49
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 37
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims description 18
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 17
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 15
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 11
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 claims description 7
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 claims 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 3
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims 2
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- QJGQUHMNIGDVPM-OUBTZVSYSA-N nitrogen-15 Chemical compound [15N] QJGQUHMNIGDVPM-OUBTZVSYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 33
- 239000000047 product Substances 0.000 description 30
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 235000013844 butane Nutrition 0.000 description 11
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 235000020958 biotin Nutrition 0.000 description 6
- 150000001615 biotins Chemical class 0.000 description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 6
- -1 ethylene, propylene, butadiene Chemical class 0.000 description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical compound CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDKYADYSIPSCCQ-UHFFFAOYSA-N but-1-yne Chemical compound CCC#C KDKYADYSIPSCCQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 241000282836 Camelus dromedarius Species 0.000 description 1
- 108020005199 Dehydrogenases Proteins 0.000 description 1
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006196 deacetylation Effects 0.000 description 1
- 238000003381 deacetylation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- LGPMBEHDKBYMNU-UHFFFAOYSA-N ethane;ethene Chemical compound CC.C=C LGPMBEHDKBYMNU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910001872 inorganic gas Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000003716 rejuvenation Effects 0.000 description 1
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G57/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one cracking process or refining process and at least one other conversion process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/06—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of thermal cracking in the absence of hydrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0006—Controlling or regulating processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
- C07C4/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by cracking a single hydrocarbon or a mixture of individually defined hydrocarbons or a normally gaseous hydrocarbon fraction
- C07C4/04—Thermal processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
- C07C5/333—Catalytic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/002—Cooling of cracked gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/02—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in retorts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/80—Additives
- C10G2300/805—Water
- C10G2300/807—Steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/22—Higher olefins
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذا الطلب بأنظمة وعمليات لإنتاج الأولفينات olefins و/أو الدايينات dienes. يمكن أن تتضمن الأنظمة والعمليات تكسير تيار تغذية يحتوي على هيدروكربون hydrocarbon C1-C4 حراريا لإنتاج ناتج تدفق هيدروكربون تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات والبارافينات paraffins. ويمكن أن تتضمن الأنظمة والعمليات أيضا نزع الهيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكربون الذي تم تكسيره لإنتاج ناتج تدفق هيدروكربون منزوع الهيدروجين dehydrogenated hydrocarbon effluent يحتوي على أولفينات و/أو دايينات إضافية. شكل1
Description
التكسير الحراري المتكامل وعملية نزع هيدروجين لإنتاج الأولفين Integrated Thermal Cracking and Dehydrogenation Process for Olefin Production الوصف الكامل
خلفية الاختراع
اتبع إنتاج الأولفينات olefins حتى الآن» من البارافينات الخفيفة light paraffins (الإيثان ethane
¢(CaHe) والبرويان propane (و11:©) والبيوتان (butane إحدى الطريقتين الرئيسيتين: التكسير
الحراري غير الحفزي non-catalytic thermal cracking في وجود البخار أو نزع الهيدروجين الحفزي
.catalytic dehydrogenation ~~ 5
يتم تصميم محطات الإيثيلين Ethylene plants لزيادة إما الإيثيلين ethylene البروييلين
propylene أو مجموع الإيثيلين والبروبيلين. بينما يُنتج المسار الحراري خليط من المنتجات
المستهدفة (الإيثيلين؛ البروبييلين؛ البيوتاديين «(butenes lis guli/butadiene وسوف يختلف الخليط
باختلاف تيار التغذية المختار وظروف التفاعل. وبصفة عامة تكون كمية البيوتاديين المنتجة في 0 محطة الأولفينات olefins plant منخفضة. كما تعمل أجهزة التكسير الحرارية Thermal
crackers عند درجات حرارة مرتفعة نسبيا وبالتالي يكون المنتج الرئيسي هو الإيثيلين.
من الناحية الأخرى + تقوم وحدات انزع الهيدروجين Jie ¢dehydrogenation units وحدات
CATOFIN 3 CATADIENE المتوفرة من (Lummus Technology LLC _بنزع الهيدروجين
من البارافينات paraffins إلى الأولفينات والأولفينات إلى الدايينات؛ وتعمل هذه الوحدات عند درجات حرارة منخفضة نسبيا. بالتالي؛ تمثل الأولفينات الأساسية (البروبيلين من تيار التغذية
بالبرويان cpropane feed البيوتين الطبيعي normal butene من تيار التغذية ب «0-بيوتان n-
<butane feed وأيزو بيوتين isobutene من تيار التغذية بأيزو بيوتان (isobutane feed المنتجات
الأساسية. عندما تكون البيوتينات الطبيعية موجودة في تيار التغذية؛ يتم أيضا إنتاج البيوتاديين.
نظرا لأن تحويل الإيثان المتوازن منخفض للغاية؛ لا يحدث تحويل الإيثان إلى الإيثيلين إلى 0 مستوى كبير. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم تنفيذ تفاعلات نزع الهيدروجين dehydrogenation
reactions عند قيم ضغط جزئية منخفضة إما عن طريق تشغيل الوحدة عند ضغط مطلق
منخفض أو في وجود المركبات الخاملة. ويجب تسخين تيار التغذية الناتج عن نزع الهيدروجين
إلى 500 إلى 650 درجة sie لتنفيذ التفاعل لتحقيق التحويلات الاقتصادية.
من الناحية التاريخية؛ تم اختيار الطريقة الخاصة بمحطة محددة بناء على تيار التغذية المتوفر
والمنتج الرئيسي المرغوب بسبب كلا من اعتبارات الطاقة وتكلفة رأس المال. على سبيل المثال؛
باستخدام البيوتانات كتيار تغذية؛ سوف يُنتج مسار التكسير الحراري thermal cracking route حوالي
2 إيثيلين باعتباره المنتج الرئيسي؛ ولكن مسار نزع الهيدروجين الحفزي سوف ينتج ما يقرب من
760 من منتج البيوتاديين .butene (isullifbutadiene على الرغم من أنه يمكن اختلاف ظروف
التفاعل لتغيير هذه النتائج؛ إلا أنها تغير المنتج المستهدف ولا تغير الحصيلة بشكل كبيرة.
تتعلق براءة الاختراع الأمريكية رقم 2418255 بالتحويل الحفزي الماص للحرارة endothermic
catalytic conversion للمركبات العضوية؛ وبشكل أكثر تحديدًا بنزع الهدرجة عن الهيدروكريونات
hydrocarbons ذات نقطة الغليان المنخفضة لاثنتين أو أكثر من ذرات الكريون carbon atoms لكل 0 جزيء؛ بشكل خاص تلك التي لها أقل من ست ذرات aS لكل جزيء.
الوصف العام للاختراع
في جانب واحد؛ تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذا الطلب بعملية لإنتاج الأولفينات
و/أو الدايينات. يمكن أن تتضمن العملية تكسير تيار تغذية يحتوي على هيدروكريون 01-64 Wha
لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات والبارافينات. كما يمكن أن تتضمن العملية Lid نزع هيدروجين من ناتج تدفق
الهيدروكريون الذي تم تكسيره لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون منزوع هيدروجين dehydrogenated
hydrocarbon effluent يحتوي على أولفينات و/أو دايينات إضافية.
في الجانب GAY) تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذا الطلب بنظام لإنتاج الأولفينات
و/أو الدايينات. يمكن أن يتضمن النظام حيز تفاعل لتكسير تيار تغذية يحتوي على هيدروكربون 0 01-4 حراريا لإنتاج ناتج تدفق هيدروكربون تم تكسيره يحتوي على خليط من الأولفينات والبارافينات.
كما يمكن أن يتضمن النظام أيضا حيز تفاعل نزع هيدروجين dehydrogenation reaction zone
لنزع الهيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره لإنتاج ناتج تدفق هيدروكربون منزوع
هيدروجين يحتوي على أولفينات و/أو دايينات إضافية.
في الجانب الآخر؛ تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذا الطلب بعملية لإنتاج الأولفينات 5 و/أو الدايينات. يمكن أن تتضمن العملية تسخين خام تغذية بالهيدروكربون hydrocarbon
feedstock يشتمل على واحد أو أكثر من الهيدروكربونات التي بها 4©-01؛ في منطقة حمل مفاعل
Jad حراري pyrolysis reactor لتكوين خليط هيدروكربون تم تسخينه. وبعد ذلك يمكن خلط خليط الهيدروكربون الذي تم تسخينه مع البخارء أو خامل AT لتكوين نسبة خام تغذية مختلط يحتوي على بخار (خامل) إلى هيدروكربون في النطاق من 0.04 إلى 0.2. بعد ذلك يمكن تسخين خام التغذية المختلط بصورة إضافية في منطقة حمل مفاعل الانحلال الحراري قبل تفاعل خام التغذية المختلط في حيز مشع لمفاعل الانحلال الحراري لتحويل أحد أجزاء الهيدروكريونات التي بها Cl- 4 لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون تم تكسيره يحتوي على خليط من الأولفينات والبارافينات. ويمكن إمداد إجمالي ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره بعد ذلك إلى حيز تفاعل نزع هيدروجين لنزع الهيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون منزوع هيدروجين يحتوي على أولفينات و/أو دايينات إضافية. كما يمكن فصل ناتج تدفق الهيدروكريون 0 منزوع الهيدروجين بعد ذلك لاستعادة واحد أو أكثر من الأجزاء المختارة من جزءِ هيدروجين hydrogen fraction (د)ء جزء ميثان (CHa) methane fraction جزءِ «C2 جزء ethylene (phil ej « (CHa) fraction إيثان cethane fraction جزءِ «C3 جزءٍ بروبيلين propylene fraction (و11:©)» i» برويان «(CsHs) propane fraction جزءِ «C4 جزءٍ بيوتاديين «butadiene fraction i> بيوتين <butene fraction جزءٍ بيوتان butane fraction وجزء يحتوي على .C5+ 15 سوف تكون الجوانب والمزايا الأخرى واضحة من الوصف التالي وعناصر الحماية المرقة. شرح مختصر. للرسومات الشكل 1 يمثل مخطط انسيابي مبسط للعملية يوضح نظام انحلال حراري-نزع هيدروجين متكامل integrated pyrolysis-dehydrogenation system لإنتاج الأولفينات من خليط الهيدروكريونات Wg hydrocarbon mixtures للتجسيدات في هذا الطلب.
تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذا الطلب بصفة عامة بالعمليات المتكاملة للانحلال الحراري ونزع الهيدروجين من خليط الهيدروكريونات لإنتاج الأولفينات. جد أن تكامل فعال لهذين النظامين يمكن أن يوفر مرونة في كلا المنتجين المستهدفين والإنتاج 5 الكلي للمنتجات ذات القيمة. تنفيذ تفاعل الاتنحلال الحراري في البداية باستخدام كمية صغيرة من البخار أو lal gen لتقليل التحويلات؛ (Sa الحصول على تيار تغذية محسن لوحدة نزع
الهيدروجين .dehydrogenation unit ويمكن أن يحتوي هذا التيار على مواد خاملة (الميثان methane
والمكونات الأخرى التي لا تُزيل الهيدروجين بسهولة) وفي نفس الوقت يتم تسخين تيار التغذية بدرجة
كافية لتفاعل نزع الهيدروجين dehydrogenation reaction عندما يمر هذا التيار من خلال مُحفُز
نزع الهيدروجين <dehydrogenation catalyst يتم نزع الهيدروجين من البارافينات ذات الوزن dl
الأثقل أولا. نظرا لأن نشاط نزع الهيدروجين من الإيثان منخفض؛ يكون الإيثيلين إلى الإيثان (التفاعل
العكسي) منخفض أيضا عند درجات الحرارة هذه. ونتيجة لذلك؛ يُنتج الانحلال الحراري المُجمّع
وعملية نزع الهيدروجين الحفزية إيثيلين» بروبيلين» بيوتينات butenes وبيوتاديين جميعها بتركيز أعلى
مقارنة بالانحلال الحراري الفردي أو نزع الهيدروجين الفردي بمفرده.
يمكن تصميم مفاعل التكسير للعمل عند تحويل منخفض لأقصى حد وفي وجود معدلات بخار 0 منخفض للغاية و/أو غياب البخار. ويغير هذا تصميم المفاعل الحراري إلى تصميم ذو تكلفة أقل
وتصميم ذو استهلاك أقل للطاقة.
يمكن إمداد المنتجات من المفاعل الحراري thermal reactor بصورة مباشرة إلى نظام مفاعل نزع
الهيدروجين الحفزي catalytic dehydrogenation reactor system ويُزيل تيار التغذية المباشرة خطوة
التسخين المسبق من نظام مفاعل نزع الهيدروجين الحفزي التقليدي. كما يستفيد النظام من خليط من 5 الهيدروكربونات التفاعلية وغير التفاعلية (ذات التفاعلية المنخفضة) في تيار التغذية الناتج عن تحويل
محسن؛ انتقائية وإجمالي حصيلة المنتجات ذات القيمة. ويتطلب هذا أيضا Sean أقل في قسم
«catalytic reactor section المفاعل الحفزي
على سبيل المثال؛ باستخدام تيار التغذية بالبيوتان cutane feed سوف تُحسّن إجمالي المنتجات
ذات القيمة (إيثيلين + بروبيلين + بيوتاديين/بيوتينات) من إجمالي يبلغ حوالي 770 عن طريق جهاز 0 التكسير الحراري thermal cracker التقليدي أو حوالي 765 عن طريق نزع الهيدروجين الحفزي
catalytic dehydrogenation التقليدي إلى أكثر من 780 للنظام المتكامل.
يمكن أيضا تصميم الأنظمة التي تم الكشف عنها في هذا الطلب لتغيير الانقسام عبر المنتجات
الفردية ذات القيمة. كما يمكن أن تسمح القدرة على تغيير تركيبة تيار التغذية «feed composition
ودرجة حرارة الانحلال الحراري pyrolysis temperature وظروف نزع الهيدروجين بمرونة كبيرة في 5 خليط المنتج الناتج.
الشكل 1 يوضح مخطط انسيابي مبسط للعملية لنظام انحلال حراري ونزع هيدروجين متكامل وفقا للتجسيدات في هذا الطلب. ويمكن استخدام سخان انحلال حراري heaterpyrolysis heater ¢1 مثل فرن أنبوبي مشتعل efired tubular furnace للتكسير الحراري للهيدروكريونات إلى إيثيلين» بروييلين» بيوتينات» بيوتاديين والمركبات الأولفينية أو الدايين الأخرى. يكون لسخان الانحلال الحراري pyrolysis heater 5 1 قسم أو حيز حمل حراري 2 وقسم تكسير أو حيز تسخين radiant heating adie zone 3. ويحتوي سخان الانحلال الحراري 1 على واحد أو أكثر من أنابيب التشغيل 4 (ملفات مشعة (radiant coils يتم من خلالها تكسير أحد أجزاء الهيدروكربونات الذي تم salad من خلال خط تيار التغذية بالهيدروكريون hydrocarbon feed line 20 حراريا لإنتاج غازات منتج عند تسليط الحرارة. بينما يتم إمداد الحرارة المشعة والحملية بواسطة احتراق وسط تسخين تم إدخاله إلى قسم 0 التكسير cracking section 3 لسخان الانحلال الحراري 1 من خلال مداخل متوسطة التسخين heating medium inlets 8< مثل محارق الموقد chearth burners أو محارق الأرضية floor «burners أو محارق الجدار wall burners ويخرج من خلال عادم 10. يمكن إدخال ala التغذية بالهيدروكربونات hydrocarbon feedstock 20« الذي يمكن أن يكون عبارة عن هيدروكريون واحد أو خليط من الهيدروكريونات» مثل هيدروكريونات 01-04 أو 6©-02؛ إلى ملف تسخين heating coil 24» موضوع في قسم الجمل الحراري 2 من سخان الانحلال الحراري 1. في ملف التسخين 24؛ يمكن تسخين و/أو تبخير خام التغذية بالهيدروكربونات عن طريق التبادل الحراري الحملي مع العادم. إذا كانت هناك رغبة في ذلك؛ يمكن بعد ذلك خلط خام التغذية بالهيدروكربونات التي تم تسخينها 6 مع البخار أو مركب خامل؛ Jie النيتروجين «nitrogen ثاني أكسيد الكريون «carbon dioxide 0 أو أي غازات غير عضوية inorganic gases أخرى. كما يمكن إمداد البخار التخفيف أو المادة الخاملة إلى العملية عن طريق خط تدفق flow line 28. بينما يمكن أن تستخدم الأجزاء المختلفة من العملية أو العمليات الإضافية في المحطة درجة حرارة منخفضة أو بخار مُشبّع؛ بينما يمكن أن تستخدم الأجزاء الأخرى بخار فائق التسخين ذو درجة sia عالية. كما يمكن تسخين البخار الذي يتم استخدامه داخل العملية أو في مكان آخر في المحطة أو تسخينه بصورة فائقة عن طريق ملف 5 تسخين (غير مبين) موضوع في منطقة الحمل 2 لسخان الانحلال الحراري 1.
يمكن بعد ذلك إمداد خليط الهيدروكربون الذي تم تسخينه في التيار 29 إلى ملف تسخين 30؛ يمكن وضعه عند ارتفاع أقل في سخان الانحلال الحراري 1 وبناء على ذلك عند درجة حرارة أعلى؛ من ملف التسخين 24. بعد ذلك يمكن إمداد الخليط فائق التسخين الناتج عن طريق خط تدفق 32 إلى واحد أو أكثر من الملفات (غير معلمة) في واحد أو أكثر من أنابيب التشغيل 4 الموضوع في حيز مشع 3 من سخان الانحلال الحراري 1 الذي يعمل عند درجة حرارة للتحويل الجزئي؛ عن طريق التكسير الحراري؛ لخليط الهيدروكريون. بعد ذلك يمكن استعادة منتج الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon product عن طريق خط تدفق 34. يمكن بعد ذلك إمداد منتج الهيدروكريون الذي تم تكسيره عن طريق خطوط التدفق flow lines 34؛ 6 إلى حيز تفاعل نزع الهيدروجين dehydrogenation reaction zone 40. واختياريا» يمكن دمج 0 الهيدروكربونات الإضافية 38 مع منتج الهيدروكريون الذي تم تكسيره 34 للتحويل في حيز تفاعل نزع الهيدروجين 40. (Sag أن تتضمن_الهيدروكريونات الإضافية؛ على سبيل_ (Jill الهيدروكربونات C2-C4 أو C5 الإضافية؛ بما في ذلك أحد أجزاء خام التغذية بالهيدروكربونات 20؛ على سبيل المثال. بناء على درجة حرارة مخرج الواحد أو الأكثر من الملفات في واحد أو أكثر من أنابيب التشغيل process tubes 4 يمكن استخدام الهيدروكريونات الإضافية لتبريد؛ وليس لإخماد؛ 5 تناتج التدفق الذي تم تكسيره إلى درجة حرارة مدخل حيز تفاعل نزع الهيدروجين dehydrogenation reaction zone مرغوية. يمكن بعد ذلك توجيه الهيدروكريونات في خط التدفق 36 إلى حيز تفاعل نزع الهيدروجين 40؛ الذي يمكن أن يتضمن واحد أو أكثر من مفاعلات نزع الهيدروجين dehydrogenation reactors 61 التي تعمل على التوالي أو على التوازي؛ كما هو موضح. يمكن أن تحتوي كل من مُفاعلات نزع 0 الهيدروجين على واحدة أو أكثر من الطبقات 63 التي تحتوي على and نزع هيدروجين. كما يمكن بعد ذلك استعادة ناتج تدفق منزوع الهيدروجين من المفاعلات 61 عن طريق خطوط التدفق 65 وإعادة توجيهه عن طريق خط التدفق 67 إلى حيز استعادة وفصل منتج (غير موضح). على الرغم من التوضيح والوصف أعلاه فيما يتعلق بسخان انحلال حراري» يمكن Lind إجراء التكسير الحراري لخامات التغذية في الأنواع الأخرى من السخانات. 5 كما هو موصوفة أعلاه؛ تدمج التجسيدات في هذا الطلب الانحلال الحراري مع نزع الهيدروجين. ويتم الحصول على تنفيذ تفاعل الانحلال الحراري أولا؛ بكمية صغيرة من البخار أو بدون البخار,
لتقليل التحويلات؛ تيار تغذية محسن لوحدة نزع الهيدروجين. ويمكن أن يحتوي هذا التيار على
المركبات الخاملة (مثل ميثان methane والمكونات الأخرى التي لا تُزيل الهيدروجين بسهولة) وفي
نفس الوقت يتم تسخين تيار التغذية بدرجة كافية لتفاعل نزع الهيدروجين.
عندما يمر هذا التيار من خلال مُحفْزْ نزع الهيدروجين «dehydrogenation catalyst يتم نزع الهيدروجين من البارافينات ذات الوزن الجزيئي الأثقل أولا. نظرا لأن نشاط نزع الهيدروجين من
GAY) منخفض» يكون الإيثيلين إلى الإيثان (التفاعل العكسي) منخفض Lad عند درجات الحرارة
هذه. ونتيجة لذلك؛ يُنتج الانحلال الحراري المُجمّع وعملية نزع الهيدروجين الحفزية إيثيلين؛ بروبيلين؛
بيوتينات؛ وبيوتاديين» جميعها بتركيز أعلى Pail lie الحراري الفردي أو نزع الهيدروجين
الفردي بمفرده.
0 على سبيل المثال؛ عندما يتم تكسير 7100 بيوتان طبيعي حراريا؛ سيتم الحصول تقريبا على 20 #بالوزن من الميثان» 742 من إيثيلين» 718 من بروبيلين» 75 من الوصف1-بوتاين 1-Butyne (4136©)» 74 من بروبان و71.2 من الهيدروجين (رصيد المنتجات الأخرى) بشدّة عالية. عندما يتم نزع الهيدروجين من 7100 من «-بيوتان Lis يتم الحصول على 71.3 إيثيلين» 74.3 من بروبيلين» و746 من البيوتينات الطبيعية؛ 712.5 من 1-بوتاين و0.6 7 من الهيدروجين (رصيد
5 المنتجات الأخرى). Sid هذه قيم توضيحية فقط. على عكس ذلك؛ يمكن أن تكون التجسيدات في هذا الطلب أولا عبارة عن «-بيوتان تم تكسيره حراريا عند تحويلات منخفضة (حوالي 150( يلي ذلك نزع الهيدروجين الحفزي؛ حيث تتم زيادة حصيلة كلا من الإيثيلين والبروبيلين. ويقلل البيوتان غير المتحول في وجود هذه المواد الخاملة الضغط الجزئي «Jad الذي يفضل توازن نزع الهيدروجين إلى البيوتينات ويالتالي يزيل الهيدروجين إلى البيوتينات
0 والبيوتادايينات بصورة مرغوية. بينما تعمل نواتج تدفق الانحلال الحراري كمواد مخففة لهذا (Jeli) تقلل الضغط الجزئي للهيدروكريون الفعال للمواد المتفاعلة الأساسية وتكبت أيضا تكوين and الكوك. ونتيجة لذلك؛ تُظهر العملية الحسابية أنه يمكن توقع حوالي 716 من الإيثيلين» 722 من البروبيلين و7243 من البيوتين + البيوتاديين. مقارنة بنزع الهيدروجين الحفزي copter سوف تكون حصيلة البيوتين + البيوتاديين منخفضة. مع ذلك؛ سوف يكون مجموع الإيثيلين + البروبيلين + البيوتينات +
5 البيوتاديين (تسمى بالمنتجات عالية القيمة) عالٍ مقارنة إما بالاتحلال الحراري أو نزع الهيدروجين الحفزي بمفرده. سوف يكون استهلاك الطاقة وفقا للتجسيدات في هذا الطلب منخفض أيضا. نظرا
لأنه يتم استخدام الطاقة المستخدمة للتسخين المسبق لتيار التغذية لنزع الهيدروجين الحفزي بمقدار صغير من الطاقة الإضافية في نفس السخان لتنفيذ تفاعل الانحلال الحراري؛ يكون استهلاك الطاقة منخفض. يمكن استخدام سلسلة فصل واحدة لاستعادة المنتج. بناء على ذلك؛ يقلل المخطط المتكامل من التكلفة الرأسمالية ويقلل من استهلاك الطاقة. كما يمكن استخدام أي تيار تغذية بالهيدروكربون خفيفة يصل إلى 4© في هذا المخطط. ويقلل هذا أيضا تكلفة تحضير تيار التغذية نظرا لأنه لا يلزم إنتاج البيوتان أو البرويان النقي لتغذية مفاعل نزع الهيدروجين الحفزي catalytic .dehydrogenation reactor بالتالي يمكن أن يُنتج الجمع الحكيم لهذه العمليات والتشغيل في الظروف المثالية أقصى كمية من الأولفينات وثنائي الأولفينات المطلوبة بأدنى كمية من المنتجات الثانوية ذات القيمة الأقل. 0 كما ثنتج العمليات الفردية كمية أقل من الأولفينات من العملية المتكاملة لكمية معينة من تيار تغذية 3© أو 04. بدلا من «-بيوتان كما هو مُعطى في المثال؛ يمكن للمرءء استخدام خلائط البروبيان و/أو البرويان بالإضافة إلى خلائط البيوتان. بينما إذا لم يكن أيزو بيوتين مطلوباء يمكن أزمرة أيزو بيوتان isobutane موضعيا لتكوين «-بيوتانات n-butanes واستخدامها كتيار تغذية. على نحو بديل؛ يمكن أزمرة منتج أيزو بيوتين موضعيا إلى البيوتينات الطبيعية؛ مثل 5 عن طريق استخدام تقنية «CDISIS المتوفرة من .Lummus Technology LLC تم توضيح المثال المذكور أعلاه مع 7100 من «-بيوتان مستخدمة كتيار تغذية. ويمكن أن تستخدم التجسيدات في هذا الطلب أي تيار تغذية؛ بما في ذلك تلك التي تحتوي على الأولفينات؛ حيث يمكن أن يتضمن تيار التغذية هيدروكريونات بها Cl إلى 04. بعبارة أخرى؛ يمكن أن تتضمن خامات التغذية في هذا الطلب الميثان؛ الإيثان؛ cola) و/أو 0 البيوتان (الطبيعي و/أو أيزو)؛ بمفرده في توليفات من اثنين أو أكثر منها. كما يمكن أن تحتوي خامات التغذية في هذا الطلب أيضا على الأولفينات؛ Jie إيثيلين» بروبيلين» وبيوتينات. ويمكن أيضا استخدام تيارات التغذية التي بها شوائب +05. كما يمكن استخدام N25 «CO2 والبخارء أي غازات خاملة أخرى؛ كمادة مخففة لتقليل الضغط الجزئي وزيادة انتقائية الأولفين في مفاعلات الانحلال الحراري ونزع الهيدروجين الحفزي. 5 في بعض التجسيدات يتم تسخين تيار التغذية مسبقا Jie sl في سخان مسبق مستخدم لتسخين تيار التغذية إلى مفاعل نزع هيدروجين حفزي catalytic dehydrogenation
reactor كما يمكن أن يعمل هذا السخان كمفاعل انحلال حراري منخفض الشدة. على نحو بديل» يمكن استخدام سخان انحلال حراري تقليدي لهذه الخطوة WS) هو مبين وموصوف في الشكل 1). في حين يمكن تنفيذ Je lis التكسير chal) على سبيل المثال؛ عند درجة حرارة أكبر من اللازم للتسخين المسبق لتيار التغذية النمطي إلى مفاعل نزع هيدروجين حفزي»؛ من أجل تحقيق تحويل التكسير الحراري المرغوب. على نحو بديل؛ يمكن أن يحدث تفاعل التكسير الحراري خلال فترة إقامة أطول من الوقت المعتاد للتسخين المسبق إلى مفاعل نزع هيدروجين حفزي» من أجل تحقيق التحويل المرغوب. بعبارة (AT لا يتم تحقيق العمليات والمزايا المتكاملة في هذا الطلب عن طريق عمليات نزع الهيدروجين الحفزية للفن السابق ببساطة من خلال تضمين سخان مسبق لتسخين تيار التغذية إلى درجات حرارة نزع 0 الهيدروجين الحفزي؛ Cus يؤدي التسخين المسبق النمطي بصورة أساسية إلى عدم وجود تحويل أو إلى أدنى تحويل (<71). بصورة نمطية؛ يتم تنفيذ تفاعل الاتحلال الحراري في وجود البخار. نظرا لأن التحويل المستهدف في التجسيدات في هذا الطلب يكون منخفض نسبياء يمكن استخدام كمية صغيرة من البخار (0.04 إلى 0.2 وزن/وزن» Jie من 0.05 إلى 0.15 وزن/وزن). في بعض 5 الحالات» يمكن تنفيذ تفاعل الانحلال الحراري في غياب البخار. وعندما تكون المركبات الخاملة Jie الميثان موجودة بكميات AAS في تيار التغذية؛ يمكن استخدام نسبة بخار إلى هيدروكريون أقل LE) إليها أيضا al البخار إلى cul 8/0)؛ وكما ذُكر مسبقاء يمكن أن تكون منخفضة بمقدار 0. بناء على تركيبة تيار التغذية؛ (Say استخدام تحويل منخفض مناسب لخطوة التكسير الحراري. 0 في بعض التجسيدات؛ يمكن أن يكون تحويل مناسب أقل من 710 720-10« 20- 0» 240-30« 750-40« 760-50؛ 270-60 وتوليفات من ذلك تشمل جميع النقاط بينها. في بعض التجسيدات؛ على سبيل المثال؛ يمكن أن يكون التحويل في النطاق من حوالي 710 إلى حوالي 770. بالنسبة لتيار تغذية ب «-بيوتان؛ على سبيل المثال» سوف يكون التحويل المستهدف أقل من 770 مثلا أقل من 760 أو أقل من 755( أو أقل من 5 250؛ وفي بعض التجسيدات يمكن أن يبلغ حوالي 750 أو بين 740 و760. وبالنسبة لتيارات التغذية الغنية (Glug nll كمثال آخرء يمكن أن يبلغ التحويل المستهدف في خطوة
التكسير الحراري أقل من 260؛ مثلا أقل من 750؛ وفي بعض التجسيدات يمكن أن يبلغ أقل من S40 مثل بين حد أقل يبلغ 720 أو 725 أو 730 إلى حد أعلى يبلغ 735 أو 0 أو 250. كما تكون التحويلات المذكورة في هذا الطلب على أساس مولي ما لم يتم ذكر خلاف ذلك.
بناء على خام التغذية المستخدم» يمكن أن يحتوي ناتج التدفق من مفاعل الانحلال الحراري على الهيدروجين؛ ميثان؛ إيثيلين؛ الإيثان» بروبيلين؛ البروبان» 1 -بوتاين» برويان» 41110 و5© إضافي. كما يمكن التحكم في التحويل في مفاعل Pad) الحراري في بعض التجسيدات بحيث يكون تركيز مادة +65 في مفاعل نزع الهيدروجين تيار التغذية منخفض؛ Die أقل من 0.5 #يالوزن» أقل من 1 #يالوزن» أقل من 2 #بالوزن» أو أقل من 5 #بالوزن»
0 على سبيل المثال. يجب أن تظل درجة حرارة مخرج الملف القصوى لخطوة الانحلال الحراري منخفضة نسبيا. بينما يمكن أن تكون درجات حرارة مخرج الملف المشعة Radiant coil outlet temperatures (COT) أقل من 725 درجة مئوية؛ على سبيل المثال» adh أقل من 675 درجة مثوية. في بعض التجسيدات؛ يمكن أن تكون درجات حرارة مخرج الملف في النطاق من حوالي 5 550 درجة مثئوية إلى حوالي 725 درجة مئوية؛ Jie من حوالي 600 درجة مئوية إلى حوالي 700 درجة Augie عند استخدام درجات حرارة مخرج ملف أعلى؛ يمكن حقن تيار تغذية بارد لتبريد ناتج تدفق الاتحلال الحراري إلى درجة حرارة مرغوية قبل نزع الهيدروجين الحفزي. بينما يمكن أن تؤثر درجات الحرارة المرتفعة للغاية على أداء ead نزع الهيدروجين الحفزي. بناء على المُحفز 0 الذي يتم استخدامه»؛ يجب اختيار درجة حرارة تيار تغذية نزع الهيدروجين بصورة مناسبة. كما يجب أن تكون درجة الحرارة هذه فعالة بما يكفي لتنفيذ تفاعل نزع الهيدروجين. بصورة نمطية؛ تكون درجة الحرارة هذه (المدخل إلى مفاعل نزع الهيدروجين الحفزي) في النطاق من حوالي 500 درجة مئوية إلى حوالي 650 درجة مئوية؛ مثل في النطاق من حوالي 550 درجة مئوية إلى حوالي 650 درجة مئوية أو في النطاق من حوالي 500 درجة مئوية إلى 5 حوالي 2600 بينما لا يتم فصل المنتجات التي تخرج من مفاعل الانحلال الحراري عنصريا
قبل نزع الهيدروجين الحفزي (مقارنة بالفصل إلى جزئين أو أكثر من تركيبة متساوية؛ Jie عن طريق وصلة أنابيب لها شكل حرف 7 لإمداد المفاعلات المتوازية). يُنتج الانحلال الحراري للبرويان والبيوتان الميثان كمنتج ثانوي. بناء على ذلك يمكن أن يعمل الميثان والأنواع الأخرى غير التفاعلية كمادة مخففة لتفاعل نزع الهيدروجين الحفزي. بناء على مستوى التحويل المستهدف في مفاعل(مفاعلات) نزع الهيدروجين» يمكن إجراء تفاعل نزع الهيدروجين في الفراغ أو عند ضغط جوي أعلى بدرجة ضئيلة. كما يمكن اختيار ضغط تشغيل الانحلال الحراري المناظر بالتبعية لتسهيل التدفق من مفاعل (lela) الانحلال الحراري إلى مفاعل(مفاعلات) نزع الهيدروجين. يمكن استخدام المفاعل المسبق للانحلال الحراري المُجمّع ومفاعل نزع الهيدروجين الحفزي 0 في مجموعة متنوعة من هيئات مفاعل نزع الهيدروجين الحفزي؛ مثل المفاعلات الدورية؛ المفاعلات ذات الطبقة الثابتة المستمرة؛ المفاعلات ذات الطبقة أو المفاعلات ذات الطبقة المميعة. على سبيل المثال» في عملية Jolie دوري (مثل مفاعل له دورة تبلغ 7 إلى 15 دقيقة)؛ يمكن توفير صمامات تبديل كافية من قسم الانحلال الحراري إلى قسم نزع الهيدروجين لتسهيل انتقال تدفق ناتج تدفق الانحلال الحراري بين المفاعلات؛ إلى جانب 5 توفير تدفقات التطهير والتجديد. سوف يعمل مفاعل نزع الهيدروجين عن طريق التبديل إلى المفاعلات المختلفة كل 7 إلى 15 دقيقة في الدورة؛ يلي ذلك خطوات التطهير والتجديد قبل أن تأتي في تلامس لنزع الهيدروجين مرة أخرى. بدلا من نظام مفاعل دوري» يمكن أيضا استخدام مفاعلات نزع الهيدروجين ذات الطبقة الثابتة الأخرى» الفوارة؛ أو المتحركة؛ أو ذات الطبقة المميعة. ولا تقتصر التجسيدات في هذا الطلب على نوع محدد من مفاعلات 0 نزع الهيدروجين أو مخطط مفاعل؛ ويمكن أن تتضمن أنواع متعددة من المفاعلات؛ التي يمكن أن تكون تهيئات على التوازي و/أو على التوالي. يمكن معالجة ناتج التدفق من مُفاعلات نزع الهيدروجين لفصل واستعادة الأولفينات والدايينات بصورة مناسبة. على سبيل المثال» يمكن استخدام واحد أو أكثر من أبراج التقطير لفصل ناتج تدفق مفاعل نزع الهيدروجين إلى جزئين أو oa Jie ST هيدروجين» Sa ein «C2 ga lie 5 إيثيلين» on إيثان» جز oa «C3 بروبيلين» جزءِ بروبان» ga «C4 oa بيوتاديين» edn بيوتين» in بيوتان» و/أو in يحتوي على +05. إذا كانت هناك رغبة في ذلك؛
يمكن sale) تدوير أحد أجزاء أو جميع الأجزاء التي تحتوي على +05 لمزيد من التكسير لإنتاج
الأولفينات 62-04 الإضافية.
كما هو موصوفة أعلاه؛ يمكن أن تُنتج التجسيدات في هذا الطلب الأولفينات والدايينات عن
طريق عملية انحلال حراري وعملية نزع هيدروجين حفزية catalytic dehydrogenation process 5 متكاملة. يمكن أن تُنتج التجسيدات في هذا الطلب مجموع أعلى من منتجات
الإيثيلين» والبروبيلين» والبيوتين» والبيوتاديين مقارنة إما بالانحلال الحراري أو نزع
الهيدروجين بمفرده. Dad عن ذلك؛ سوف يكون استهلاك الطاقة منخفض clas حيث لا
يلزم سوى مقدار صغير من الطاقة الإضافية مقارنة بالتسخين المسبق لتيار التغذية لنزع
الهيدروجين الحفزي. بناء على ذلك؛ يقلل المخطط المتكامل من التكاليف الرأسمالية ويقلل
0 .من استهلاك الطاقة لإنتاج الأولفينات والدايينات ذات القيمة.
بينما يتضمن الكشف عدد محدود من التجسيدات» سوف يدرك هؤلاء المتمرسين في المجال؛ اللذين
يستفيدون من هذا الكشف؛ أن التجسيدات الأخرى يمكن ابتكارها والتي لا تبتعد عن نطاق الكشف
الحالي. بالتبعية؛ يجب تقييد النطاق فقط بواسطة عناصر الحماية المرفقة.
Claims (1)
- عناصر الحماية المعدلة1. عملية لإنتاج الأولفينات olefins و/أو الدايينات 016065؛ تشتمل العملية على: puss تيار تغذية يحتوي على هيدروكربون C1-C4 hydrocarbon حراريا لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات olefins والبارافينات Cua cparaffing يكون تحويل الهيدروكريونات hydrocarbons في تيار التغذية الذي 5 يحتوي على الهيدروكربون hydrocarbon نطاق يتراوح من 10 #مول إلى 70 #مول؛ نزع هيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيرة cracked hydrocarbon effluent لإنتاج ناتج تدفق هيدروكربون منزوع هيدروجين dehydrogenated hydrocarbon effluent يحتوي على أوتفينات olefins و/أو دايينات dienes إضافية؛ و التحكم في التكسير حراريًا thermally cracking لتحويل في نطاق محدد lisse 0 حيث يتراوح النطاق المحدد مسبقًا: من 40 مول إلى 60 Jee 7 عندما يشتمل تيار التغذية على «-بيوتان «n-butane و من 25 مول إلى 40 مول عندما يشتمل تيار التغذية على البرويان .propane2. العملية وفقا لعنصر الحماية 1» حيث لا يتم فصل ناتج تدفق الهيدروكربون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent 5 قبل خطوة نزع هيدروجين -dehydrogenating step3. العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على تبريد ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent عن طريق التبادل الحراري المباشر مع تيار تغذية بالهيدروكريون Cl- التي بها hydrocarbons يحتوي على واحد أو أكثر من الهيدروكريونات hydrocarbon feed .c4 0 4 العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم إجراء عملية التكسير thermally cracking Wha في واحد من مفاعل انحلال حراري pyrolysis reactor أو مبادل حراري Cua cheat exchanger يكون ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيرة cracked hydrocarbon effluent الذي تم استعادته من— 5 1 — مفاعل الانحلال الحراري pyrolysis reactor أو المبادل heat exchanger hall عند درجة حرارة في النطاق من 550 درجة Lge إلى 725 درجة مثوية .5. العملية وفقا لعنصر الحماية 4؛ تشتمل كذلك على تبريد ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent 5 إلى درجة حرارة في النطاق من 500 درجة Lge إلى 650 درجة مئوية قبل نزع هيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيرة cracked hydrocarbon.effluent6. العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على فصل ناتج التدفق منزوع الهيدروجين dehydrogenated effluent 0 إلى واحد أو أكثر من الأجزاء المختارة من ela هيدروجين hydrogen «fraction جزء ميثان ¢methane fraction جزءِ ein «C2 إيثيلين cethylene fraction جزءٍ إيثان «ethane fraction جزءِ «C3 جزءِ بروبيلين «propylene fraction جزءٍ برويان «propane fraction جزءٍ «C4 جزءٍ بيوتاديين butadiene fraction جزءٍ بيوتين cbutene fraction جزءٍ بيوتان butane fraction ¢ وجزءٍ يحتوي على +05. 157. العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على خلط Glad ثانى أكسيد الكربون carbon «dioxide و/أو النيتروجين nitrogen مع تيار التغذية الذي يحتوي على الهيدروكربون hydrocarbon C1-C4 لتكوين خليط تيار تغذية مخفف .diluted feed mixture 20 8. العملية وفقا لعنصر الحماية 7 حيث يكون لخليط تيار التغذية المخفف diluted feed mixture نسبة sale مخففة إلى هيدروكربون hydrocarbon في النطاق من 0.04 إلى 0.2؛ بالوزن.9. العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على تنفيذ خطوة التكسير حراريا thermally cracking step عند ضغط أكبر من خطوة نزع هيدروجين Ss «dehydrogenating step عند درجة حرارة مخرج ملف coil outlet temperature أكبر من درجة حرارة مدخل تيار التغذية feed inlet temperature من خطوة نزع هيدروجين -dehydrogenating step0. العملية Wy لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على تنفيذ خطوة التكسير thermally Wha cracking step عند درجة حرارة مخرج ملف coil outlet temperature أكبر من درجة حرارة مدخل تيار التغذية feed inlet temperature من خطوة نزع هيدروجين .dehydrogenating step 115 _العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل تيار التغذية الذي يحتوي على الهيدروكربون C1-C4 hydrocarbon على أيزو بيوتان cisobutane تشتمل العملية كذلك على أزمرة الأيزو بيوتان isobutane موضعيا لتكوين «-بيوتانات .n-butanes 2 _العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل تيار التغذية الذي يحتوي على الهيدروكربون C1-C4 hydrocarbon 0 على أيزو بيوتان isobutane تشتمل العملية كذلك على أزمرة أيزو بيوتين isobutane موضعيا في ناتج تدفق الهيدروكريون منزوع الهيدروجين dehydrogenated hydrocarbon effluent لتكوين «<-بيوتينات .n-butenes3. نظام لإنتاج الأولفينات olefins و/أو الدايينات cdienes يشتمل النظام على: 5 حيز تفاعل reaction zone لتكسير تيار تغذية يحتوي على هيدروكربون C1-C4 hydrocarbon حراريا لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات olefins والبارافينات ¢paraffins Jeli jus نزع هيدروجين dehydrogenation reaction zone 3& الهيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون منزوع 0 هيدروجين dehydrogenated hydrocarbon effluent يحتوي على أولفينات olefins و/أو دايينات dienes إضافية؛ و خط أو خطوط تيار تغذية لنقل ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسير cracked hydrocarbon effluent إلى حيز تفاعل نزع الهيدروجين dehydrogenation reaction zone بدون الفصل العنصري؛ حيث تتم تهيئة حيز التفاعل للتكسير thermally cracking Wha للتشغيل عند تحويل في نطاق 5 محدد مسبقًاء حيث يتراوح النطاق المحدد مسبقًا: من 40 مول إلى 60 Jee 7 عندما يشتمل تيار التغذية على «-بيوتان «n-butane و— 7 1 — من 25 مول إلى 40 مول عندما يشتمل تيار التغذية على البرويان .propane 4 النظام وفقا لعنصر الحماية 13؛ تشتمل كذلك على خط تيار تغذية feed line لخلط تيار تغذية بالهيدروكربون hydrocarbon feed يحتوي على واحد أو أكثر من الهيدروكريونات hydrocarbons 5 التي بها CI-C4 مع mL تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent5. النظام وفقا لعنصر الحماية 13( حيث يشتمل حيز التفاعل reaction zone لعملية التكسير حراريا على مفاعل انحلال حراري pyrolysis reactor أو مبادل حراري .heat exchanger 10 6 النظام وفقا لعنصر الحماية 13 تشتمل كذلك على خط تيار تغذية لخلط تيار التغذية الذي يحتوي على الهيدروكربون C1-C4 hydrocarbon مع واحد أو أكثر من al أو ثاني أكسيد الكريون «carbon dioxide أو النيتروجين nitrogen 15 17. _النظام وفقا لعنصر الحماية 13 تشتمل كذلك على مفاعل أزمرة موضعية positional isomerization reactor موضوع إما قبل حيز التفاعل reaction zone لعملية التكسير حراريا أو بعد حيز تفاعل نزع الهيدروجين -dehydrogenation reaction zone8. العملية لإنتاج الأولفينات olefins و/أو الدايينات 016068؛ كما وردت في عنصر الحماية 0 1؛ Cua يشتمل التكسير thermally cracking Gla على: تسخين خام تغذية بالهيدروكربون hydrocarbon feedstock يشتمل على واحد أو أكثر من الهيدروكربونات hydrocarbons التي بها «C1-C4 في منطقة حمل convection zone مفاعل انحلال حراري pyrolysis reactor لتكوين خليط هيدروكربون تم تسخينة theated hydrocarbon mixture خلط خليط الهيدروكريون الذي تم تسخيته heated hydrocarbon mixture مع البخار لتكوين خام تغذية مختلط به نسبة بخار إلى هيدروكربون hydrocarbon النطاق من 0.04 إلى 0.2؛ تسخين خام التغذية المختلط في منطقة حمل مفاعل الانحلال الحراري ¢pyrolysis reactorJe lis خام التغذية المختلط في حيز مشع لمفاعل الانحلال الحراري pyrolysis reactor لتحويل أحد أجزاء الهيدروكريونات hydrocarbons التي بها C1-C4 لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات olefins والبارافينات ¢paraffins و 5 حيث يشتمل نزع الهيدروجين dehydrogenating على: إمداد إجمالي ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent إلى حيز تفاعل gn هيدروجين gil dehydrogenation reaction zone الهيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent لإنتاج ناتج تدفق هيدروكريون منزوع هيدروجين dehydrogenated hydrocarbon effluent يحتوي على أولفينات olefins و/أو دايينات dienes 0 إضافية. 9 العملية وفقا لعنصر الحماية 18 تشتمل كذلك على التحكم في درجة حرارة مخرج ملف لناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره (cracked hydrocarbon effluent مفاعل الانحلال الحراري pyrolysis reactor إلى درجة حرارة في النطاق من 660 درجة gia إلى 725 درجة Asie 150. العملية وفقا لعنصر الحماية 19؛ تشتمل كذلك على تبريد ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيره cracked hydrocarbon effluent إلى درجة حرارة في النطاق من 550 درجة مئوية إلى 650 درجة مئوية قبل نزع هيدروجين من ناتج تدفق الهيدروكريون الذي تم تكسيرة cracked hydrocarbon effluent عن طريق التبادل الحراري المباشر مع تيار تغذية بالهيدروكريون hydrocarbon feed 0 يشتمل على واحد أو أكثر من الهيدروكربونات hydrocarbons التي بها .C1-C4—_ 1 9 —_ vs ب af od 8 ٠ 5 Y ١ ا YY ) 1X = . ف سح ¥ A 07 ل َ ve م LAN OE 97 NS ms Ty 1H . ل I mu TL 4 I = 1 1 mi | = ل نز H و A 5 تا ra 1 I A ١ شكلالحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201762534101P | 2017-07-18 | 2017-07-18 | |
| PCT/US2018/042748 WO2019018563A2 (en) | 2017-07-18 | 2018-07-18 | INTEGRATED PROCESS FOR THERMAL CRACKING AND DEHYDROGENATION FOR THE PRODUCTION OF OLEFINS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA520411059B1 true SA520411059B1 (ar) | 2023-01-17 |
Family
ID=65016133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520411059A SA520411059B1 (ar) | 2017-07-18 | 2020-01-16 | التكسير الحراري المتكامل وعملية نزع هيدروجين لإنتاج الأولفين |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US10696908B2 (ar) |
| EP (1) | EP3655506A4 (ar) |
| JP (1) | JP7032512B2 (ar) |
| KR (1) | KR102385518B1 (ar) |
| CN (1) | CN110997878A (ar) |
| BR (1) | BR112020000692B1 (ar) |
| CA (1) | CA3070564A1 (ar) |
| CL (1) | CL2020000160A1 (ar) |
| EA (1) | EA202090153A1 (ar) |
| MX (1) | MX2020000608A (ar) |
| MY (1) | MY195700A (ar) |
| PH (1) | PH12020500108A1 (ar) |
| SA (1) | SA520411059B1 (ar) |
| SG (1) | SG11201913282VA (ar) |
| WO (1) | WO2019018563A2 (ar) |
| ZA (1) | ZA202000142B (ar) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX2020000608A (es) * | 2017-07-18 | 2020-09-10 | Lummus Technology Inc | Proceso integrado de craqueo termico y deshidrogenacion para la produccion de olefinas. |
| EP3768656B1 (en) * | 2018-03-23 | 2022-07-27 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Processes and systems for the conversion of hydrocarbons |
| RU2764768C1 (ru) * | 2021-04-29 | 2022-01-21 | Казанское публичное акционерное общество "Органический синтез" | Способ пиролиза углеводородного сырья, содержащего этан и сжиженные углеводороды |
| CN113754510B (zh) * | 2021-10-08 | 2022-10-28 | 河北工业大学 | 一种制备1,3-丁二烯的方法 |
| US11708311B2 (en) | 2021-12-10 | 2023-07-25 | Uop Llc | Process for isomerizing isobutane |
Family Cites Families (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2418255A (en) * | 1940-09-09 | 1947-04-01 | Phillips Petroleum Co | Catalytic dehydrogenation of hydrocarbons |
| US3342890A (en) * | 1964-04-21 | 1967-09-19 | Petro Tex Chem Corp | Process of dehydrogenation |
| JPH02311426A (ja) * | 1989-05-29 | 1990-12-27 | Res Assoc Util Of Light Oil | オレフィンを主成分とする低級脂肪族炭化水素の製造方法 |
| US5220093A (en) | 1992-04-03 | 1993-06-15 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for production of olefins from mixtures of light paraffins |
| WO1998056740A1 (en) * | 1997-06-10 | 1998-12-17 | Exxon Chemical Patents Inc. | Multi-reactor system for enhanced light olefin make |
| US5866745A (en) * | 1998-01-26 | 1999-02-02 | Abb Lummus Global Inc. | Catalytic/oxidative promoted hydrocarbon pyrolysis |
| US7012038B2 (en) | 2002-06-12 | 2006-03-14 | Engelhard Corporation | Paraffin dehydrogenation catalyst |
| DE10361824A1 (de) * | 2003-12-30 | 2005-07-28 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Butadien |
| TWI434922B (zh) * | 2007-08-23 | 2014-04-21 | Shell Int Research | 利用部份汽化作用及裂解線圈之個別控制組自烴進料產生低碳數烯烴之改良方法 |
| CN101456783B (zh) * | 2007-12-13 | 2013-04-24 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种提高催化裂化过程低碳烯烃产量的方法 |
| US9309470B2 (en) | 2008-09-17 | 2016-04-12 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Process and apparatus for producing olefin |
| US8815080B2 (en) * | 2009-01-26 | 2014-08-26 | Lummus Technology Inc. | Adiabatic reactor to produce olefins |
| US8293960B2 (en) * | 2009-08-17 | 2012-10-23 | Lummus Technology Inc. | Process for the production of butadiene |
| CA2778362A1 (en) * | 2009-11-10 | 2011-05-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process and integrated system for the preparation of a lower olefin product |
| CN102285854B (zh) * | 2010-06-18 | 2013-11-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 增产丙烯、乙烯和丁二烯的方法 |
| US9150465B2 (en) * | 2010-09-21 | 2015-10-06 | Uop Llc | Integration of cyclic dehydrogenation process with FCC for dehydrogenation of refinery paraffins |
| CN102603457B (zh) * | 2012-01-17 | 2014-01-08 | 马俊杰 | C3、c4生成丙烯的液化气深加工的生产装置及工艺 |
| CN103626620B (zh) * | 2012-08-22 | 2016-05-18 | 湖南百利工程科技股份有限公司 | 一种由混合c4联合制备丁二烯与异戊二烯的方法 |
| US20140171704A1 (en) * | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Uop Llc | Methods and apparatuses for producing ethylene and propylene from naphtha feedstock |
| CN203112711U (zh) * | 2012-12-31 | 2013-08-07 | 天津市泰亨气体有限公司 | 采用丁烯催化脱氢制备1,3-丁二烯的装置 |
| EP2975013A1 (en) | 2013-04-03 | 2016-01-20 | Scg Chemicals Co. Ltd. | Catalyst for converting paraffin to olefin |
| CA2916767C (en) * | 2013-07-04 | 2019-01-15 | Nexen Energy Ulc | Olefins reduction of a hydrocarbon feed using olefins-aromatics alkylation |
| CN105793217B (zh) * | 2013-11-20 | 2019-05-31 | 鲁姆斯科技公司 | 烯烃转化方法 |
| SG11201606020PA (en) * | 2014-02-25 | 2016-08-30 | Saudi Basic Ind Corp | Process for converting hydrocarbons into olefins |
| US10017702B2 (en) * | 2014-10-07 | 2018-07-10 | Lummus Technology Inc. | Thermal cracking of crudes and heavy feeds to produce olefins in pyrolysis reactor |
| WO2016059565A2 (en) | 2014-10-15 | 2016-04-21 | Sabic Global Technologies B.V. | Integrated crude oil refining and cracking |
| US10550051B2 (en) * | 2016-02-05 | 2020-02-04 | North Carolina State University | Ethylene yield in oxidative dehydrogenation of ethane and ethane containing hydrocarbon mixtures |
| MX2020000608A (es) * | 2017-07-18 | 2020-09-10 | Lummus Technology Inc | Proceso integrado de craqueo termico y deshidrogenacion para la produccion de olefinas. |
| EP3655505A4 (en) * | 2017-07-18 | 2021-04-07 | Lummus Technology LLC | INTEGRATED THERMAL AND CATALYTIC CRACKING FOR OLEFINE MANUFACTURING |
-
2018
- 2018-07-18 MX MX2020000608A patent/MX2020000608A/es unknown
- 2018-07-18 US US16/039,193 patent/US10696908B2/en active Active
- 2018-07-18 MY MYPI2020000271A patent/MY195700A/en unknown
- 2018-07-18 WO PCT/US2018/042748 patent/WO2019018563A2/en unknown
- 2018-07-18 CA CA3070564A patent/CA3070564A1/en not_active Abandoned
- 2018-07-18 JP JP2020501551A patent/JP7032512B2/ja active Active
- 2018-07-18 EP EP18835819.6A patent/EP3655506A4/en active Pending
- 2018-07-18 KR KR1020207002476A patent/KR102385518B1/ko active IP Right Grant
- 2018-07-18 SG SG11201913282VA patent/SG11201913282VA/en unknown
- 2018-07-18 EA EA202090153A patent/EA202090153A1/ru unknown
- 2018-07-18 BR BR112020000692-0A patent/BR112020000692B1/pt active IP Right Grant
- 2018-07-18 CN CN201880047735.6A patent/CN110997878A/zh active Pending
-
2020
- 2020-01-09 ZA ZA2020/00142A patent/ZA202000142B/en unknown
- 2020-01-15 PH PH12020500108A patent/PH12020500108A1/en unknown
- 2020-01-16 SA SA520411059A patent/SA520411059B1/ar unknown
- 2020-01-17 CL CL2020000160A patent/CL2020000160A1/es unknown
- 2020-06-26 US US16/913,392 patent/US11155759B2/en active Active
-
2021
- 2021-10-15 US US17/502,283 patent/US20220098496A1/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2019018563A2 (en) | 2019-01-24 |
| US20190023998A1 (en) | 2019-01-24 |
| US20200325405A1 (en) | 2020-10-15 |
| BR112020000692A2 (pt) | 2020-07-14 |
| KR20200014439A (ko) | 2020-02-10 |
| KR102385518B1 (ko) | 2022-04-11 |
| US20220098496A1 (en) | 2022-03-31 |
| JP7032512B2 (ja) | 2022-03-08 |
| MX2020000608A (es) | 2020-09-10 |
| JP2020528051A (ja) | 2020-09-17 |
| CN110997878A (zh) | 2020-04-10 |
| WO2019018563A3 (en) | 2019-04-11 |
| ZA202000142B (en) | 2021-01-27 |
| SG11201913282VA (en) | 2020-02-27 |
| CL2020000160A1 (es) | 2020-10-09 |
| US10696908B2 (en) | 2020-06-30 |
| PH12020500108A1 (en) | 2020-09-14 |
| EP3655506A4 (en) | 2021-04-07 |
| US11155759B2 (en) | 2021-10-26 |
| MY195700A (en) | 2023-02-06 |
| EP3655506A2 (en) | 2020-05-27 |
| EA202090153A1 (ru) | 2020-05-06 |
| CA3070564A1 (en) | 2019-01-24 |
| BR112020000692B1 (pt) | 2023-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA520411059B1 (ar) | التكسير الحراري المتكامل وعملية نزع هيدروجين لإنتاج الأولفين | |
| US20170001928A1 (en) | Systems and methods for producing propylene | |
| US7608745B2 (en) | Process for production of propylene and ethylbenzene from dilute ethylene streams | |
| RU2536503C2 (ru) | Способ закалки продуктов реакции дегидрирования парафинов в противоточном реакторе | |
| WO2019018569A2 (en) | INTEGRATED THERMAL AND CATALYTIC CRACKING FOR OLEFIN PRODUCTION | |
| US20160023963A1 (en) | Multi-Stage Oxidative Dehydrogenation Process with Inter-Stage Cooling | |
| CN1756727B (zh) | 制备烷基芳香烃的方法 | |
| EP0665871B1 (en) | Process for cracking and transhydrogenation of hydrocarbon feedstock | |
| KR20110111440A (ko) | 화학 변환을 위한 열 공급 방법 및 올레핀 생산 방법을 이용한 공정 및 시스템 | |
| Liu et al. | Highly selective ethylbenzene production through alkylation of dilute ethylene with gas phase-liquid phase benzene and transalkylation feed | |
| US10662131B2 (en) | Process for butadiene production via oxidative dehydrogenation followed by direct dehydrogenation | |
| CN107074682B (zh) | 吸热气相催化脱氢方法 | |
| US20170253542A1 (en) | Process for producing alkylated aromatic hydrocarbons from a mixed hydrocarbon feedstream | |
| EP2960223B1 (en) | An endothermic gas phase catalytic dehydrogenation process | |
| US20200308086A1 (en) | Methane ethane crackers | |
| US10221110B2 (en) | Dehydrogenation of olefin-rich hydrocarbon mixtures | |
| WO2024112886A1 (en) | Dehydrogenation and pyrolysis product recovery with a common depropanizer |