SA518391002B1 - توليد قدرة من تبدد الحرارة في دورات رانكين عضوية مزدوجة - Google Patents
توليد قدرة من تبدد الحرارة في دورات رانكين عضوية مزدوجة Download PDFInfo
- Publication number
- SA518391002B1 SA518391002B1 SA518391002A SA518391002A SA518391002B1 SA 518391002 B1 SA518391002 B1 SA 518391002B1 SA 518391002 A SA518391002 A SA 518391002A SA 518391002 A SA518391002 A SA 518391002A SA 518391002 B1 SA518391002 B1 SA 518391002B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- fluid
- coupled
- heat
- heating fluid
- heating
- Prior art date
Links
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 title abstract description 27
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 title description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims abstract description 90
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 400
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 123
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 89
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 71
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 67
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 66
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 49
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 35
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims description 33
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 32
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 29
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 23
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 23
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 18
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 claims description 15
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 15
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims description 13
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 claims description 12
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 12
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 9
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 claims description 9
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 4
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 2
- 208000002193 Pain Diseases 0.000 claims 3
- 239000008280 blood Substances 0.000 claims 2
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 claims 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims 2
- ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N (2s)-2-acetamido-n-(4-nitrophenyl)propanamide Chemical compound CC(=O)N[C@@H](C)C(=O)NC1=CC=C([N+]([O-])=O)C=C1 ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N 0.000 claims 1
- 241001093575 Alma Species 0.000 claims 1
- 241000272525 Anas platyrhynchos Species 0.000 claims 1
- 101000878595 Arabidopsis thaliana Squalene synthase 1 Proteins 0.000 claims 1
- 101100399480 Caenorhabditis elegans lmn-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100310920 Caenorhabditis elegans sra-2 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000272194 Ciconiiformes Species 0.000 claims 1
- 102000017930 EDNRB Human genes 0.000 claims 1
- 101150001833 EDNRB gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000004606 Fillers/Extenders Substances 0.000 claims 1
- 241000764238 Isis Species 0.000 claims 1
- 241001580017 Jana Species 0.000 claims 1
- 240000007839 Kleinhovia hospita Species 0.000 claims 1
- 101100127662 Mus musculus Lama1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101000642811 Oryza sativa subsp. indica Soluble starch synthase 1, chloroplastic/amyloplastic Proteins 0.000 claims 1
- 101100271190 Plasmodium falciparum (isolate 3D7) ATAT gene Proteins 0.000 claims 1
- 229920003171 Poly (ethylene oxide) Polymers 0.000 claims 1
- 208000009989 Posterior Leukoencephalopathy Syndrome Diseases 0.000 claims 1
- 241001346558 Pseudognaphalium sandwicensium Species 0.000 claims 1
- 241000287531 Psittacidae Species 0.000 claims 1
- 240000005499 Sasa Species 0.000 claims 1
- 239000007983 Tris buffer Substances 0.000 claims 1
- SNXPWYFWAZVIAU-UHFFFAOYSA-N arachidonic acid ethyl ester Natural products CCCCCC=CCC=CCC=CCC=CCCCC(=O)OCC SNXPWYFWAZVIAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 210000004556 brain Anatomy 0.000 claims 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims 1
- 101150117735 sel-10 gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 abstract description 11
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 26
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 26
- 239000000047 product Substances 0.000 description 17
- 235000013847 iso-butane Nutrition 0.000 description 13
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 6
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 6
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 5
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 101150107869 Sarg gene Proteins 0.000 description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 4
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 2
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- ZINJLDJMHCUBIP-UHFFFAOYSA-N ethametsulfuron-methyl Chemical compound CCOC1=NC(NC)=NC(NC(=O)NS(=O)(=O)C=2C(=CC=CC=2)C(=O)OC)=N1 ZINJLDJMHCUBIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010908 plant waste Substances 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 polycyclic aromatic compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 1
- 241000581364 Clinitrachus argentatus Species 0.000 description 1
- 108010001267 Protein Subunits Proteins 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000269722 Thea sinensis Species 0.000 description 1
- 241001425726 Vindula arsinoe Species 0.000 description 1
- XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N [S].[S] Chemical compound [S].[S] XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 1
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 1
- HIVLDXAAFGCOFU-UHFFFAOYSA-N ammonium hydrosulfide Chemical compound [NH4+].[SH-] HIVLDXAAFGCOFU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 210000004907 gland Anatomy 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 1
- 239000010977 jade Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 239000003348 petrochemical agent Substances 0.000 description 1
- 235000019271 petrolatum Nutrition 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000003367 polycyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000012367 process mapping Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 230000000391 smoking effect Effects 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003053 toxin Substances 0.000 description 1
- 231100000765 toxin Toxicity 0.000 description 1
- 108700012359 toxins Proteins 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/72—Controlling or regulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
- C10G47/36—Controlling or regulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
- C10G49/26—Controlling or regulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G59/00—Treatment of naphtha by two or more reforming processes only or by at least one reforming process and at least one process which does not substantially change the boiling range of the naphtha
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G61/00—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one process of refining in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G63/00—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one other conversion process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K27/00—Plants for converting heat or fluid energy into mechanical energy, not otherwise provided for
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/104—Light gasoline having a boiling range of about 20 - 100 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1048—Middle distillates
- C10G2300/1055—Diesel having a boiling range of about 230 - 330 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4006—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4056—Retrofitting operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/02—Gasoline
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/04—Diesel oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/30—Aromatics
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بتحسين بصورة قصوى لتوليد قدرة من الحرارة المبددة في المنشأت الصناعية الكبيرة مثل مصافي تكرير البترول petroleum refineries بواسطة استخدام مجموعة فرعية من جميع تيارات المصدر الساخنة hot source streams المتاحة المختارة على أساس، جزئياً، الاعتبارات على سبيل المثال، تكلفة رأس المال، سهولة التشغيل، اقتصاديات توليد القدرة على مستوى كبير، عدد من آلات دورة رانكين عضوية Organic Rankine Cycle (ORC) الذي يتم تشغيلها، ظروف التشغيل لكل آلة دورة رانكين عضوية Organic Rankine Cycle (ORC)، توليفات منها، أو اعتبارات أخرى يتم وصفها. يتم كذلك وصف مجموعات فرعية من مصادر ساخنة يتم تحسينها بصورة قصوى لتوفير الحرارة المبددة إلى واحد أو أكثر من آلات machines دورة رانكين عضوية Organic Rankine Cycle (ORC) لتوليد القدرة. كذلك، مع إدراك أن استخدام الحرارة المبددة من جميع المصادر الساخنة في موقع ضخم مثل مصفاة تكرير بترول ومعقد من المواد العطرية لا يعد بالضرورة أو دوماً الخيار الأمثل، يتم تحديد وحدات المصدر الساخن في مصافي تكرير البترول التي يمكن من خلالها جمع الحرارة المبددة waste heat لإعط
Description
توليد قدرة من تبدد الحرارة في دورات رانكين عضوية مزدوجة GENERATING POWER FROM WASTE HEAT IN DUAL ORGANIC RANKINE CYCLES الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الوصف الحالى بتوليد القدرة فى المنشآت الصناعية.
عمليات تكرير البترول a العمليات الهندسية الكيميائية والمنشآت الأخرى المستخدمة فى معامل
تكرير البترول لتحويل النفط الخام إلى منتجات؛ على سبيل المثال؛ Hla البترول المسال liquefied
((LPG)petroleum 985 5 الجازولين gasoline ¢ الكيروسين kerosene ؛ الوقود النفاث jet
ا©0 ؛ زيوت الديزل diesel oils ؛ زيوت الوقود fuel oils وغير ذلك من المنتجات. معامل
تكرير البترول عبارة عن مجمعات صناعية ضخمة تتضمن الكثير من وحدات المعالجة المختلفة
والمنشات الثانوية على سبيل JEL وحدات المرافق صهاريج التخزين ؛ وغير ذلك من المنشات
الثانوية. Sang أن يكون لكل معمل تكرير ترتيبه المتفرد وتوليفة من عمليات التكرير andl على 10 سببيل المثال؛ بموقع معمل التكرير؛ المنتجات المرغوب ded الاعتبارات الاقتصادية؛ أو غير ذلك
من العوامل الأخرى. ويمكن أن تولِّد عمليات تكرير البترول التي يتم تنفيذها لتحويل النفط الخام إلى
منتجات Jie تلك المبينة Lad سبق حرارة؛ حيث قد لا يعاد استخدامها؛ ومنتجات ثانوية؛ على سبيل
المتال» غازات الصوية الزجاجية «(GHG) greenhouse gases حيث يمكن أن تلوث الجو.
ويعتقد أن بيئة العالم قد تأثرت سلباً بالاحتباس الحراري global warming الناتج» «Lika عن إطلاق 616 فى الجو.
الوصف العام للاختراع
يصف الوصف الحالى تقنيات تتعلق بتوليد القدرة من الطاقة المهدرة فى المنشآات الصناعية.
وبضم الكشف Jad) واحدة أو أكثر من وحدات القياس التالية بإختصاراتها المقابلة» على النحو
المبين في جدول 1:
جدول 1 يتم بيان تفاصيل واحدة أو أكثر من طرق تنفيذ مادة الموضوع الواردة في الوصف الحالي في الأشكال التالية والوصف اللاحق. وتتضح سمات؛ جوانب»؛ ومزايا أخرى لمادة الموضوع من الوصف»؛ الأشكال؛ وعناصر الحماية. شرح مختصر للرسومات أشكال 1-11 ص عبارة عن أشكل تخطيطية لنظام توليد القدرة الذي يستخدم فاقد الحرارة من واحد أو أكثر من مصادر الحرارة في محطة تكرير بتروكيميائية. الأشكال 1 ق-1 ش ب Ble عن رسوم بيانية توضح أداء التبادل الحراري للمبادلات الحرارية في نظام توليد القدرة والمبينة في أشكال [ف-1[ص. 0 الوصف التفصيلي:
فاقد الحرارة الصناعي يمثل مصدراً لتوليد القدرة المحتمل الخالي من الكريون في كثير من المنشآت الصناعية؛ على سبيل المثال» معامل تكرير النفط الخام» المجمعات البتروكيميائية والكيميائية؛ وغير ذلك من المنشآت الصناعية. على سبيل المثال؛ يمكن إهدار Jere تكرير نفط خام متوسط الحجم به عطريات تصل إلى 4.000 مليون وحدة حرارية/ ساعة في شبكة من مبزّدات الهواء الممتدة بطول موقع النفط الخام والعطريات. ويمكن استخدام بعض الحرارة المهدرة في تشغيل آلة دورة (Sil) عضوية ((ORC) Organic Rankine Cycle حيث تستخدم baile عضوياً مثل عوامل التبريد أو الهيدروكربونات (أو كليهما) بدلاً من الماء لتوليد القدرة. يتم تنفيذ آلات ORC في توليفة مع مصادر حرارة منخفضة الحرارة (على سبيل المثال» حوالي 232 م أو أقل) كأنظمة لتوليد القدرة. ويمكن أن يؤدي تحسين آلات «ORC على سبيل المثال» بتحسين دورة توليد القدرة 0 (بعبارة «aT دورة رانكين) أو المائع العضوي بواسطة آلة ORC (أو كليهما)؛ إلى تحسين توليد القدرة من فاقد الحرارة المستخلص. تضم منشاة صناعية مثل معمل تكرير البترول العديد من مصادر فاقد الحرارة. يمكن أن تستقبل واحدة أو أكثر من آلات ORC فاقد الحرارة من واحد أو أكثر من هذه المصادر ومنها جميعاً. في بعض طرق cil يمكن تدعيم مصدرين أو أكثر للحرارة منخفضة الرتبة Ji الحرارة من كل من 5 المصادر إلى وسط ناقل للحرارة وسيط مشترك (على سبيل المثال؛ الماء أو مائع آخر). بعد ذلك يمكن استخدام الوسط الناقل للحرارة الوسيط في تبخير مائع تشغيل آلة ORC لتوليد القدرة؛ على سبيل المثال؛ لتشغيل توريين أو Age قدرة آخر. يمكن أن يتيح هذا التدعيم لمصادر الحرارة منخفضة الرتبة تحديد حجم آلة ORC لتحقيق قيم كفاءة واقتصاديات وفرة (lS. lef يمكن أن يؤدي هذا التشغيل المدعوم إلى تحسين المرونة في تصميم معامل تكرير البترول وتخطيط الحيز 0 المتاح» لأن كل مصدر حرارة ليس ضرورياً أن يكون قريباً من ge القدرة. يمكن أن يمثل التدعيم المقترح لمصادر gall خصوصاً في المواقع الضخمة مثل معمل تكرير نفط يشمل الموقع بأكمله ويضم مجمع عطريات ويكون بحجم حديقة صناعية بيئية تبسيطاً مخلاً للمشكلة المتعلقة بتحسين عملية استخلاص فاقد الحرارة لتوليد القدرة. يصف الكشف تحسين توليد القدرة من فاقد الحرارة» على سبيل (JU الحرارة منخفضة الرتبة عند 5 درجة a أقل من أو تساوي 160 م في المنشآت الصناعية الضخمة le) سبيل (Jal معامل
تكرير البترول أو غيرها من معامل التكرير الصناعية التي بها العديد؛ أحياناً أكثر من 50؛ من تيارات المصادر الساخنة) باستخدام مجموعة فرعية من كافة تيارات المصادر الساخنة المتاحة المختارة؛ (Lisa بناء على اعتبارات منها على سبيل المثال؛ تكلفة رأس المال؛ سهولة التشغيل؛ اقتصاديات الوفرة في توليد القدرة؛ عدد آلات ORC المراد glands ظروف تشغيل كل آلة
ORC 5 توليفات منهاء أو اعتبارات أخرى. في ظل إمكانية التعرف على العديد من المجموعات الفرعية من المصادر الساخنة من بين المصادر الساخنة المتاحة في dare تكرير بترول ضخم؛ يصف الكشف الحالي اختيار المجموعات الفرعية من المصادر الساخنة المحسنة لتوفير فاقد الحرارة لواحدة أو أكثر من آلات ORC لتوليد القدرة. كذلك» لأن استخدام فاقد الحرارة من BIS المصادر الساخنة المتاحة في alge ضخم مثل مجمع معمل تكرير بترول وعطريات ليس
0 بالضرورة أو لا يعتبر دائماً الاختيار الأفضل؛ يبين الكشف وحدات مصادر ساخنة في معامل تكرير البترول يمكن تدعيم فاقد الحرارة منها لتشعيل واحدة أو أكثر من آلات ORC يصف الكشف الحالي أيضاً تعديل تصميمات منشآت تكرير النفط الخام متوسطة الرتبة شبه dub gal ومحطات المنشآت المدمجة متوسطة الرتبة شبة التحويلية لتكرير النفط الخام والعطريات من أجل تحسين كفاءتها في استخدام الطاقة بالنسبة لتصميماتها الحالية. للقيام بهذاء يمكن تصميم
cline 5 جديدة أو يعاد تصميم المنشآت الحالية (على سبيل المثال؛ يعاد تزويدها بالمعدات) لاستخلاص فاقد الحرارة» على سبيل (Jha فاقد الحرارة منخفض الرتبة؛» من مصادر الحرارة لتشغيل آلات ORC بشكل خاص» ليس ضرورياً تعديل التصميم الحالي لمحطة بشكل كبير لاستيعاب آليات توليد القدرة المبينة في الطلب الحالي. ويمكن استخدام القدرة المولّدة؛ Lisa لتشغيل المنشآت أو نقلها إلى شبكة الكهرباء لتوصيلها إلى موقع آخر (أو كليهما).
0 باستخلاص كل أو جزء من فاقد الحرارة المولّد بواسطة واحدة أو أكثر من العمليات أو المنشآت (أو كليهما) في المنشآت الصناعية وتحويل فاقد الحرارة المستخلص إلى قدرة؛ يمكن توليد قدرة خالية من الكربون (على سبيل المثال» في صورة كهرباء) للاستخدام المجتمعي. ويمكن أن تكون أدنى درجة حرارة مستخدمة في عمليات استخلاص فاقد الحرارة Ble عن 3 م ويمكن أن تصل القدرة salsa إلى 80 ميجاوات. في بعض طرق all يمكن استخدام درجات حرارة دنيا أعلى في
5 طور مبدئي على حساب انخفاض استخلاص فاقد الحرارة/ الطاقة؛ بينما يتم توليد قدرة أفضل
(على سبيل المثال؛ Lad يتعلق بالتصميم والفعالية في اقتصاد الوفرة) في طور تال عند استخدام Sd درجة حرارة في استخدامات المصادر الساخنة المحددة. في هذه المواقف؛ يمكن توليد المزيد من القدرة في الطور التالي بدون حاجة إلى تغيير طبولوجيا تصميم الطور المبدئي أو المجموعة الفرعية من المصادر الساخنة المهدرة منخفضة الرتبة المستخدمة في الطور المبدئي (أو كليهما). يمكن خفض ليس فقط التلوث المرتبط بتوليد القدرة ولكن أيضاً التكلفة المرتبطة به. بالإضافة إلى
ذلك؛ يعتبر استخلاص فاقد الحرارة من مجموعة مخصصة من المصادر الساخنة لتشغيل واحدة أو أكثر من آلات ORC أفضل من استخلاص فاقد الحرارة من كل المصادر الساخنة المتاحة. ويمكن أن يؤدي las المصادر الساخنة في المجموعة المخصصة بدلاً من أو بالإضافة إلى تحقيق الصورة المثالية من آلة ORC إلى تحسين أو تحقيق الصورة المثالية (أو كليهما) من
0 عملية توليد القدرة من فاقد الحرارة المستخلص. إذا تم استخدام عدد قليل من المصادر الساخنة لتوليد القدرة؛ Bia يمكن تدعيم المصادر الساخنة في بضعة (على سبيل المثال؛ واحد أو اثنين من) تيارات عازلة تستخدم موائع؛ على سبيل المثال؛ نفط ساخن أو نظام ماء ساخن عالي الضغط؛ أو خليط من الاثنين. ملخص ما سبق؛ يصف الكشف العديد من الشبكات؛ التصميمات؛ ومخططات المعالجة بالفصل/
5 اتتقطير بامتداد معمل تكرير البترول للتوليد الفعال للقدرة باستخدام آلة 0|40أساسية تعمل تحت ظروف معينة. يتم تيسير توليد القدرة بالحصول على كل أو gia من فاقد pall على سبيل المثال» فاقد الحرارة منتخفض الرتبة؛ بواسطة تيارات عمليات ذات طاقة منخفضة الرتبة متعددة مشتتة. في بعض طرق التنفيذ؛ تستخدم آلة ORC مادة عضوية منفصلة في التسخين المسبق للمبادل والمبخّر وتستخدم مائعاً عضوياً AT على سبيل المثال؛ أيزو - بيوتان» في ظروف
تشغيل معينة. أمثلة محطات معامل تكرير البترول يعتبر فاقد الحرارة الصناعي Daas لتوليد القدرة المحتمل الخالي من الكربون في كثير من المنشآت الصناعية؛ على سبيل (Jil معامل تكرير النفط الخام؛ المجمعات التروكيميائية والكيميائية؛ وغير ذلك من المنشآت الصناعية. على سبيل JU) يمكن توصيل فاقد معمل تكرير
نفط خام متوسط الحجم مدمج به عطريات تصل إلى 4.000 مليون وحدة حرارية/ ساعة إلى شبكة من مبردات الهواء الممتدة بطول موقع النفط الخام والعطريات. يمكن استخدام بعض الحرارة المهدرة في تشغيل آلة دورة رانكين عضوية Cua (ORC) Organic Rankine Cycle تستخدم مائعاً عضوياً Jie عوامل التبريد أو الهيدروكربونات (أو كليهما) بدلاً من الماء في توليد القدرة. يتم تكوين آلات ORC في توليفة مع مصادر حرارة ذات درجة حرارة منخفضة (على سبيل المثال؛ أقل من أو حوالي 232 م) كأ نظمة توليد قدرة. ويمكن أن يؤدي تحقيق الصورة المثالية CNY ORC على سبيل المثال» بتحقيق الصورة المثالية لدورة توليد القدرة (بعبارة أخرى» دورة رانكين) أو المائع العضوي المعالج بآلة ORC (أو كليهما)؛ إلى تحسين توليد القدرة من فاقد الحرارة المستخلص.
0 تضم منشاة صناعية Jie معمل تكرير بترول العديد من مصادر فاقد الحرارة. (Sag أن تستقبل واحدة أو ST من آلات ORC فاقد الحرارة من واحد أو ST من هذه المصادر أو منها جميعاً. في بعض طرق التنفيذ. يمكن تدعيم اثنين أو أكثر من مصادر الحرارة منخفضة الرتبة بنقل الحرارة من كل من المصادر إلى وسط ناقل للحرارة وسيط مشترك (على سبيل المثال؛ الماء أو مائع آخر). بعد ذلك يمكن استخدام الوسط الناقل للحرارة الوسيط في تبخير pile تشغيل ORC all
5 لتوليد القدرة؛ على سبيل المثال؛ لتشغيل توربين أو Mga قدرة آخر. ويمكن أن يتيح هذا التدعيم لمصادر الحرارة منخفضة الرتبة تحديد حجم آلة ORC لتحقيق قيم كفاءة واقتصاديات وفرة أعلى. كذلك؛ يمكن أن يحسن هذا التشغيل المدعوم المرونة في تصميم معمل تكرير البترول وتخطيط الحيز cz lal) حيث لا يكون ضرورياً أن يكون كل مصدر حرارة قريباً من مولِّد القدرة. يمكن أن يمثل التدعيم المقترح لمصادر hall خصوصاً؛ في المواقع الضخمة مثل معمل تكرير نفط يشمل
0 موقعاً بكامله يضم مجمع عطريات ويكون بحجم حديقة صناعية بيئية تبسيطا مخلاً للمشكلة التي تتعلق بتحسين عملية استخلاص فاقد الحرارة لتوليد القدرة. يصف الكشف الحالي تحقيق الصورة المثالية لتوليد القدرة من فاقد gall على سبيل (Ja الحرارة منخفضة الرتبة عند درجة حرارة أقل من أو تساوي 160 م في المنشآت الصناعية الضخمة (على سبيل (Jal) معامل تكرير البترول أو غيرها من معامل التكرير الصناعية الضخمة GAY)
مع العديد؛ أحياناً أكثر من 50 من التيارات المصدرية الساخنة) باستخدام مجموعة فرعية من
كافة تيارات المصادر الساخنة المتاحة المختارة» جزئياً؛ بناء على اعتبارات منها على سبيل المثال؛ تكلفة رأس المال؛ سهولة التشغيل؛ اقتصاديات الوفرة في توليد القدرة. عدد آلات ORC المراد تشغليها ظروف تشغيل كل (ORC all توليفات منهاء أو اعتبارات أخرى. بالتعرف على العديد من المجموعات الفرعية للمصادر الساخنة من بين المصادر الساخنة المتاحة في معمل تكرير بترول ضخم؛ يصف الكشف الحالي اختيار المجموعات الفرعية من المصادر الساخنة والتي يمكن
تحقيق صورتها المثالية لتوفير فاقد الحرارة لواحد أو أكثر من آلات ORC في توليد القدرة. كذلك؛ لأن استخدام فاقد الحرارة من كافة المصادر الساخنة المتاحة في موقع ضخم مثل مجمع معامل تكرير بترول وعطريات لا يكون بالضرورة أو لا يكون دائماً هو الخيار الأفضل؛ يبين الكشف الحالي وحدات مصادر ساخنة في معامل تكرير بترول يمكن منها تعزيز فاقد الحرارة لتشغيل واحدة
0 أو أكثر من آلات ORC كذلك يصف الكشف الحالي تعديل تصميمات منشآت تكرير النفط الخام متوسطة الرتبة شبه التحويلية ومحطات المنشآت المدمجة متوسطة الرتبة شبة التحويلية لتكرير النفط الخام والعطريات لتحسين كفاءتها Lod يتعلق بالطاقة بالنسبة لتصميماتها الحالية. للقيام بهذاء يمكن تصميم lite جديدة أو إعادة تصميم المنشآت الحالية (على سبيل المثال؛ sale) تزويدها بالمعدات) لاستخلاص
5 فاقد حرارة» على سبيل JE فاقد حرارة منخفض الرتبة؛ من مصادر الحرارة لتشغيل آلات 6. بشكل pals ليس ضرورياً تعديل التصميم الحالي لمحطة بدرجة كبيرة لاستيعاب آليات توليد القدرة المبينة في الطلب الحالي. ويمكن استخدام القدرة المولدة؛ جزئياً؛ لتشغيل المنشآت أو نقلها إلى شبكة الكهرياء لتوصيلها إلى موقع آخر (أو كليهما). باستخلاص كل من أو جزء من فاقد الحرارة gal بواسطة واحدة أو أكثر من العمليات أو
0 المنشآت في المنشآت الصناعية (أو كليهما) وتحويل فاقد الحرارة المستخلص إلى قدرة؛ يمكن توليد قدرة خالية من الكريون Ao) سبيل Jal) في صورة كهرياء) للاستخدام المجتمعي. يمكن أن تكون أدنى درجة حرارة مستخدمة في عمليات استخلاص فقد الحرارة 3 م ويمكن أن تصل القدرة المولدة إلى 80 ميجاوات. في بعض طرق التنفيذ. يمكن استخدام درجات حرارة دنيا أعلى في طور مبدئي على حساب انخفاض استخلاص فاقد الحرارة/ الطاقة؛ بينما يتم توليد القدرة أفضل
Las 5 (على سبيل المثال؛ فيما يتعلق بالتصميم والكفاءة في اقتصاد الوفرة) في طور تال عند
استخدام أدنى درجة حرارة لاستخدامات المصادر الساخنة المحددة. Ag هذه المواقف؛ يمكن توليد المزيد من القدرة في الطور التالي بدون حاجة لتغيير طبولوجيا تصميم الطوزر المبدئي أو المجموعة الفرعية من المصادر الساخنة للفاقد منخفض الرتبة المستخدم في الطور المبدئي (أو كليهما).
يمكن خفض ليس فقط التلوث المرتبط بتوليد القدرة ولكن أيضاً التكلفة المرتبطة به. بالإضافة إلى ذلك؛ يعتبر استخلاص فاقد الحرارة من مجموعة مخصصة من المصادر الساخنة لتشغيل واحدة أو أكثر من آلات ORC أكثر فعالية من حيث تكلفة رأس المال من استخلاص فاقد الحرارة من كل المصادر الساخنة المتاحة. ويمكن أن يؤدي اختيار المصادر الساخنة في المجموعة المخصصة You من أو بالإضافة إلى تحقيق الصورة المثالية من آلة ORC إلى تحسين أو تحقيق الصورة
0 المثالية (أو كليهما) من عملية توليد القدرة من فاقد الحرارة المستخلص (أو كليهما). إذا تم استخدام عدد قليل من المصادر الساخنة لتوليد القدرة؛ dia يمكن تدعيم المصادر الساخنة في بضعة (على سبيل المثال؛ واحد أو اثنين من) تيارات عازلة تستخدم موائع»؛ على سبيل (Jl) نفط ساخن أو نظام ماء ساخن عالي الضغط (أو كليهما). ملخص ما سبق؛ يصف الكشف العديد من الشبكات؛ التصميمات؛ ومخططات المعالجة بالفصل/
5 اتتقطير بامتداد معمل تكرير البترول للتوليد الفعال للقدرة باستخدام ORC all أساسية تعمل تحت ظروف معينة. يتم تيسير توليد القدرة بالحصول على كل أو جزءِ من فاقد الحرارة؛ على سبيل المثال» فاقد الحرارة منخفض الرتبة؛ بواسطة تيارات عمليات ذات طاقة منخفضة الرتبة متعددة مشتتة. فى بعض طرق التنفيذ ؛» تستخدم آلة sale ORC عضوية منفصلة فى التسخين المسبق للمبادل والمبخٌر وتستخدم مائعاً عضوياً AT على سبيل المثال؛ أيزوبيوتان في ظروف تشغيل أمثلة محطات معمل تكرير البترول 1- محطة تكسير هيدروجيني Hydrocracking Plant التكسير الهيدروجيني Hydrocracking عبارة عن عملية من مرحلتين تجمع بين التكسير الحفزي catalytic cracking والهدرجة hydrogenation في هذه العملية يتم تكسير خامات
التغذية الثقيلة heavy feedstocks في وجود الهيدروجين hydrogen لإنتاج المزيد من المنتجات المرغوب فيها. تستنخدم العملية ضغطاً lille درجة حرارة عالية؛ «hae وهيدروجين. يستخدم التكسير الهيدروجيني لخامات التغذية التي يصعب معالجتها بالتكسير أو إعادة التشكيل الحفزية؛ لأن خامات التغذية تتسم في المعتاد بمحتوى مرتفع من المواد العطرية الحلقية المتعددة أو تركيزات عالية من سمي المحفّز الرئيسيين» مركبي الكبريت sulfur والنيتروجين nitrogen أو كليهما. تعتمد عملية التكسير الهيدروجيني على طبيعة خام التغذية والمعدلات النسبية للتفاعلين المتنافسين» الهدرجة والتكسير. يتم تحويل خام التغذية العطري الثقيل إلى منتجات أخف تحت نطاق واسع من الضغوط العالية ودرجات الحرارة العالية في وجود الهيدروجين ومحفّزات خاصة. حين يكون بخام 0 التغذية محتوى بارافيني مرتفع؛ يمنع الهيدروجين تكون مركبات عطرية حلقية متعددة. يقلل الهيدروجين أيضاً تكون القار ويمنع تراكم الكوك على Shall بالإضافة إلى ذلك تؤدي الهدرجة إلى تحويل مركبات الكبربت sulfur والنيتروجين Nitrogen الموجودة في خام التغذية إلى كبريتيد هيدروجين hydrogen sulphide وآمونيا 0م ينتج التكسير الهيدروجيني أيزوبيوتان لخام تغذية الألكلة ؛ ويؤدي أيضاً إلى الأزمرة للتحكم في نقطة الصب والتحكم في 5 تنقطة التدخين؛ وكلاهما مهم في الوقود النفاث عالي الجودة. 2 - محطة المعالجة الهيدروجينية للديزل المعالجة الهيدروجينية عبارةعن عملية معمل تكرير لخفض الكبريت؛ النيتروجين والعطريات مع تعزيز رقم السيتان number 061808 ؛ الكثافة density ونقطة التدخين .smoke point تساعد المعالجة الهيدروجينية Hydrotreating في الجهود المبذولة في مجال التكرير لمسايرة 0 التوجه العالمي لمواصفات أنواع الوقود النظيف الصارمة؛ الطلب المتزايد لأنواع الوقود المستخدمة في النقل والتحول باتجاه الديزل. في هذه العملية؛ يتم تسخين التغذية الجديدة وخلطها مع الهيدروجين. تتبادل فوائض المفاعلات الحرارة مع التغذية المجمّعة وتسخن غاز إعادة التدوير وشحنة وحدة فصل. بعد ذلك تتم إزالة الكبريتيد على سبيل المثال؛ ثاني كبربتيد الأمونيوم ammonium bisulphide وكبربتيد الهيدروجين sulphide 72009861 من التغذية.
3- مجمّع العطريات Aromatics Complex يضم مجمع عطريات توليفة من وحدات العمليات لإنتاج مركبات وسيطة بتروكيميائية أساسية من البنزين؛ التولوين ومركبات الزايلين (BTX) benzene, toluene and xylenes باستخدام إعادة التشكيل الحفزية للنافثا باستخدام تقنية التجديد المستمر للمحفّز continuous catalyst .(CCR)regeneration 5
4 - محطة المعالجة الهيدروجينية للنافثا ومحطات sale) التشكيل الحفزية المتصلة تنتج وحدة المعالجة الهيدروجينية للنافثا (NHT) Naphtha Hydrotreater 101 ناتج sale) تشكيل برقم أوكتان بحثي (RON) Research Octane Number بحد أقصى 4.0 رطل لكل بوصة مريعة من ضغط البخار لرايد ((RVP) Reid Vapor Pressure كخام توليف في
0 تجمع الجازولين. وتتسم في المعتاد بالمرونة في معالجة توليفات النافثا من وحدة الخام؛ وحدة تقسيم ناتج التكثيف الغازي؛ وحدة التكسير الهيدروجيني, النافثا الخفيفة الناتجة التقطير المباشر (LSRN) Light Straight-Run Naphtha ومحطات خفض اللزوجة. تعالج NHT النافثا لإنتاج تغذية مزالة الكبريت لوحدة التهذيب البلاتيني من أجل التجديد المتصل للمحفّز
. gasoline وخلط الجازولين (CCR) continuous catalyst regeneration
5 - محطة تقطير الخام Crude Distillation Plant في المعتاد؛ تقوم محطة تقطير على مرحلتين بمعالجة أنواع النفط الخام المتنوعة المقطرة إلى منتجات مختلفة؛ حيث تتم معالجتها بشكل أكبرفي المنشآت البعدية لإنتاج غاز البترول المسال (LPG) liquefied petroleum gas النافتاء جازولين المحركات؛ الكيروسين؛ الوقود النفاث؛ الديزل؛ نفط الوقود والأسفلت. يمكن أن تعالج محطة التقطير الخام نمطياً أحجاماً ضخمة؛ على
سيل المثال؛ مئات الآلاف من البراميل؛ من النفط الخام في اليوم. أثناء شهور الصيف قد تقل سعة المعالجة المثالية. ويمكن أن تعالج المحطة خليطاً من المواد الخام. كذلك يمكن أن تكون بالمحطة منشآت منتجة للأسفلت. المنتجات من dase تقطير الخام هي (LPG النافثا الكاملة dull) الكيروسين kerosene ؛ الديزل diesel ؛ الديزل الثقيل heavy diesel ؛ ومخلفات التفريغ. يستقبل عمود التقطير الجوي شحنة الخام ويفصلها إلى منتج علوي؛ كيروسين؛ ديزل» وخام
مختزل. يمكن أن تستقبل وحدة تثبيت النافثا التيار العلوي الجوي وتفصله إلى LPG ونافثا مثبتة. يتم شحن الخام المختزل في برج التفريغ حيث يتم فصله بشكل أكبر إلى ديزل ثقيل؛ أنواع نفط غازية ناتجة عن التفريغ ومخلفات تفريغ. 6 - محطة مرافق نزع الماء الحامض (SWSUP) Sour Water Stripping Utility Plant تتلقى محطة مرافق نزع الماء الحامض (SWSUP) Sour Water Stripping Utility Plant تيارات الماء الحامض من إزالة الغاز الحمضي؛ استخلاص الكبربت»؛ ووحدات الإشعال؛ ويتم نزع الغاز الحامض وإطلاقه من وعاء التبخير السريع للماء المختلط بالصداً. تقوم SWSUP بنزع المكونات الحمضية؛ بشكل أساسي ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (602)؛ كبريتيد الهيدروجين (H2S) hydrogen sulfide والآمونيا «(NH3) ammonia من تيار الماء 0 الحمضي sour water stream . يمكن أن توفر واحدة أو أكثر من محطات معامل التكرير التي تم وصفها Lad سبق hall على سبيل المثال» في صورة فاقد حرارة منخفض الرتبة؛ إلى آلة ORC باقتصاديات وفرة gins على سبيل المثال» عشرات الميجاوات من القدرة. ولقد أظهرت الدراسات أن محطات معامل تكرير محددة؛ على سبيل المثال؛ محطة تكسير هيدروجيني؛ تعمل كمصادر جيدة لتوليد القدرة. ومع 5 ذلك؛ في دراسة باستخدام المصدر الساخن فقط من محطة المعالجة الهيدروجينية للنافثا «((NHT)Naphtha hydrotreating على سبيل (Jd عند حوالي 11 1م؛ تم إنتاج 1.7 ميجاوات من القدرة من حوالي 27.6 ميجاوات من فاقد الحرارة المتاح بكفاءة منخفضة عبارة عن حوالي 966.2. يوحي انخفضا الكفاءة بأن مصدرا Lala من محطة NHT وحدها غير محبذ لتوليد فاقد حرارة نظراً لارتفاع رأس المال واقتصاد الوفرة. في دراسة أخرى باستخدام مصدر ساخن 0 منخفض الرتبة عند حوالي 97 م من محطة تقطير خام؛ تم إنتاج 3.5 ميجاوات من القدرة من حوالي 64.4 ميجاوات من فاقد الحرارة المتاح عند كفاءة منخفضة عبارة عن 965.3. في دراسة أخرى باستخدام مصدر ساخن منخفض الرتبة عند حوالي 120 م من محطة نزع الماء الحامض؛ تم إنتاج 2.2 ميجاوات كقدرة من حوالي 32.7 ميجاوات من فاقد الحرارة المتاح بكفاءة منخفضة عبارة عن 966.7. تكشف هذه الدراسات عن أنه إذا وجد أن استخلاص فاقد الحرارة من محطة
معامل تكرير محددة لتوليد القدرة hike ليس معنى هذا بالضرورة أن استخلاص فاقد الحرارة من أية محطة معامل تكرير يكون مفيداً أيضاً. في دراسة (gal تم تجميع كل فاقد الحرارة المتاح من كافة المصادر الساخنة (بإجمالي 11 من تيارات المصادر الساخنة) في مجمع عطريات لتوليد حوالي 13 ميجاوات من القدرة من حوالي
241 ميجاوات من فاقد الحرارة المتاح. تكشف هذه الدراسة أن استخدام كل المصادر الساخنة المتاحة؛ بينما يعتبر Vind نظرياً؛ لا يُترجم بالضرورة؛ في الممارسة العملية؛ إلى توليد القدرة بشكل فعال من فاقد الحرارة المتاح. علاوة على ذلك؛ يمكن أن يكون تجميع محطات القدرة التي يمكنها استخدام كافة المصادر الساخنة المتاحة صعباً جداً مع الوضع في الاعتبار كمية المبادلات الحرارية؛ المضخات؛ والتوربينات التي أساسها عضوي (بين مكونات وموصلات بينية أخرى)
0 الموجودة. ولا يعتبر إعادة تهيئة معامل التكرير الحالية لاستيعاب محطات القدرة هذه صعباً فقط لكن من الصعب أيضاً oly محطات القدرة هذه من مرحلة مبكرة. وفي الأقسام AI يصف الكشف الحالي توليفات المصادر الساخنة المختارة من محطات معامل التكرير المختلفة التي يمكن أن تؤدي إلى قيم كفاءة عالية في توليد القدرة من فاقد الحرارة المتاح. حتى بعد التعرف على المصادر الساخنة المحددة المراد استخدامها لتوليد القدرة في موقع ضخم
5 الحجم؛ يمكن أن يكون هناك العديد من التوليفاتمن المصادر الساخنة التي يمكن دمجها للتوليد المثالي للقدرة باستخدام آلة ORC معينة تعمل تحت ظروف معينة. يصف كل من الأقسام التالية توليفة معينة من المصادر الساخنة وتصميماً للأنظمة العازلة التي يمكن تنفيذها بالتوليفة المحددة لتوليد القدرة بشكل مثالي من فاقد الحرارة بحد أدنى من استخدام رأس المال بحسب الضرورة. cell تصف الأقسام التالية نظامي عزل لاستخلاص فاقد الحرارة منخفض الرتبة حيث يكون نظام
0 العزل الواحد لاستخلاص فاقد الحرارة غير قابل للتطبيق. ويصف كل قسم الوصلات البينية ومخططات المعالجة ذات الصلة بين المحطات المختلفة التي تكوّن التوليفة المحددة من المصادر الساخنة؛ وتضم التصميمات مكونات Jie المبادلات الحرارية المضافة في محطات معينة؛ في مواضع معينة وإلى تيارات معينة في عملية تحقيق الصوة المثالية لاستخلاص فاقد الحرارة وتوليد القدرة. على النحو المبين فيما can يمكن تنفيذ التصميمات المختلفة بدون تغيير التصميم أو
5 العمليات الحالية المنفذة بواسطة المحطات المختلفة. ويمكن أن تولد التصممات الجديدة التي يتم
وصفها في الأقسام اللاحقة بين حوالي 34 ميجاوات وحوالي 80 ميجاوات من القدرة من فاقد الحرارة؛ مما يتيح انخفاضاً متناسباً في انبعاثات GHG في معامل تكرير البترول. وتظهر التصميمات التي يتم وصفها في الأقسام التالية أكثر من طريقة لتحقيق استخلاص الطاقة المرغوب فيه باستخدام الأنظمة العازلة. وتمثل التصميمات مخططات معالجة ذات صلة لا تؤثر Sarg 5 دمجها مع القدرة المستقبلية في مبادرات توفير طاقة المحطات؛ على سبيل المثال؛ توليد البخار
منخفض الضغط. ويمكن أن تؤدي التصميمات ومخططات المعالجة إلى نسبة عبارة عن 9610 من الكفاءة وفقاً بللقانون الأول لتوليد القدرة من فاقد الحرارة منخفض الرتبة في ORC all المبادلات الحرارية Heat Exchangers في التصميمات المبينة في الكشف الحالي؛ يتم استخدام المبادلات الحرارية في نقل الحرارة من
0 وسط (على سبيل المثال؛ تيا متدفق خلال محطة في منشأة تكرير نفط خام؛ مائع عزل أو وسط آخر) إلى وسط آخر (على سبيل المثال؛ مائع عزل أو تيار مختلف متدفق خلال محطة في منشأة النفط الخام). المبادلات الحرارية هي أجهزة تنقل (تتبادل) الحرارة نمطياً من تيار مائع أسخن إلى تيار مائع أقل سخونة نسبياً. ويمكن استخدام المبادلات الحرارية في تطبيقات التسخين والتبريد؛ على سبيل المثال؛ في الثلاجات؛ مكيفات الهواء أو تطبيقات التبريد الأخرى. يمكن تمييز
المبادلات الحرارية عن بعضها البعض باتجاه تدفق السوائل. على سبيل المثال؛ يمكن أن تكون المبادلات الحرارية متوازية التدفق؛ متقاطعة التدفق أو متضادة التدفق. في المبادلات الحرارية متوازية التدفق؛ يتحرك كلا المائعين في نفس الاتجاه؛ وبدخلان المبادل الحراري ويخرجان منه جنباً إلى جنب. في المبادلات الحرارية متقاطعة التدفق؛ يمر مسارا المائعين بشكل متعامد بالنسبة لبعضهما البعض. في المبادلات الحرارية متضادة التيارء يتدفق مسارا المائعين في اتجاهين
متقابلين» حيث يخرج أحد المائعين من حيث دخل المائع الآخر. وأحياناً تكون المبادلات الحرارية متضادة التيار أكثر فعالية من الأنواع الأخرى من المبادلات الحرارية. بالإضافة إلى تصنيف المبادلات الحرارية عى أساس اتجاه المائع؛ يمكن تصنيف المبادلات الحرارية أيضاً على أساس تصميمها. يتم تصميم بعض المبادلات الحرارية من أنابيب متعددة. وتضم بعض المبادلات الحرارية ألواحاً مع وجود حيز لتدفق المائع بينها. وتتيح بعض المبادلات
الحرارية تبادل الحرارة من سائل لسائل؛ بينما تتيح بعض المبادلات الحرارية التبادل الحراري
باستخدام أوساط أخرى.
في الغالب تكون المبادلات الحرارية في منشآت تكرير النفط الخام والبتروكيماويات من النوع ذي
الأغلفة والأنابيب من المبادلات الحرارية والذي يضم أنابيب متعددة يتدفق خلالها المائع. يتم تقسيم الأنابيب إلى مجموعتين - تحتوي المجموعة الأولى على السائل المراد تسخينه أو تبريده؛ وتحتوي
المجموعة الثانية على السائل المسئول عن إطلاق التبادل all بعبارة أخرى؛ المائع الذي يزيل
الحرارة من المجموعة الأولى من الأنابيب بامتصاص ونقل الحرارة بعيداً أو يعمل على تدفئة
المجموعة الأولى بنقل حرارته إلى السائل الذي بالداخل. وعند تصميم هذا النوع من المبادلات؛
لابد من العناية في تحديد سمك جدار الأنبوب الصحيح وكذلك قطر الأنبوب؛ لإتاحة التبادل
0 الحراري المثالي. فيما يتعلق بالتدفق» يمكن أن يكون للمبادلات الحرارية من الأغلفة والأنابيب أي من ثلاثة أنماط لمسارات التدفق. كذلك يمكن أن تكون المبادلات الحرارية في منشآت تكرير النفط الخام والبتروكيماويات من النوع المكون من ألواح وإطارات من المبادلات الحرارية. تضم المبادلات الحرارية المكونة من ألواح ألواحاً رقيقة مثبتة معاً مع وجود حيز صغير بينهاء في الغالب يكون مشغولاً بحشوة مطاطية.
5 وتكون مساحة السطح كبيرة؛ وتمثل زوايا كل لوح مستطيل فتحة يمكن أن يتدفق خلالها المائع بين الألواح» لاستخلاص الحرارة من الألواح مع تدفقه. يتم تبديل قنوات المائع في حد ذاتها بين السوائل الساخنة والباردة؛ وهو ما يعني أن المبادلات الحرارية يمكن بشكل فعال أن تبرد willl وتسخنه أيضاً. ولأن المبادلات الحرارية المكونة من ألواح تكون ذات مساحة سطح كبيرة؛ يمكن أحياناً أن تكون أكثر فعالية من المبادلات الحرارية المكونة من أغلفة وأنابيب.
0 ويمكن أن تضم الأنواع الأخرى من المبادلات الحرارية مبادلات حرارية alae ومبادلات Lbs ذات إطار ثابتة حرارة. في مبادل حراري مجدِّد؛ يتم إمرار نفس المائع بطول جانبي المبادل؛ حيث يمكن أن يكون مبادلاً حرارياً مكوناً من ألواح أو مبادلاً حرارياً مكوناً من أغلفة وأنابيب. ولأن المائع يمكن أن يصبح ساخناً daa يستخدم المائع الخارج في تدفئة المائع الوارد» للاحتفاظ بدرجة حرارة شبه ثابتة. وبتم توفير الطاقة في المبادل الحراري المجيِّد لأن العملية تكون حلقية؛ مع نقل كل
5 الحارة النسبية تقريباً من المائع الخارج إلى المائع الوارد. للاحتفاظ بدرجة ha ثابتة؛ يكون مطلوياً
كمية صغيرة من الطاقة الزائدة لرفع وخفض درجة حرارة المائع الإجمالية. وفي المبادل الحراري ذي الإطار ثابت الحرارة؛ يستخدم مائع وسيط لتخزين الحرارة؛ حيث يتم بعد ذلك نقله إلى الجانب المقابل من المبادل الحراري. وبتكون إطار ثابت الحرارة من إطار ضخم به أسنان ملولبة يدور خلال السائلين - الساخن والبارد - لاستخلاص أو نقل الحرارة. (Sarg أن تضم المبادلات hall 5 التي يصفها الكشف الحالي أياً من المبادلات الحرارية التي يتم وصفها Las سبق مبادلات حرارية (gal أو توليفات منها. يمكن أن يكون كل مبادل حراري في كل تصميم مرتبطاً بجهد حراري (أو جهد متعلق بالحرارة). ويمكن تعريف الجهد الحراري لمبادل حراري باعتباره كمية الحرارة التي يمكن Leas بالمبادل الحراري من التيار الساخن إلى التيار البارد. ويمكن حساب كمية الحرارة من الظروف والخصائص 0 الحرارية لكل من التيارين الساخن والبارد. من ناحية التيار الساخن؛ يتمثل الجهد الحراري للمبادل الحراري في مجموع معدل تدفق التيار الساخن؛ الحرارة النوعية للتيار الساخن؛ وفرق درجة الحرارة بين درجة حرارة مدخل التيار الساخن إلى المبادل الحراري ودرجة حرارة مخرج التيار الساخن من المبادل الحراري. من ناحية التيار cyl) يتمثل الجهد الحراري للمبادل الحراري في إجمالي معدل تدفق التيار البارد» الحرارة النوعية للتيار البارد والفرق في درجة الحرارة بين مخرج التيار البارد من المبادل الحراري ودرجة حرارة مدخل التيار البارد من المبادل الحراري. في العديد من التطبيقات؛ يمكن اعتبار الكميتين متساويتين بافتراض عدم وجود فاقد في الحرارة إلى البيئة من هذه الوحدات؛ خصوصاً؛ حيث تكون الوحدات معزولة جيداً. ويمكن قياس الجهد الحراري لمبادل حراري بالوات؛ ميجاوات؛ ملايين الوحدات الحرارية البربطانية في الساعة؛ أو ملايين الكيلو كالوري في الساعة. في التصميمات المبينة في الطلب الحالي؛ يتم تقديم الوظائف الحرارية للمبادلات الحرارية باعتبارها 0 "حوالي X ميجاوات"» حيث 76" تمثل قيمة جهد حراري رقمية. ولا تعتبر dad الجهد الحراري الرقمية مطلقة. بعبارة coal يمكن أن يكون الجهد الحراري الفعلي لمبادل حراري مساوبياً تقريباً ل X أكبر من X أو أقل من ر. نظام التحكم في التدفق في كل من التصميمات المبينة Lad بعد؛ تتدفق تيارات العمليات (تعرف أيضاً باسم 'التيارات") في 5 كل محطة في منشأة لتكرير النفط الخام وبين المحطات في منشأة تكرير النفط الخام. ويمكن أن
تتدفق تياراتى العملية باستخدام واحد أو أكثر من أنظمة التحكم في التدفق المنفذة من خلال منشأة تكرير النفط الخام. ويمكن أن يضم نظام تحكم في التدفق واحداً أو أكثر من مضخات التدفق لضخ تيارات العملية؛ واحدة أو أكثر من مضخات التدفق التي تتدفق من خلالها تيارات العملية وواحد أو أكثر من الصمامات لتنظيم تدفق التيارات خلال الأنابيب.
في بعض طرق التنفيذ؛ يمكن تشغيل نظام تحكم في التدفق يدوياً. على سبيل المثال؛ يمكن Jal ضبط معدل تدفق لكل مضخة وضبط مواضع فتح أو إغلاق الصمام لتنظيم تدفق تيارات العملية خلال في نظام التحكم في التدفق. بمجرد ضبط المشغّل لمعدلات التدفق ومواضع فتح أو إغلاق الصمام لكافة أنظمة التحكم في التدفق الموزعة عبر منشأة تكرير النفط الخام؛ يمكن أن يعمل نظام التحكم في التدفق على تدفق التيارات في محطة أو بين المحطات تحت ظروف تدفق dnl على
سيل (JB) معدل حجمي ثابت أو ظروف تدفق أخرى. لتغيير ظروف التدفق؛ يمكن dra أن يقوم يدوباً بتشغيل نظام التحكم في التدفق؛ على سبيل المثال؛ بتغيير معدل تدفق المضخة أو موضع فتح أو إغلاق الصمام. في بعض طرق ll يمكن تشغيل نظام تحكم في التدفق آلياً. على سبيل المثال» يمكن توصيل نظام التحكم في التدفق بنظام حاسوبي لتشغيل نظام التحكم في التدفق. ويمكن ان يضم النظام
5 الحاسوبي وسطاً قابلاً للقراءة بالحاسوب يخزن تعليمات (ie) تعليمات التحكم في التدفق وغير ذلك من التعليمات) قابلة للتنفيذ بواحد أو أكثر من المعالجات لتنفيذ العمليات (مثل عمليات التحكم في التدفق). ويمكن Jaded ضبط معدلات التدفق ومواضع فتح أو إغلاق الصمام لكافة أنظمة التحكم في التدفق الموزعة عبر منشأة تكرير النفط الخام باستخدام النظام الحاسوبي. في طرق التنفيذ هذه؛ يمكن أن يقوم Jide يدوياً بتغيير ظروف التدفق من خلال توفير مدخلات عبر النظام الحاسوبي.
0 كذلك؛ في طرق التنفيذ هذه؛ يمكن للنظام الحاسوبي آلياً (بعبارة أحرى؛ دون تدخل يدوي) أن يتحكم في واحد أو أكثر من أنظمة التحكم في التدفق» على سبيل (JB) باستخدام أنظمة تغذية راجعة منفذة في واحدة أو أكثر من المحطات وموصلة بالنظام الحاسوبي. على سبيل المثال؛ يمكن توصيل مستشعر sensor على سبيل المثال مستشعر ضغط «pressure sensor مستشعر درجة temperature sensor sa أو مستشعر آخر بأنبوب يتدفق خلاله تيار عملية. يمكن
5 للمستشعر مراقبة وتوفير ظرف تدفق (مثل الضغط درجة حرارة؛ أو ظرف تدفق آخر) من تيار
العملية إلى النظام الحاسوبي. استجابة لتجاوز ظرف التدفق لقيمة حدية مثل قيمة ضغط حدية «threshold pressure value قيمة درجة حرارة threshold temperature value das « أو قيمة حدية threshold value أخرى ؛ يمكن أن يقوم النظام الحاسوبي تنفيذ العمليات آلياً. على سبيل المثال؛ إذا تجاوز الضغط أو درجة الحرارة في الأنبوب قيمة الضغط الحدية أو قيمة درجة الحرارة الحدية؛ على الترتيب؛ ويمكن أن يوفر النظام الحاسوبي إشارة للمضخة لخفض معدل
تدفق؛ إشارة لفتح صمام لتخفيف الضغط إشارة لتعطيل تدفق تيار العملية؛ أو إشارات أخرى. توضح أشكال 1أ-1ص أشكالاً تخطيطية لنظام 100 تمثيلي لشبكة تحويل قدرة تضم مصادر فاقد حرارة مرتبطة بمحطة معالجة هيدروجينية بالتكسير الهيدروجيني للديزل ومحطة عطريات للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي. في هذا النظام 100 التمثيلي؛ تستخدم محطة مصغرة لتوليد
0 القدرة دائرتين مستقلتين من أنظمة ORC تشتركان في البنية التحتية لنظامي الماء الساخن (أو مائع تسخين (LAT وأيزوبيوتان «isobutane لتوليد القدرة من أجزاء معينة من مصادر فاقد حرارة منخفض الرتبة بعرض موقع بتروكيماويات لتكرير النفط الخام؛ Lay في ذلك محطات المعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي للعطربات في التكسير الهيدروجيني للديزل؛ المعالجة الهيدروجينية؛ والعطريات. في بعض الجوانب؛ يمكن تنفيذ النظام 100 في واحدة أو أكثر من
5 الخطوات؛ حيث يمكن تنفيذ كل طور بشكل منفصل دون عرقلة الخطوات المستقبلية لتنفيذ النظام 0. في بعض الجوانب» يمكن أن تكون أدنى درجة ha عبر مبادل حراري مستخدم لنقل الحرارة من مصدر حرارة إلى مائع تشغيل (على سبيل (JB الماء) عبارة عن 3 م أو قد تكون أكثر. ويمكن استخدام درجات حرارة دنيا اعلى في بداية الأطوار على حساب انخفاض استخلاص فاقد الحرارة وتوليد القدرة؛ بينما تظل تصميمات اقتصاديات الوفرة المعقولة في توليد القدرة جذابة
0 في مستوى عشرات الميجاوات من توليد القدرة. في بعض جوانب النظام 100( تتحق الكفاءة المثالية باستخدام درجة حرارة دنيا محبذة لتيارات مصادر الحرارة المعينة المستخدمة في تصميم النظام. في هذه المواقف التمثيلية؛ يمكن أن يتحقق توليد القدرة المثالي بدون sale] تغيير الطبولوجيا المبدئية أو المجموعة الفرعية من تيارات فاقد الحرارة منخفض الرتبة المختارة/ المستخدمة من المجمع البتروكيماوي الكامل لتكرير النفط الخام
5 المستخدم في طور مبدئي. يمكن تنفيذ النظام 100 ومخطط العمليات المرتبط به للأمان والقابلية
للتشغيل خلال نظامي ORC باستخدام واحد أو أكثر من التيارات العازلة Jie أنظمة الزيت الساخن أو الماء الساخن عالي الضغط أو خليط من الوصلات المعينة بين الأنظمة العازلة. ويمكن تنفيذ التحويل المتخفض لفاقد الحرارة منخفض الرتبة إلى قدرة (على سبيل J JB من درجة حرارة فاقد الحرارة منخفض الرتبة المحدد بواسطة DOE باعتباره 232 (a باستخدام واحد أو أكثر من أنظمة ORC التي تستخدم أيزوبيوتان كمائع عضوي عند ظروف تشغيل معينة باستخدام نظامين عازلين مشتركين في نظامي توليد القدرة لكن يمكن أن يعملا بشكل مستقل أيضاً. في بعض جوانب النظام 100( يحتوي أحد نظامي ORC على مبجّر فقط بينما يحتوي نظام ORC الآخر على Jae وسخان أولي. قد لا يتغير نظام 100 مع التغيرات المستقبلية داخل المحطات الفردية للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي للعطريات في التكسير الهيدروجيني للديزل؛ المعالجة الهيدروجينية؛ والعطريات لتعزيز كفاءة الطاقة وقد لا يحتاج النظام 100 إلى تغيير مع إجراء تحسينات في ممارسات استخلاص فاقد الحرارة في المحطات؛ Jie دمج الحرارة بين التيارات الساخنة والباردة. ويمكن أن يستخدم النظام 100 فاقد حرارة ذا رتبة 'منخفضة - منخفضة"؛ أقل من 16 م متاح في مصادر الحرارة في مجمع منشآت تكرير النفط الخام متوسطة المستوى شبه التحويلية والعطريات. 5 أشكال 1 أ-1 ب عبارة عن مخطط لنظام 100 تمثيلي لشبكة تحويل قدرة تضم مصادر فاقد حرارة مرتبطة بالمحطات الثلاثية للعطريات والتقطير الجوي والمعالجة الهيدروجينية للنافثا ومحطات التكسير الهيدروجيني والمعالجة الهيدروجينية. في هذا التنفيذ التمثيلي؛ يستخدم النظام 100 عشرين من مصادر الحرارة المتمايزة التي تمد نظامي ORC بالحرارة من خلال مائع تشغيل (على سبيل المثال؛ الماء الساخن؛ النفط الساخن؛ أو غير ذلك) لإنتاج القدرة. في المثال الموضّح؛ تكون 0 مصادر الحرارة العشرون منفصلة بين دوائر استخلاص الحرارة الثلاثة. على سبيل (Jal تضم دائرة استخلاص الحرارة 102 المبادلات الحرارية 102 أ-102 ز. تضم دائرة استخلاص الحرارة 3 المبادلات الحرارية 103 أ-103 ج. وتضم دائرة استخلاص shall 105 المبادلات الحرارية 105 أ-105 ي. في المثال الموضّح؛ يسهل كل مبادل حراري استخلاص الحرارة من مصدر حرارة خصوصاً وحدة صناعية إلى مائع التشغيل. على سبيل المثال» تستخلص المبادلات الحرارية 102 أ-102 z
الحرارة من مصادر الحرارة في وحدة فصل بارا - زايلين 0818-77/160©6. وتستخلص المبادلات الحرارية 102 د - 102 ه الحرارة من مصادر الحرارة في تفاعل أزمرة بارا - زايلين ووحدة (وحدات) فصل. ويستخلص المبادل الحراري 102 و الحرارة من مصدر (مصادر) حرارة في جزءٍ تفاعل من محطة معالجة هيدروجينية للنافثا (NHT) Naphtha Hydrotreater وستخلص المبادل الحراري 102 ز الحرارة من مصدر حرارة في محطة تقطير جوي. das تستخلص المبادلات الحرارية في دائرة استخلاص الحرارة 102 فاقد الحرارة منخفض الرتبة من تيارات معينة في شبكة استخلاص فاقد الحرارة في موضع أنظمة الفصل بالمحطات الثلاثية لتقطير الخام والمعالجة الهيروجينية للنافثا والعطريات لتوصيل الحرارة من خلال مائع التشغيل إلى ORC 104 أ. في المثال الحالي؛ يتم توفير الحرارة من دائرة استخلاص الحرارة 102 لسخان أولي 106 أ من ORC 0 104 أ. بوجه ple تستقبل دائرة استخلاص الحرارة 102 (على سبيل المتال» من مقدمة Jade تقرن بالمائع صهريج مائع تسخين 116 بالمبادلات الحرارية 102 أ -102ز) مائع تشغيل Sle الضغط lo) سبيل المثال؛ ماء ساخن؛ cu) ساخن؛ أو غير ذلك) على سبيل (Jaa عند حوالي 0م إلى 60 م وتوصل المائع المسخّن (على سبيل المثال» عند مقدمة مخرج مقترنة عن طريق 5 المائع بالمبادلات الحرارية 102 أ-102 ز) عند حوالي 115-100 م. قد توضع المبادلات الحرارية 102 أ -102 ز أو يتم توزيعها في كتلة النافثا التي تتكون من محطة معالجة هيدروجينية للنافثا ((NHT) محطة «CCR ومحطة عطريات؛ dig إقرانها عن طريق المائع بمصادر فاقد حرارة منخفض الرتبة من محطات التكرير البتروكيماوية . تستخلص المبادلات الحرارية 103 أ-103 ج الحرارة من مصادر الحرارة في جزءِ مجمع تنقية 0 البتروكيماويات الذي يحتوي على وحدة فصل بارا - زايلين. dae تستخلص المبادلات الحرارية في sls استخلاص shall 103 فاقد الحرارة منخفض الرتبة لتوصيل الحرارة من خلال مائع التشغيل إلى ORC 104 أ. وفي هذا (Jaa) يتم توفير الحرارة من دائرة استخلاص الحرارة 103 إلى ORC 11108 jiu 104 أ. dag عام؛ تستقبل دائرة استخلاص الحرارة 103 (على سبيل المثال؛ من مقدمة مدخل تقرن عن 5 طريق المائع صهريج مائع تسخين 118 بالمبادلات الحرارية 103-1103 ج) مائع التشغيل Sle
الضغط (على سبيل المثال؛ ماء ساخن؛ نفط ساخنء أو غير ذلك) عند حوالي 110-100 م وتسخنه إلى حوالي 160-125 م. يمكن توزيع المبادلات الحرارية 103 أ-103ج بطول وحدة CCR - العطريات النمطية في مجمع تنقية البتروكيماويات باستخدام مصادر فاقد الحرارة منخفض الرتبة في محطات مجمع تنقية البتروكيماويات باستخدام تيارات محطات فصل منتجات بارا - زايلين فقط. تستخلص المبادلات الحرارية 105-1105 ز في دائرة استخلاص الحرارة 105؛ في هذا المثال؛ الحرارة من مصادر الحرارة في وحدة الفصل بمحطة التكسير الهيدروجيني. وتستخلص المبادلات الحرارية 105 ح-105ز في دائرة استخلاص الحرارة ¢105 في هذا المثال» الحرارة من مصادر الحرارة في وحدة الفصل بمحطة المعالجة الهيدروجينية. dae تستخلص المبادلات الحرارية في دائرة 0 استخلاص الحرارة 105 فاقد الحرارة منخفض الرتبة لتوصيل الحرارة من خلال مائع التشغيل إلى 040 ب. في هذا المثال» يتم توفير الحرارة من دائرة استخلاص الحرارة 105 لمبخّر 108 ب من ORC 104 ب. dag عام؛ تستقبل دائرة استخلاص الحرارة 105 (على سبيل المثال؛ من مقدمة مدخل تقرن عن طريق المائع صهريج مائع التسخين 116 بالمبادلات الحرارية 105-1105 ي) مائع تشغيل Sle 5 الضغط (على سبيل المثال؛ ماء ساخن؛ نفط ساخن؛ أو غير ذلك) عند حوالي 60-40 م وتسخنه إلى حوالي 160-120 م. في التنفيذ التمثيلي لنظام 100« تضم ORC 1104 مائع تشغيل مقترن حرارياً بدائرتي استخلاص الحرارة 102 و103 لتسخين مائع التشغيل. وفي بعض طرق التنفيذ. يمكن أن يكون wile التشغيل عبارة عن أيزوبيوتان. يمكن أن تضم Lad 1104 ORC موسّعاً غازياً 110 أ (على سبيل (JE 0 مولد توربيني) مصمّم لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل المسخّن. على النحو المبين في شكل 1 of يمكن أن تضم ORC 104 أ بشكل إضافي سخاناً أولياً 106 أ؛ Taw 108 أ؛ مضخة pump 114 أء Wikes 112 أ. في طريقة التنفيذ التمثيلية هذه؛ توفر دائرة استخلاص الحرارة 102 مائع تسخين heated working ؛ مسخّناً للسخان الأولي 106 أ Law توفر دائرة استخلاص الحرارة 103 مائع تشغيل؛ أوتسخين؛ مسخَّناً للمبحّر 108 أ.
في طريقة التنفيذ التمثيلية للنظام 100 تضم ORC 104 ب مائع تشغيل مقترناً Wha بدائرة استخلاص الحرارة 105 لتسخين مائع التشغيل. في بعض طرق التنفيذء يمكن أن يكون مائع التشغيل عبارة عن أيزوبيوتان. ويمكن أن تضم ORC 104 ب أيضاً مويّعاً غازياً 110 ب (على سبيل المثال؛ ge تووبيني) Linas لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل المسكّن. على النحو المبين في شكل cal يمكن أن تضم ORC 104 ب بشكل إضافي Tis ب108؛ مضخة 114 ب؛ Wes 112 ب. في طريقة التنفيذ التمثيلية الحالية؛ توفر دائرة استخلاص الحرارة 105 مائع تشغيل؛ أو تسخين؛ مسخّناً إلى المبخّر evaporator 108 ب. على النحو المبين أيضاً في شكل 1 ب» يقوم مبزّد هواء 122 بتبريد دائرة استخلاص الحرارة 105 الخارجة من Aad) 108 ب قبل تدوير مائع التسخين في الدائرة 105 بصهريج مائع التسخين heating fluid tank | 10 116. في تشغيل عام؛ يتم تدوير مائع تشغيل ؛ أوتسخين (على سبيل المثال؛ الماء؛ النفطء أو مائع آخر) من خلال المبادلات الحرارية في دوائر استخلاص الحرارة 102؛ 103؛ و105. ويمكن أن تكون درجة حرارة مدخل مائع التسخين الذي يتم تدويره في مداخل كل من المبادلات الحرارية مماثلة أو مماثلة بدرجة كبيرة وفقاً لأية تغييرات في درجة الحرارة يمكن أن تنتج مع تدفق مائع التسخين خلال 5 مداخل مقابلة ويمكن تدويره بشكل مباشر من صهريج مائع تسخين 116 أو 118. يسخن كل مبادل حراري مائع التسخين إلى درجة حرارة مقابلة أكبر من درجة حرارة المدخل. يتم دمج موائع التسخين المسخّنة من المبادلات الحرارية في دوائر استخلاص الحرارة المقابلة ويتم تدويرها خلال واحد من السخان الأولي 106 أ؛ المبجّر 108 أ؛ أو المبجّر 108 ب من ORC وتؤدي الحرارة من مائع التسخين المسخّن إلى تسخين مائع تشغيل ORC المقابلة ومن ثم زيادة ضغط ودرجة 0 حرارة مائع التشغيل. يؤدي التبادل الحراري مع مائع التشغيل إلى انخفاض في درجة حرارة مائع التسخين. بعد ذلك يتم مائع التسخين في صهريج مائع التسخين 116 أو صهريج مائع التسخين 8 و يمكن ضخه مرة أخرى خلال المبادلات الحرارية المقابلة لإعادة تشغيل دورة استخلاص فاقد الحرارة. يمكن أن تضم دائرة مائع التسخين لتدفق مائع التسخين خلال المبادلات الحرارية من النظام 100 5 صمامات متعددة يمكن تشغيلها يدوباً أو آلياً. على سبيل (Jl يمكن وضع صمام تحكم تعديلي
(كمثال) بشكل يتصل عن طريق المائع بمدخل أو مخرج كل مبادل حراري؛ على جانب gle التشغيل ومصدر الحرارة. في بعض الجوانب؛ يمكن أن يكون صمام التحكم التعديلي Ble عن صمام إيقاف تشغيل أو يمكن أيضاً وضع صمامات إيقاف تشغيل إضافية تتصل عن طريق المائع بالمبادلات الحرارية. ويمكن لمشغل أن يفتح يدوياً كل صمام في الدائرة كي يتدفق مائع التسخين
خلال الدائرة. لإيقاف استخلاص فاقد الحرارة؛ على سبيل المثال؛ للإصلاح أو الصيانة أو لأسباب أخرى؛ يمكن للمشغّل يدوباً إغلاق كل صمام في الدائرة. بشكل بديل؛ يمكن توصيل نظام تحكم؛ على سبيل المثال؛ نظام تحكم مشغّل بالحاسوب؛ بكل صمام في الدائرة. ويمكن أن يتحكم نظام التحكم آلياً في الصمامات بناء؛ على سبيل المثال» على التغذية الراجعة من المستشعرات (على سبيل المثال» درجة حرارة؛ الضغط أو غير ذلك من المستشعرات)؛ المثبتة في مواقع مختلفة في
0 اللدائرة. يمكن تشغيل نظام التحكم أيضاً بواسطة مشغّل. بالطريقة المبينة فيما سبق؛ يمكن تدوير مائع التسخين خلال المبادلات الحرارية لاستخلاص الحرارة التي تتبدد بخلاف ذلك في محطات المعالجة الهيدروجينية للديزل والتكسير الهيدروجيني والعطريات للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي؛ واستخدام فاقد الحرارة المستخلص لتشغيل نظام توليد القدرة. بهذاء يمكن خفض كمية الطاقة اللازمة لتشغيل نظام توليد القدرة مع الحصول على نفس
5 خرج القدرة أو آخر مماثل له بدرجة كبيرة من نظام توليد القدرة. على سبيل JB) يمكن أن يكون خرج القدرة من نظام توليد القدرة الذي ينفذ شبكة استخلاص فاقد الحرارة lel أو أقل من خرج القدرة من نظام توليد القدرة الذي لا ينفذ شبكة استخلاص فاقد الحرارة. وحين يكون خرج القدرة (Ji قد لا يكون الفرق ذا بال إحصائياً. وبالتالي؛ يمكن زيادة كفاءة توليد القدرة في نظام التنقية البتروكيميائي.
0 شكل 1 ج عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 105 و في محطة معالجة هيدروجينية للنافثا Naphtha Hydrotreating (111ل8). إعادة التشكيل الحفزي المتصل بمعمل تكرير النفط الخام continuous catalyst regeneration (4ا00). في تنفيذ تمثيلي موضح في شكلي 1ج و1 ف» يمكن أن يبرد هذا المبادل الحراري 102 و مخرج منتجات وحدة المعالجة الهيدروجينية/ المفاعل قبل وحدة الفصل من 111 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل عالي
5 الضغط من دائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع مائع تشغيل درجة الحرارة إلى 106 م.
— 2 4 —
ويمكن أن يكون الجهد الحراري لهذا المبادل hall 102 و عبارة عن حوالي 27.1 ميجاوات. يتم إرسال تيار مائع التسخين عند 106 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 102. شكل 1 د عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 102 ز في شبكة استخلاص فاقد حرارة محطة التقطير الجوي. وفي تنفيذ تمثيلي موضح في شكلي 1 د و 1 ف» يقوم هذا
المبادل الحراري 102 ز بتبريد التيار العلوي من برج الخامات الجوي من 97م إلى 64 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع درجة حرارته إلى 2م. يبلغ الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 102 ز حوالي 56.8 ميجاوات. يتم إرسال تيار مائع التسخين عند 92 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 102. شكل 1 ه عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 102 د في محطة فصل البارا
0 - زيلين. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ه و 1 ف» يبرد هذا المبادل الحراري 2د تيار مفاعل أزمرة الزايلين قبل الاسطوانة الفاصلية من 114 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 7م. الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 102 د عبارة عن حوالي 15.6 ميجاوات. يتم إرسال مائع التسخين عند 107 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 102.
5 شكل 1 و عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 105 ه في عامل all) الهبتان من أزمرة الزايلين في محطة فصل بارا - زايلين. في طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 و و1 ف» يبرد هذا المبادل الحراري 102 ه التيار العلوي من عامل إزالة الهبتان من 112 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة استخلاص الحرارة 2 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 107 م. ويكون الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 102 ه عبارة عن
0 حوالي 21 ميجاوات. يتم إرسال مائع التسخين عند 107 م إلى مقدمة دائرة استخلاص Shall 2. شكل 1 ز عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 103 أ في محطة فصل بارا - زايلين. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ز و1 ccd يبرد هذا المبادل الحراري 1103 تياراً gle في عمود الاستخلاص من 156 م إلى 133 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة
استخلاص الحرارة 103 عند 105 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 151 م. ويكون
الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 103 أ عبارة عن حوالي 33.05 ميجاوات. يتم إرسال مائع
التسخين عند 151 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 103.
شكل 1 ح عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 102 ب في محطة فصل بارا - زيلين. في طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ح و 1 ف» يبرد هذا المبادل الحراري
2 ب تيار منتج سفلي في عمود تنقية PX من 155 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل
من دائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 150 م.
ويكون الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 105و عبارة عن حوالي 5.16 ميجاوات. يتم إرسال
مائع التسخين عند 152 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 102.
0 شكل 1ط عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل hall 31102( محطة فصل بارا - زايلين. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ح و1 ed يبرد هذا المبادل الحراري 102 أ التيار العلوي في عمود تنقية PX من 127 م إلى 14 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 122 م. ويكون الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 1102 عبارة عن حوالي 13.97 ميجاوات. وبتم إرسال مائع التسخين
5 عند 122 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 102. شكل 1 ي عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 103 ب في محطة فصل بارا - زايلين. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ي و1 ف» يبرد هذا المبادل الحراري 3 ب His علوياً من عمود المادة المكررة من 160 م إلى 132 م باستخدام تيار مائع التشغيل بدائرة استخلاص الحرارة 103 عند 105 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 157 م.
0 ويكون الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 103ب عبارة عن حوالي 91.1 ميجاوات. وبتم إرسال مائع التسخين عند 157 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 103. شكل 1 ك عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادلات الحرارية 102 ج و103 ج في محطة فصل بارا - زايلين. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ك و1 ف؛ يكون لهذين المبادلين الحراريين 102 ج و103 ج جهدان حراريان Sle عن 7.23 ميجاوات و32.46
ميجاوات» على الترتيب. يبرد المبادل الحراري 102ج العطريات +09 قبل صهريج التخزين من
9م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل من دائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع
درجة حرارته إلى 164 م. يتم إرسال تيار مائع التسخين عند 164 م إلى مقدمة دائرة استخلاص
shall 102. ويبرد المبادل الحراري 103ج التيار العلوي لعمود تقسيم المادة المكررة الثقيلة من 126 م إلى 113 م باستخدام تيار مائع التشغيل من دائرة استخلاص الحرارة 103 عند 105 م
لرفع درجة حرارته إلى 121 م. يتم إرسال تيار مائع التسخين عند 121 م إلى مقدمة دائرة
استخلاص الحرارة 103.
شكل 1 ل عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 105 أ في محطة التكسير
الهيدروجيني. في طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ل و1 cpa يبرد هذا المبادل الحراري
0 105 أ تيار تغذية وحدة تقسيم sha التفاعل الثاني البارد عالي الضغط بالمرحلة الثانية من 157 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل من دائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 152 م. ويكون الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 105 أ عبارة عن حوالي 26.25 ميجاوات. يتم إرسال مائع التسخين عند 152 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105.
5 شكل 1م عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 105ب في محطة التكسير الهيدروجيني. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 م وشكل 1 ص؛ يبرد هذا المبادل الحراري 105 ب تيار تغذية وحدة تقسيم جزء التفاعل الأول البارد عالي الضغط بالمرحلة الأولى من 159 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع تشغيل دائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 154 م. ويكون الجهد (hall لهذا المبادل الحراري 105 ب
0 عبارة عن حوالي 81.51 ميجاوات. وبتم إرسال مائع التسخين عند 154 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. شكل 1ن عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادلات الحرارية £102 -102 ز في محطة التكسير الهيدروجيني. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ن و1 ف؛ يكون لهذه المبادلات الحرارية 105ج -105ز جهود حرارية le عن 36.8 ميجاوات؛ 89 ميجاوات؛
5 19.5 ميجاوات» 4.65 ميجاوات» و5.74 ميجاوات» على الترتيب. وببرد المبادل الحراري 105
ج التيار العلوي بوحدة فصل المنتجات من 169 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرفع درجة حرارته إلى 164 م. يتم إرسال تيار مائع التسخين عند 164 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. Du المبادل الحراري 102 د Lal العلوي بوحدة التقطير الرئيسية من 136 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل بدائرة استخلاص الحرارة 102 عند 50 م لرفع درجة حرارته إلى 133 م. وبتم إرسال تيار مائع
التسخين عند 133 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. Sus المبادل الحراري 105ه تيار منتجات الكيروسين kerosene من 160 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل في دائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرقع درجة حرارته إلى 155 م. وبتم إرسال تيار مائع التسخين عند 155 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. وفي جانب تمثيلي؛ يتم استخدام
0 وحدة توليد بخار بجهد حراري عبارة عن حوالي 5.45 ميجاوات باستخدام درجة حرارة تيار ساخن عبارة عن 187 م قبل هذا المبادل الحراري 105 و لتوليد بخار منخفض الضغط للاستخدام في العملية. jug المبادل الحراري 105و تيار الكيروسين kerosene المحيط بالمضخات من 0م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل بدائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرفع درجة حرارته إلى 155 م. وبتم إرسال تيار مائع التسخين عند 155 م إلى مقدمة دائرة استخلاص
5 الحرارة 105. وفي جانب تمثيلي؛ يتم استخدام وحدة توليد بخار بجهد حراري Ble عن حوالي 8 ميجاوات باستخدام درجة حرارة تيار ساخن عبارة عن 196 م قبل هذا المبادل الحراري 5 لتوليد بخار منخفض الضغط للاستخدام في العمليات. يبزّد المبادل الحراري 105ز تيار منتجات الديزل من 160 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل بدائرة استخلاص shall 105 عند 50 م لرفع درجة حرارته إلى 155 م. وبتم إرسال تيار مائع التسخين عند 155 م إلى مقدمة
0 دائزة استخلاص الحرارة 105. وفي جانب تمثيلي؛ يتم استخدام وحدة توليد بخار بجهد حراري Sle عن حوالي 6.47 ميجاوات باستخدام درجة حرارة تيار ساخن عبارة عن 204 م قبل هذا المبادل الحراري 105ز لتوليد البخار منخفض الضغط من أجل الاستخدام في العمليات. شكل 1 س عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادل الحراري 105 ح في محطة المعالجة الهيدروجينية. وفي طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي1 س و1 wr cpa هذا المبادل
5 الحراري 105 ح الفائض الخفيف إلى تيار وحدة الفصل البارد من 127 م إلى 60 م باستخدام
تيار مائع تشغيل دائرة استخلاص shall 105 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 2م . ويكون الجهد الحراري لهذا المبادل الحراري 105 ح عبارة عن حوالي 23.4 ميجاوات. يتم إرسال مائع التسخين عند 122 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. شكل 1 ع عبارة عن مخطط يوضح وضعاً تمثيلياً للمبادلات الحرارية 105 ط و105 ي في محطة المعالجة الهيدروجينية. في طريقة تنفيذ تمثيلية موضحة في شكلي 1 ع و 1 ص؛ يكون
لهذه المبادلات الحرارية جهود حرارية 33.58 ميجاوات و60.71 ميجاوات؛ على الترتيب. يبرد المبادل الحراري 105 ط التيار العلوي بوحدة فصل الديزل من 160 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل بدائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 5م. يتم إرسال مائع التسخين عند 155 م إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. وفي
0 جانب تمثيلي؛ يتم استخدام وحدة توليد بخار بجهد حراري عبارة عن حوالي 6.38 ميجاوات باستخدام درجة حرارة تيار علوي ساخن عبارة عن 182 م قبل هذا المبادل الحراري 105ط لتوليد بخار منخفض الضغط للاستخدام في العمليات. yu المبادل الحراري 105ح تيار منتجات وحدة فصل الديزل من 162 م إلى 60 م باستخدام تيار مائع التشغيل بدائرة استخلاص الحرارة 105 عند 50 م لرفع درجة حرارة تيار مائع التشغيل إلى 157 م. يتم إرسال مائع التسخين عند 157 م
5 إلى مقدمة دائرة استخلاص الحرارة 105. على النحو المبين فيما سبق؛ توضح أشكال 1 ف-1 ص مثالاً محدداً على النظام 100« بما في ذلك بعض درجات الحرارة التمثيلية؛ قيم الجهد الحراري؛ قيم الكفاءة؛ مدخلات القدرة؛. ومخرجات القدرة. على سبيل المثال؛ على النحو المبين في شكل 1 فء تولِّد الوحدة النمطية للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي للعطريات خرج قدرة (حيث يستخدم توربين الغاز 110 أ كفاءة
0 عبارة عن 9685) عبارة عن 37.5 ميجاوات وتكون القدرة المستهلكة في المضخة بكفاءة 17675 عبارة عن حوالي 2.9 ميجاوات. ويكون الضغط العالي ل ORC 104 أ عند مدخل التوربين عبارة عن حوالي 20 بار وعند المخرج عبارة عن حوالي 4.3 بار. يفترض أن درجة حرارة الماء الموصّل EKA 112 أ عبارة عن 20 م ويفترض أن درجة حرارة الإعادة عبارة عن 30 م. الجهد الحراري للمبخّر 108 أ عبارة عن حوالي 157 ميجاوات لتبخير حوالي 775 كجم/ ث من
5 أيزوبيوتان. ويكون الجهد الحراري لسخان أيزوبيوتان ORC 104 أ الأولي 1106 عبارة عن
حوالي 147 ميجاوات لتسخين أيزوبيوتان من حوالي 31 م إلى 99 م. جهد تبريد المكيّف 112 أ يبلغ 269 ميجاوات لتبريد وتكثيف نفس تدفق أيزوبيوتان من حوالي 52 م إلى 30 م. على النحو الموضّح في شكل Agi gal اوحدة النمطية للتكسير الهيدروجيني-المعالجة الهيدروجينية للديزل حوالي 45 ميجا وات (حيث يستخدم توريين الغاز 110 ب كفاءة Ble عن %85( وتكون القدرة المستهلكة في المضخة 114 ب باستخدام كفاءة عبارة عن 9675 عبارة عن
حوالي 3.5 ميجاوات. ويكون الضغط المرتفع ل ORC 104 ب عند مدخل التوريين 110 ب عبارة عن حوالي 20 بار وعند المخرج عبارة عن حوالي 4.3 بار. يفترض أن تكون درجة حرارة الماء الموصّل ESA 112 ب عبارة عن 20 م ويفترض أن تكون درجة حرارة الإعادة عبارة عن 0م. ويكون الجهد الحراري للمبجّر 108 ب عبارة عن حوالي 363 ميجاوات للتسخين الأولي
0 وتبخير حوالي 887 كجم/ ث من أيزوبيوتان من حوالي 31 م إلى 99 م؛ ويكون جهد تبريد CES 112 ب عبارة عن حوالي 321 ميجاوات لتبريد وتكثيف نفس تدفق أيزوبيوتان من حوالي 2م إلى 30 م. شكل 1 ق Ble عن رسم بياني يظهر درجة حرارة موائع جانب الأنبوب (على سبيل المثال؛ تدفق مائع تبريد؛ أو (Cie ودرجة حرارة مائع جانب الغلاف Ao) سبيل المثال؛ تدفق مائع تشغيل
(ORC 5 في المكثّفين 112 أ و112 ب أثناء تشغيل النظام 100. يظهر هذا الرسم البياني فرق درجات حرارة بين الموائع على المحور لا بالنسبة لتدفق الحرارة بين الموائع على المحور «. على سبيل المثال» على النحو المبين في الشكل الحالي» مع انخفاض فرق درجة الحرارة بين الموائع؛ يمكن أن يزيد تدفق الحرارة بين الموائع. وفي بعض الجوانب؛ يمكن أن يكون وسط مائع التبريد عند حوالي 20 م أو حتى أعلى من ذلك. في هذه الحالات؛ قد يكون ضغط مخرج المويّع الغازي
0 (على سبيل «Jill ضغط مائع تشغيل ORC الخارج من الموسّع الغازي) مرتفعاً Le يكفي لإتاحة تكثيف مائع تشغيل ORC عند درجة حرارة مائع التبريد المتاح. على النحو المبين في شكل 1 ق؛ Jay ماء المكتّف (الداخل في أنابيب المكثّفين 112 أ و112 ب) عند حوالي 20 م ويخرج عند حوالي 30 م.ويدخل مائع تشغيل ORC (الداخل في جانب الأغلفة من المكتّفات)كبخار عند حوالي 52 م؛ ثم يتكثف عند حوالي 30 م ويخرج من BLS CES عند 30 م.
شكل 1 ر Ble عن رسم بياتي يظهر درجة حرارة مائع جانب الأنابيب (على سبيل المثال؛ تدفق مائع تسخين) ودرجة حرارة مائع جانب الأغلفة (على سبيل المثال؛ تدفق wile تشغيل (ORC السخان الأولي 106 أ أثناء تشغيل النظام 100. يظهر هذا الرسم البياني فرق درجة حرارة بين الموائع على المحور لا بالنسبة لتدفق حرارة بين الموائع على المحور *. على سبيل «Jad على
النحو المبين في هذا SAN مع انخفاض فرق درجة الحرارة بين الموائع» يمكن أن يزيد تدفق الحرارة بين الموائع. وبظهر هذا الرسم البياني فرق درجة حرارة بين الموائع على المحور لا بالنسبة لتدفق الحرارة بين الموائع على المحور *. على سبيل المثال؛ على النحو المبين في شكل el مع دوران مائع جانب الأنابيب (على سبيل المثال؛ النفط أو الماء الساخن في دائرة مائع التسخين 2 ) خلال السخان الأولي 106 أ تنتقل الحرارة من ذلك المائع إلى مائع جانب الأغلفة (على
سبيل المثال؛ مائع تشغيل (ORC على هذا النحو؛ يدخل مائع جانب الأنابيب السخان الأولي 6 أ عند حوالي 103 م ويخرج من السخان الأولي 106 أ عند حوالي 50 م. يدخل مائع جانب الأغلفة السخان الأولي 1106 عند حوالي 30 م (على سبيل (JE كسائل) ويخرج من السخان الأولي 1106 عند حوالي 99م (على سبيل المثال؛ كذلك كسائل أو مائع ذي أطوار مختلطة).
5 يظهر شكلا 1 ش أ و1 ش ب عبارة عن رسوم بيانية درجة حرارة مائع جانب الأنابيب (على سبيل المثال» تدفق مائع تسخين) ودرجة حرارة مائع جانب الأغلفة (على سبيل المثال؛ تدفق مائع تشغيل (ORC في المبجّرين 108 أ و108 ب أثناء تشغيل النظام 100. تظهر هذه الرسوم البيانية فرق درجة الحرارة بين الموائع على المحور لا بالنسبة لتدفق الحرارة بين الموائع على المحور X على سبيل المثال؛ على النحو المبين في هذه الأشكال» مع انخفاض فرق درجة الحرارة بين الموائع؛
0 يمكن أن يزيد تدفق الحرارة بين الموائع. ويظهر كل من الرسوم البيانية فرق درجة حرارة بين الموائع على المحور لا بالنسبة لتدفق حرارة بين الموائع على المحور *. على سبيل المثال؛ على النحو المبين في شكل 1 ش of مع تدوير مائع جانب الأنابيب (على سبيل المثال؛ النفط أو الماء الساخن في دائرة مائع التسخين 103) خلال المبجّر 108 of يتم نقل الحرارة من ذلك المائع إلى مائع جانب الأغلفة (على سبيل المثال؛ مائع تشغيل (ORC على هذا النحو؛ يدخل مائع جانب
5 الأنابيب المبجّر 1108 عند حوالي 141 م ويخرج من المبجّر 108 أ عند حوالي 105 م. يدخل
مائع جانب الأغلفة المبجّر 108 of من السخان الأولي 106 أ؛ عند حوالي 99 م (على سبيل
المثال» كسائل أو مائع مختلط الأطوار) ويخرج من المبجّر 1108 أيضاً عند حوالي 99 م (على
سبيل (JB) كبخار مع بعض التسخين الفائق).
على النحو المبين في شكل 1 ش ب؛ مع تدوير مائع جانب الأنابيب (على سبيل المثال؛ النفط الساخن أو الماء في دائرة مائع التسخين 105) خلال المبجّر 108 ب؛ يتم نقل الحرارة من ذلك
المائع إلى مائع جانب الأغلفة (على سبيل المثال؛ مائع تشغيل (ORC وعلى هذا call يدخل
مائع جانب الأنابيب المبجّر 108 ب عند حوالي 153 م ويخرج من المبجّر 108 ب عند
حوالي 55 م. ويدخل مائع جانب الأغلفة المبجّر 108 ب عند حوالي 30 م (على سبيل المثال؛
كسائل) ويخرج من المبجّر 108 ب عند حوالي 99 م (على سبيل Jal) كبخار). يضم الرسم
0 البياني الوارد في شكل 1 ش ب "نقطة اقتراب" لمائع جانب الأغلفة (على سبيل المثال؛ مائع تشغيل (ORC تمثل نقطة الاقتراب؛ التي تتحقق مع وصول المائع إلى حوالي 99 م؛ درجة الحرارة التي يتبخر عندها مائع جانب الأغلفة. ومع استمرار مائع جانب الأغلفة خلال Shall المقابل» تظل درجة حرارة المائع ثابتة بشكل كبير (بعبارة coal حوالي 99 م) مع التبخر الكامل للمائع و؛ في بعض الجوانب؛ يصبح فائق التسخين.
5 في المثال الموضح. يمكن أن يضم النظام 100 توليد القدرة على أساس وحدتين نمطيتين مستقلتين باستخدام زوج من الوحدات النمطية للتكسير الهيدروجيني والمعالجة الهيدروجينية للديزل؛ ووحدة عطريات نمطية للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير (goal) للحصول على تصميم أكثر كفاءة للطاقة و'أكثر صلاحية للبيئة" في مجمع تكرير بتروكيماوي من خلال تحويل فاقد حرارته منخفض -منخفض الرتبة إلى قدرة خالصة بواسطة حوالي 76 ميجاوات للاستخدام المحلي أو
0 االتوريد إلى شبكة الكهرباء القومية. وقد ييسر النظام 100 خفض انبعاثات GHG على أساس توليد القدرة مع توفير قابلية للتشغيل مرغوب فيها نظراً للطبيعة المستقلة للوحدتين النمطيتين في المخطط. يمكن تنفيذ آليات استخلاص الطاقة الحرارية algal بنظام تنقية بتروكيميائي تم وصفه اعلاه بواحد على الأقل أو كل من سيناريوهين تمثيليين. في السيناريو الأول؛ يمكن تنفيذ الآليات في نظام تنقية
5 بتروكيميائي يراد تصميمه. على سبيل (JU يمكن التعرف على مخطط جغرافي لترتيب وحدات
فرعية متعددة في نظام تنقية بتروكيميائي. ويمكن أن يضم المخطط الجغرافي مواقع وحدات فرعية متعددة توضع بها الوحدات الفرعية المقابلة. ويمكن أن يضم التعرف على المخطط الجغرافي تحديد أو حساب موقع كل وحدة فرعية بشكل فعال في نظام التنقية البتروكيميائي بناء على بيانات تقنية محددة؛ على سبيل المثال؛ تدفق البتروكيماويات خلال الوحدات الفرعية بداية من البترول الخام وانتهاء بالحصول على البترول المكرر. ويمكن أن يضم التعرف على المخطط الجغرافي بشكل
بديل أو إضافي اختيار مخطط من بين المخططات الجغرافية المتعددة algal) السابق. (Sarg التعرف على مجموعة فرعية أولى من الوحدات الفرعية التي في نظام التنقية البتروكيميائي. Sarg أن تضم المجموعة الفرعية الأولى اثنتين على الأقل (أو أكثر من اثنتين) من الوحدات الفرعية salsa للحرارة والتي يمكن منها استخلاص الطاقة الحرارية لتوليد القدرة الكهربية. في التخطيط
0 الجغرافي؛ يمكن التعرف على مجموعة فرعية ثانية من مواقع الوحدات الفرعية المتعددة. وتضم المجموعة الفرعية الثانية موقعين على الأقل من مواقع الوحدات الفرعية التي توضع بها الوحدات الفرعية المقابلة في المجموعة الفرعية الأولى. وبتم التعرف على نظام توليد القدرة لاستخلاص الطاقة الحرارية من الوحدات الفرعية في المجموعة الفرعية الأولى. ويمكن أن يكون نظام توليد القدرة مماثلاً بدرجة كبيرة لنظام توليد القدرة المبين فيما سبق. وفي المخطط الجغرافي؛ يمكن
5 التعرف على موقع نظام توليد القدرة لوضع نظام توليد القدرة. وفي موقع نظام توليد القدرة المتعرّف cle تكون كفاءة استخلاص الحرارة el من كفاءة استخلاص الطاقة الحرارية في مواقع أخرى من المخطط الجغرافي. ويمكن أن يقوم مخططو ومصممو نظام التنقية البتروكيميائي بالنمذجة و/ أو تجار المحاكاة القائمة على الحاسوب للتعرف على موقع مثالي لنظام توليد القدرة من أجل تعظيم كفاءة استخلاص الطاقة الحرارية؛ على سبيل المثال» بالحد من فقدان الحرارة عند نقل
0 الطاقة الحرارية المستخلصة من وحدتين فرعيتين مولدتين للحرارة على الأقل إلى نظام توليد القدرة. يمكن إنشاء نظام التنقية البتروكيميائي وفقاً للمخطط الجغرافي بوضع الوحدات الفرعية المتعددة في مواقع الوحدات الفرعية المتعددة؛ وضع نظام توليد القدرة في موقع نظام توليد القدرة؛ التوصيل البيني للوحدات الفرعية المتعددة ببعضها البعض بحيث تكون الوحدات الفرعية الموصلة بينياً مصمّمة لتكرير البتروكيماويات؛ والتوصيل البيني لنظام توليد القدرة مع الوحدات الفرعية في
5 المجموعة الفرعية الأولى بحيث يكون نظام توليد القدرة مصمّماً لاستخلاص الطاقة الحرارية من
— 3 3 —
الوحدات الفرعية في المجموعة الفرعية الأولى وتوفير الطاقة الحرارة المستخلصة لنظام توليد
القدرة. ويكون نظام توليد القدرة مصمّماً لتوليد القدرة باستخدام الطاقة الحرارية المستخلصة.
في السيناريو الثاني؛ يمكن تنفيذ الآليات في نظام تنقية بتروكيميائي تشغيلي. بعبارة أخرى؛ يمكن
إعادة تهيئة نظام توليد القدرة المبين Led سبق لنظام تنقية بتروكيميائي مصمم بالفعل وتشغيلي. على هذا النحو؛ تم وصف طرق تنفيذ محددة لمادة الموضوع. وتعتبر طرق التنفيذ (AY) ضمن
مجال عناصر الحماية التالية.
Claims (1)
- عناصر الحماية1- نظام توليد القدرةء حيث يشتمل على:دائرة موائع تسخين heating fluid circuit أولى مقترنة حرارياً بمجموعة (dof من مصادرالحرارة من مجموعة أولى من الوحدات الفرعية 5000-0015 بنظام تنقية بتروكيميائيpetrochemical refining system ؛ حيث تشتمل المجموعة الأولى من الوحدات الفرعية 500-0115 على وحدة فصل بارا - زايلين para—-xylene separation unit ومحطةعطريات aromatics plant للمعالجة الهيدروجينية للنافثا Naphtha hydrotreating بالتقطيرtatmospheric distillation الجويدائرة موائع تسخين ثانية مقترنة حرارياً بمجموعة ثانية من مصادر Shall من مجموعة ثانية منالوحدات الفرعية sub-units في نظام التنقية البتروكيميائي petrochemical refiningsystem 0 ؛ حيث تشتمل المجموعة الثانية من الوحدات الفرعية 500-0115 على نظام تنقية عطريات aromatics refining system ؛ دائرة موائع تسخين ثالثة مقترنة حرارياً de ganar ثالثة من مصادر الحرارة في مجموعة ثالثة من الوحدات الفرعية 500-0115 بنظام التنقية البتروكيميائي petrochemical refining system ٠؛ حيث تشتمل المجموعة الثالثة من الوحدات الفرعية 500-0115 على نظام معالجة هيدروجينية5 لللديزل بالتكسير الهيدروجيني hydrocracking-diesel hydrotreating system ¢ نظام توليد قدرة أول يشتمل على دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle أولى» حيث تشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الأولى على )1( wile تشغيل أول مقترن حرارياً بدائرتي موائع التسخين الأولى والثانية؛ و(2) مويّعاً أول مصمّماً لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل المسخّن heated working fluid الاول؛0 نظام توليد قدرة ثان يشتمل على دورة (Sil) عضوية (ORC) organic Rankine cycle ثانية؛ حيث تشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية على (1) مائع تشغيل ثان مقترن حرارياً بدائرة موائع التسخين الثانية لتسخين مائع التشغيل working fluid الثاني» و(2) مويّعاً الثانية مصمّماً لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل working fluid الثاني المسخّن الثاني؛ ونظام تحكم مصمّم لتشغيل مجموعة أولى من صمامات التحكم control valves لإقران دائرةموائع التسخين الأولى Wha بشكل انتقائي بجزءِ على الأقل من المجموعة الأولى من مصادرالحرارة؛ ويكون نظام التحكم مصمّماً أيضاً لتشغيل de sane ثانية من صمامات التحكم controlلأغقران دائرة موائع تسخين ثانية حرارياً بشكل انتقائي بجزءِ على الأقل من المجموعة 5 الثانية من مصادر الحرارة؛ ويكون نظام التحكم مصمّماً أيضاً لتشغيل مجموعة ثالثة من صماماتالتحكم control valves لإقران دائرة موائع تسخين ثالثة حرارياً بشكل انتقائي بجزءِ على الأقل منالمجموعة الثالثة من مصادر Shall2- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يكون wile التشغيل الأول مقترناً حرارياً0 بدائرة موائع التسخين الأولى في مبادل حراري للتسخين المسبق من دورة رانكين عضوية(ORC)organic Rankine cycle الأولى؛ ويكون مائع التشغيل الأول مقترناً حرارياً بدوائرموائع التسخين الثانية في jan من دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycleالأولى.5 3- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث تشتمل دائرة موائع التشغيل الأولى على صهريج مائع تسخين heating fluid tank أول مقترن عن طريق المائع بدائرتي موائع التسخين الأولى والثالثة والمبادل الحراري للتسخين المسبق في دورة رانكين عضوية organic Rankine(ORC)cycle الأولى» وتشتمل دائرة موائع التسخين الثانية على صهريج مائع تسخين heating fluid tank ثان مقترن عن طريق المائع Haw دورة رانكين organic Lge(ORC)Rankine cycle 0 الأولى. 4- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يكون مائع التشغيل الثاني مقترناً Wha بدائرة موائع التسخين الثالثة yaaa دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية.255- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث يشتمل واحد على JB) من مائعيالتشغيل الأول أو الثاني على أيزوبيوتان isobutane6- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث تشتمل واحدة على الأقل من دوائر موائعالتسخين الأولىء الثانية؛ أو ZEN على الماء أو cw)7- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيث تشتمل دورة رانكين عضوية Organic(ORC)Rankine cycle الأولى Lad على:مكتّف cONdenser مقترن عن طريق المائع بمصدر مائع مكتّف uy) condenser fluidly مائع التشغيل working fluid الأول؛ وتشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية أيضاً على مكلف(je condenser عن طريق المائع بمصدر مائع condenser fluidly CEA لتبريد مائعالتشغيل الثاني ومضخة لتدوير مائع التشغيل الثاني خلال دورة رانكين عضوية organic(ORC)Rankine cycle الثانية.8- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 1؛ حيثتشتمل مجموعة فرعية أولى من مجموعة أولى لمصادر الحرارة على الأقل على ثلاثة من مصادرالحرارة لوحدة فصل بارا - زايلين para—xylene separation unit ؛ وتشتمل على:مصدر حرارة أول لوحدة فصل بارا - زايلين separation unit 1606ل313-7ممشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي في عمود تنقية (PX ومقترن عن طريق المائعبدائرة موائع التسخين الأولى؛مصدر حرارة ثان لوحدة فصل بارا - زايلين para—-xylene separation unit مشتمل علىمبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات سفلية في عمود تنقية PX ومقترن عن طريقالمائع بدائرة موائع التسخين الأولى؛ ومصدر حرارة ثالث لوحدة فصل بارا — زايلين para-xylene separation unit مشتمل علىمبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار CO+ARO يتم تدويره خلال De هواء إلى موضعتخزين «<COHARO ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين الأولى؛مجموعة فرعية ثانية من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة تشتمل على الأقل على مصدري حرارةلتفاعل أزمرة زايلين xylene isomerization لفصل البارا-زايلين Para—xylene ووحدة الفصل؛ ويشتملان على: مصدر حرارة أول لتفاعل أزمرة زايلين xylene isomerization لفصل الئبارا- زايلين para— 6 وحدة الفصل مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار مخرج مفاعلأزمرة زايلين Xylene isomerization قبل اسطوانة فصل؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع 0 التسخين الأولى؛ ومصدر حرارة ثان لتفاعل أزمرة زايلين Xylene isomerization لفصل البارا-زايلين - 8318م6 ووحدة الفصل مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي منعامل إزلة الهبتان +©18012م06-116؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين الأولى؛مجموعة فرعية ثالثة من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة تشتمل على مصدر حرارة واحد على 5 الأقل لمحطة المعالجة الهيدروجينية للنافثا Naphtha hydrotreating plant يشتمل على مبادلحراري exchanger ]1681امقترن عن طريق المائع بمخرج منتجات وحدة المعالجة الهيدروجينيةhydrotreating plant / المفاعل قبل تيار وحدة فاصلة؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائعالتسخين الأولى؛ ومجموعة فرعية رابعة من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة تشتمل على مصدر حرارة واحد على 0 الأقل لمحطة تقطير جوي يشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من برجالخامات الجوية؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى.9- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 8؛ حيث تشتمل مجموعة فرعية أولى من المجموعةالثانية لمصادر الحرارة على ثلاثة مصادر حرارة على الأقل لوحدة فصل بارا - زايلين para— Xylene separation unit 5 ؛ حيث تشتمل على:مصدر حرارة أول لوحدة فصل بارا - زايلين para—xylene separation unit مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود استخلاص؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثانية؛ مصدر حرارة ثان لوحدة فصل بارا - زايلين para—xylene separation unit مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود المادة المكررة؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثانية؛ و مصدر حرارة ثالث لوحدة فصل بارا — زايلين para-xylene separation unit مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود وحدة تجزئة المادة المكررة CALE ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثانية.0- نظام توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 9 حيث تشتمل مجموعة فرعية أولى من المجموعة الثالثة من مصادر الحرارة على سبعة على الأقل من مصادر حرارة محطة تكسير هيدروجيني Cua hydrocracking plant تشتمل على: مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني hydrocracking plant أول مشتمل على مبادل حراري 5 مقترن عن طريق المائع إلى بتيار تغذية وحدة فصل جزء تفاعل ثان بارد عالي الضغط في مرحة dul ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني hydrocracking plant ثان مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار تغذية وحدة فصل sha تفاعل أول بارد عالي الضغط في مرحة أولى» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين الثالثة؛ 0 يشتمل مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني hydrocracking plant ثالث على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من منتجات وحدة iad ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين الثالثة؛ مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني hydrocracking plant رابع مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من وحدة تقطير رئيسية»؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع 5 السخين heating fluid circuit الثالثة؛مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني hydrocracking plant خامس مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات كيروسين kerosene ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني سادس مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار كيروسين kerosene محيط بالمضخات؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ و مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني سابع مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات ديزل» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ 0 وتشتمل مجموعة فرعية ثانية من المجموعة الثالثة من مصادر الحرارة على الأقل على ثلاثة مصادر حرارة لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله؛ حيث تشتمل على: مصدر حرارة أول لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بفاض خفيف لتيار وحدة فصل بارد»؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ 5 مصدر حرارة ثان لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار وحدة فصل الديزل العلوي؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ و مصدر حرارة ثالث لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات وحدة فصل الديزل؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit 0 الثالثة. 1- طريقة لاستخلاص الطاقة الحرارية gall 520 بنظام تنقية بتروكيميائي petrochemical «refining system حيث تشتمل الطريقة على: تدوير مائع تسخين أول خلال دائرة موائع تسخين أولى مقترنة حرارياً بمجموعة أولى من مصادر 5 الحرارة من مجموعة أولى من الوحدات الفرعية 5000-0155 في نظام تنقية بتروكيميائي petrochemical refining system ؛ حيث تشتمل المجموعة الأولى من الوحدات الفرعية5000-0015 على وحدة فصل بارا — زايلين para—xylene separation unit ومحطة عطريات للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي؛ تدوير مائع تسخين ثان خلال دائرة موائع تسخين ثانية مقترنة حرارياً بمجموعة ثانية من مصادر الحرارة في مجموعة ثانية من الوحدات الفرعية 500-0115 بنظام التنقية البتروكيميائيpetrochemical refining system 5 ؛ حيث تشتمل المجموعة الثانية من الوحدات الفرعية sub-units على نظام تنقية عطريات؛ تدوير مائع تسخين ثالث خلال دائرة موائع تسخين ثالثة مقترنة حرارياً بمجموعة ثالثة من مصادر الحرارة في مجموعة ثالثة من الوحدات الفرعية 500-0145 بنظام التنقية البتروكيميائي petrochemical refining system ؛ Cua تشتمل المجموع الثالثة من الوحدات الفرعية-500dladdiunits | 0 على نظام dallas هيدروجينية للديزل بالتكسير الهيدروجيني؛توليد القدرة الكهربية خلال نظام توليد قدرة أول مشتمل على دورة رانكين عضوية Organic (ool (ORC)Rankine cycle حيث تشتمل دورة رانكين عضوية organic Rankine (ORC)eycle الأولى على )1( مائع تشغيل أول مقترن حرارياً بدائرتي موائع التسخين الأولىوالثانية لتسخين مائع التشغيل الأول بمائعي التسخين الأول والثاني؛ و(2) مويّع مصمّم لتوليد5 القدرة الكهربية من مائع التشغيل الأول المسخّن؛ توليد القدرة الكهربية خلال نظام توليد قدرة ثان يشتمل على دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle ثانية؛ حيث تشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية على (1) مائع تشغيل ثان مقترن حرارياً بدائرة موائع التسخين الثانية لتسخين مائع التشغيل الثاني بمائع التسخين الثالث» و(2) موسّع ثان مصمّم لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل الثاني المسكّن؛0 تشغيل؛ بنظام تحكم» مجموعة أولى من صمامات التحكم control valves لإقران دائرة موائع التسخين الأولى إلى Wha بشكل انتقائي بجزءِ على الأقل من المجموعة الأولى من مصادر الحرارة؛ «(Lads بنظام التحكم؛ مجموعة ثانية من صمامات التحكم control valves لإقران دائرة موائع التسخين الثانية حرارياً بشكل انتقائي بجزء على الأقل من المجموعة الثانية من مصادر الحرارة؛ وتشغيل»؛ بنظام التحكم» مجموعة ثالثة من صمامات التحكم control valves لإقران دائرة موائع التسخين الثالثة إلى حرارياً بشكل انتقائي بجزءِ على الأقل من المجموعة الثالثة من مصادر الحرارة. 12- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11 حيث يكون مائع التشغيل الأول مقترناً حرارياً بدائرة موائع التسخين الأولى في مبادل حراري للتسخين الأولي من دورة رانكين عضوية Organic (ORC)Rankine cycle الأولى» ويكون مائع التشغيل الأول مقترناً حرارياً بدوائر موائع التسخين الثانية في ja دورة رانكين (ORC) organic Rankine cycle digas الأولى. 0 13- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11( حيث تشتمل دائرة موائع التسخين الأولى على صهريج مائع تسخين heating fluid tank أول مقترن عن طريق المائع بدائرتي موائع التسخين الأولى والثالثة والمبادل الحراري للتسخين الأولي من دورة رانكين عضوية organic Rankine cycle (ORC) الأولى وتشتمل دائرة موائع التسخين الثانية على صهريج مائع تسخين heating fluid 1 ثان مقترن عن طريق المائع Aaa دورة رانكين عضوية organic Rankine cycle (ORC) 5 الأولى. 4- الطريقة توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11؛ حيث يكون مائع التشغيل الثاني مقترناً حرارياً بدائرة موائع التسخين الثالثة Aaa دورة رانكين عضوبنة organic Rankine cycle (ORC) الثانية.5- الطريقة توليد القدرة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11( حيث يشتمل واحد على الأقل من مائعي التشغيل الأول أو الثاني على أيزوبيوتان isobutane 6- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11 حيث تشتمل واحدة على الأقل من دوائر موائع 5 التسخين الأولى؛ الثانية؛ أو الثالثة على الماء أو الزيت.7- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11( حيث تشتمل دورة رانكين عضوية Organic (ORC)Rankine cycle الأولى أيضاً على: مكف CONdenser _مقترن عن طريق المائع بمصدر مائع مكثّف لتبريد مائع التشغيل الأول؛ و مضخة لتدوير مائع التشغيل الأول خلال دورة رانكين organic Rankine cycle Ligne (ORC) 5 الأولى» و تشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية أيضاً على مكف مقترن عن طريق المائع إلى بمصدر مائع المكثّف لتبريد مائع التشغيل الثاني ومضخة لتدوير مائع التشغيل الثاني خلال دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية. 0 18- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 11 حيث تشتمل مجموعة فرعية أولى من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة على ثلاثة مصادر حرارة على الأقل لوحدة فصل بارا - زايلين para—xylene separation unit ؛ وتشتمل على: مصدر حرارة أول لوحدة فصل بارا - زايلين para— xylene separation unit مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود تنقية بارا - زايلين para= xylene ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى؛ مصدر حرارة ثان لوحدة فصل بارا - زايلين para—xylene separation unit مشتمل على Jolie حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات سفلية من عمود تنقية بارا - زايلين -8:8م Xylene ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى؛ و مصدر حرارة ثالث لوحدة فصل بارا - زايلين آنا para—-xylene separation مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار COTARO يتم تدويره خلال مبرّد هواء إلى موضع تخزين 140/+09؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى؛ تشتمل مجموعة فرعية ثانية من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة على مصدري حرارة على الأقل لتفاعل أزمرة زايلين Xylene isomerization لفصل البارا-زايلين بارا - زايلين para— Xylene 5 ووحدة الفصل» وبشتملان على:مصدر حرارة أول لتفاعل أزمرة زايلين xylene isomerization لفصل البارا- زايلين بارا - زايلين para— xylene ووحدة الفصل مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار مخرج مفاعل أزمرة زايلين xylene isomerization قبل اسطوانة فاصلة؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى؛ ومصدر حرارة ثان لتفاعل أزمرة زايلين Xylene isomerization لفصل البارا-زايلين ووحدة الفصل مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عامل إزلة الهبتان؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى؛ تشتمل مجموعة فرعية ثالثة من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة على الأقل على مصدر حرارة واحد على الأقل لمحطة المعالجة الهيدروجينية للنافثا يشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق0 المائع بمخرج منتجات وحدة dallas هيدروجينية/ Jolie قبل تيار وحدة فصل؛ ومقترن عن Gob المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى؛ و تشتمل مجموعة فرعية رابعة من المجموعة الأولى لمصادر الحرارة على مصدر حرارة واحد على SY) لمحطة التقطير الجوي يشتمل على dale حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من برج خامات جوية؛ ومقترن عن طريق المائع sla موائع التسخين heating fluid circuit5 الأولى. 9- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 18( حيث تشتمل مجموعة فرعية أولى من المجموعة الثانية من مصادر الحرارة على ثلاثة على الأقل من مصادر حرارة وحدة فصل بارا - زايلين بارا - زايلين para- xylene ؛ Cua تشتمل على:0 مصدر حرارة أول لوحدة فصل بارا — زايلين para—-xylene separation unit يشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود استخلاص؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit _الثانية؛ مصدر حرارة ثان لوحدة فصل بارا — زايلين separation unit 0818-77/1606 يشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود Bale مكررة؛ ومقترن عن Gok المائع5 بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثانية؛ ومصدر حرارة ثالث لوحدة فصل بارا - زايلين para-xylene separation unit يشتمل على مبادل ha مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من عمود Bang تجزئة Bale مكررة (AL ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثانية.20- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 19( حيث تشتمل مجموعة فرعية أولى من المجموعة الثالثة لمصادر الحرارة على سبعة مصادر حرارة على الأقل لمحطة التكسير الهيدروجيني؛ وتشتمل على: مصدر حرارة محطة تكسير هيدروجيني أول مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار تغذية وحدة تقسيم جزء التفاعل الثاني البارد عالي الضغط بالمرحلة الثانية؛ ومقترن عن0 طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ مصدر حرارة ثان من محطة تكسير هيدروجيني مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار تغذية وحدة تقسيم sha التفاعل الأول البارد Me الضغط بالمرحلة الثانية؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ يشتمل مصدر حرارة ثالث من محطة تكسير هيدروجيني على مبادل حراري مقترن عن طريق5 المائع بتيار علوي من منتجات وحدة الفصل» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ مصدر حرارة رابع من محطة تكسير هيدروجيني مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار علوي من وحدة تقطير رئيسية؛ ومقترن عن طريق المائع إلى دائرة موائع التسخين الثالثة؛0 مصدر حرارة خامس من محطة تكسير هيدروجيني مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات كيروسين» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid 101 التثالثة؛ مصدر حرارة سادس من محطة تكسير هيدروجيني مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار محيط بالمضخات؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid ged circuit 5مصدر حرارة سابع من محطة تكسير هيدروجيني مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات ديزل» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid 101 التثالثة؛ وتشتمل مجموعة فرعية ثانية من المجموعة الثالثة من مصادر الحرارة على الأقل على ثلاثة من مصادر حرارة تفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله؛ وتشتمل على : مصدر حرارة أول لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بفائض خفيف لتيار وحدة الفصل الباردة» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ و مصدر Sa ثان لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله مشتمل على مبادل حراري مقترن 0 عن طريق المائع بتيار علوي من وحدة فصل الديزل» ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة؛ و مصدر حرارة ثالث لتفاعل المعالجة الهيدروجينية للديزل وفصله مشتمل على مبادل حراري مقترن عن طريق المائع بتيار منتجات وحدة فصل الديزل؛ ومقترن عن طريق المائع بدائرة موائع التسخين heating fluid circuit الثالثة.1- طريقة لاستخلاص الطاقة الحرارية gall 520 بنظام تنقية بتروكيميائي petrochemical «refining system حيث تشتمل الطريقة على: التعرف» في مخطط جغرافي» على دائرة موائع تسخين أولى مقترنة حرارياً بمجموعة أولى من مصادر الحرارة من مجموعة أولى من الوحدات الفرعية 5000-0115 في نظام تنقية بتروكيميائي petrochemical refining system 20 ؛ Gua تشتمل المجموعة الأولى من الوحدات الفرعية 5000-0015 على وحدة فصل بارا — زايلين para—xylene separation unit ومحطة عطريات للمعالجة الهيدروجينية للنافثا بالتقطير الجوي؛ التعرف» في المخطط الجغرافي» على دائرة موائع تسخين ثانية مقترنة حرارياً بمجموعة ثانية من مصادر الحرارة في مجموعة ثانية من الوحدات الفرعية بنظام التنقية البتروكيميائي petrochemical refining system 25 ؛ Cua تشتمل المجموعة الثانية من الوحدات الفرعية على نظام تنقية عطريات؛التعرف» في المخطط الجغرافي» على دائرة موائع تسخين ثالثة مقترنة حرارياً de ganar ثالثة من مصادر الحرارة في مجموعة ثالثة من الوحدات الفرعية بنظام التنقية البتروكيميائي petrochemical refining system ؛ حيث تشتمل المجموعة الثالثة من الوحدات الفرعية على نظام معالجة هيدروجينية للديزل بالتكسير الهيدروجيني؛ التعرف؛ في المخطط الجغرافي؛ على نظام توليد قدرة أول يشتمل على: دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle أولى» حيث تشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الأولى على )1( مائع تشغيل أول مقترن حرارياً بدائرتي موائع التسخين heating fluid circuit الأولى والثانية لتسخين مائع التشغيل الأول بموائع التسخين الأول والثاني؛ و(2) موسّع أول مصمّم لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل 0 الأول المسخّن؛ و نظام تحكم مصمّم لتشغيل: مجموعة أولى من صمامات التحكم control valves لإقران دائرة موائع التسخين الأولى حرارياً بشكل انتقائي بجزء على الأقل من مجموعة أولى من مصادر الحرارة» ومجموعة ثانية من صمامات التحكم control valves لإقران دائرة موائع التسخين الثانية حرارياً بشكل انتقائي بجزء على الأقل من المجموعة الثانية من مصادر الحرارة؛ 5 التعرف؛ في مخطط جغرافي؛ على نظام توليد قدرة ثان يشتمل على: دورة رانكين عضوية «dll (ORC) organic Rankine cycle حيث تشتمل دورة رانكين عضوية (ORC) organic Rankine cycle الثانية على (1) مائع تشغيل ثان مقترن حرارياً بدائرة موائع التسخين الثانية لتسخين مائع التشغيل الثاني بمائع التسخين الثالث» و(2) مويّع Ob مصمّم لتوليد القدرة الكهربية من مائع التشغيل المسخّن heated working fluid الثاني؛ و 0 نظام تحكم مصمم لتشغيل مجموعة ثالثة من صمامات التحكم control valves لإقران sla موائع التسخين heating fluid circuit الثانية حرارياً بشكل انتقائي بجزءِ على الأقل من المجموعة الثالثة من مصادر الحرارة؛ و cipal في المخطط الجغرافي؛ على موقع نظام توليد قدرة لوضع نظام توليد القدرة؛ حيث تكون كفاءة استخلاص الطاقة الحرارية في موقع نظام توليد قدرة أعلى من كفاءة استخلاص الطاقة 5 الحرارية في مواقع أخرى في المخطط الجغرافي.2- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 21( حيث تشتمل كذلك على إنشاء نظام التنقية البتروكيميائي petrochemical refining system وفقاً للمخطط الجغرافي بوضع مجموعة الوحدات الفرعية في مواقع مجموعة الوحدات الفرعية؛ وضع نظام توليد القدرة في موقع نظام توليد القدرة؛ التوصيل البيني لمجموعة الوحدات الفرعية ببعضها and) بحيث تكون مجموعة الوحدات الفرعية المتصلة بينياً مصمّمة لتكرير البتروكيماويات؛ والتوصيل البيني لنظام توليد القدرة معالوحدات الفرعية في المجموعة الفرعية الأولى بحيث يكون نظام توليد القدرة Las لاستخلاص الطاقة الحرارية من الوحدات الفرعية في المجموعة الفرعية الأولى وتوفير الطاقة الحرارية المستخلصة لنظام توليد القدرة؛ ويكون نظام توليد القدرة مصمّماً لتوليد القدرة باستخدام الطاقة الحرارية المستخلصة.3- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 21( حيث تشتمل كذلك على: تشغيل نظام التنقية البتروكيميائي Sil petrochemical refining system البتروكيماويات؛ و تشغيل نظام توليد القدرة:5 الاستخلاص الطاقة الحرارية من الوحدات الفرعية في المجموعة الفرعية الأولى من خلال دائرة موائع التسخين heating fluid circuit الأولى و دائرة موائع التسخين الثانية؛ لتوفير الطاقة الحرارية المستخلصة لنظام توليد القدرة؛ و لتوليد القدرة باستخدام الطاقة الحرارية المستخلصة.0 24- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية رقم 21 حيث تشتمل كذلك على تشغيل نظام توليد القدرة لتوليد 37 ميجاوات من القدرة من نظام توليد القدرة الأول و45 ميجا وات من القدرة من نظام توليد القدرة الثاني.٠ 4 8 ٠ : * Ne J يسم سك سيم لس مي م اس كيم ترايس 0 wi i 2 لم i 1 ١ +4 لم BN SSS 1 ca mi م 1 وح اح الح ل Sasa 5% ل ١| 0-0 | £3 أ ل 210 اتا 0" po pi Cy i | SN. ! OX ’ 0 أ و ا 1 2 © اج ال ااا ا اا الج jos 8 hy > 5 1 1 أ - i IF 0 1 © ا SE I [SUNS Su. 4 f - ا : ين لا 1 3 : a ا : SNE ل ؛؛" م اماك أ عيب للا ل ل لل gan i 3 سس I CN 1 الزإك ميا ات ® 0 Nye i § oo 1 0 3 ا 0 Box 3, إْ § 8 he SN | i الم ا ام 3 3 53 3 4 = Ind Ks How 3 3, GS 3 ند ناض سس - 1 4 3 i Eis الات vs We ١ م 3 د م 3 2 3 4 3 IE ا 5 م 5 H دما كك بك ف CO I + ة:ْ i ~ 5 = 3 ¥ 5 i 3 0 i ES اله سح ا د ال الت 3 i i i in i Gt nn لت SN SE ا ما 1:1 3 1 ا 1 انع ا ogy ُ 0 1 53 3, 3 3 3 & § : A 1 3 A د لبه يك ا EE - 1 ا «* 9د ل “<> لي = 1 a8 و "8# جح dy 3 إٍْ ا . ا الا ا Ee * <3 م | !| له Prado ا ! 0-0 : ال “> i = } 1 3 3 ١! كيبا : pe jon \ sme HI Tow } ! SY بجع SE oa ١ 4 EE { الي 0 0 و ! 1 Pa ! I ; ont TO تن حدم نجه دم حدس نم ود حدر م حجر سم 1 1 ' ْ 5 ابا يبا بد ير RI اا TL grits اما meh Se اليا A ed. رحلا ءاقسانيا اليانبا إلبانيا إليانيا بلسانية احجائيا سانيا قيالية الاي ااا اساي" ) اليا xX i a JC SE SEE SE SE Sa 8 i i i 3 1 1 3 Po i - HEE ا ١ ا : $ bog 1 1 1 1 pod fo i i a . Sy a Sa) 8 0 8 4 SE مع الح San Sale a Shs a RO LA يم > x ب ! ب ةا ألم ا +. NE BGR IR اليم 1 4+7 الخد قل ندج ل اج :ا ا ا RE Eo pa 1 د ا سن ا اس ل Pee Toy § ; ات THIEF IE ERA Vie ا : 1 1 اش سايم له لأسا لسسا اس SU SUR SRL SS 1NC.٠ 4 9 ٠ NS } wy ES 5 = LL pee me 3h23 "wd : i 3 hy Soh 8 35 ا ب } EER TRA Se ¥ rv fies 0. SN Ee TE وها ب " [ a أ ) RR 0 LT ] § bod 8 4 wg 3 § و ال 8 Fo . أ TUNUP اهيلا Wa MH سد سن الل ار ال —— bios yr . “3 i | - § pe 1 LH يلي at 1 i ¥ { الها SN 1 م ! ! he PE 9) by oo» 77 2 J 010 اها Pi Luge] : I SEN PE } تح a i . VT Ree MER i J 1] ; ; le TE PE 4 IE الت 11! ow #2 > SAT SCs SI. x % pl ! لمح a RR 41 7 : i 3 fe ! Py i 2N ¥ ! id id RNY gS i ينباي يي بانس الال لح لاس ا Se السب يبيد # yf < iF Ny 3 x NR هوا i § 8 و 1 1 0 1 مه = i = را ب 1 - ا i a Pi A ا i SNE § 1 a 3 A سي i Lg 101 by BS اط 10 PE } i SR ب 1 ; Ld © , ب أ pb : i § i hid § H i 1 Frese, nN 1 j 0 اه EE I 2 AS J Si 4, bo ay 17 ا ا يا ol أ 0١ باع سسا RE 4 - Foo TTR TL : } 7 1 bog 1 7 : ب i 1 H م i § ws ; i SI. 1 " I.J . i I SEA ied AY - 3 ليل مها | CET م 3 SE 8# 07 ْ: - ATE x EE RE م 08 + SE اليا ليبا 3 اسم | pi ب اBa بي 3 3 4 = 3 4 ad bh 3 EIT 3 Spiny 3 prom 5 ] رس اي i en La | oy 54 1 chi A 1 ابا :1 ]0 م دا 11 . |: 1 Fy i i = i ee na SR | 8 i 0 4 Fd صر i A FRE: aol we i Paid ST | Y SEE ot i Sr 7 i ! [3 ْ ل ْ ' ] 1 i i i 1 i i i 1 i 1 1 i 3 i 3 or oy i 5 31 * 3107 w= لما ١ وجي يي هيجو وجو جو جو جو جو جو جو جو جه جوج وي وجي يجي يج وج وج يي يجيي يوج يج بجي بجلا ا aa oy 0 FTI Pr Rv! - x | TTTTTITION = Nate a i FA 4 3 8 FE J SO + و a ب ; BS NE جاح - 4 و م ملت Xk 1 43 “iاحم Se Rc ب a k a يبرج A الهج ب 3 pol و i 5 : 3 1 اح a i 1 i : 2 لأا 3 : 3 H ! 5 8 بن av "م i ا bs . 3 = pet | : : 2 ل 4 ! i Rod : i : > rs “٠ 1 : 9 8 ل 3 : ْ 5 vo “ i : b 3 ll Fal H ! 0" : H : Foe = 3 : = الح SN إ 8 1 oy i 3 2,1 = - ب الا بن ie EN ok ws he J Mid Th = 51 : رط ب 1 ا لي 3 ب ل 5 : 3 Le ام qi 5 Fou Sud : bg y AA 4 - 3 1 El ١ 3 3d 6ٍ. 6 $ 2 قر Sen I~ Ki EN <8 BH ) ب 3 ا 5 ~ AON i wf 1 2 ال ا ل 7 ا 5 0 نب الا 2 ال a - H wy 5 2 3 \ = 3 poe ES إُ أ 1 LL | = 3 1 | ض 3 ٍ 1 ud الست اس ار ٍ ساس ل ّ rr? wet putrid pd A & ال تر الو أ ل حا بم Fey م رحب 5 BoE Ba Ae aa الم دج Figs isis TE RTE أي > 3 3 مد hap lorie a ian 8 “ig أ ا ا 3 وا د ا جح لهت : 3 ا ب od حم J جم الو J ا I ge NE Bn ET ل 1 FR EN IRAE AE RESIN j مك ام يا اح اا لا ا a a 8 5 = 5 ا 8 Is 1 ا ال اخ AY يم 3 is 15 LA ور ا ا 5 : ال 0 g ed 4 الج الج اجر لتحم الاج ردم PRES SEE: ال اا vest ل لح ا ا ال TE sed nd firdedadediad SRE - نب ل inl ins « 5 ال IS Ra Lia dian inl ال ABS PRA A RE = md ei ed LHR يح قيس Nd ad Emi sd ad ndedadag = cud wad padded elegy BAS 3 : د اد محا سد Amin 4 8 ا ات ا ا الم ا وما وما وج ود ER ا اتا FO Fy را اقم الم ايح اا ب A Ry مسو لم ا : > بكي y TIE, AS SHAR IER RAS oy بلا أ ب > A i) > 8 > 5 8 ب : 5 6 > إ حم إُ لم [ بسستسلس_ ف oR ا ٍ ب ال« + ٍ ا x ) 13 ب الا £ 2 RSX CETTE Avani, = , ب 8 HET 3 ct RS ال راك ار ان 1 i 1 1 H 3 : N Ny ES ل 1 5 يب i i 7 H Ri— 5 2 — it i 3 3 mr 5 - Vd a 3 IE تج A 4 d Ay SO =: LY 8 احا 3 33 = 3, 3 310 NS Ee i XH r ايشا يقي ملب بيعي يقي 5 مب me 7 EIN 1 8 | SRY 7 - 0 $3 نم نينث SIRE oY hos 2 RN Fo] ! 7 اع 3 | i ! =, § S Sal fe, od i *ج الايد ب حتت حلا i & R عه 34 ٍ' 3,5 ض ا يتا : RN ae : وا 0 : + TT , > + AANA ليا اياي ايسا بن لذ ا م لخد MAAS ri 1 fi IEEE } 3 33 بدا أ JE 1 i a a : SE Fund 1 3 ER pv 3 wf i 1 3 0 :ot 2# : bs 3 3 = 3 | 3 خم Fy 4 “% Ea ل Ped A = be 4 2 4 = ¥ : و أي 2 2 3 3 TE 3 is <3 4 اح 1 ْ Co 3 "1 ol | 3 i NL fou 2 oY a ; ْ ا - EEE 4 | مم i م 1 i AR pe اح ا 77 i y ; eid 5 ba Th fn eee { easton son يع ا i : * ; | - مانا ee ed 0 تجن a % TF 3 8 Fy Se ay 8٠ 5 4 — Sy 8 5 0 8 333 i - ةج دج 3 “ 4 3, RI SE 3 EN 3 - 3 و 3 1 £ 4 oF 3 PN3. 3 3 fe Ed "lo 213 pd oy Posy . SE 5 م 14 EE 3 x 3 ا م م + BE - BREET G1 hme pA الو ons tc | ا لجار ال ب FRE Fa oS ; Ph 1 1 ا دا الال 1 = احا UTE, لح J Eo 4, SIE x ا ْ wy LL 3 3 3 3 1 د ES٠ 5 5 — ث3 0 0 3 3 5 | 4 4 ا Ey هد بق 3 | ول0 . J i Po - I i بط + So i : : : : : oS = ااا ال ض J أ تق a | oh | coe | == EN ~ 4 | ER 5 Te < BEE أ ض ( أ 0 ض | | 3 Ba يا لأ oN a ض x ؤ د— 6 5 — :0 » : 3 84 Dx : لسعبن ٍ ؤ وم جح I pb - (bd 53 سا RY ST w | em | ben ph و ض بو الحم | Shed جين i ّ! ً ل )+ CT 34 وو 04 ل إ مج مله ب سا | ee - - د 7 1 4 ا Nd 2 |[ ب 5 لم3 ل 4 ْ 4 on 1 حي ix) 1 ام مل a | 1 و5 3 vA 8 ,4 0 a a ف( ل— 5 7 — 1 3 a 3 3 Ei) +3 3 & Pa ps Ck 33 CH 4 5 ١ at SE 3 8 ض ل PV ض بج 2 A ا امح إ إ , =0 يسم سج {ob م 1 | {1 | 0 عو,ي>ة”-+*بروسسس ان id > مك إٍ 1 اي + ¥ he Po << إ: 3 سا انها mE جهدانا 4 ! > إ 1 = Lod 32 13 3 5ب 42 RS pe 3 x wet x EO٠ 5 8 — 2 Ay = 4 5: = AE > 8 Tr 4 47 713 0" 24 SE Ey 1 الوا EN 3 on a xa a wR 2 3 sy تم 5م 30 0 1 3 ب" 5 : ! i 1 مخ Xx a Aa oo > © b T 5 ORS pad 2 الاي 1 0 0 = 3 RE: اهاب شيإ أل مس لها o ol ; 1 ب" 5 x t 5 J — = با : 0 13 42 ل 1 إْ Fa 8 3 | 3 ( 3 0 5 5 i SE Te ١ > 3 3 EY 1 ير حي = SL — ! P= . 4 A 3 4# واد 1 | : 2 سمي wea 8 Thy La حر 73 3 1 | 1 خم * و يا 313 ا 3 3— 5 9 — = 11. 3 33 1 " Foo LE 0 13 3 pa ia 4 ٍ 2 3 3, 3 3 4 1 1 31 1 ا ا 3 73 ا W” م ل RES - 3 3 5 Jy a sa pe 3 * تتم , POEs) 1 : | 1 1 0 ا لاد اانا Fy = i ييا 3 “a hy و35 a 3 3 3 3 yyy sR MIX oF + يذلل EN UN - سس EN. 3 3 © —_ 5 i, 4 —e an 5 3 = اا ا 18 hy : a 3 2% 373 ض٠ 6 0 ٠ ا ا ay 3 0 وا و َ خاي | by 1 0 4," . لما ن يخ الحم 8 ياج 1 .: 3 oe J 4, A Ce ; eben Xx 4 ad 5S LE 1 5 3,7 5 2 د -. ال ب 1 0 ry {1 i. +] 3 ااا # 3 Fey 3 1: - 3 +4 4 3 د ام Be > 3 ايه 0ل 7 “24 RY wy a : Fy im TELE ER +3 3 3 ل odBe Hy AM a 5 1 3 - - - 4, 4 J 3 Ios iy 52 EX ha 4 A d 1 4 3 ا 3 a 2 iy OF = 3 3 i a Gg he "م i اح مض § N احا N RN be 0 R= J 7 ٍ if i 1 : vod HE 0 : Lod Ll 0 3 ان ena JURE: 3 TE — py 0 § 3 وسوس ال 3 كا ست سي : 0 y 9 a = اف SE 1 يخس سمسسسسسسسسس سسب سما ل وض : RS $ 1 Po رحن 0 ايا نحطو :“ص او ااال Ee TI ; bd th Na pT 0 rr 3 ; or 1 § 3 ] 3 il 0 ب * Ry + ١ pres” NS : Poe ¥ \ ١ |! ارا EE. ] i و نل 1 - 0 ١ 5ج ار الاسم ف ٍ ١١ أو دج : ٍ1. y 3 0 3 0 ] RE ا« weg + 0 72 ةا حت م / م 54090 له + ا \ bola LS be — 1 1 لا ل 0 : ا 8 - 1 > 1] ما 7 a : + مهسب بج تجا وج جا وج جا وجا بج صب يبي ا وجييد بيجيب هم > اماع PRE 1 ab, 8 +4 3ق ليو “id a Pog i gk | 5 4 حم * 5 0 4 الخ = أ أ ليا H 39 3 4 > ا da] £3 7 Ta - ل ا ا ل ا + 3 ةد 3 “A ددا و 3 0 ¥ POW hE od 3 * :— 6 2 — on 5 5 و A 1 3 bi 3 or A 5 . 3 IN = = 1 4 ! ¥ - ا الما لا سال te ¥ : ET : 1 < > ' 3 > : 3 = a : ا 5 A : PERI S— ولا 4 = Ho = 3 3 0 ب به 700 سس ~ Cr he 3% ; : 13 a ض | | bh a? Di : : ! Ta 9 LA نس ٍ | 4 ey I - i i p : 5 : : hn and Ein inant = ry 5 o 3 ; م إٍْ ٍ : Monn BE اتات EE NY : x Es A rN) 3 ¥ 4 ¥ 0" he 0 § nnd ا وج للع IN 3 = aE3 3 0 لب fd 4 ل 3 i 3 Te 3 oo Noa vB 373 3 2 ال ا a ب N x ¥ ey a َ] ٍْ 5 i | 1 y | i I N 3< bd H 0 wi I N 1 I J N ag 0 1 2 | بل i i | الم : Ea | لل we i 1 3 I 0 N 8 الإ 0 ب a x Cl 25 i a 3 1 | 34 مه 1 i ا | pete ل od x j 1 = fed wn] a) i i ال a E —- Pou load 1 i الا 1 by £ TFN = 1 ES ١ 0 ْ 9 0 N > "م : ل لم 5 ge Sr 3 1 a 1 إْ 3 | ~ T 1 1 Je 0 i ¥ | 1 ES i = by ag | 4 5 i أ |4 2 | 3 po a F { > 1 ~~ ! Ree oy +3 1 ee EE ل H wy & § HR مه أل | ¥ i Ea د 0 1 . i > i Ell 3 ا 2 LS J 1 1 1 1 1 i § ِ 1 : 1 Ra A Re % i a NS : ١ NS i حي الاي PW PX A ATA هسم N 1 ل ال 9 : 1 3 : 1 Ch 1 ا سد YN —_ IN FC a 1 i : إٍْ i 3 ; f i i 1 3 i 3 : i 8 - Sg, = i ;إْ . 3 > يسا i 4 حب ag 1 5 oy H 0 i 4 ] i i i N ب" K i 3 ] i ب j I gat H i ا 3 N 0 i : 3 eg = i J EA Joo ,= OE 3 + الب 3 .5 33 11 يبيب ا : ادج 2 od 3٠ 6 4 ٠ = 4 SN Ea 3 1 ES دوا > 3 — = i: 1 Ta RN 3 2 33 3 334 As 3 45 اال EEN 35 3 1 5 8 1 4 ’ 3 fe TU اد لي ay oF 4 4 0 4, 0 = 3 2 UE 4 م 9 ' 0 0 h ض الم 3 3 ROW = 1 : ا RE 4 3 8 ; 4d 3 33 3 | اه سا x 1 3 | iF EE لت ا 1 0 ب HI وجا ٍ A J ed” VE ف Ea 1 ال i يب A PoE 0 يد RIE أ للها SE. i - 3 { ¥ = fri Ll ; h - boy boy ATT B= : | | i | : } ba - 2 ERA ا : ْ 4 1 3 1 Beا .أ — 1 i 1 Pd 0" 3 bo و3 لل 2 ب" Lng BS 3 “I ; = 1 : > 3 = 4 3 A { ~ oF A Toe = ¥ By ow x Ed ; 5 i HEE i سا : } | 3 XK 5 3 خم م ب I 3 1 1 5 اي 3 ا : 2 WS 4 , = . 2 4 By 37 pi 1 ns rs اد ل سيت سج » fo oom ] 00 177 1 ا IRIE SATE Lo 0 oF 1١ i { اد Hy pag N J AQ NY 1 7| حي § 588 - Pa 0 Pr 3 § ل 1 a Rai hE Fan A 5 3 i hl اا © a > 3 0" 1 ا . i boy ok Ty 7 vy سا ا ا 1 2 1 3 4 i 5 3 | Fd : 4 =} > oy 1 Ie: , 1 مير > i > 7 1 3 يز انا 1 3 H - ل ! + ال د" 24 1 i i$ i RET سند T ce eer en. weed 0 ا - 3 « T ee, يها امهيا اهيدا الملا J: | 1 ا 1 © أ اج ا SR 0 - 8 - 01 ل : 0 2 + اما | LE Ny RX لل“ الي 0 - تج ا 1 Lon coe oe oo ERY £4 1 - : 5 م I ذا 7 جا } RE 4 5). R oo Beye a : SF Aa IN ال Ay ad ) انEN. #8 & TE She 0 Ty 3 ENE مي a - 4 3 ل ب اا Jui pl : - 0 A XS prone ES بيهل »م اام ل 1 ey sien 5 1 fo SRA 2 . HE a > oo. Now SI + ا ينا HE I ب 3 أن 0١ دل i > 1 اا RE » 0 Bl i 0 £2 : 3 3: k So 1 REE 1 2 " PEARLY 8 2 KE ; “i 3 >] A ER % “HR | كليس 2 5# 3 : 0 a h - Cad ey { اليا ا با ل إْ 1 إٍْ م اسح َ] لأ سس ل اس Re —— م بسب i EAE wo sean oon soon TRIO: of Bh Pie ! اس ب ال دل RE I Ea 1 الا ااا + ! و ov بين NE ame ane pee SH ; 3 Pog 8 1 ال د د 2 يد Ep Ng } PR © Te 5% oa FTV seve ا خا © a ul iS wl إٍْ ل" i i 8 1 ليا م ل od 1 i HS > ! | SE i. wo : 1 : Sa El حي : # oad لي لم 1 : Ly NY Si ) 00 حل 0# WE ~ © | إٍْ ا مم LS) & ro] Tr HR إن i 1 ال EEE حت و On bos RE I * ] اب ! i 4 i ¥ Ee ¥ 5S = ANE pis + * i 7 1 8 i i i 17 1 # ال 2 x RH i Aa bl hy 3 boa ! i ERE AR$ FN Ne 1 سا 3 SE ف 8 أ bd YL ES ا كم { TEA ايا | IE IRIE OIE 2 AY i Ds po RA HRY ا 4 أ #ُ : yd bo 1 Po Ra iio IR 3 HE } i i HEN Po po ih Py 0 Ta E سأ I TLE با po HE Phe Hoa i } om ما بام J TG po Fl جا : ro rn vo ST | SI k 2 i ا ee sn om Fy UI Pon boo i eo orn A REE — po i eb RA RN ARR © KERN سس احج i i ا od !at 2 —-= a NY bo ell} 1 سم | ف i ; = Sey wy = or 1 ارات كذ a 2 | ! Io ا ياوا بس a . | أ i LN ed ? k Bedi 3 § : TN eee] Ey i 1 0 اق و i { EE ! k + Q و 0 { ماي الخ SA : اا 0 هام ١ 8 bo = ال Py bo rear = 0 له { 3 & ida Q حي § i i a ب ممجادة id 0 Po oS = ١ oy 0 re لي ا HE ET BR vod سس لح RE md] 0 8 ! ا wl mi od - hn Qe Ld fi 3 0" ا ' > | ne CTT . ) mv ie LA § 3 Ep الجر i = 0" تت } EE. ; تج ل ذا ا ”جا ا أ سه بن gd m™ ad - ا اب Se { ww mE 3 1 1 المي ¥ 3 i 1 ES HR GQ & ! > a = ا + ل : 0 x & 3 or pad > x a. 1 pn 2 ! ال كلا 0 or JH سيط NA SER 7 1 t J if at X SO nme #2 > لي ا سل 10 2 i f ve Sol لهاست 2 #1 3 ro 1 { ] 3 YAN «a 0) 0 i { + 2. 0 1 ا ا ¥ 1 1 ا . ب iol { بيد i =° RE a ل to, I. = { oF > i 55 8 ai. ا 7. Y fy 8 ماع iow | gr ا + ay ع ECO سس 1 1 1 i 5 ا ged ) — wR 1 م 1 { 0 لبا 1 5 ل : fe 8. ES i 1 يع EE + وأ = Po 5 i 2 جا 1 1 1 Dy liane ke § H ky ! i ا NEE I -" ل 0 IE ICE : ا« 0 2 a 5 3. I ل 1 أ room kid AT + + 4 : < » ات i } Hoh i 3 1 1 re 4 كي ألم I { 1 سه نا 1 ad 3" 7 ب“ اج الا ا أ ا 1 RI wd a ee - 1 Ratt اي { By N 4 i b ph: فق 0 H “1 Ph 3a. — iN) = ع = 3 ee ills § ; - 1 = i} 4] = Se ل ب in imniimns 1 i ¥ a NE SE. H اح ارج 1 ! i 1 PRTCRE IE} 2 ut : i : a ; "ging Ba ; """ SE LD ol 5 = وأ : Bs ا احا ليب جد GOR ; i ١ 8 i id gb ا 1 10 ل ا 0 1 i ام ا م + م شه 8 1 ند 0 Pb his : A FER Ea ie ) B 3 8 ص | 0 إْ 0 sos ااا دا الي ٍ ال سس سسا حي wie nent Ba Ga te tts i REE 1 ا«3 م ف ' ١ 1 ا i : 1 1 0 i i 1 i x 1 as ٠ ١ 5 41d Voy FY علس 1 HH 1 I) x ES 3 | E x > : i 1 Ps i ال CX م i 0 i= a 4 & 1 4 ok La 1 [ 3 3 1 ا ا i LoL i vod HI Voy 1 3 : 0: : § kd H 1 Eon er ——————— ef, > ا © ا يقس دك : م - اج و عر - ا ال ل rE ddd ان لدابت م 0 i fo 3 fo © x SE 0 م ل“ [ اي aa gy Y لا 3 1 0 0 إْ poy N vo " 5 1 5 ا § جه 4 ا § ! جا 8 0 ا % 3 م # لاا : x 1 8 ا ب 0 EY i NY ry $7 4 4 1 ب مات : 3 : 3 3 1 vod J i i 1 حر الاج 0 Hy H SNE H Es 4 E Pa | vo i 1 ب Hi 1 اد j 4 ١ i 1= . : AQ سج ا اع وتضي جناص :1 : 5 8 ; % i ( ; : DS I 5 8 13 ! 5 +3 : 5 م الج 3 nd Pars i HI ii. |“ No yt 00 1 ; . i 1 cb \ , — 3 . EK > ا SN > ا م ol 1 % 13 Ny & ¥ م we ww 3 م ايه [a 10+ ‘ } xe bY , الك x, % 8 1 5 ل“ “ % ,> % 3 1 ا 5 د iia wy : x لحيل ااا اا تيبا x 0 a ve : + خا ى| ب" * 3 7 -i B wr Xx & LT = hog - x “RR لاسي جام ١ 3 ا 2 > 1 8 م 1 & 5 8 H A 1 ام الم 1 IRE : yf .ا H د Fd ٍ 1 id 1 3 #* : 1 3 : 3 3 لا : i 3 Lo 353 k : - ph 0 0 i Coad oo 1 : i : = 8 SN 3 : Nowe he i i H 4 Lo Lg i 3 3 1 NE "1 i 3 CH I 34 « & - 1 ولب ناجلاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201562209223P | 2015-08-24 | 2015-08-24 | |
| US201562209188P | 2015-08-24 | 2015-08-24 | |
| US201562209217P | 2015-08-24 | 2015-08-24 | |
| US201562209147P | 2015-08-24 | 2015-08-24 | |
| US15/087,518 US9803511B2 (en) | 2015-08-24 | 2016-03-31 | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities |
| PCT/US2016/048237 WO2017035166A1 (en) | 2015-08-24 | 2016-08-23 | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha-hydrotreating-aromatics facilities |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA518391002B1 true SA518391002B1 (ar) | 2021-09-12 |
Family
ID=56855826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA518391002A SA518391002B1 (ar) | 2015-08-24 | 2018-02-24 | توليد قدرة من تبدد الحرارة في دورات رانكين عضوية مزدوجة |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9803511B2 (ar) |
| EP (1) | EP3341581B1 (ar) |
| JP (1) | JP6816117B2 (ar) |
| CN (1) | CN108350759B (ar) |
| SA (1) | SA518391002B1 (ar) |
| WO (1) | WO2017035166A1 (ar) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9803513B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities |
| US9803508B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities |
| US9803506B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities |
| US9803507B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities |
| US9803505B2 (en) * | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities |
| US9803145B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil refining, aromatics, and utilities facilities |
| US9803511B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities |
| US10480354B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-11-19 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and potable water using Kalina cycle and modified multi-effect-distillation system |
| US10480355B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-11-19 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using modified goswami cycle and new modified multi-effect-distillation system |
| US10684079B2 (en) * | 2017-08-08 | 2020-06-16 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and cooling capacities using modified goswami system |
| US10494958B2 (en) * | 2017-08-08 | 2019-12-03 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and cooling capacities using integrated organic-based compressor-ejector-expander triple cycles system |
| US10451359B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-10-22 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using Kalina cycle |
| US10443453B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-10-15 | Saudi Araabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant cooling capacity and potable water generation using integrated vapor compression-ejector cycle and modified multi-effect distillation system |
| US10690407B2 (en) * | 2017-08-08 | 2020-06-23 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and potable water using organic Rankine cycle and modified multi-effect-distillation systems |
| US10677104B2 (en) * | 2017-08-08 | 2020-06-09 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using integrated mono-refrigerant triple cycle and modified multi-effect-distillation system |
| US10436077B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-10-08 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to potable water using modified multi-effect distillation system |
| US10626756B2 (en) * | 2017-08-08 | 2020-04-21 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using dual turbines organic Rankine cycle |
| US10663234B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-05-26 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous cooling capacity and potable water using kalina cycle and modified multi-effect distillation system |
| US10662824B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-05-26 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using organic Rankine cycle |
| US10487699B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-11-26 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to cooling capacity using kalina cycle |
| US11180705B2 (en) * | 2019-08-27 | 2021-11-23 | Michael F. Milam | Process for upgrading ultralight crude oil and condensates |
Family Cites Families (114)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU295317A1 (ru) | 1967-11-28 | 1977-10-25 | Специальное Конструкторское Бюро По Автоматике В Нефтепереработке И Нефтехимии | Способ автоматического управлени блоком печь-реактор установки гидрокренинга |
| US3995428A (en) | 1975-04-24 | 1976-12-07 | Roberts Edward S | Waste heat recovery system |
| US4024908A (en) | 1976-01-29 | 1977-05-24 | Milton Meckler | Solar powered heat reclamation air conditioning system |
| US4109469A (en) | 1977-02-18 | 1978-08-29 | Uop Inc. | Power generation from refinery waste heat streams |
| US4291232A (en) | 1979-07-09 | 1981-09-22 | Cardone Joseph T | Liquid powered, closed loop power generating system and process for using same |
| US4476680A (en) | 1979-08-14 | 1984-10-16 | Sundstrand Corporation | Pressure override control |
| US4512155A (en) | 1979-12-03 | 1985-04-23 | Itzhak Sheinbaum | Flowing geothermal wells and heat recovery systems |
| US4428201A (en) | 1982-07-01 | 1984-01-31 | Uop Inc. | Power generation with fractionator overhead vapor stream |
| US4471619A (en) | 1982-08-23 | 1984-09-18 | Uop Inc. | Fractionation process with power generation by depressurizing the overhead vapor stream |
| US4743356A (en) | 1986-09-24 | 1988-05-10 | Amoco Corporation | Increasing resid hydrotreating conversion |
| FR2615523B1 (fr) | 1987-05-22 | 1990-06-01 | Electricite De France | Procede d'hydrocraquage d'une charge d'hydrocarbures et installation d'hydrocraquage pour la mise en oeuvre de ce procede |
| US4792390A (en) | 1987-09-21 | 1988-12-20 | Uop Inc. | Combination process for the conversion of a distillate hydrocarbon to produce middle distillate product |
| US5007240A (en) | 1987-12-18 | 1991-04-16 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Hybrid Rankine cycle system |
| US5240476A (en) | 1988-11-03 | 1993-08-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for sulfur removal and recovery from a power generation plant using physical solvent |
| IL88571A (en) | 1988-12-02 | 1998-06-15 | Ormat Turbines 1965 Ltd | Method of and apparatus for producing power using steam |
| US4962238A (en) | 1989-10-04 | 1990-10-09 | Exxon Research And Engineering Company | Removal of glycols from a polyalkylene glycol dialkyl ether solution |
| US5005360A (en) | 1990-02-22 | 1991-04-09 | Mcmurtry J A | Solar energy system for generating electricity |
| US5164070A (en) | 1991-03-06 | 1992-11-17 | Uop | Hydrocracking product recovery process |
| DK171201B1 (da) | 1994-02-17 | 1996-07-22 | Soeren Qvist Vestesen | Fremgangsmåde og anlæg til brug i stand-alone anlæg, fortrinsvis et vind/diesel-anlæg |
| US5667051A (en) | 1995-03-01 | 1997-09-16 | Sundstrand Corporation | Hydraulic control and lubrication system with compressed air pre-heat circuit for rapid response at low ambient temperatures |
| US5685152A (en) | 1995-04-19 | 1997-11-11 | Sterling; Jeffrey S. | Apparatus and method for converting thermal energy to mechanical energy |
| US5562190A (en) | 1995-06-07 | 1996-10-08 | Sundstrand Corporation | Hydraulic clutch control system with fluid coupling pre-heat circuit for rapid response at low ambient temperatures |
| US5804060A (en) | 1995-12-13 | 1998-09-08 | Ormat Process Technologies, Inc. | Method of and apparatus for producing power in solvent deasphalting units |
| FR2744071B1 (fr) | 1996-01-31 | 1998-04-10 | Valeo Climatisation | Dispositif de chauffage pour vehicule utilisant le circuit de fluide refrigerant |
| IT1299034B1 (it) | 1998-04-07 | 2000-02-07 | Agip Petroli | Procedimento per determinare il tenore in azoto dell'effluente del reattore di pretrattamento in un impianto di cracking catalitico |
| US6733636B1 (en) | 1999-05-07 | 2004-05-11 | Ionics, Inc. | Water treatment method for heavy oil production |
| US6857268B2 (en) * | 2002-07-22 | 2005-02-22 | Wow Energy, Inc. | Cascading closed loop cycle (CCLC) |
| US7305829B2 (en) | 2003-05-09 | 2007-12-11 | Recurrent Engineering, Llc | Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources |
| US7428816B2 (en) | 2004-07-16 | 2008-09-30 | Honeywell International Inc. | Working fluids for thermal energy conversion of waste heat from fuel cells using Rankine cycle systems |
| US7340899B1 (en) | 2004-10-26 | 2008-03-11 | Solar Energy Production Corporation | Solar power generation system |
| EP1864065A4 (en) | 2005-03-30 | 2017-12-20 | Fluor Technologies Corporation | Integrated of lng regasification with refinery and power generation |
| WO2007028208A1 (en) | 2005-09-08 | 2007-03-15 | Millennium Synfuels, Llc | Hybrid energy system |
| JP2007224058A (ja) * | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石油化学コンビナート |
| CN100366709C (zh) | 2006-04-17 | 2008-02-06 | 中国石油化工集团公司 | 一种重油加工的组合工艺 |
| EP2100004A4 (en) | 2006-04-21 | 2015-10-21 | Shell Int Research | HIGH STRENGTH ALLOYS |
| US7845411B2 (en) | 2006-10-20 | 2010-12-07 | Shell Oil Company | In situ heat treatment process utilizing a closed loop heating system |
| US7934383B2 (en) | 2007-01-04 | 2011-05-03 | Siemens Energy, Inc. | Power generation system incorporating multiple Rankine cycles |
| US20110158858A1 (en) | 2007-04-18 | 2011-06-30 | Alves Ramalho Gomes Mario Luis | Waste to liquid hydrocarbon refinery system |
| AU2008242799B2 (en) | 2007-04-20 | 2012-01-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Parallel heater system for subsurface formations |
| US7730854B2 (en) | 2007-05-23 | 2010-06-08 | Uop Llc | Process for steam heat recovery from multiple heat streams |
| US8561405B2 (en) | 2007-06-29 | 2013-10-22 | General Electric Company | System and method for recovering waste heat |
| US7799288B2 (en) | 2007-06-29 | 2010-09-21 | Uop Llc | Apparatus for recovering power from FCC product |
| JP2010540837A (ja) | 2007-10-04 | 2010-12-24 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 往復機関からの廃熱を利用するカスケード型有機ランキンサイクル（ｏｒｃ）システム |
| CN102317595A (zh) | 2007-10-12 | 2012-01-11 | 多蒂科技有限公司 | 带有气体分离的高温双源有机朗肯循环 |
| WO2009114169A2 (en) | 2008-03-12 | 2009-09-17 | Utc Power Corporation | Cooling, heating and power system with an integrated part-load, active, redundant chiller |
| US8058492B2 (en) | 2008-03-17 | 2011-11-15 | Uop Llc | Controlling production of transportation fuels from renewable feedstocks |
| US9378313B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-06-28 | Saudi Arabian Oil Company | Methods for enhanced energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration |
| US9360910B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-06-07 | Saudi Arabian Oil Company | Systems, computer readable media, and computer programs for enhancing energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration |
| CA2668243A1 (en) | 2008-06-10 | 2009-12-10 | Alexandre A. Borissov | System and method for producing power from thermal energy stored in a fluid produced during heavy oil extraction |
| US20130091843A1 (en) | 2008-12-05 | 2013-04-18 | Honeywell International Inc. | Fluoro olefin compounds useful as organic rankine cycle working fluids |
| CN101424453B (zh) | 2008-12-05 | 2011-01-26 | 上海九元石油化工有限公司 | 炼油厂高温热联合系统及其应用 |
| US8471079B2 (en) | 2008-12-16 | 2013-06-25 | Uop Llc | Production of fuel from co-processing multiple renewable feedstocks |
| US20100146974A1 (en) | 2008-12-16 | 2010-06-17 | General Electric Company | System for recovering waste heat |
| AU2009329936A1 (en) | 2008-12-23 | 2011-07-07 | Wormser Energy Solutions, Inc. | Mild gasification combined-cycle powerplant |
| US20100242476A1 (en) | 2009-03-30 | 2010-09-30 | General Electric Company | Combined heat and power cycle system |
| US20100319346A1 (en) | 2009-06-23 | 2010-12-23 | General Electric Company | System for recovering waste heat |
| US20100326076A1 (en) | 2009-06-30 | 2010-12-30 | General Electric Company | Optimized system for recovering waste heat |
| US8544274B2 (en) | 2009-07-23 | 2013-10-01 | Cummins Intellectual Properties, Inc. | Energy recovery system using an organic rankine cycle |
| AU2009351096B2 (en) | 2009-08-11 | 2013-10-24 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of generating low-pressure steam |
| US20110041500A1 (en) | 2009-08-19 | 2011-02-24 | William Riley | Supplemental heating for geothermal energy system |
| US20110072819A1 (en) | 2009-09-28 | 2011-03-31 | General Electric Company | Heat recovery system based on the use of a stabilized organic rankine fluid, and related processes and devices |
| US8459030B2 (en) | 2009-09-30 | 2013-06-11 | General Electric Company | Heat engine and method for operating the same |
| US20110083437A1 (en) | 2009-10-13 | 2011-04-14 | General Electric Company | Rankine cycle system |
| GB0922410D0 (en) | 2009-12-22 | 2010-02-03 | Johnson Matthey Plc | Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power |
| SG182308A1 (en) | 2010-01-22 | 2012-08-30 | Exxonmobil Upstream Res Co | Removal of acid gases from a gas stream, with co2 capture and sequestration |
| WO2011103560A2 (en) | 2010-02-22 | 2011-08-25 | University Of South Florida | Method and system for generating power from low- and mid- temperature heat sources |
| US8544284B2 (en) | 2010-06-25 | 2013-10-01 | Petrochina North China Petrochemical Company | Method and apparatus for waste heat recovery and absorption gases used as working fluid therein |
| US20120031096A1 (en) | 2010-08-09 | 2012-02-09 | Uop Llc | Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation |
| US20120047889A1 (en) | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Uop Llc | Energy Conversion Using Rankine Cycle System |
| SG188561A1 (en) | 2010-10-06 | 2013-04-30 | Chevron Usa Inc | Improving capacity and performance of process columns by overhead heat recovery into an organic rankine cycle for power generation |
| WO2012048135A2 (en) | 2010-10-06 | 2012-04-12 | Chevron U.S.A. Inc. | Utilization of process heat by-product |
| US8529202B2 (en) | 2010-10-12 | 2013-09-10 | General Electric Company | System and method for turbine compartment ventilation |
| US8857186B2 (en) | 2010-11-29 | 2014-10-14 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Heat engine cycles for high ambient conditions |
| US8551222B2 (en) | 2010-12-08 | 2013-10-08 | Fisonic Holding Limited | Apparatus for combustion products utilization and heat generation |
| US9217338B2 (en) * | 2010-12-23 | 2015-12-22 | Cummins Intellectual Property, Inc. | System and method for regulating EGR cooling using a rankine cycle |
| DE102012000100A1 (de) | 2011-01-06 | 2012-07-12 | Cummins Intellectual Property, Inc. | Rankine-kreisprozess-abwärmenutzungssystem |
| FI20115038L (fi) | 2011-01-14 | 2012-07-15 | Vapo Oy | Menetelmä btl-tehtaassa muodostuvien kaasujen sisältämän lämpöenergian hyödyntämiseksi |
| US9816402B2 (en) | 2011-01-28 | 2017-11-14 | Johnson Controls Technology Company | Heat recovery system series arrangements |
| US8992640B2 (en) | 2011-02-07 | 2015-03-31 | General Electric Company | Energy recovery in syngas applications |
| US20120234263A1 (en) | 2011-03-18 | 2012-09-20 | Uop Llc | Processes and systems for generating steam from multiple hot process streams |
| US9321972B2 (en) | 2011-05-02 | 2016-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process |
| US8302399B1 (en) | 2011-05-13 | 2012-11-06 | General Electric Company | Organic rankine cycle systems using waste heat from charge air cooling |
| JP5800295B2 (ja) | 2011-08-19 | 2015-10-28 | 国立大学法人佐賀大学 | 蒸気動力サイクルシステム |
| KR102054779B1 (ko) | 2011-08-19 | 2019-12-11 | 더 케무어스 컴퍼니 에프씨, 엘엘씨 | 열로부터 기계적 에너지를 발생시키기 위한 유기 랭킨 사이클용 방법 및 그 조성물 |
| US8959885B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-02-24 | General Electric Company | Heat recovery from a gasification system |
| JP5450540B2 (ja) | 2011-09-12 | 2014-03-26 | 株式会社日立製作所 | Ｃｏ２回収装置を備えたボイラーの熱回収システム |
| US9062898B2 (en) | 2011-10-03 | 2015-06-23 | Echogen Power Systems, Llc | Carbon dioxide refrigeration cycle |
| US8889747B2 (en) | 2011-10-11 | 2014-11-18 | Bp Corporation North America Inc. | Fischer Tropsch reactor with integrated organic rankine cycle |
| US10690121B2 (en) | 2011-10-31 | 2020-06-23 | University Of South Florida | Integrated cascading cycle solar thermal plants |
| WO2013086337A1 (en) | 2011-12-09 | 2013-06-13 | Access Energy Llc | Recovery for thermal cycles |
| WO2013095772A1 (en) | 2011-12-21 | 2013-06-27 | Rentech, Inc. | System and method for production of fischer-tropsch synthesis products and power |
| WO2013109331A1 (en) * | 2012-01-20 | 2013-07-25 | Single Buoy Moorings, Inc. | Offshore heavy oil production |
| US20150073188A1 (en) | 2012-03-01 | 2015-03-12 | The Trustees Of Princeton University | Processes for producing synthetic hydrocarbons from coal, biomass, and natural gas |
| FR2990990B1 (fr) | 2012-05-22 | 2016-03-11 | IFP Energies Nouvelles | Procede de production d'electricite par valorisation de la chaleur residuelle des fluides issus d'une raffinerie |
| WO2013188479A1 (en) | 2012-06-13 | 2013-12-19 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrogen production from an integrated electrolysis cell and hydrocarbon gasification reactor |
| ITMI20130375A1 (it) | 2013-03-12 | 2014-09-13 | Newcomen S R L | Impianto a ciclo chiuso |
| US20160045841A1 (en) * | 2013-03-15 | 2016-02-18 | Transtar Group, Ltd. | New and improved system for processing various chemicals and materials |
| CN105264701B (zh) | 2013-03-15 | 2018-02-06 | 埃克森美孚研究工程公司 | 使用燃料电池的综合发电和碳捕集 |
| WO2014205163A1 (en) | 2013-06-19 | 2014-12-24 | Lewis Michael J | Process for enhanced oil recovery using capture of carbon dioxide |
| US9518497B2 (en) | 2013-07-24 | 2016-12-13 | Cummins, Inc. | System and method for determining the net output torque from a waste heat recovery system |
| US9890612B2 (en) | 2013-09-17 | 2018-02-13 | Oil Addper Services S.R.L. | Self-contained portable unit for steam generation and injection by means of injector wellhead hanger of coiled jacketed capillary tubing with closed circuit and procedure for its operations in oil wells |
| US20150361831A1 (en) | 2014-06-12 | 2015-12-17 | General Electric Company | System and method for thermal management |
| US9528055B2 (en) * | 2014-06-28 | 2016-12-27 | Saudi Arabian Oil Company | Energy efficient gasification-based multi generation apparatus employing energy efficient acid gas removal plant-directed process schemes and related methods |
| CN104560082A (zh) | 2014-12-30 | 2015-04-29 | 山东益大新材料有限公司 | 一种针状焦用精芳烃油的改进方法 |
| US9725652B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-08-08 | Saudi Arabian Oil Company | Delayed coking plant combined heating and power generation |
| US9803511B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities |
| US9745871B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-08-29 | Saudi Arabian Oil Company | Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power |
| US9803508B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities |
| US9803505B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities |
| US9803507B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities |
| US9803145B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil refining, aromatics, and utilities facilities |
| US9803513B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities |
| US9803506B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities |
| US10227899B2 (en) | 2015-08-24 | 2019-03-12 | Saudi Arabian Oil Company | Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling |
-
2016
- 2016-03-31 US US15/087,518 patent/US9803511B2/en active Active
- 2016-08-23 EP EP16760615.1A patent/EP3341581B1/en active Active
- 2016-08-23 WO PCT/US2016/048237 patent/WO2017035166A1/en active Application Filing
- 2016-08-23 CN CN201680061676.9A patent/CN108350759B/zh active Active
- 2016-08-23 JP JP2018510765A patent/JP6816117B2/ja active Active
-
2018
- 2018-02-24 SA SA518391002A patent/SA518391002B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN108350759B (zh) | 2020-08-07 |
| JP6816117B2 (ja) | 2021-01-20 |
| WO2017035166A1 (en) | 2017-03-02 |
| EP3341581B1 (en) | 2019-05-29 |
| JP2018534459A (ja) | 2018-11-22 |
| US20170058721A1 (en) | 2017-03-02 |
| EP3341581A1 (en) | 2018-07-04 |
| CN108350759A (zh) | 2018-07-31 |
| US9803511B2 (en) | 2017-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA518391002B1 (ar) | توليد قدرة من تبدد الحرارة في دورات رانكين عضوية مزدوجة | |
| EP3341593B1 (en) | Power generation from waste heat in integrated crude oil refining and aromatics facilities | |
| EP3543487A1 (en) | Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities | |
| EP3341575B1 (en) | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities | |
| EP3341574B1 (en) | Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities | |
| EP3341582B1 (en) | Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities | |
| SA518390969B1 (ar) | توليد القدرة من فاقد الحرارة في منشآت المواد العطرية والتكسير المائي للنفط الخام المدمجة |