SA517382229B1 - ترتيب محسن لفرازة مخروطية - Google Patents
ترتيب محسن لفرازة مخروطية Download PDFInfo
- Publication number
- SA517382229B1 SA517382229B1 SA517382229A SA517382229A SA517382229B1 SA 517382229 B1 SA517382229 B1 SA 517382229B1 SA 517382229 A SA517382229 A SA 517382229A SA 517382229 A SA517382229 A SA 517382229A SA 517382229 B1 SA517382229 B1 SA 517382229B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- reactor
- stage
- catalyst
- ammonia
- stream
- Prior art date
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 116
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 46
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 35
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 35
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 16
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 16
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 46
- NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N Acrylonitrile Chemical compound C=CC#N NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 39
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 30
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 16
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 10
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- PDNNQADNLPRFPG-UHFFFAOYSA-N N.[O] Chemical compound N.[O] PDNNQADNLPRFPG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 6
- 241001492658 Cyanea koolauensis Species 0.000 claims 2
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 claims 2
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 claims 2
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 claims 2
- 235000013305 food Nutrition 0.000 claims 2
- DSEKYWAQQVUQTP-XEWMWGOFSA-N (2r,4r,4as,6as,6as,6br,8ar,12ar,14as,14bs)-2-hydroxy-4,4a,6a,6b,8a,11,11,14a-octamethyl-2,4,5,6,6a,7,8,9,10,12,12a,13,14,14b-tetradecahydro-1h-picen-3-one Chemical compound C([C@H]1[C@]2(C)CC[C@@]34C)C(C)(C)CC[C@]1(C)CC[C@]2(C)[C@H]4CC[C@@]1(C)[C@H]3C[C@@H](O)C(=O)[C@@H]1C DSEKYWAQQVUQTP-XEWMWGOFSA-N 0.000 claims 1
- 235000016068 Berberis vulgaris Nutrition 0.000 claims 1
- 241000335053 Beta vulgaris Species 0.000 claims 1
- DSEKYWAQQVUQTP-UHFFFAOYSA-N Cerin Natural products CC12CCC3(C)C4CC(C)(C)CCC4(C)CCC3(C)C2CCC2(C)C1CC(O)C(=O)C2C DSEKYWAQQVUQTP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 241000238558 Eucarida Species 0.000 claims 1
- 241000152447 Hades Species 0.000 claims 1
- 235000005311 Pandanus odoratissimus Nutrition 0.000 claims 1
- 240000002390 Pandanus odoratissimus Species 0.000 claims 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims 1
- 230000005021 gait Effects 0.000 claims 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims 1
- HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N nifedipine Chemical compound COC(=O)C1=C(C)NC(C)=C(C(=O)OC)C1C1=CC=CC=C1[N+]([O-])=O HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000012976 tarts Nutrition 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- GYCMBHHDWRMZGG-UHFFFAOYSA-N Methylacrylonitrile Chemical compound CC(=C)C#N GYCMBHHDWRMZGG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N hydrogen cyanide Chemical compound N#C LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N Acetonitrile Chemical compound CC#N WEVYAHXRMPXWCK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 6
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical group CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 108010000722 Excitatory Amino Acid Transporter 1 Proteins 0.000 description 1
- 102100031563 Excitatory amino acid transporter 1 Human genes 0.000 description 1
- QRSFFHRCBYCWBS-UHFFFAOYSA-N [O].[O] Chemical compound [O].[O] QRSFFHRCBYCWBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000011038 discontinuous diafiltration by volume reduction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C253/00—Preparation of carboxylic acid nitriles
- C07C253/24—Preparation of carboxylic acid nitriles by ammoxidation of hydrocarbons or substituted hydrocarbons
- C07C253/26—Preparation of carboxylic acid nitriles by ammoxidation of hydrocarbons or substituted hydrocarbons containing carbon-to-carbon multiple bonds, e.g. unsaturated aldehydes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بمفاعل للمعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor يحتوي على حلقة خارجية outer ring مكونة من مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل multistage cyclones والمعلقة suspended في المفاعل reactor . تحتوي كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل على فرازة مخروطية cyclone تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهيأ لاستقبال تيار المفاعل المتدفق reactor stream flowing إلى أعلى من طبقة محفز مميعة fluidized catalyst bed في المفاعل وتقوم الفرازة بفصل جزء على الأقل من المحفز من تيار المفاعل. النسبة بين مساحة مدخل المرحلة الأولى بالأمتار المربعة ومساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بالأمتار المربعة تكون بين حوالي 0.03 وحوالي 0.05. تتضمن عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation تفاعل تيار هيدروكربون hydrocarbon stream في طبقة محفز مميعة في المفاعل لإنتاج تيار المفاعل. كما تتضمن العملية فصل المحفز من تيار المفاعل في حلقة خارجية مكونة من مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل، كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل تحتوي على
Description
ترتيب محسن لفرازة مخروطية Improved Cyclone Configuration الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الاختراع بعملية محسنة لاستخلاص المحفز في مفاعل؛ تتضمن عملية لاستخلاص المحفز
في مفاعل مستخدم في تصتيع الأكربلونيتريل acrylonitrile والميث أكريلونيتريل
methacrylonitrile باستخدام شكل محسن لفرازة المخروطية cyclone تحتوي عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين 80701008101 على مفاعل به حلقة خارجية مكونة من مجموعة
من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل والمعلقة multistage cyclones suspended
في المفاعل reactor . بمزيد من التحديد؛ تكون النسبة بين مساحة مدخل المرحلة الأولى من
الفرازة المخروطية بالأمتار المريعة ومساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بالأمتار المربعة بين
حوالي 0.03 وحوالي 0.05.
0 هناك العديد من العمليات والنظم المتنوعة المعروفة لصناعة الأكربلونيتريل والميث أكريلونيتريل؛ أنظر على سيبل المثال؛ براءة الاختراع الأمريكية رقم 6107509. على dag التحديد؛ يتم إنجاز عملية استخلاص وتنقية الأكربلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل الذي ينتجه التفاعل المباشر لهيدروكريون hydrocarbon مختار من المجموعة التي تتكون من البروبان propane ؛ البروبيلين propylene أو الأيزوبيوتيلين isobutylene ؛ مع ammonia Lis! والأكسجين
5 09/0960 في وجود محفز بنقل التيار الخارج من المفاعل والذي يحتوي على الأكريلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل إلى عمود column أول وسيلة الإخماد quench حيث يتم تبريد التيار الخارج من المفاعل عن Gob تيار مائي «Jol ونقل التيار الخارج المبرد الذي يحتوي على الأكريلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل إلى عمود ثان وسيلة الامتصاص Cus absorber يتصل التيار الخارج المبرد بتيار مائي ثان ليمتص الأكربلونيتريل/ الميث أكريلونيتريل في التيار المائي الثاني» ونقل التيار
0 المائي الثاني الذي يحتوي على الأكريلونيتريل/ الميث أكريلونيتريل من العمود الثاني إلى عمود تقطير أول (عمود الاستخلاص) لفصل الأكربلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل الخام عن التيار المائي الثاني» ونقل الأكريلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل الخام المغصول إلى عمود التقطير الثاني (عمود
منتجات التقطير الأولية) لإزالة بعض الشوائب على الأقل من الأكريلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل الخام» ونقل الأكريلونيتريل/ الميث أكريلونيتريل المنقى جزئيا إلى عمود تقطير ثالث (عمود المنتج) للحصول على الأكريلونيتريل/ الميث أكريلونيتريل المنتج. توضح البراءات الأمريكية أرقام ¢4234510 3885928؛ 3352764؛ 3198750 و: 3044966 عمليات نمطية لاستخلاص وتنقية الأكريلونيتريل والميث أكريلونيتريل . تشتمل المفاعلات التقليدية ذات الطبقة المميعة على حيز ممتلئ بالمادة متصل برأس المفاعل في مركز الجزءِ العلوي من المفاعل» ووسائل فرز مخروطية تتدلى من قضبان تعليق متصلة برأس المفاعل حول الحيز الممتلئ بالمادة. وسائل الفرز المخروطية مهيأة لالتقاط المحفز الذي يتحرك إلى أعلى الطبقة المميعة في المفاعل؛ وتعيد المحفز الذي تم التقاطه إلى الطبقة المميعة؛ مما يقلل 0 كمية المحفز الذي ينتقل إلى الحيز الممتلئ بالمادة وخارج الجزءٍ العلوي من المفاعل مع منتج الأكربلونيتريل. في عملية أكربلونيتريل acrylonitrile نمطية؛ يتفاعل البروبيلين propylene ؛ والأمونيا 8 والأكسجين OXygen في وجود محفز في مفاعل ذي طبقة مميعة لإنتاج الأكريلونيتريل acrylonitrile . يتم أيضا إنتاج الأسيتونيتريل acrylonitrile و سيانيد الهيدروجين (HCN) hydrogen cyanide 5 يتم نمطيا نقل ما يتم إنتاجه من الأكريلونيتريل» والأسيتونيتريل HCN إلى خارج الجزءِ العلوي من المفاعل خلال حيز ممتلئ بالمادة. الحيز الممتلئ بالمادة يوضع نمطيا عند مركز all العلوي من المفاعل» ويتم توصيله برأس المفاعل. لتقليل المحفز الذي يتم نقله إلى الحيز الممتلئ بالمادة وإلى خارج المفاعل مع الأكربلونيتريل» والأسيتونيتريل (HCN يتم استخدام وسائل الفرز المخروطية لالتقاط المحفز في الجزء العلوي من المفاعل؛ 0 ونعادة المحفز الملتقط إلى الجزء السفلي من المفاعل. يحتوي المفاعل النمطي على حلقة خارجية من وسائل الفرز المخروطية التي تتدلى من سفف المفاعل الموضوع حول المحيط الداخلي للمفاعل. في مفاعل نمطي كل فرازة مخروطية يكون بها أنبوب صاعد يمتد عموديا من الفرازة المخروطية ثم يميل بزاوية صعود إلى السطح الجانبي للمحيط الخارجي للحيز الممتلئ بالمادة. في Jolie نمطي؛ يرتفع تيار بخار المفاعل (يتكون تيار المفاعل من الأكريلونيتريل» والأسيتونيتريل , 5 سيانئيد الهيدروجين (HCN) hydrogen cyanide على سبيل المثال من طبقة المحفز المميعة؛
ويدخل إلى مدخل الفرازة المخروطية بالقرب من المحيط الداخلي للمفاعل. في كل فرازة مخروطية؛ يتم توجيه تيار المفاعل من خلال الفرازة المخروطية؛ وعند الخروج من الفرازة المخروطية؛ يدخل أنبوب صاعد مقابل» ويتم توجيهه رأسيا أولا ثم بزاوية صعود من خلال الأنبوب الصاعد؛ ويغادر الأنبوب الصاعد ويدخل في مدخل الحيز الممتلئ بالمادة والسطح الجانبي للمحيط الخارجي للحيز الممتلئ بالمادة. يتم عندئذ سحب الغاز الخارج من المفاعل من المحيط الخارجي فقط للمفاعل وبتم تكوين أنماط تدوير غاز المفاعل وفقا لذلك. البراءات الأمريكية أرقام 7442345؛ 7323038؛
و5221301 تشرح مفاعلات بها وسائل فرز مخروطية وتشغيل وسائل الفرز المخروطية. بالرغم من أن تصنيع الأكربلونيتريل/ الميث أكربلونيتريل يتم بصورة تجارية منذ سنوات Led تزال هناك مجالات يكون فيها للتطوير فوائد ملموسة. يتمثل أحد مجالات التطوير هذه في تشغيل
0 مفاعلات أكثر كفاءة؛ لا سيما عند توسيع النطاق من معدلات التغذية التقليدية إلى معدلات تغذية أعلى للمفاعل. الوصف العام للاختراع بناء على ذلك؛ يتمثل أحد جوانب الكشخف في توفير طريقة وآلية آمنة وفعالة ومنخفضة التكلفة تتغلب على عيوب العمليات التقليدية أو تقلل منها.
5 مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين يحتوي على حلقة خارجية مكونة من مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل والمعلقة في المفاعل. كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل تحتوي على فرازة مخروطية تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهيا لاستقبال تيار المفاعل المتدفق إلى أعلى والخارج من طبقة محفز مميعة في المفاعل وتفصل جزءا على BY) من المحفز من تيار المفاعل. النسبة بين مساحة المدخل في المرحلة الأولى بالمتر
0 المربع ومساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بالأمتار المريعة تكون بين حوالي 0.03 وحوالي 0.05. تحتوي عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين على تفاعل تيار هيدروكربون في طبقة محفز مميعة في مفاعل لإنتاج تيار المفاعل. كما تحتوي العملية على فصل المحفز من تيار المفاعل في حلقة خارجية مكونة من مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل» كل مجموعة من وسائل
الفرز المخروطية متعددة المراحل تحتوي على فرازة مخروطية تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهياً لاستقبال تيار المفاعل المتدفق إلى أعلى والخارج من طبقة محفز مميعة في المفاعل وتفصل جزءا على الأقل من المحفز من تيار المفاعل. تكون النسبة بين السرعة عند مدخل الفرازة المخروطية بالمتر في الثانية وسرعة التيار الخارج من المفاعل بالمتر في الثانية 15 أو أكثر. لأغراض هذا التطبيق (1) سرعة التيار الخارج من المفاعل سوف تعتمد على معدل التدفق الحجمي للتيار الخارج عند فوهة الخروج من المفاعل ومساحة المقطع العرضي المتاحة للمفاعل ("CSA”) cross sectional area و(2) مساحة المقطع العرضي المتاحة للمفاعل هي مساحة المقطع العرضي مع استبعاد ملفات التبريد ومنطقة سيقان الغمر؛ ولغرض هذا الطلب يمكن
تقريبه اختياريا إلى 90 96 من CSA المفتوح.
0 مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين له قطر داخلي بين حوالي 9 متر وحوالي 11 م؛ ونسبة بين القطر الداخلي للمفاعل والارتفاع الأسطواني للمفاعل (من المماس إلى المماس) بين حوالي 0.45 وحوالي 0.6 ويتراوح ارتفاع الفرازة المخروطية التي تعمل كمرحلة أولى بين حوالي 2 96 وحوالي 0 % من ارتفاع المفاعل (من المماس إلى المماس). تحتوي عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين على تفاعل تيار هيدروكربون في طبقة محفز مميعة
5 في مفاعل لإنتاج تيار المفاعل. يكون القطر الداخلي للمفاعل بين حوالي 9 متر و: 11 ea وتكون النسبة بين القطر الداخلي للمفاعل والارتفاع الأسطواني للمفاعل (من المماس إلى المماس) بين حوالي 0.45 وحوالي 0.6 ويكون ارتفاع الفرازة المخروطية التي تعمل كمرحلة أولى بين حوالي 2 6 وحوالي 10 96 من ارتفاع المفاعل (من المماس إلى المماس). تحتوي عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين على تفاعل تيار هيدروكربون في طبقة محفز مميعة
0 في مفاعل لإنتاج تيار المفاعل. تتضمن العملية فصل المحفز من تيار المفاعل في حلقة خارجية مكونة من مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل» كل مجموعة متعددة المراحل وسائل فرز مخروطية. المجموعة متعددة المراحل من وسائل الفرز المخروطية تحتوي على فرازة مخروطية تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهياً لاستقبال تيار المفاعل المتدفق إلى أعلى والخارج من طبقة محفز مميعة في المفاعل وتفصل جزءا على الأقل من المحفز من تيار
Le lad) في هذا الصددء يتم توفير حوالي 300 وحوالي 900 متر/ ثانية 2 من قوة الطرد المركزي فى الفرازة المخروطية المستخدمة فى المرحلة الأولى. سوف تكون الجوانب المذكورة أعلاه وغيرها من السمات والخصائص والمزايا الخاصة بالكشف الحالي واضحة من الوصف التفصيلي التالي للنماذج الموضحة لها lly يجب قراءتها Lad يتعلق بالرسومات المرفقة. شرح مختصر للرسومات يمكن الوصول إلى فهم أكثر اكتمالا للنماذج التوضيحية للاختراع الحالي ومميزاتها بالإشارة إلى الوصف التالي مع مراعاة الأشكال المرفقة حيث تشير الأرقام المرجعية في الرسوم المختلفة إلى نفس الخصائص وحيث: 0 شكل رقم 1 هو مخطط لأحد النماذج وفقا لإحدى سمات هذا الكشف. شكل رقم 2 هو مخطط وفقا لأحد النماذج الموضحة في شكل رقم 1 مأخوذ بطول الخط 2--2. شكل رقم 3 يوضح فرازة مخروطية مفردة. الوصف التفصيلى: Lad يلي يتم تقديم شرح يتعلق بإنتاج الأكربلونيتريل. مع ذلك؛ يمكن تطبيق الوصف التالي على 5 استخدامات أخرى تتضمن المفاعلات ذات الطبقة المميعة. على سبيل (JE الوصف التالى يمكن أن ينطبق على المفاعلات ذات الطبقة المميعة التي تحتوي على وسائل فرز مخروطية (Sade حيث تتم تهيئة وسائل الفرز المخروطية لالتقاط المحفز الذي تحرك إلى أعلى الطبقة المميعة فى المفاعل ويدعيد المحفز الملتقط إلى الطبقة المميعة ٠ مما يقلل من نقل المحفز إلى الحيز الممتلئ بالمادة وخارج الجزء العلوي من المفاعل مع منتج الأكربلونيتريل. في إحدى gall 0 "تتم تهيئة المحفز لتسهيل تفاعل الهيدروكربون» والأمونيا؛ والأكسجين في المفاعل لإنتاج تيار المفاعل» حيث يحتوي تيار المفاعل على الأكربلونيتريل.
في إحدى الصور ¢ يحتوي الجهاز على حلقة خارجية مكونة من مجموعة من وسائل فرز مخروطية ¢ وفضل وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل . وسائل الفرز المخروطية للحلقة الخارجية تتدلى من رأس المفاعل وتوضع حول ود اخل محيط المفاعل. كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل تحتوي على فرازة مخروطية تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهياً لاستقبال تيار المفاعل المتدفق إلى أعلى والخارج من طبقة محفز مميعة في المفاعل وتفصل جزءا على الأقل من المحفز من تيار المفاعل. في هذا الصدد؛ تكون النسبة بين مساحة مدخل المرحلة الأولى بالأمتار المريعة ومساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بالأمتار المريعة بين حوالي 0.03 وحوالي 0.05؛ في صورة أخرى» حوالي 0.035 وحوالي 0.045 وفي صورة أخرى 3 حوالي 0.0375 وحوالي 0.0425. في صورة أخرى 3 النسبة بين مساحة مدخل 0 المرحلة الأولى بالأمتار المريعة ومساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بالأمتار المريعة في كل متر مكعب من حجم طبقة المحفز تكون بين حوالي 0.00006 وحوالي 0.0002 في صورة أخرى؛ حوالي 0.0001 وحوالي 0.00018 وفي صورة «gal حوالي 0.00013 وحوالي 6 . في صورة أخرى» النسبة بين مساحة مدخل المرحلة الأولى بالأمتار المريعة ومساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بالأمتار المريعة في كل طن متري من المحفز تكون بين حوالي 5 0.00015 وحوالي 0.00035 في صورة sal حوالي 0.0002 وحوالي ¢0.0003 وفي صورة أخرى» حوالي 0.00022 وحوالي 0.0028. تتحدد dale المقطع العرضى المتاحة للمفاعل ("CSA") cross sectional area للمفاعل كالتالى: CSA المتاح = CSA) الكلي) CSA%) بالأجزاء الداخلية) 0 | 058 الكلي = (نصف قطر المفاعل)1722 CSA 6 بالأجزاء الداخلية = ((المساحة المفتوحة) - (مساحة الملف + مساحة قائم الغمر)) / (المساحة المفتوحة) يتحدد حجم طبقة المحفز كالتالي:
ارتفاع الطبقة -((مقدار المحفز المخزن* 1000) / كثافة الطبقة المميعة) / )4/1( (قطر المفاعل)0.93(2) وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل لها أشضكال متعددة. على سبيل (J يمكن أن تكون Ble عن وسائل فرز مخروطية متعددة متتالية» Jie مرحلتين أو ثلاثة أو أربعة وسائل فرز مخروطية على التوالي. تكوين آخر لوسائل الفرز المخروطية ذات الثلاث مراحل يمكن أن يشمل على قدم المساواة فرازة مخروطية واحدة للمرحلة الأولى ووسيلتي فرز متوازيتين للمرحلة الثانية بعد الفرازة المخروطية للمرحلة الأولى. الهدف من تصميم وسائل الفرز المخروطية هو التقاط أكبر قدر ممكن من المحفز من الغاز الخارج من المفاعل مع تقليل انخفاض الضغط عند القيام بذلك والتقليل من خطر انسداد وسائل الفرز المخروطية. يتيح وجود وسائل فرز مخروطية متعددة تخفيض 0 الضغط وما يصاحبه من تخفيض حجم المحفز الملتقط بواسطة كل فرازة مخروطية يكون من المطلوب الوصول بها إلى الحالة المثالية. حينا تتكون الفرازة المخروطية متعددة المراحل من ثلاث مراحل على التوالي» كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية في مجموعة الحلقة الخارجية تتضمن وسائل الفرز المخروطية الأولى» والوسطى؛ والأخيرة في السلسلة؛ حيث عادة ما تكون الفرازة المخروطية الأولى هي أقرب فرازة مخروطية في المجموعة إلى محيط المفاعل الخارجي؛ تقع 5 الفرازة المخروطية الوسطى بين وسائل الفرز المخروطية الأولى والأخيرة» وتكون آخر فرازة مخروطية في المجموعة هي أقرب فرازة مخروطية إلى الحيز الممتلئ بالمادة. يتم وضع آخر فرازة مخروطية في مجموعة وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل في الحلقة الخارجية حول المحيط الداخلي من الحيز الممتلئ بالمادة؛ ويكون بها أنبوب صاعد يمتد عموديا من الفرازة المخروطية الثالثة ثم يميل بزاوية صعود إلى سطح جانبي للمحيط الخارجي للحيز الممتلئ بالمادة. ينتج عن 0 هذا التكوين أولا سحب الغاز الخارج من المفاعل من المحيط الخارجي للمفاعل وثانيا إعادة المحفز الخشن المسترجع إلى المحيط الخارجي للمفاعل ويتم إرجاع المحفز الأنعم المسترجع بالقرب من مركز المفاعل. في إحدى الصورء يقوم الجهاز والعمليات الحالية بتجميع مجموعة أكثر اتساقا من المحفز عبر مساحة المقطع العرضي من الغاز المنتصرف و/ أو عودة أكثر اتساقا للمحفز عبر مساحة المقطع 5 العرضي إلى المفاعل ذي الطبقة المميعة. يمكن تحقيق ذلك من خلال ضمان توزيع أكثر اتساقا
لفوهات مدخل الفرازة المخروطية عبر مساحة المقطع العرضي للمفاعل وأيضا توزيع أكثر اتساقا لقوائم غمر المحفز العائد عبر مساحة المقطع العرضي للمفاعل. حينما يتم استخدام وسائل فرز مخروطية متعددة من الممكن أيضا تكوين مجموعات وسائل الفرز المخروطية بحيث يكون حجم جسيمات المحفز العائد إلى الطبقة المميعة موزعا بشكل أكثر انتظاما عبر مساحة المقطع العرضي للمفاعل. في إحدى الصور؛ تم اكتشضاف أن حلقة من مرحلة واحدة أو فرازة مخروطية واحدة من مفاعل قد تكون عرضة للانسداد داخل وسائل الفرز المخروطية وفصل غير كاف للمحفز من تيار المفاعل المتدفق من طبقة المحفز المميعة. قد يؤدي هذا الانسداد والفصل غير الكافي إلى فقدان غير مرغوب فيه للمحفز ومشاكل معالجة بعد المفاعل بسبب الحافز الملتقط في تيار المفاعل الخارج 0 من المفاعل. تم أيضا GLAST أن حلقة من مرحلتين أو اثنتين من وسائل الفرز المخروطية في سلسلة قد تكون عرضة للانسداد داخل وسائل الفرز المخروطية وعدم US فصل تيار المحفز المتدفق من طبقة المحفز المميعة أكثر من وسائل فرز مخروطية ذات ثلاث مراحل أو ثلاث وسائل فرز مخروطية متتالية. قد يؤدي هذا الفصسل والفصل غير الكافي إلى فقدان محفز غير مرغوب فيه ومشاكل معالجة بعد المفاعل بسبب الحافز الملتقط في تيار المفاعل الخارج من 5 المفاعل. في صورة أخرى؛ تم اكتشاف أن حلقة مكونة من مجموعة من متعددة المراحل؛ أو اثنتين أو SST وبفضل ثلاثة مراحل أو ثلاث وسائل فرز مخروطية متتالية توضع حول المحيط الداخلي للمفاعل تكون أقل عرضة للانسداد داخل وسائل الفرز المخروطية من وسائل الفرز المخروطية ذات المرحلة الواحدة أو المرحلتين. في إحدى الصور؛ تم اكتشضاف أن حلقة مكونة من مجموعة من 0 مجموعة من متعددة cabal) أو اثنتين أو «JST وشفضل ثلاثة مراحل أو ثلاث وسائل فرز مخروطية متتالية يمكن أن توفر عملية فصل أكثر جودة للمحفز من تيار المفاعل المتدفق من طبقة المحفز المميعة بالمقارنة بوسائل الفرز المخروطية ذات الطبقة الواحدة. في هذا الصدد؛ تحتوي المفاعلات على حوالي 0.35 وحوالي 0.65 من وسائل الفرز المخروطية في كل متر من مساحة المقطع العرضي للمفاعل» في صورة «al حوالي 0.40 وحوالي 0.65 في صورة isa «gal 5 0.45 وحوالي 30.65 صورة «gal حوالي 0.45 وحوالي 0.60< وفي صورة
أخرى» حوالي 0.50 وحوالي 0.55 من وسائل الفرز المخروطية في كل متر من مساحة المقطع العرضي للمفاعل. في صورة أخرى» يتم الحصول على تخفيضات كبيرة في الضغط من خلال وسائل الفرز المخروطية باستخدام مجموعات من وسائل فرز مخروطية متعددة المراحل على التوالي بدلا من استخدام مجموعات من ثلاث وسائل فرز مخروطية Al age على التوازي. يمكن أن توفر التخفيضات الكبيرة في الضغط فصلا أكثر كفاءة للمحفز من تيار المفاعل. مع ذلك أيضاء فإن استخدام وسائل فرز مخروطية متعددة المراحل يمكن أن يؤدي إلى الاستفادة المثلى من انخفاض الضغط والفصل في كل مرحلة. شكل رقم 1 هو منظر جانبي للجهاز 100 وفقا لإحدى سمات هذا الكشف. بالإشارة إلى شكل رقم 0 1. الجهاز 100 يحتوي على مفاعل 10. المفاعل 10 يمكن أن يحتوي على مدخل 12 Lge لاستقبال تيار تغذية 14. تيار التغذية 14 يمكن أن يحتوي على أمونيا و/ أو هيدروكربون يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من البرويان» والبروبيلين والأيزوبيوتيلين» وتوليفات منهم. المفاعل 0 يمكن أن يحتوي على مدخل 16 Lge لاستقبال الهواء. يتفاعل الأكسجين الموجود في الهواء مع الهيدروكربون والأمونيا في المفاعل 10 في وجود محفز (غير موضح في شكل رقم 1). يمكن 5 كبس الهواء بواسطة ضاغط للهواء (غير موضح في شكل رقم 1) والتغذية به إلى المفاعل 10 من خلال المدخل 16. يتم إنتاج الأكريلونيتريل في المفاعل 10 من تفاعل الهيدروكربون؛ والأمونياء والأكسجين في وجود محفز في المفاعل 10. وفقا لهذا cca all المفاعل 10 يحتوي على حيز ممتلئ بالمادة 18 وحلقة خارجية 20 للمجموعات 22 في وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24؛ وحلقة داخلية 26 للمجموعات 28 في وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 30. 0 وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24 للحلقة الخارجية 20 التي تتدلى من الرأس 32 للمفاعل 10 والتي توضع حول المحيط الداخلي 34 للمفاعل 10. كما هو موضح في شكل رقم 1 وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24 للحلقة الخارجية 20 يمكن أن تتدلى من الدعائم الحلقية الخارجية 25 المتصلة بالرأس 32. كل مجموعة 22 من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24 للحلقة الخارجية 20 تحتوي على فرازة مخروطية أولى 36 واختياريا فرازة مخروطية 5 وسطى 38 وفرازة مخروطية أخيرة 40 على التوالي» حيث تكون الفرازة المخروطية الأولى 36
هي أقرب فرازة مخروطية في المجموعة إلى المحيط الخارجي 34 للمفاعل 10( الفرازة المخروطية aul 38 تقع بين الفرازة المخروطية الأولى 36 والفرازة المخروطية الأخيرة 40« والفرازة المخروطية الأخيرة 40 في المجموعة هي أقرب فرازة مخروطية إلى الحيز الممتلئ بالمادة 18. الفرازة المخروطية الأخيرة 40 في كل مجموعة 22 في وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24 للحلقة الخارجية 20 توضع حول المحيط الخارجي 42 للحيز الممتلئ بالمادة 18؛ وبها أنبوب صاعد 44 يمتد رأسيا إلى أعلى من الفرازة المخروطية الأخيرة 40 ثم يميل صوودا بزاوية إلى سطح جانبي 46 للمحيط الخارجي 42 للحيز الممتلئ بالمادة 18. الأنبوب الصاعد 44 يحتوي على قسم أول 48 يمتد رأسيا إلى أعلى من الفرازة المخروطية الأخيرة 40. الأنبوب الصاعد 44 به قسم ثان 50 يميل إلى أعلى إلى سطح جانبي 46 للحيز الممتلئ بالمادة 18. الحيز الممتلئ 0 بالمادة 18 يحتوي على مداخل 47 shige لاستقبال التيار الخارج من المفاعل 4 من الأنبوب الصاعد 44 مناظرة لكل فرازة مخروطية أخيرة 40 للحلقة الخارجية 20. التيار الخارج من المفاعل
4 يمكن أن يشتمل على الأكربلونيتريل المنتج في المفاعل 10. في إحدى الصور؛ وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 30 في الحلقة الداخلية 26 تتدلى من السطح السفلي 51 للحيز الممتلئ بالمادة 18. كما هو موضح في شكل رقم 1 وسائل الفرز 5 المخروطية متعددة المراحل 30 في الحلقة الداخلية 26 يمكن أن تتدلى من الدعائم الحلقية الداخلية 1 الملحقة بالسطح السفلي 51 للحيز الممتلئ بالمادة 18. بوضع الحلقة الداخلية 26 في المجموعات 28 في وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 30 من السطح السفلي 50 للحيز الممتلئ بالمادة 18؛ يمكن استخدام المزيد من وسائل الفرز المخروطية أكثر من المفاعل النمطي. في إحدى الصور؛ كل مجموعة 28 من وسائل الفرز المخروطية متعددة Jalal 30 في الحلقة 0 الداخلية 26 تحتوي على فرازة مخروطية أولى» واختياريا فرازة مخروطية وسطى؛ وفرازة مخروطية أخيرة 56 على التوالي» حيث الفرازة المخروطية الأولى تكون أقرب فرازة مخروطية في الحلقة الداخلية 26 في المجموعة 28 إلى المحيط الداخلي 34 للمفاعل 10( الفرازة المخروطية الوسطى تقع بين الفرازة المخروطية الأولى والفرازة المخروطية الأخيرة 56 والفرازة المخروطية الأخيرة 56 في المجموعة 28 تكون أقرب فرازة مخروطية إلى الحيز الممتلئ بالمادة 18. الفرازة المخروطية 5 الأخيرة 56 في كل مجموعة 28 من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 30 في الحلقة
الداخلية 26 توضع مباشرة أسفل الحيز الممتلئ بالمادة 18؛ Lang أنبوب صاعد 58 يمتد رأسيا إلى أعلى من الفرازة المخروطية الأخيرة 56 إلى المدخل 60 للسطح السفلي 50 للحيز الممتلئ بالمادة 8. كما هو موضح في شكل رقم 1 الأنبوب الصاعد 58 يمكن أن يكون تماما die أو يحتوي على الداعم الحلقي الداخلي 31. المداخل 60 تكون مهيأة لاستقبال التيار الخارج من المفاعل 4 من الأنبوب الصاعد 58 المناظر لكل فرازة مخروطية أخيرة 56 في الحلقة الداخلية 26. كما سبقت ملاحظته؛ التيار الخارج من المفاعل 4 (Sa أن يشتمل على الأكريلونيتريل المنتج في المفاعل 10. التيار الخارج من المفاعل 4 المشضتمل على الأكربلونيتريل المنتج في المفاعل 10 يمكن نقل للمزيد من المعالجة؛ Wie إلى وعاء إخماد (غير موضح في شكل رقم 1). شكل رقم 2 وفقا لأحد النماذج الموضحة في شكل رقم 1 مأخوذ بطول الخط 2--2. كما هو 0 موضح في شكل رقم 2 الحلقة الخارجية 20 يمكن أن تشتمل على اثنتي عشرة )12( مجموعة 2 من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24. عندما تشتمل كل واحدة من الاثنتي عشرة )12( مجموعة 22 على وسائل فرز مخروطية أولى» ومتوسطة» وأخيرة؛ فإن المفاعل وفقا لهذا الكشف يحتوي على ستة وثلاثين (36) من وسائل الفرز المخروطية للحلقة الخارجية 20. كما هو موضح في شكل رقم 2؛ الحلقة الداخلية 26 يمكن أن تشتمل على اثنتين (2) من المجموعات 5 28 لوسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 30. عندما تشتمل كل واحدة من الاثنتين (2) من المجموعات 28 على وسائل فرز مخروطية أولى» ومتوسطة» وأخيرة؛ المفاعل وفقا لهذا الكشف يحتوي على ستة (6) وسائل فرز مخروطية في الحلقة الداخلية 26. في إحدى الصورء المفاعل 0 يمكن أن يحتوي على اثنتين وأربعين (42) من وسائل الفرز المخروطية وستة وثلاثين )36( من وسائل الفرز المخروطية للحلقة الخارجية 20؛ وحوالي ستة )6( وسائل فرز مخروطية في 0 الحلقة الداخلية 26. وسائل الفرز المخروطية في كل مجموعة 22 في وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 24 موضحة أيضا في شكل رقم 2 كوسائل الفرز المخروطية 1 أ- 13 1 ب- 3-b1¢3-71¢33-351¢s3-351a3-a1w3-31¢3-z1w3 طء 3-13-51 1 ل- 3 ل؛ و: 1 م- 03 وسائل الفرز المخروطية في كل مجموعة 28 في وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل 30 موضحة أيضا في شكل رقم 2 5 كوسائل فرز مخروطية 1 ن- 3 ن و: 1 ع- 3 ع.
يمكن تهيئة كل فرازة مخروطية لاستخدام قوة الطرد المركزي لفصل المحفز من تيار المفاعل المصنوع في طبقة المحفز المميعة في المفاعل. الفرازة المخروطية الأولى في كل مجموعة 22 للحلقة الخارجية 20 يمكن أن تشتمل على مدخل 82. المدخل 82 يمكن أن يكون مهياً لاستقبال تيار المفاعل المصنوع في طبقة المحفز المميعة في المفاعل. يتم توفير الوصف التالي بالنسبة للمجموعة 22 للحلقة الخارجية 20 المحددة باعتبارها وسائل فرز مخروطية 1 أء 2 أ و: 3 أ ولكنها يمكن أن تنطبق بنفس الدرجة أيضا على المجموعات الأخرى 22 للحلقة الخارجية 20. يمكن فصل المحفز من تيار المفاعل في الفرازة المخروطية 1 of ويمكن عندئذ تيار المفاعل نقل من الفرازة 1 أ إلى الفرازة المخروطية 2 أ حيث يمكن فصل المزيد من المحفز من تيار المفاعل. يمكن عندئذ نقل تيار المفاعل من الفرازة 2 أ إلى الفرازة المخروطية 3 أ حيث يمكن فصل المزيد 0 .من المحفز من تيار المفاعل. يمكن عندئذ نقل تيار المفاعل من الفرازة 3 أ إلى الحيز الممتلئ بالمادة 18 عن طريق أنبوب صاعد 44. في هذا الصددء قوة الطرد المركزي سوف تكون بين iss 300 وحوالي 900 كجم متر/ ثانية 2/ كجم من الجسيمات» في صورة أخرى بين حوالي 0 وحوالي 800 كجم متر/ ثانية 2/ كجم من الجسيمات»؛ Ag صورة coal بين حوالي 500 وحوالي 700 كجم متر/ ثانية 2/ كجم من الجسيمات. يمكن تحديد قوة الطرد المركزي باستخدام 5 صيغ قياسية باستخدام سرعة الدخول إلى الفرازة المخروطية. يتم تقديم الوصف التالي فيما يتعلق بالمجموعة 28 في الحلقة الداخلية 26 المحددة باعتبارها وسائل الفرز المخروطية 1 نء 2 ن؛ و: 3 ن؛ ولكن الوصف ينطبق بنفس الدرجة على المجموعات الأخرى 28 في الحلقة الداخلية 26. يمكن فصل المحفز من تيار المفاعل في الفرازة المخروطية (NT وتيار المفاعل (Ka عندئذ نقل من الفرازة 1 ن إلى الفرازة المخروطية 2 ن؛ 0 حيث يمكن فصل المزيد من المحفز من تيار المفاعل. تيار المفاعل يمكن عندئذ نقل من الفرازة 2 ن إلى الفرازة المخروطية 3 ن؛ حيث يمكن فصل المزيد من المحفز من تيار المفاعل. يمكن عندئذ نقل تيار المفاعل من الفرازة 3 ن إلى الحيز الممتلئ بالمادة 18 عن طريق أنبوب صاعد 58 (أنظر شكل رقم 1). في إحدى الصورء الأكربلونيتريل المنتج في المفاعل 10 يمكن أن يغادر الفرازة المخروطية الأخيرة 5 40 في كل مجموعة 22 في لحلقة الخارجية 20 أو يغادر الفرازة المخروطية الأخيرة 56 في كل
de sans 28 في الحلقة الداخلية 26؛ ويدخل الحيز الممتلئ بالمادة 18. التيار الخارج 4 المشتمل على الأكريلونيتريل يمكن أن يغادر الحيز الممتلئ بالمادة وإلى خارج الجزء العلوي 62 للمفاعل 0 خلال المخرج 64. في إحدى «yall يمكن تهيئة كل فرازة مخروطية 24 للحلقة الخارجية 0,؛ وكل فرازة مخروطية 30 في الحلقة الداخلية 26 لفصل المحفز الذي يقد يتم سحبه في التيار المشتمل على الأكربلونيتريل والذي يدخل كل فرازة مخروطية؛ ويعيد المحفز المفصول إلى طبقة المحفز في المفاعل 10 من خلال قائم غمر مناظر لإعادة المحفز 66. يمكن دعم قوائم الغمر لإعادة المحفز 66 بواسطة روافد دعم قائم غمر المحفز 68 (أنظر شكل رقم 1). يمكن تهيئة قوائم الغمر sale المحفز 66 لإعادة المحفز المغصول خلال مخارج إعادة المحفز 0 إلى الطبقة الموجودة في القسم 72 للمفاعل 10. القسم 72 للمفاعل 10 يمكن أن يحتوي على 0 ملفات تبريد 74. يمكن تهيثة ملفات التبريد 74 لنقل sale ناقلة للحرارة (TO مثل الماء/ البخارء خلال الملفات 74 وتبريد الطبقة في المفاعل 10. مادة نقل الحرارة 76 يمكن أن تدخل الملفات 4 خلال المداخل 78 وثم تغادر الملفات 74 خلال المخارج 680. الطبقة في المفاعل 10 يمكن أن تكون طبقة محفز مميعة. يكون مفاعل الطبقة المميعة في القلب من مصنع الأكربلونيتريل. Jill في تصميم سليم لمفاعل 5 جديد يمكن أن يؤثر بشكل كبير كحد أدنى على الكفاءة؛ أو الموثوقية أو سعة الإنتاج لمصنع الأكربلونيتريل بالكامل وكحد أقصى يؤدي إلى إيقاف ممتد للإنتاج إلى أن يمكن تنفيذ التعديلات أو التغيير التدريجي للمفاعل. يكون لتشغيل طبقة مميعة حساسية عالية تجاه شروط التشغيل النوعية المختارة والصناعة حذرة بشكل عال من تغيير شروط التشغيل و/ أو تصميم المفاعل أو مكوناته الداخلية. عندما تتغير خواص نافذة التشفغيل (مثلا الضغط وسرعة التمييع) أو خواص الطبقة 0 المميعة (مثلا قطر المفاعل» المكونات الداخلية؛ ارتفاع الطبقة؛ نسبة انخفاض ضغط الطبقة إلى انخفاض ضغط الشبكة) وخواص المحفز (حجم الجسيمات؛ توزيع حجم الجسيمات؛ دقائق الخام محتوى؛ خواص التآكل)؛ تتغير أيضا أنماط التدوير الحرجة في الطبقة المميعة. تعد زيادة قطر المفاعل من البارامترات SEY) حساسية التي يمكن أن تؤثر على أداء التمييع. يعد قطر المفاعل أيضا أحد البارامترات التي تؤدي إلى أكثر المحاذير المتعلقة بالتكبير لأن هناك 5 خيارات تعديل محدودة متاحة؛ وغياب للتغيير التدريجي للمفاعل؛ لتصحيح تكبير القطر الذي زاد
عن الحد. من خلال التجربب الكثير والأمثلة؛ تم الآن اكتشاف أنه؛ عند استخدام محفز ذي قطر متوسط للجسيم بين حوالي 10 و: 100 ميكرون؛ مع توزيع لحجم الجسيمات بحيث يكون من حوالي 0 إلى 30 في المائة من الوزن أكبر من حوالي 90 ميكرون» وحوالي 30 إلى 50 في المائة من الوزن أقل من 45 ميكرون؛ يمكن دمج القطر الداخلي للمفاعل الأكبر من حوالي 9 م إلى حوالي 11 م بشروط تشغيل ومكونات داخلية للمفاعل مناسبة لتحقيق شروط التمييع المقبولة لإنتاج الأكربلونيتريل والميث أكريلونيتريل. اتضح أيضا أنه عند هذه الأقطار الكبيرة يمكن أيضا تشغيل نسب عالية نسبيا بين ارتفاع الطبقة إلى قطر الطبقة؛ بذلك يتم الوصول بمخزون المحفز إلى أقصى قيمة مع خفض sal) القطر إلى الحد الأدنى. تحدد أيضا أنه طالما كان المحفز ضمن مدى خواص الجسيم أعلاه ويفضل أن يكون لديه خساة تأكل بين حوالي 1 و: 4 96؛ يمكن 0 تشغيل سرعة التمييع (بناء على التدفق الحجمي للتيار الخارج و مساحة المقطع العرضي المتاحة للمفاعل cross sectional area (5/7)"”) ما عدا ملفات التبريد ومساحة قوائم الغمر) عند سرعة تصل إلى 1.0 م/ &« ويفضل بين 0.55 و: 0.85؛ للمفاعلات ذات القطر الداخلي 9 إلى 11 م. يمكن تحديد خسارة التأكل باستخدام الطرق المعروفة» مثل» طريقة Gals Hartge على سبيل المثال؛ في The 13th International Conference on Fluidization — New (Paradigm in Fluidization Engineering, Art. 33 (2010) 5 والطرق المبنية على ASTM D5757 3 ASTM D4058 وبراءة الاختراع الأمريكية رقم 8455388 وكلها مدمجة هنا بالكامل بالإشارة إليها. في صورة ذات صلة؛ يمكن أن تكون خسارة المحفز الكلية من المفاعل من حوالي 0.35 إلى حوالي 0.45 كجم/ طن متري من الأكريلونيتريل الذي تم إنتاجه. حتى عند الوصول إلى السرعات المشار Led) فقد تم اكتشاف إمكانية التشغيل بخسائر مقبولة 0 لالمحفز أثناء تشغيل المفاعل بضغط بين sa 0.50 وحوالي 0.58 كجم/ سم 2 عند القمة و/ أو وسائل فرز مخروطية بانخفاض ضغط aly 15 كيلو باسكال أو أقل» وارتفاع انفصال دقائق الخام فوق dad الطبقة المميعة بين حوالي 5.5 وحوالي 7.5 م. بذلك عند استخدام قطر داخلي للمفاعل بين حوالي 9 وحوالي 11 م» التي يستخدم فيها محفز له قطر جسيم متوسط بين حوالي 0 : 100 ميكرون؛ له توزيع لحجم الجسيم يكون فيه حوالي 0 وحوالي 30 في المائة بالحجم 5 أكبر من حوالي 90 ميكرون؛ وحوالي 30 وحوالي 50 في المائة بالحجم أقل من 45 ميكرون؛
ونسبة بين قطر المفاعل إلى الارتفاع الأسطواني للمفاعل (من المماس إلى المماس) من حوالي إلى حوالي 0.6 عند تشفغيله مع سرعة تمييع (بناء على التدفق الحجمي للتيار الخارج والمساحة المقطعية للمفاعل ما عدا ملفات التبريد ومساحة قائم الغمر) بين حوالي 0.4 و: 1.05 م/ & ويفضل أن تكون بين حوالي 0.55 و: 0.85 م/ ث. يؤدي هذا الأمر لذلك إلى جهد لسعة 5 الإنتاج المتزايدة لكل وحدة حجم للمفاعل (من المماس إلى المماس) يتراوح بين 0.005 و: 5 طن متري لكل ساعة لكل jie مكعب من حجم المفاعل» في صورة أخرى؛ من حوالي 5 إلى isa 0.0125 وفي صورة «sal من حوالي 0.009 إلى حوالي 0.01 طن متري لكل ساعة لكل متر مكعب من حجم المفاعل. من المرغوب فيه الوصول بكفاءة المفاعل إلى الحالة المثالية (بما فيها ما يتعلق بتحويل الكاضشف 0 وخسائر المحفز) أثناء زيادة السعة النوعية للمفاعل. تصميم الفرازة المخروطية حاسم بالنسبة لضغط تشغيل المفاعل؛ وخسائر المحفز (بما فيها ما تسبب فيه التأكل) والارتفاع المطلوب للمفاعل (من المماس إلى المماس). تم اكتشضاف أنه يمكن تحقيق نافذة التشغيل المقبولة للمفاعل المذكورة أعلاه مع نسبة بين السرعات عند مدخل الفرازة المخروطية للمرحلة الأولى إلى سرعات التيار الخارج من المفاعل من حوالي 20 إلى حوالي 30 و/ أو النسبة بين ارتفاع الفرازة المخروطية 5 ل لمرحلة الأولى من حوالي 4 96 إلى حوالي 7 96 من ارتفاع المفاعل (من المماس إلى المماس). كما هو مبين في شكل 3؛ يتم تحديد ارتفاع الفرازة المخروطية من مسافة من القمة 101 HLA المخروطية إلى قطاع بعيد 107 للفرازة المخروطية. في إحدى الصورء يمكن تهيئة المفاعل 10 ليكون له سعة إنتاجية أكبر بمحفز محدد مسبقا بالمقارنة بمفاعل تقليدي له نفس المحفز المحدد مسبقا وارتفاع المفاعل المحدد مسبقا. في إحدى 0 الصورء يتم توفير طريقة 5003 السعة الإنتاجية للمفاعل بمحفز محدد مسبقا وارتفاع للمفاعل محدد مسبقا. تتضمن الطريقة زيادة قطر المفاعل مع الحفاظ على ضغط أعلى محدد مسبقا. يمكن أن تتضمن الطريقة الحفاظ على سرعة التصميم المحددة مسبقا للمفاعل. في (gaa) الصورء تتضمن إحدى العمليات تشغيلا أو تفاعلا في مفاعل لهيدروكربون؛ حيث يكون القطر الداخلي المحدد مسبقا للمفاعل أكثر من حوالي 40 96 إلى حوالي 60 96 من الارتفاع 5 الأسطواني للمفاعل (من المماس إلى المماس)» وفي صورة coal من حوالي 45 96 إلى حوالي
©9. هذا الأمر على النقيض من العملية التقليدية التي تتضمن تشغيل مفاعل يبلغ قطره حوالي
0 96 من ارتفاع المفاعل.
في إحدى الصور؛ تتضمن العملية تشغيلا أو تفاعلا في مفاعل لهيدروكربون» حيث يبلغ ارتفاع
الطبقة المميعة للمفاعل من حوالي 40 96 إلى حوالي 60 96 من الارتفاع الأسطواني للمفاعل 5 (من المماس إلى المماس)» في صورة أخرى؛ من حوالي 42 96 إلى حوالي 50 96؛ في صورة
أخرى» من حوالي 45 96 إلى حوالي 55 % وفي صورة أخرى؛ من حوالي 44 96 إلى حوالي
47 138% الأمر على النقيض من العملية التقليدية التي تتضمن تشغيل Jolie يبلغ ارتفاع طبقته
المميعة حوالي 25 96 من ارتفاع المفاعل (من المماس إلى المماس) ومن ثم؛ ارتفاع أكبر
للإنفصال.
0 في إحدى الصور؛ تتضمن العملية تشغيلا أو تفاعلا في مفاعل لهيدروكريون» حيث يبلغ ارتفاع الطبقة المميعة للمفاعل من حوالي 70 96 إلى حوالي 110 96 من قطر المفاعل» في صورة coal حوالي 70 96 وحوالي 100 96 في صورة أخرى» حوالي 75 96 وحوالي 90 96 في صورة أخرى» حوالي 80 96 وحوالي 90 96 في صورة coil حوالي 85 96 وحوالي 95 96؛ وفي صورة أخرى» حوالي 85 96 وحوالي 90 96. هذا الأمر على النقيض من العملية التقليدية
5 التي تتضمن تشغيل مفاعل يبلغ ارتفاع طبقته المميعة حوالي 65 96 من قطر المفاعل. في إحدى الصور؛ تتضمن العملية تشغيل أو تفاعل لهيدروكربون في مفاعل؛ حيث يكون الضغط في قمة المفاعل بين حوالي 0.50 وحوالي 0.65 كجم/ سم 2 في صورة coal حوالي 0.52 وحوالي 0.58 كجم/ سم 2؛ في صورة «gal حوالي 0.54 وحوالي 0.6 كجم/ سم 2؛ وفي صورة أخرى»؛ حوالي 0.5 وحوالي 0.55 كجم/ سم 2. الضغط في قمة المفاعل في هذا المدى يوفر فائدة
0 الأداء المحسن للمحفز عبر ضغط علوي للمفاعل يكون أعلى في هذا المدى. في إحدى الصور؛ تتضمن العملية تشغيل المفاعل في المدى بين حوالي 0.54 وحوالي 0.56 كجم/ سم 2. في إحدى الصور؛ تتضمن العملية تشغيل أو تفاعل لهيدروكريون في مفاعل؛ حيث يكون للتدفق الحجمي الخارج سرعة بين حوالي 0.5 وحوالي 1.05 متر/ ثانية (استنادا إلى التدفق الحجمي الخارج ومساحة المقطع العرضي للمفاعل (05/87") مع استبعاد مساحة ملفات التبريد وقوائم
الغمر؛ أي ~90 96 من CSA المفتوح). تم اكتشاف إمكانية تصميم وتشغيل نظام المفاعل باستخدام هذه السرعة مع تحقيق التمييع/ أداء المحفز الجيد وسحب المحفز/ خسائر المحفز المعقولة من وسائل الفرز المخروطية؛ بحيث يمكن الحفاظ على السرعات ضمن هذا المدى تقريبا إلى الحد الممكن مع تزايد سعة المفاعل. في أحد النماذج؛ يمكن تشغيل المفاعل بسرعة تصل إلى من isa 0.75 م/ ثانية إلى حوالي 0.95 م/ ثانية (بناء على 90 96 CSA والغاز الخارج)؛ والحفاظ على ضغط أعلى من حوالي 0.50 إلى حوالي 0.65 كجم/ سم 2؛ وفي صورة أخرى؛ حوالي 0.52 وحوالي 0.58 كجم/ سم 2. في إحدى الصورء النسبة بين السرعة عند مدخل الفرازة المخروطية بالمتر في الثانية وسرعة التيار الخارج من المفاعل بالمتر في الثانية تكون بين حوالي 5 أو أكثر ؛ في صورة أخرى» حوالي 20 أو أكثرء في صورة coal حوالي 15 وحوالي 30؛ في
0 صورة أخرى» حوالي 20 وحوالي 30؛ في صورة أخرى» حوالي 22 وحوالي 25 في صورة أخرى؛ حوالي 23 وحوالي 26 وفي صورة أخرى» حوالي 27 وحوالي 29. مع زيادة سرعة التمييع تزداد كذلك إمكانية JST المحفز. تؤدي السرعة المتزايدة أيضا إلى ارتفاع أكبر لاتفصال دقائق الخام فوق الطبقة المميعة. يمكن للزيادة الناتجة في دقائق الخام لذلك أن تزيد أيضا المواد الصلبة تحميل على وسائل الفرز المخروطية.
5 في إحدى الصورء تم اكتشاف أنه بواسطة تشغيل مفاعل أو عمل تفاعل في مفاعل لهيدروكربون؛ حيث يقع طول قطر المفاعل المحدد مسبقا في المدى من حوالي 45 96 إلى حوالي 60 96 من ارتفاع المفاعل» يبلغ ارتفاع الطبقة المميعة حوالي 80 96 إلى حوالي 95 96 من طول قطر ce lad) يقع الضغط في المدى من حوالي 0.3 إلى حوالي 0.5 كجم/ سم 2 وتبلغ سرعة المفاعل (بناء على 90 96 CSA والغاز الخارج) من حوالي 0.6 إلى حوالي 0.65 م/ ثانية؛
0 يمكن أن تنتج العملية ما يصل إلى حوالي 100 96 أو JST من منتج الأكريلونيتريل من طريقة يتم فيها تشغيل المفاعل Cua يبلغ قطر المفاعل حوالي 40 96 من ارتفاع المفاعل» ارتفاع الطبقة المميعة حوالي 25 96 من ارتفاع المفاعل؛ وارتفاع الطبقة المميعة حوالي 65 96 من قطر المفاعل. في إحدى gall حيث aly قطر المفاعل على الأقل 8 م كقطر داخلي ويتم استخدام مزيج من
5 الخصائص التي تم الوصول بها إلى الحالة المثالية أعلاه؛ يوفر الجهاز والطريقة سعة المفاعل
— 9 1 — التي تبلغ حوالي 12.5 طن متري/ ساعة أو 100 كيلو طن في السنة لكل المفاعل بناء على 0 ساعة عمل لكل سنة. عندما يبلغ قطر المفاعل 10.5 م يمكن أن تكون سعة المفاعل المفرد بين 15 و: 20 طن متري/ ساعة. في إحدى الصور» تقدم الطريقة والجهاز وفقا للاختراع الحالي مجموعة أكثر انتظاما من المحفز الناعم أكثر من الطرق والأجهزة التقليدية. فى إحدى ops eal بوجود حلقة خارجية لوسائل الفرز المخروطية تتدلى من dad المفاعل» وحلقة داخلية لوسائل فرز مخروطية تتدلى من قمة الحيز الممتلئ بالمادة المتمركز عند الجزءٍ العلوي من المفاعل؛ يتم توفير مجموعة موحدة من مداخل متعددة المقاطع المستعرضة لفرازة المخروطية في مواقع مختلفة؛ بما في ذلك مداخل BHA المخروطية في الحلقة الداخلية في وسائل الفرز المخروطية التي هي أقرب إلى مركز المفاعل من 0 مداخل الفرازة المخروطية في الحلقة الخارجية في وسائل الفرز المخروطية. فى إحدى الصورء بإعادة دقائق المحفز من وسائل الفرز المخروطية فى الحلقة الداخلية فى الاتجاه النازل مباشرة إلى الطبقة المميعة عند مواضع أقرب إلى مركز المفاعل؛ يتم الحصول على طبقة محفز مميعة JST تجانسا. كلما كانت طبقة المحفز المميعة أكثر اتساقاء كلما زادت كفاءة وفعالية تشغيل المفاعل. 5 تحديد ارتفاع الطبقة المميعة لأغراض هذا الطلب يحتاج المفاعل لتجهيزه على الأقل ل 3 فوهات لقياس الضغوط التفاضلية للطبقة المميعة كما هو مذكور أدناه: 1) أولى هذه الفوهات تقع بالقرب من قاع الطبقة المميعة (فوق موزع الهواء). في هذه الصورة؛ يمكن أن تكون الفوهات من حوالي 0.1 إلى حوالي 0.7 مترا فوق موزع الهواء» وفي صورة أخرى؛ 0 من حوالي 0.2 إلى حوالي 0.4 مترا. 2) الفوهة الثانية تقع عادة حوالي 2 متر فوق الفوهة الأولى (لا تزال ضمن الطبقة المميعة). يجب أن تكون المسافة الحقيقية معروفة من أجل الحسابات. 3) الفوهة الثالثة تقع عند قمة المفاعل (فوق الطبقة المميعة).
— 0 2 — بقياس فرق الضغط بين الفوهتين الأولى والثانية وأيضا قياس فرق الضغط بين الفوهتين الأولى والثالثة؛ يمكن حساب ارتفاع الطبقة كما يلى: ارتفاع الطبقة = (المسافة بين الفوهتين الأولى والثانية) x (الضغط التفاضلي الأول - الثالث) J (الضغط التفاضلي الأول - الثاني)
يلاحظ أنه من المفترض أن تكون كثافة الطبقة المميعة ثابتة تقريبا في الصيغة أعلاه. يلزم أن تكون الوحدات المستخدمة فى عمليتى قياس الضغط موحدة ولكن يمكن أن تكون أية وحدة نموذجية للضغط (على سبيل المثال كيلو باسكال؛ أو ارتفاع عمود الماء بالمليمترات الماء). يمكن أن تكون وحدات المسافة بين الصنابير أية وحدة نموذجية للمسافة (على سبيل المثال القدم أو المتر). وسيكون لارتفاع الطبقة نفس الوحدات المختارة.
0 يفضل أن تقاس الضغوط التفاضلية بجهازي إرسال للضغط التفاضلى - أحدهما لقياس الضغط التفاضلي للفوهة الأولى- الثانية والآخر لقياس الضغط التفاضلي الفوهة الأولى- الثالثة. يتم تطهير الفوهات عادة بالهواء المتدفق ليحافظ على صفائها. في هذه الصورة» تبلغ سرعة الهواء لتطهير الفوهة من حوالي 2 إلى حوالي 8 م/ ثانية. بالرغم من أنه في المواصفات السابقة تم وصف هذا الكشف فيما يتعلق بنماذج معينة مفضلة (die
5 وتم تقديم تفاصيل كثيرة لغرض التوضيح؛ فسيتضح لذوي الخبرة في هذا المجال أن الكشف قابل لنماذج إضافية وأن التفاصيل المعينة الموصوفة هنا يمكن أن تختلف كثيرا دون الخروج من المبادئ الرئيسية للكشضف. يجب إدراك أن خصائص الكشف قابلة للتعديل؛ أو التبديل» أو التغيير أو الاستبدال دون الابتعاد عن روح ونطاق الكشف أو عن نطاق عناصر الحماية. على سبيل المثال؛ يمكن تغيير أبعاد؛ وعدد؛ وقياس وشكل المكونات المتنوعة لتلائم التطبيقات النوعية. وفقا
0 لذلك»؛ تكون النماذج المحددة الموضحة والموصوفة هنا هي لأغراض التوضيح فقط.
Claims (4)
1. مفاعل للمعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor يشتمل على: حلقة خارجية مكونة من مجموعات من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل والمعلقة في المفاعل reactor ¢ كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل تحتوي على فرازة دوامية تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهياً لاستقبال تيار المفاعل المتدفق إلى أعلى من طبقة محفز مميعة fluidized catalyst bed في المفاعل reactor (20) وفصل جزءٍ من المحفز catalyst من تيار المفاعل reactor stream ؛ حيث تكون نسبة المتر المريع لمساحة مدخل مرحلة أولى لكل ie مربع من المساحة المقطعية العرضية المتاحة للمفاعل بين 0.03 و0.05؛ و حيث يتضمن مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين كذلك حلقة داخلية inner ring مكونة من 0 مجموعة من وسائل الفرز المخروطية متعددة المراحل.
2. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث نسبة المتر المريع لمساحة مدخل مرحلة أولى لكل متر مريع من مساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل في كل متر مكعب من حجم طبقة المحفز (wm catalyst bed volume
5 0.00006 و 0.0002.
3. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث نسبة المتر المريع لمساحة مدخل مرحلة أولى لكل متر مريع من مساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل reactor في كل طن متري من المحفز catalyst بين 0.00015 و
.0.00035 0 4 مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث تتم تهيئة المحفز بحيث يسهل تفاعل الهيدروكريون hydrocarbon والأمونيا؛ والأكسجين في المفاعل لإنتاج تيار المفاعل» حيث يحتوي تيار المفاعل reactor stream على الأكربلونيتريل
. acrylonitrile 5
5. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث تحتوي كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية cyclones متعددة المراحل على اثنين» ثلاث أو pf من وسائل الفرز المخروطية الموصلة على التوالي.
6. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 Cus يتم تعليق الحلقة الداخلية inner ring من وسائل الفرز المخروطية Cyclones متعددة المراحل في حيز ممتلئ بالمادة.
7. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 0 حيث يكون للمفاعل قطر بين 40 و60 % من ارتفاع المفاعل (من المماس إلى المماس).
8. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 Cus يكون ارتفاع طبقة المحفز المميعة fluidized catalyst bed بين 40 و50 96 من ارتفاع المفاعل .
9. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث يكون ارتفاع الفرازة المخروطية cyclone المستخدمة في المرحلة الأولى بين 3 96 و4 % من ارتفاع المفاعل من المماس tangent إلى المماس tangent
10. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث يكون ارتفاع الفرازة المخروطية cyclone المستخدمة في المرحلة الأولى بين 4 96 و7 % من ارتفاع المفاعل من المماس tangent إلى المماس tangent مطروحا منه ارتفاع طبقة المحفز المميعة fluidized catalyst bed .
1. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 1 حيث يكون ارتفاع الفرازة المخروطية cyclone المستخدمة في المرحلة الأولى بين 5 85% % من قطر المفاعل.
12. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم Cua 1 يكون ارتفاع طبقة المحفز المميعة fluidized catalyst bed بين 70 96 و 100 % من قطر المفاعل .
3. مفاعل المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor وفقا لعنصر الحماية رقم 0 1 حيث تكون النسبة بين السرعة عند مدخل الفرازة المخروطية cyclone بالمتر في الثانية وسرعة التيار الخارج من المفاعل بالمتر في الثانية 15 أو أكثر.
4. عملية للمعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation reactor تشتمل على: تفاعل تيار هيدروكريون hydrocarbon stream في طبقة محفز مميعة fluidized catalyst bed 15 في مفاعل لإنتاج تيار المفاعل؛ فصل المحفز من تيار المفاعل في حلقة خارجية مكونة من مجموعة من وسائل الفرز المخروطية Cyclones متعددة المراحل» كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية cyclones متعددة المراحل تحتوي على فرازة دوامية Cyclone تعمل كمرحلة أولى بها مدخل للمرحلة الأولى مهياً لاستقبال تيار المفاعل المتدفق إلى أعلى والخارج من طبقة محفز مميعة fluidized catalyst bed المفاعل وتفصل leis من المحفز catalyst من تيار المفاعل؛ حيث تكون النسبة بين السرعة عند مدخل الفرازة المخروطية cyclone بالمتر في الثانية وسرعة التيار الخارج من المفاعل بالمتر في الثانية 15 أو أكثر؛ Jud ug المفاعل IX على حلقة داخلية (winner ring وسائل الفرز المخروطية cyclones متعددة المراحل مُعلقة من سطح سفلي في حيز ممتلئ بالمادة.
— 2 4 —
5. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 Cua يتم توفير من 300 إلى900 متر/ ثانية 2 من قوة الطرد المركزي centrifugal force في الفرازة المخروطية cyclone المستخدمة فى المرحلة الأولى.
16. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 Cua تكون النسبة بالمتر المريع لمساحة مدخل المرحلة الأولى لكل متر pine من مساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل بين 0.03 و0.05.
7. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 Cua 0 تكون النسبة بالمتر المريع لمساحة مدخل المرحلة الأولى لكل ye sie من مساحة المقطع العريضي المتاح للمفاعل في كل jie مكعب من حجم طبقة المحفز catalyst bed volume بين 0.00006 و0.0002.
8. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 Cua 5 تكون النسبة بالمتر المريع لمساحة مدخل المرحلة الأولى لكل pine sie من مساحة المقطع العرضي المتاح للمفاعل في كل طن متري من المحفز catalyst بين 0.00015 و0.00035.
9. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 Cua تتم تهيئة المحفز بحيث يسهل تفاعل الهيدروكريون hydrocarbon « والأمونيا ammonia « 0 والأكسجين oxygen في المفاعل لإنتاج تيار (Jeli) حيث يحتوي تيار المفاعل على الأكريلونيتريل acrylonitrile .
0. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 Cua تحتوي كل مجموعة من وسائل الفرز المخروطية cyclones متعددة المراحل على ما بين اثنين 5 وأربعة من وسائل الفرز المخروطية cyclones الموصلة على التوالى.
1. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 حيث يحدث التفاعل عند ضغط بين 0.52 و0.58 كجم/ سم2 في قمة المفاعل.
2. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 حيث يحدث التفاعل عندما تكون سرعة التيار الخارج من المفاعل بين 0.5 و1.0 متر/ ثانية.
3. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 حيث تكون النسبة بين سرعة التيار الخارج من المفاعل (متر/ ثانية) وعدد وسائل الفرز المخروطية number of cyclones بين 0.015 و0.06.
4. عملية المعالجة بالأمونيا والأكسجين ammoxidation وفقا لعنصر الحماية رقم 14 حيث يحدث التفاعل في وجود محفز catalyst له قطر جسيم متوسط بين 10 و: 100 ميكرون؛ له توزيع لحجم الجسيم يكون فيه 0 إلى 30 في المائة بالحجم أكبر من 90 ميكرون؛ و30 إلى 50 في المائة بالحجم أقل من 45 ميكرون.
نه ؟ ¥ 3 § & 3 $ أ Pop . x & ص 4 4+ ا و
ب .0 ; 5 ~~ ا الا a ® £ اخ x 3 من جا الجا LY م 2 3 vy # f SER =F i 1 ب 8 ا ا م 2+5 م الهم Tad pe Lind we A م م بل لال ا be i { Fs 3 او IR REE eH pe “nel St & ّ TT % الم BEBE لي 8 AG Hl | wer 3 Ta {Rah fet CERIN SEE " # متسس ا ey 0 NE As eed ERT : 3 يي اح 8 Foren, د مد ؟ ان TE # الا لسسة Fm اللخ ا ا x مدع 3 ene Ry Ty اي دجي ا ل اد ER Yow 3 ني fy Brana ا شا جا x» 8 5 AREER دون AT EH SEIN FTL BEET Fh AR سي الا as الت تدحت I EY 7 TYR Sd A J 1 i i i 1 8 £ ¥ 1 ل i جوج 3 8 roy اج أ اي ا i § HE الست 8 J } § pe 2 الح الي a
Mo. 1 ان ا ال fF £ & Sam حسام ممص 3 XR aN yo > م مايا + en BY i dd i { “ § i i = 4 الت VY ew YEW dy 1 # 8 ا لا or i o & 3 أل يد ¥ uf 3 8 - Sod ; i 3 § ER Xe SNR NPY = % واي se جد جد جد حم > $ Fondo dais $a اص os wo Re Nae pee r > £3 - ; ينا OM YR - ed } 3 : Spy i Xo fo sb Hox RI 3 AN @ م XL 1 i Sng 8 TR i } Ed - nr Ege يتيس سي TATE ddd ae
ER. Bio SRR ta Shite RTE Ey a ot ا ساب ons ال Rood dust Save EE 0 محم ححا 7 © SL fear he = § er 8 # ا 0 8 ERR بي جا و CE ات الا + on, ل سسا ا ا ٍ 8 1 8 ل tal § 3 ا اال ا ARR BN RR 81 8 :؟: : UE HE Ca Re As wr 1d i SORES ER IE SIRI ; ERR RE 3 ا NNER ل 5 IF ام يح ا ا اوه Np No Poof Rey radia RE RRRRY EN NRE NR ER ل SO EERIE RRR نا الت ا BE Yi TEU RNR ARR Ed EEA ENE SATEEN RHNRRE ETT ol REA I AR EE SER :0" Ml ve iil DI AE x هلا add EGS LRN SINE ay URE 8 3 1 8 ٍ 0 ا مد PY 5 ا 0 ا 0 me HH Wn HR ا ال os: TIER A ERIE AY 2555 Ne اب EE FHYINI EER RY SENTRA AR Se تجح جو م fa A ANE ITE SARE WR INE TERY Ro ا طن ا اي 5 oF & 17 1 EIR SEE BIRR id 8 SE انا لع يي م ميت AR FE ART اي #5 RE RE 0 الا ال ااا 7 ORES AR : جح ل CEN GT WA I a i py ER vi RY OT SAD a 8 MYER 88 NR ١ eam ٍْ م ا قات Reread ا x 3 : ال جنا رميس 8 ip 8 ل > ححا ينهتت حي رحد ; 8 الا J سارح ٍ 0 ار 8 0 1 § i Rey vx : 3 3 ا i i Fy § بش امسنسة ; oF 3 3 ord Ed & م لاج ا لجح اا ااه ا ع د لادج مح ححا 2 i 3 الج ا اج :0 ل a % 1 و a 1&7 § م oS § تل 0 0 faa
اج لأ on ا ا 1 XY & > ل i ee » 0 GAIT 5 tro 1 NAAR deny جام Lor الات N24 SER a 1 ا ب لا 2 hi ذا الحا ا ااال م لخ ال 2 ¢ ا ا NT Vo} $Y 3< £ ا <= SNE Led Rod 3 SE . SR he TRO Ng FURY Fd oF Sn No 5 ا لان ات ل م د ا أ ع أنه 5 ل اب Yea ا - ا الي 1 الا مها اخ ما Fe TART FR NS EA: EX x. » احم ب ا TYR 0 a Si Nee Fo & 1 ب > aa 2 ا أي ا ل ا ا الا ا ا اا NO LoweLL ER ION: SHILA AE a = الل ان ANY fw cad if SER LEX ب xr pc DE wh ال Rd الم ا NE > aX الي ال اال : ماي Dy ا الا ل لات 3 "8 الا اا ا سح تتا ا ا LY 3 اخ ال ل بأ ا TN ا مك سيل لا Ty ال ال ال اتات Sn ييه سا ا ارك # ا ال Ads Sd اد 8 SE id A {eho Yh RN Nee oe? NN = FEIN og eT " 2 : لي ا SN RY i مل i LF & Ad و ET i KR RAR Tome حي ام = ا Li وال SE Se Fam Ny ei Deal ¥ oll SNR SR t اتا الا es aT 5 TENE oy ol ا E ST مرا لي ال 0 L لاا Ne اليا الك 5 ما اخرلا AE 3 SN fy bod مر RRR NE ANE ا a Ie Jo Fad Ye Fa far ا en, = FE OF Dobe 5 Ty ل م ماي NER oat مخ ما الاك ان ب 3 FR ا SER بغري IR: wd FON ST ad {HE م 40 en 4 SE SE Rn SAE Fn SE V3 Ee Fd Fe ¥ 0 5 ما يم اا راي م Ja ih Fle pe vig Je Frei Le Pi And حي ا XY 4 هي 1 Seed 4{ راج Nahe CF 2 8 2 A SN wk \ ا عي اثلا = ا :> nd pe & ol $v a mr” fae SE SN que & الم ا ّّ STN MES Cp PRE.
Sed Tad ل م لاد قا ين ل“ ا عل ST ا اماي #3 3 ام Xa dF $3 ال Se ل ل ا EIT sg, ال د" اخ FY ا أن انا 8 La ESE Indes i {pe A i $604 A SE - Nag i 3 § )#7 { § ان 5 Ke i { NE ل Shang NE NS يا 8 7 SR 3 Foner” Fg Fog x ا ees 8 حال Fo a 3 SE en > § oat & Food IU TS Sa SF 1 اا Fob RS 1< Cy وا الس 0 بك "ب ا ال ا ل 3 hades fo STEN FN Wa, 33 GN SE Sena $n A Sia Sod f ’ : ا ب ا ال را 5X : 3 Ses 5 EON 3 1 A ag ETE Arla f ا 7 ا المح اا ا 8 د لأا الب يا الح ا ا ا Food ل الا 1 Ha 5 one 3 را اد ا 7 اتام 5 dE Soy i WT 3 مسي al Ay RE: A cay SE ew A aE EE ا امح ال حي متي ا ل = FR NY 8 34 ا م ني TB FE Low STK a Sri a Ny TL Phe FN 7 * 1 الم Te ou sg ES ب ا ب i 33 SIN 5 § ا ا 8 x > { 2 ا م م 3 Fo لم ا ا an ال افيا 88 ا يك اللي "م + - ال ا dad a ا ب« ين الات 5 3 5 الا 5“ ا م 5 اال اي راد ب الا $A Sede 8 اللاي 0 TEE Ne ae So ار Fon ا متي ER v3 YR feng § he EEN So Ete Saye og اح الحا م ايه الخ No, + . X # اا : اخ Be مد Fy Td ed eX 8 2 Ad 3 eg TRE Vi ay SERN RE Ape Sale & X pe الاح nook 5 EN an A ١ 247 \ كر مون الات TYLA WEG “Ye Nhe الا يي يا ENE A Soa Sad ا EY Ng Wo Se Nee Ne ‘ لخ ان ا ل > E ال اص RAR اك Cen TUN ب مي Rs QE أل ال Pent لي 1 NY 3 had a ES RE جين “Uo Ye لمجا اا ا ال 3 ا“ م لج 7 ات EE INGE nn $i الم جا ا خخ ey ST AX اح Sori NN Xo 3 ١ ل . على oF RN SS TY 3 7 Yoel ب & oe § 2 الا ا * د ا 4 Nd To 2 ا ل { ٍ ابي Xo ¥ TT Be { £53 ا الخال اج ix 0 fond $ we vg ,3“ § 3 ال 3 ما الا 3“ Pe 3 8 ايم مايا ا مدت & TA =X i 3 3 * يخ ood OX x : 3 x ¥ Spf rt w ٠ iY ge ¥ ¥ i = 0 ني
— 2 8 — - 0 NY i § 3 1 Poi TF *# t ا Yad سيلا إل 1ض ا Ya i w اا شخل سس
الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510099291.9A CN104624401B (zh) | 2015-03-06 | 2015-03-06 | 改进的旋风分离器构造 |
| PCT/US2016/020551 WO2016144662A1 (en) | 2015-03-06 | 2016-03-03 | Improved cyclone configuration for ammoxidation reactor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA517382229B1 true SA517382229B1 (ar) | 2022-10-12 |
Family
ID=53203919
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA517382229A SA517382229B1 (ar) | 2015-03-06 | 2017-09-04 | ترتيب محسن لفرازة مخروطية |
| SA521421501A SA521421501B1 (ar) | 2015-03-06 | 2017-09-04 | ترتيب محسن لفرازة مخروطية |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA521421501A SA521421501B1 (ar) | 2015-03-06 | 2017-09-04 | ترتيب محسن لفرازة مخروطية |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104624401B (ar) |
| RU (1) | RU2703647C2 (ar) |
| SA (2) | SA517382229B1 (ar) |
| TR (1) | TR202015407A1 (ar) |
| WO (1) | WO2016144662A1 (ar) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108240884B (zh) * | 2016-12-23 | 2020-04-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 流化床反应器的进料分布器的压降监测系统和监测方法 |
| CN112823871A (zh) * | 2019-11-20 | 2021-05-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种流化床反应器、撤热水管及其在丙烯腈制造中的应用 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL230548A (ar) * | 1957-08-15 | |||
| US3044966A (en) | 1959-08-05 | 1962-07-17 | Standard Oil Co | Attrition resistant oxidation catalysts |
| US3198750A (en) | 1962-12-26 | 1965-08-03 | Standard Oil Co | Mixed antimony oxide-uranium oxide oxidation catalyst |
| US3352764A (en) | 1966-05-02 | 1967-11-14 | Standard Oil Co | Absorption and distillation process for separating crude unsaturated nitriles from acetonitrile with selective solvent recycle |
| IL28081A (en) * | 1966-07-21 | 1971-03-24 | Standard Oil Co | Fluid-bed ammoxidation of propylene or isobutylene to acrylonitrile or methacrylonitrile,respectively |
| US4234510A (en) | 1973-06-07 | 1980-11-18 | Standard Oil Company | Recovery of acrylonitrile or methacrylonitrile by condensation |
| US3885928A (en) | 1973-06-18 | 1975-05-27 | Standard Oil Co Ohio | Acrylonitrile and methacrylonitrile recovery and purification system |
| US5221301A (en) * | 1992-10-28 | 1993-06-22 | Emtrol Corporation | Multi-stage cyclone separator system with intermediate manifold |
| US6107509A (en) | 1999-03-31 | 2000-08-22 | The Standard Oil Company | Process for the recovery of acrylonitrile and methacrylontrile |
| EP1487588B1 (en) * | 2002-03-19 | 2007-07-11 | Ineos Europe Limited | Separation of gases and solids using a cyclone |
| JP2007503463A (ja) * | 2003-05-09 | 2007-02-22 | ザ・スタンダード・オイル・カンパニー | ガスクーラーを有する流動床反応器 |
| US7829750B2 (en) * | 2004-12-30 | 2010-11-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Fluidizing a population of catalyst particles having a low catalyst fines content |
| EP2004776A1 (en) * | 2006-03-31 | 2008-12-24 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | Product recovery in gas-solids reactors |
| CN102753262B (zh) * | 2010-01-25 | 2016-11-09 | 旭化成株式会社 | 气相反应方法 |
| EP2431096B1 (en) * | 2010-09-17 | 2013-12-25 | Alstom Technology Ltd | Cyclone separator |
| CN103056047B (zh) * | 2011-10-19 | 2015-06-03 | 中国石油大学(北京) | 一种排气分流的流化床内多级旋风分离器系统 |
| JP2013116431A (ja) * | 2011-12-01 | 2013-06-13 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 反応装置 |
| CN202962434U (zh) * | 2012-04-27 | 2013-06-05 | 李小燕 | 一种带隔离锥及预分离的甲醇制烯烃反应器 |
| CN202705313U (zh) * | 2012-06-26 | 2013-01-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种石油烃催化裂解装置 |
| CN203916613U (zh) * | 2014-03-31 | 2014-11-05 | 英尼奥斯欧洲股份公司 | 用于氨氧化反应器的进料分布器 |
| CN204891829U (zh) * | 2015-03-06 | 2015-12-23 | 英尼奥斯欧洲股份公司 | 氨氧化反应反应器 |
-
2015
- 2015-03-06 CN CN201510099291.9A patent/CN104624401B/zh active Active
-
2016
- 2016-03-03 TR TR2020/15407A patent/TR202015407A1/tr unknown
- 2016-03-03 RU RU2017134469A patent/RU2703647C2/ru active
- 2016-03-03 WO PCT/US2016/020551 patent/WO2016144662A1/en active Application Filing
-
2017
- 2017-09-04 SA SA517382229A patent/SA517382229B1/ar unknown
- 2017-09-04 SA SA521421501A patent/SA521421501B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104624401B (zh) | 2019-01-15 |
| SA521421501B1 (ar) | 2024-01-29 |
| CN104624401A (zh) | 2015-05-20 |
| WO2016144662A1 (en) | 2016-09-15 |
| RU2017134469A3 (ar) | 2019-06-04 |
| RU2703647C2 (ru) | 2019-10-21 |
| TR202015407A1 (tr) | 2021-01-21 |
| RU2017134469A (ru) | 2019-04-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA517382229B1 (ar) | ترتيب محسن لفرازة مخروطية | |
| SA515360178B1 (ar) | مفاعل أكسدة ذو غلاف وأنبوب بمقاومة محسنة لتكوّن الأوساخ | |
| JP6840079B2 (ja) | 粒子分離触媒化学反応器及び粒子分離器 | |
| JP6072796B2 (ja) | 触媒分解装置用外部サイクロン付再生塔 | |
| US20210039035A1 (en) | Separating Particles From A Processing Gas Stream | |
| US4664887A (en) | Apparatus for separating solid material in a circulating fluidized bed reactor | |
| EP2167227B1 (en) | Apparatus and method for top removal of granular from a fluidized bed deposition reactor | |
| US8182567B2 (en) | Method and device for coarse separation of solid particles from solid-laden gases | |
| CN204891829U (zh) | 氨氧化反应反应器 | |
| US3698874A (en) | Dust control apparatus for fluidized bed reactors | |
| US6830735B1 (en) | Separator apparatus | |
| US6688474B1 (en) | Process for removing relatively coarse-grained solids from a stationary fluidized bed | |
| US20160310872A1 (en) | Feedwell system | |
| CA1258037A (en) | Apparatus for separating solids in a circulating fluidized bed reactor | |
| US8702972B2 (en) | Separation process | |
| EP3165672B1 (en) | Sand separator vessel and perforated replaceable insert | |
| CN103111241A (zh) | 一种低温浆态床费托合成系统及其分离工艺 | |
| US20090285732A1 (en) | Optimized Counter-Current Flow Baffle | |
| EP1320714B1 (en) | Apparatus for carrying out a physical and/or chemical process, such as a heat exchanger | |
| JP2016023359A (ja) | 高炉ガスの清浄装置、高炉、および、高炉ガスの清浄方法 | |
| JP2014205145A (ja) | 流動床析出からの粒状微細物質の上方取り出しのための器械と方法 | |
| US4874584A (en) | Fluidized bed reactor | |
| US20230321692A1 (en) | Lumps discharge system |