SA516371855B1 - عملية وجهاز لإزالة هيدروكربون ثقيل من غاز طبيعي فقير قبل الإسالة - Google Patents

عملية وجهاز لإزالة هيدروكربون ثقيل من غاز طبيعي فقير قبل الإسالة Download PDF

Info

Publication number
SA516371855B1
SA516371855B1 SA516371855A SA516371855A SA516371855B1 SA 516371855 B1 SA516371855 B1 SA 516371855B1 SA 516371855 A SA516371855 A SA 516371855A SA 516371855 A SA516371855 A SA 516371855A SA 516371855 B1 SA516371855 B1 SA 516371855B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
stream
separator
liquid
gas
components
Prior art date
Application number
SA516371855A
Other languages
English (en)
Inventor
سانجيف ان باتيل
كاثيرن ال بالكو
توماس كيه جاسكين
فيردون يامين
Original Assignee
لوموس تيكنولوجى انك
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by لوموس تيكنولوجى انك filed Critical لوموس تيكنولوجى انك
Publication of SA516371855B1 publication Critical patent/SA516371855B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/061—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0635—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/064—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/40—Features relating to the provision of boil-up in the bottom of a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/64—Propane or propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/66—Butane or mixed butanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/20—Integration in an installation for liquefying or solidifying a fluid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/10—Control for or during start-up and cooling down of the installation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية لإزالة هيدروكربونات hydrocarbons مرتفعة نقطة التجميد، بما في ذلك مركبات البنزينbenzene ، من تيار غاز التغذية feed gas stream المختلط. تتضمن العملية تيارات عملية تبريد cooling process streams في واحد أو أكثر من مبادلات الحرارة heat exchangers ومركبات مكثفة condensed compounds للفصل في عديد من أجهزة الفصل separators لتشكيل تيار غاز منتج product gas stream غني بالميثان methane. يتم اختيار تيارات مذيب solvent streams من مجموعة تجزئة و/ أو فصل تيارات المذيب لتقليل نقطة التجميد لواحد أو أكثر من التيارات التي تتضمن هيدروكربونات مرتفعة نقطة التجميد. يتم أيضاً الكشف عن نظام مناظر. شكل 1..

Description

“no ‏هيدروكربون ثقيل من غاز طبيعي فقير قبل الإسالة‎ AY ‏عملية وجهاز‎
PROCESS AND APPARATUS FOR HEAVY HYDROCARBON
REMOVAL FROM LEAN NATURAL GAS BEFORE
LIQUEFACTION
‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ ‏تكون إزالة المكونات مرتفعة نقطة التجميد مطلوبة لتجنب التجميد في وحدات إسالة‎ ‏تتمثل المواصفات النموذجية لغاز التغذية‎ .080070[ gas ‏الغاز الطبيعي‎ liquefaction plants ‏أن يتضمن أقل من 1 جزءِ في المليون بالحجم‎ liquefaction plant ‏لوحدة الإسالة‎ feed gas ‏وأقل من 0.05 7 مولار من‎ benzene ‏بنزين‎ (ppmv) parts per million by volume 5 ‏ومكونات أثقل (,:©). بصورة نمطية يتم وضع مرافق إزالة مكون‎ pentane ‏البنتان‎ ‏مرتفع نقطة التجميد أسفل مرافق المعالجة الأولية‎ hydrocarbon component ‏هيدروكربوني‎ ‎carbon ‏مثل ثانى أكسيد الكريون‎ acid gases ‏لإزالة الزثبق 016017 غازات حمضية‎ . ‏وماء‎ «(H2S) hydrogen sulfide ‏و كبريتيد الهيدروجين‎ (CO) dioxide
Liquefied ‏يتضمن النظام البسيط المعروفة للمعالجة الأولية لغاز التغذية بغاز طبيعي مسال‎ 0 ‏مرتفعة نقطة التجميد استخدام‎ hydrocarbons ‏لإزالة هيدروكريونات‎ (LNG) natural gas ‏أول لإزالة سوائل مكثفة‎ separator ‏جهاز فصل‎ inlet gas cooler ‏مبرد غاز المدخل‎
Joule-Thompson ‏(أو صمام جول-مبسون‎ expander ‏ممدد‎ «condensed liquids dail ‏من جهاز‎ al ‏وذلك البخار مرة‎ (refrigeration apparatus ws ‏أو جهاز‎ valve ‏إضافي؛ وجهاز إعادة‎ condensed liquid ‏الأول جهاز الفصل الثاني لإزالة سائل مكثف‎ 5 ‏لتسخين البخار البارد الناتج من جهاز الفصل الثاني. بصورة نمطية يُشكل جهاز‎ reheater ‏تسخين‎ ‏مفرد. يمكن أن تتضمن تيارات‎ heat exchanger ‏إعادة التسخين ومبرد مدخل الغاز مبادل حرارة‎ ‏الأولى والثانية مكونات البنزين‎ separators ‏الناتجة من أجهزة الفصل‎ liquid streams ‏السائل‎ ‏من الهيدروكريونات الخفيفة في غاز التغذية والتي تم‎ oda ‏مع‎ Ali AVL ‏لغاز التغذية؛‎ Cs, ‏و‎ ‏تسخين تيارات السائل المذكورة بواسطة تبادل الحرارة مع غاز المدخل.‎ sale) ‏تكثيفها أيضاً. يمكن‎ 0 ‏يمكن أيضاً فصل تيارات السائل المذكورة لتركيز المكونات مرتفعة نقطة التجميد من المكونات التي‎ ‏يمكن توجيهها إلى وحدة إنتاج غاز طبيعي مسال بدون تجميد.‎
يمكن أن تتغير تركيبة غاز التغذية ‎Feed gas composition‏ المرسلة إلى مرفق غاز طبيعي مسال الموجود بمرور الوقت. يمكن تركيب وحدات استخلاص السائل ‎Liquid recovery plants‏ على خطوط أنابيب ‎el pipelines‏ المرفق غاز طبيعي مسال لإزالة ناتج تكثيف ,05 لتيار تغذية معمل التكرير أو إزالة البروبان ‎propane‏ والبيوتان ‎butane‏ للتسخين الموضعي المطلوب أو خام تغذية الوحدة الكيميائية ‎chemical plant feedstock‏ يمكن أن تنتج نواتج الغاز ‎gas‏ ‏5 الإضافية ‎(Bile‏ أو يمكن أن يتغير خليط الغازات الناتج من حقول مختلفة. يمكن أن تؤدي مجموعة الظروف إلى الحصول على غاز تغذية مرفق غاز طبيعي مسال به تركيز مرتفع من بنزين. في الحالات التي يتغير فيها غاز التغذية لوحدة غاز طبيعي مسال الحالة بحيث يتضمن نسبة 0 بنزين أكثر من المتوقعة؛ فلا تكون وحدة إزالة الهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد قادرة على تجني التجميد في وحدة الإسالة. بصورة إضافية؛ يمكن أن تتجمد مواضع محددة في وحدة إزالة مكون مرتفع نقطة التجميد بسبب الزيادة في البنزين. يجب أن تعمل المرفق غاز طبيعي مسال على تقليل الإنتاج وذلك من خلال رفض مصدر الغاز مرتفع تركيز البنزين» أو توقف الإنتاج ‎LS‏ ‏إذا لم يتم تقليل تركيز البنزين. ويكون من النافع تطوير عملية ونظام يتغلب على تلك المشكلات. 5 تتعلق الوثيقة الأمريكية 13622504 بطريقة ‎J atl‏ مكونات الهيدروكريون الأثقل بخليط غازي بشكل معتدل؛ على سبيل المثال» غاز طبيعي؛ عن مكون أكثر تطايراً نسبياً؛ء على سبيل المثال؛ ميثان ‎methane‏ يتم تنفيذها عن طريق تبريد الغاز تحت ضغط لإحداث التكثيف؛ الإضافة إلى التغذية المبردة كمية صغيرة من الهيدروكربونات ‎«JET‏ الفصل الومضي للخليط» على سبيل المثال» في أسطوانة ومضية ‎flash drum‏ أولى؛ الإضافة إلى طور الغاز المتنفصل كمية صغيرة 0 من الهيدروكربونات الأثقل» ومرة أخرى الفصل الومضي للخليط» على سبيل المثال» في أسطوانة ومضية مساعدة. تتعلق الوثيقة الأمريكية 13542673 باستخراج هيدروكربونات خفيفة من غاز طبيعي بطريقة حيث تكون اقتصادية ‎Ady‏ بواسطة الغاز الطبيعي يقصد خليط من هيدروكريونات أقل مع مكونات لها أقصى وزن جزيئي حوالي 114؛ تنخفض إلى الميثان. 5 الوصف العام للاختراع
يشتمل تجسيد أول موصوف هنا على عملية لإزالة هيدروكربونات مرتفعة نقطة التجميد؛ بما في ذلك مركبات البنزين؛ من تيار غاز التغذية ‎feed gas stream‏ المختلط. تشضتمل العملية على تبريد تيار غاز التغذية المختلط في مبادل حرارة أول لتكثيف ‎ohn‏ على الأقل من مكونات ‎«Cs‏ ,© و ‎Cs‏ وهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد؛ فصل مكونات ول)؛ ‎Cs «Cy‏ المكثفة وهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد في جهاز فصل أول لتشكيل تيار سائل ‎liquid stream‏ أول وتيار ‎Se‏ ‎Jl‏ تبريد تيار الغاز الأول في مبادل حرارة ‎GU‏ لتكثيف جزءِ على الأقل من تيار الغاز الأول؛ وفصل جزءِ مكثف ‎condensed portion‏ من تيار الغاز الأول في جهاز الفصل الثاني لتشكيل تيار غاز ثانٍ غني بالميثان كتيار علوي وتيار سائل ثان. ثم تتم التغذية ب تيارات السائل الأولى والثانية إلى وحدة التجزئة ‎fractionator‏ الأولى» وتتم إزالة غاز الميثان في تيار علوي وتتم إزالة 0 تيار السائل الثالث كتيار سفلي. تشتمل العملية أيضاً على إزالة تيار غاز منتج غني بالميثان أسفل الجزء العلوي لجهاز الفصل الثاني؛ تجزئة تيار السائل الثالث في مجموعة التجزئة للحصول على تيار ‎sale)‏ تدوير ‎recycle stream‏ يشضتمل على واحد على الأقل من مكونات ‎Cs‏ و ©؛ وتيار هيدروكربوني ‎hydrocarbon stream‏ مرتفع نقطة التجميد؛ والتغذية بتيار إعادة التدوير ‎aid‏ ‏على واحد على الأقل من مكونات ‎C3‏ ومكونات 4© إلى العملية عند موضع أعلى وحدة التجزئة
5 الأولى لتقليل نقطة التجميد للتيار عند موضع حيث يتم إدخال تيار إعادة التدوير. يتمثل تجسيد آخر في عملية لإزالة هيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد؛ بما في ذلك مركبات البنزين؛ من تيار غاز التغذية المختلط» يشضتمل على تبريد تيار غاز التغذية المختلط في مبادل حرارة أول لتكثيف جزءٍ على الأقل من ‎«Cy‏ مكونات ,© و ‎Cs‏ وهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد. فصل مكونات ‎Cs «Cy «Cy‏ المكثفة وهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد في جهاز 0 فصل أول لتشكيل تيار سائل أول وتيار غاز أول» تبريد تيار الغاز الأول في مبادل حرارة ثانٍ لتكثيف جزءِ على الأقل من تيار الغاز الأول وفصل ‎sin‏ مكثف من تيار الغاز الأول في جهاز الفصل الثاني لتشكيل تيار غاز ثانٍ غني بالميثان كتيار علوي وتيار سائل ثان. تتضمن العملية أيضاً التغذية بتيارات السائل الأولى والثانية إلى وحدة التجزئة الأولى؛ وإزالة غاز الميثان الموجود في تيار علوي ‎AY‏ تيار سائل ثالث كتيار سفلي؛ ‎Al)‏ تيار غاز منتج غني بالميثان أسفل الجزء 5 العلوي لجهاز الفصل الثاني؛ تجزئة تيار السائل الثالث في مجموعة التجزئة للحصول على تيارات منتج هيدروكربوني ‎chydrocarbon product streams‏ والتغذية بتيار مذيب ‎solvent stream‏
ينتمل على واحد على الأقل من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cy‏ إلى العملية عند موضع أعلى وحدة التجزئة الأولى لتقليل نقطة التجميد للتيار عند موضع حيث يتم إدخال تيار المذيب؛ بالتالي التمكين من استخدام درجات حرارة عملية متخفضة. يكون تجسيد آخر عبارة عن نظام معالجة أولية لتيار غاز التغذية المختلط الذي يتضمن مكونات ميثان وينزين لإزالة مكونات البنزين» يتمل النظام على مبادل حرارة أول للتكثيف الجزئي لغاز التغذية المختلط» جهاز فصل ‎Jol‏ تم تشكيله لفصل غاز التغذية المختلط لتشكيل تيار هيدروكربوني سائل ‎liquid hydrocarbon stream‏ أول يتضمن مكونات ‎Cay‏ ناتجة من تيار غاز يتضمن ميثان أول» مبادل حرارة ثانٍ تم تشكيله للتكثيف الجزئي على الأقل لتيار الغاز الغني بالميثان الأول» جهاز الفصل الثاني تم تشكيله لفصل تيار غاز يتضمن ميثان ثانٍ عن تيار هيدروكربوني 0 سائل ‎(OB‏ وحدة تجزئة تم تشكيلها لإزالة الميثان من التيار الهيدروكربوني السائل الأول وتيار هيدروكريوني سائل ‎(OB‏ ومدخل مذيب تم تشكيله للتغذية بتيار مذيب يشتمل على واحد على الأقل من مكونات ‎Cy‏ ومكونات © إلى النظام. يتم وضع مدخل المذيب قبل جهاز الفصل الأول والثاني؛ أو بعد جهاز الفصل ‎Sal‏ وقبل وحدة التجزئة. يكون تجسيد ‎AT‏ أيضاً عبارة عن عملية لإزالة هيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد؛ بما في ذلك 5 مركبات البنزين؛ من تيار غاز التغذية الهيدروكريوني المختلطء تشتمل على تبريد تيار غاز التغذية المختلط في مبادل حرارة أول لتكثيف جزءٍ على الأقل من و©؛ مكونات ‎Co‏ و ‎Cs‏ وهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد 3 ‎Aad‏ مكونات ‎Cs 3 Cs 3 Cs‏ المكثفة وهيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد في جهاز فصل أول لتشكيل تيار سائل أول وتيار غاز ‎(Jol‏ التكثيف الجزئي لتيار الغاز الأول بواسطة تبريد تيار الغاز الأول في مبادل حرارة ثانٍ أو تقليل ضغط تيار الغاز الأول وفصل جزءٍ 0 مكثف من تيار الغاز الأول في جهاز الفصل الثاني لتشكيل تيار غاز ثانٍ غني بالميثان» وتيار سائل ‎ols‏ تتضمن العملية أيضاً ‎Al)‏ تيار غاز منتج غني بالميثان أسفل الجزء العلوي لجهاز الفصل الثانى» التغذية بتيار السائل الأول إلى مجموعة وحدة التجزئة وتجزئة التيار السائل الأول للحصول على تيارات منتج هيدروكريوني وتيار هيدروكريوني مرتفع نقطة التجميد تشتمل على مكونات بنزين» وسحب جزءٍ على الأقل من تيار السائل الثانى؛ زيادة ضغط الجزءِ المسحوب ‎cwithdrawn portion 5‏ وإعادة تدوير بعض على الأقل من ‎gall‏ المسحوب والمضغوط إلى
العملية إلى موضع ‎(JB‏ أو عند؛ جهاز ‎Jail‏ الأول لمنع تجميد تيارات العملية ‎process‏ ‎streams‏ ومكونات العملية ‎process components‏ يكون تجسيد ‎AT‏ عبارة عن نظام ‎dallas‏ أولية ‎lal‏ غاز التغذية المختلط يتضمن مكونات ميثان وبنزين لإزالة مكونات البنزين» ‎dt‏ النظام على مبادل حرارة أول لتبريد والتكثيف الجزئي لغاز التغذية المختلطء ‎lea‏ فصل أول تم تشكيله لفصل تيار غاز التغذية المختلط المكثف بشكل جزئي والمبرد لتشكيل تيار هيدروكربوني سائل أول يتضمن مكونات ‎Cap‏ وتيار غاز يتضمن ميثان أول؛ ممدد تم تشكيله لتمديد والتكثيف الجزئي لتيار غاز يتضمن ميثان أول؛ جهاز الفصل الثاني تم تشكيله لفصل تيار غاز يتضمن ميثان أول لتشكيل تيار غاز يتضمن ميثان ثانٍ وتيار هيدروكربوني سائل ‎(of‏ جهاز زيادة الضغط ‎pressure-increasing device‏ تم تشكيله لزيادة 0 ضغط تيار واحد على الأقل من التيار الهيدروكربوني السائل الأول وتيار هيدروكريوني سائل ‎(of‏ ‏ومدخل ‎sale)‏ تدوير ‎inlet‏ 16097016 تم تشكيله للتغذية ‎gia‏ مُعاد التدوير ‎recycled portion‏ من جزءِ على الأقل من التيار الهيدروكربوني السائل الأول وتيار هيدروكربوني سائل ثانٍ مرة أخرى إلى النظام عند موضع أعلى؛ أو عند؛ جهاز الفصل الأول. شرح مختصر للرسومات 5 الشكل 1 يصور تخطيطياً نظام وعملية لاستخلاص هيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد من تيار غاز هيدروكربوني ‎hydrocarbon gas stream‏ مختلط وفقاً لتجسيد أول. الشكل 2 يصور تخطيطياً نظام وعملية لتجزئة تيار هيدروكريوني مختلط تم الحصول عليه من عملية موضحة في الشكل 1. الشكل 3 يصور تخطيطياً تجسيد ثانٍ لنظام وعملية لاستخلاص هيدروكربونات مرتفعة نقطة 0 التجميد من تيار الغاز. الشكل 4 يصور تخطيطياً نظام وعملية لاستخلاص هيدروكربونات مرتفعة نقطة التجميد من تيار الغاز وفقاً لتجسيد ثالث. تم وصف عملية تبريد ‎processes‏ 017086016 جديدة في هذه الوثيقة لاستخلاص مكونات 5 التجميد ‎freezing components‏ (هيدروكريونات ثقيلة ‎cheavy hydrocarbons‏ بما في ذلك وليس ‎Bg ally‏ بالاقتصار على بنزين ‎benzene‏ تولوين ‎toluene‏ وينزين
الإيثيل ‎ethylbenzene‏ وزيلين ‎((BTEX) xylene‏ من تيار الغاز الطبيعي الشسخن مسبقاً قبل الإسالة. تتم في البداية معالجة غاز التغذية الخام ‎Raw feed gas‏ لإزالة مكونات التجميد ‎Jie‏ ثانى أكسيد الكريون؛ الماء وهيدروكريونات ثقيلة قبل الإسالة. تتم إزالة ثانى أكسيد الكربون والماء بواسطة العديد من العمليات المتوفرة تجارياً. مع ذلك؛ تعتمد إزالة مكونات التجميد الهيدروكريونية ‎freezing hydrocarbon components‏ على نوع وكمية المكونات المراد إزالتها. بالنسبة لغازات التغذية ‎feed gases‏ والتي تكون منخفضة نسبة المكونات ‎(Cag «Ca oy Jie‏ ولكن التي تتضمن هيدروكربونات التي سوف تتجمد أثناء ‎ALY)‏ يكون فصل مكونات التجميد أكثر صعوية. يوضح الجدول 3 التالي تركيبة غاز نمطية والتي يمكن استخدامها للإسالة. يكون الغاز فقير 0 للغاية؛ ولكن يتضمن كمية كبيرة من مكونات التجميد الثقيلة. يكون فصل مكونات التجميد ‎Dal‏ ‎laa‏ حيث أنه أثناء عملية التبريد؛ لم توجد كمية كافية من 2©؛ :© أو ‎Cy‏ في تيار السائل لتخفيف تركيز مكونات التجميد والحفاظ عليها من التجميد. تزداد هذه المشكلة بشكل كبير أثناء بدء العملية وعندما تكون المكونات الأولى للتكثيف الناتجة من الغاز عبارة عن منتجات طرفية ثقيلة؛ بدون وجود أي من مكونات :© إلى ‎LCs‏ للتغلب على هذه المشكلة؛ تم تطوير عمليات ونظم تعمل 5 على إزالة مشكلات التجميد أثناء البدء والتشغيل العادي. تعريفات: كما هو مستخدم هناء يشير التعبير "هيدروكريونات مرتفعة نقطة التجميد" إلى بنزين؛ تولوين؛ وبنزين الإيثيل» زيلين» ومركبات ‎cal‏ بما في ذلك أغلب الهيدروكربونات التي تتضمن 6 ذرات كربون ‎carbon atoms‏ على الأقل. كما هو مستخدم هناء يشير التعبير 'مركبات بنزين" إلى 0 بنزين» وكذلك تولوين؛ وبنزين ‎(JAY)‏ زبلين» و/ أو ومركبات بنزين مستبدلة أخرى. كما هو مستخدم ‎cls‏ يعني التعبير "تيار غاز غني بالميثان" تيار غاز به أكبر من 50 7 بالحجم من الميثان. كما هو مستخدم هناء يشير التعبير "جهاز زيادة الضغط" إلى مكون يعمل على زيادة ضغط تيار الغاز أو السائل ؛ بما في ذلك ضاغط ‎compressor‏ و أو مضخة ‎pump‏ ‏الجدول 1 التالي يوضح نقطة التجميد لهيدروكربونات مختاره. 5 الجدول 1
مكون نقطة غليان عند | ضغط بخار عند | نقطة تجميد عند 1 ميجاباسكال | 37.7 درجة مثوية | 0.099 ( 14.7 رطل / |( 100 فرنهايت)؛ | ميجاباسكال ( بوصة مريعة | رطل / بوصة ‎١‏ 14.4 رطل مطلق)؛ فهرنهيت | مريعة مطلق بوصة مربعة مطلق)؛ فهرنهيت -بيوتان 31117 51 -217 ايو أن ل ان اا -بنتان ]971 16 -201 ‎r=‏ ان لان ا 1 -هكسان ‎IN.‏ 156 5 -140 نحو نان ان ل 1-هبتان ‎IN-‏ 206 2 -131 اجون ان أن ا ١-أوكتان ‎IN-‏ 258 1 -70 توا رن ان نان زيلين 281/0 03 56 + كن سن 0-زيلين 2920 0.3 -13 = ال ان ل (يتم الحصول على بيانات الخاصية الفيزيائية في جدول2 من ‎Gas Processors Suppliers‏ ‎(Association Engineering Data Book‏ بالرجوع إلى الجدول 1؛ يكون للبنزين نقطة غليان وضغط بخار مشابه ل 10-هكسان و©-هبتان؛ مع ذلك؛ تبلغ نقطة التجميد للبنزين حوالي 79 درجة مئوية ( 175 فرنهايت) أعلى. كذلك يكون ل 27-أوكتان» ©-زبلين» و0- زبلين» من بين غيرهاء خواص فيزيائية التي تؤدي إلى التجميد عند
درجات الحرارة السابقة؛ حيث لم يتم تكثيف المكونات الأخرى الشائعة في الغاز الطبيعي بدرجة كبيرة ‎Jie‏ السائل. في تجسيدات؛ تتضمن العمليات الموصوفة هنا بصورة نمطية تيارات تغذية بالهيدروكريونات المختلطة بها محتوى هيدروكربوني مرتفع نقطة التجميد في النطاق من 100 إلى 20000 جزءِ في المليون بالمولار» أو 10 إلى 500 ‎ea‏ في المليون بالمولار؛ محتوى ميثان في النطاق من 80 إلى 8 7 مولارء أو 90 إلى 98 7 مولار. بصورة نمطية يتضمن تيار المنتج الغني ‎ally‏ محتوى هيدروكربونات مرتفع نقطة التجميد في النطاق من صفر إلى 500 ‎a‏ في المليون بالمولار ‎Cae‏ ‏أو صفر إلى 1 جزءِ في المليون بالمولار من البنزين» و محتوى ميثان في النطاق من 85 إلى 98 7 مولار؛ أو 95 إلى 98 7 مولار. 0 في تجسيدات؛ تستخدم العمليات الموصوفة هنا بصورة نمطية درجات حرارة ومعدلات ضغط في النطاق من -12* -28 درجة مئوية ( 10 إلى -50 فرنهايت) و 6.89-2.76 ميجاباسكال (400 إلى 1000رطل / بوصة مربعة ) مطلق في جهاز الفصل الأول»-27 الي -83 درجة مئوية (--10 إلى -150 فرنهايت) و 6.89-2.76 ميجاباسكال (400 إلى 1000رطل / بوصة مربعة ) مطلق في جهاز الفصل الثاني. إذا تم استخدام جهاز فصل ‎«ll‏ تكون درجات ‎Sha‏ ‏5 ومعدلات الضغط بصورة نمطية في النطاق من 027 الي -94 درجة مئوية ( -50 إلى -170 فرنهايت) و 4.8-2.07 ميجاباسكال (300 إلى 700 رطل/بوصة مريعة) مطلق. تكون المواصفة النمطية لغاز المدخل لوحدة الإسالة < 1 جزءِ في المليون بالمولار من البنزين و<500 جزء في المليون من المولار من البنتان والمكونات الثقيلة. التجسيد الأول 0 بالرجوع في البداية إلى الشكل 1؛ يتم توضيح عملية استخلاص ‎Coy‏ جزئية. تستخدم العملية مبادلات حرارة ‎heat exchangers‏ وأجهزة فصل الطور ‎phase separators‏ لإزالة مكونات غاز التغذية المختلط التي لا تُشكل ‎eda‏ من منتج الغاز الطبيعي. في البداية؛ يمكن تحليل منحنى تبريد غاز التغذية لتحديد نقطة التجميد للخليط. ثم تتم ‎LL af‏ مذيب عدم تجميد ‎non-freezing‏ ‎Jie solvent‏ برويان أو بيوتان بكمية كافية للحفاظ على مكونات التجميد الثقيلة في طور السائل ‎(liquid phase 5‏ يتم إرسال السائل المنتج أثناء عملية فصل منتج الغاز الطبيعي إلى عمود نزع الميثان ‎.demethanizer column‏ يمكن حقن المذيب عند واحد أو أكثر من المواضع في
مجموعة التبريد؛ بشكل اختياري باستخدام كميات مختلفة من مذيب تعتمد على تركيبة غاز التغذية والموضع الذي يتم عنده إدخال تيار إعادة التدوير. تتضمن العملية التي تشتمل على إرسال السائل من أجهزة الفصل إلى عمود نزع الميثان (بواسطة التسخين ‎١‏ لأولي) انخفاض الضغط عبر صمامات التحكم ‎valves‏ 00001. يمكن أن يؤدي تقليل الضغط إلى الومض» التبريد؛ وبشكل محتمل ظروف التجميد في خطوط العملية. لمنع التجميد؛
يمكن إضافة مذيب قبل صمام التحكم ‎control valve‏ مباشرة؛ أو عند موضع مناسب آخر. يمكن ‎aie‏ تجمد الهيدروكريونات بواسطة التسخين الأولي لسائل جهاز الفصل ‎separator liquid‏ قبل انخفاض الضغط. سوف يعتمد اختيار إضافة المذيب و/ أو مستوى التسخين المسبق على كمية ونوع مكون التجميد ‎freezing component‏
0 يقوم برج نزع الميثان بإزالة الميثان والمكونات الخفيفة عند الجزء العلوي» واستخلاص جزء من مكونات ‎Cy‏ عند الجزءِ السفلي. تم إرسال التيار ‎Coy‏ من الجزءِ السفلي للبرج إلى مجموعة وحدة التجزئة حيث يتم فصل مكونات ‎Cy «Cs «Cr‏ و ول. يتم إعادة تدوير جزءِ من تيار (تيارات) ‎Ca‏ ‏و/ أو ‎Cy‏ مرة أخرى إلى وحدة التبريد للحماية من التجميد. الشكل 2 يوضح تجسيد لمجموعة وحدة التجزئة والتي تتضمن أبراج نزع الإيثان ‎«deethanizer‏ وأبراج نزع البرويان ‎«depropanizer‏
5 وأبراج نزع البيوتان ‎.debutanizer towers‏ يمكن إعادة تدوير ‎candy‏ اثنين؛ أو ثلاث من المذيبات المختلفة إلى نظام تنقية الغاز ‎«gas purification system‏ شريطة أن يكون المذيب خالي بدرجة كبيرة من مكونات التجميد. في تجسيدات؛ يشتمل المذيب على ‎Cy‏ ومكونات ‎Cy‏ في بعض الحالات؛ يتم استخدام مكونات :© أو يتم تضمينها أيضاً في تيار إعادة تدوير مذيب هيدروكربوني مختلط ‎.mixed hydrocarbon solvent‏
تتمثل ميزة مضافة للعملية الموصوفة هنا في أن المذيب المستخدم لمنع التجميد؛ ‎Jie‏ برويان أو بيوتان؛ يمكن استخلاصه من غاز التغذية. يمكن تشغيل العملية بحيث يتم استخلاص جميع المذيب المضاف و في هذه الحالة لا تكون هناك حاجة لتعويض خارجي مستمر. إذا كانت الوحدة مطلوية لاستخلاص ‎(Cp‏ :© أو ‎Cy‏ الإضافي الموجود في تيار التغذية؛ يمكن تشغيل العملية في ظروف والتي تكون مناسبة لإنتاج منتجات ‎Cs Cr‏ و/ أو ‎Cy‏ قابلة للبيع.
5 الجدول 2 يوضح مجموعتي بيانات عند نقاط الاختيار في العملية حيث يمكن أن يحدث التجميد. توضح مجموعات البيانات المرقمة "'بمذيب" حقن مذيب البروبان» وتقترب 10 درجة مئوية من نقطة
التجميد. تكون مجموعة البيانات المرقمة 'بدون مذيب" نفس العملية؛ ولكن بدون حقن مذيب البرويان. توضح مجموعة البيانات المذكورة -23 درجة مئوية للتجميد؛ وجعل العملية غير مجدية. الجدول 3 يوفر توازن مادة للعملية العادية التي توضح تيار التغذية ومنتجات العملية. أثناء تشغيل النظام الموضح في الشكل 1» لا يزال تيار غاز المنتج يتضمن بنزين والمكونات ‎ALE 5‏ ويتطلب الإشعال حيث لا يفي بمواصفات تيار التغذية للإسالة. مع ذلك؛ ‎Yay‏ من إشعال جميع غاز المنتج وحتى يتمتع بالمواصفات؛ يمكن إعادة تدوير جزءِ من غاز المنتج أثناء التشغيل مرة أخرى إلى الطرف الأمامي لعملية الإسالة؛ بالتالي تقليل الإشعال. بالإضافة إلى ذلك؛ يكون غاز إعادة التدوير منخفض من حيث مكونات التجميد مقارنة بتيار التغذية؛ ويميل إلى تخفيف تيار التغذية لوحدة التبريد بالتالي المساعدة في الحماية من التجميد أثناء عملية التبريد. تؤدي ‎sale)‏ ‏0 التتدوير إلى تعجيل التبريد الأولي للوحدة ‎Cus‏ سوف يمر المزيد من الغاز من خلال ‎Heal‏ تقليل ضغط الوحدة ‎plant pressure reduction devices‏ أيضاً الإشارة إلى غاز المنتج بتعبير غاز متبقي في الجداول. الجدول 4 يوضح الظروف أثناء التشغيل مع كل من إعادة تدوير الغاز المتبقي و حقن المذيب. تكون الخطوات الموضحة للتشغيل النمطي موضحة فيما يلي: 1. ابد تبريد غاز المدخل؛ يبدأ السائل في التشكيل في أجهزة الفصل. يتم في الممد التمرير الجانبي للغاز من خلال صمام جول-ثتومبسون. يتم ‎Jai)‏ الجزء العلوي لجهاز نزع الميثان ‎.Demethanizer‏ ‏2. يبدأ ‎sale)‏ تدوير المادة المتبقية 3. تتم إضافة برويان جديد. يزداد إعادة تدوير المادة المتبقية. 0 4. استمر في تبريد الوحدة. 5. شغل الممدد. 6. جهاز نزع الميثان من الجزء العلوي للمادة المتبقية. ‎Jad‏ مجموعة التجزئة. إعادة تدوير جهاز نزع البرويان العلوي مرة أخرى إلى المدخلء ابداً بتقليل البرويان الجديد. 7. استمر في تبريد الوحدة؛ قلل البرويان الجديد. 5 8. استمر في تبريد الوحدة؛ قلل البرويان الجديد. 9. حقن جميع المذيب من مجموعة التجزئة.
-2 1 — 0. قلل إعادة تدوير المادة المتبقية. 1. لم يتم إعادة تدوير المادة المتبقية. قلل كمية المذيب. أثناء المراحل الأولية؛ يتم امستخدام البروبان الجديد الناتج من التخزين لمنع التجميد. مع ذلك؛ بمجرد إنتاج البروبان في النظام؛ يتم تقليل حقن البروبان الجديد الذي تم الحصول عليه من التخزين. جدول4 يوضح أيضاً أنه أثناء خطوة 2 يتم إعادة تدوير المادة المتبقية؛ واستمر حتى خطوة 10. الجدول 5 يوضح الظروف أثناء التشغيل بدون إعادة تدوير الغاز المتبقي أو حقن المذيب. يوضح الجدول التشغيل من خطوة التجميد 4؛ ولا يكون التشغيل محتملاً لهذه العملية. الجدول 2. كبت التجميد ا حمس دام واتلإاسوائلأسوائل| إسوائللسوائلاسوائل الل لقصل الفلا ‎SENT SEO SENT: BN‏ (رقم مرجعي في )84( )15( )31 ‎@s5)‏ )8 )15( ردم ‎@s)‏ ‏-87 ‏5 مثوبة -29 لوعو 871 ‎fee 8‏ رن ة )132 | ,694 ل ‎2m) LT‏ جة حرارة نهان” مئوية -124 ) ‎=e Ral‏ | وو ) )-20 117 )-125 ف) بد ( (-2ف) ( : ( . 9 328 3.31 331 3.28 ]3.31 331 ‎yy,‏ ميجاباس ميجاباس ميجاباسميجاباس) ميجاباسميجاباسميجاباس ‎J J J J J J J a‏ ‎586)i, ., . (‏ )475 )480 )480 )475 )480 )480 ماج (طلابرطل[طلزطل (طل([طلزطل وصة) (بوصة) /بوصة) /بوصة) | |بوصة) /بوصة) /بوصة)
— 1 3- 188.1 20.94 196.3] 71.25| 22.35 ‏طل/س‎ ‎24.351 ‏معدل تدفق الكتلة‎ 61 0 47 5 2 1 ‏احة‎ ‏رجة‎ ‎40 23- 48 10 10 ‏الدرجات للتجميد‎ ‏مئوئة‎ ‎70.00 0 oy 70.00 70.01 70.00 000 | tum ‏عم‎ ‎70.01 1 ol 70.01 ool oor 00) [a ‏م ايد‎ 70.00] 0 oy 70.00 70.00 0 1000 | ‏يد الهدريين‎ 001 004 ‏ليسيت وم 1 70.006 70.05 ول‎ nitrogen 87.71] 72.49 86.16 79.61 3 ‏ميتان 70.00 | } 1729 إ:‎
A A A A A
78.26 3 =k 77.94 75.2606 8 or | 0 72.86 1 as 75.13] 79.90 4 ml | ae j ; ; ; 1- ‏بيوتان‎ 1 70.499 3 72 70.33 71.33 71.988 70.10
Butane 70.42] 8 = 70.27 71.46 72.88] 70.00 Sls n
_ 1 4- ‏و‎ ‎70.07 71.33 71.89 |7004 72047 2181 70.00 oo
Pentane 70.05 71.37 2 70.03| 70.54] 72.30 "© | ‏معد‎ ‎70.01 70.99 = 70.01| 70.28] 74.42 og | ee ‏ميثيل سايكلو بنتان‎ 70.01 70.59 73.42] | 70.00 70.17 2314 70.00
Methylcyclope 10.99 20.02 11.51) || 70.01] 70.44) 19.99] 70.00 ny 70.01 70.74 75.56 | 70.01] 7021 75.07 70.00 © ‏يكلو‎ ‎Cyclohexane ‎70.00 5 win 20.00 70.12] 75.85 "© | ‏مين‎ ‎70.00 70.47 76.39 | 0.00 703 1579 70.00 ‏مكسا-*‎ ‎JJ ‎70.00 70.19 = 20.00 70.05] 74.06 ‏يد | له"‎ 70.00 70.10 = 20.00 70.03] 74.10 00 | ssi - ‏-تونان‎ ‎70.00 70.06 820 0.00 70.02 17354 70.00 n= ‏نوبان‎ ‎Nonane ‎Ja ‎i | 1 7 8 El i | 8 ‏ا‎ ,ّ ّ 5 ERE 2 } ded
‎٠ 1 5 —‏ ل ند رين ‎fit)‏ 00 .21.6724 38.59 )194.1 | )20.35 405 ,)185.9 ق عه 2 4 3 86 6 74 حمق في اكور م فلل ‎١ EEE | J J‏ ّ | ّ لاحظ أن ظروف درجة الحرارة وضغط سوائل جهاز الفصل المحددة سابقاً تكون أقل من صمامات التحكم في المستويات المناظرة. الجدول 3-توازن تيار ‎sale‏ التغذية والمنتج إيثانيرويان بيوتان اسم التيار يار تغذية اغاز متبقى ‎Col‏ ‎(224)Ethane :‏ (268) )2 )54( )70( )270( طل/بوصة ضغط المريعة855 463 6 420 245 5ق :88 معدل تدفق طل/ساعة |8.278(79.359|1.391.056(1.446.218 9.49636.328 25.258 لكتلة
-6 1 — عم | ‎nog‏ 8" 0 70.00 70.00 70.00 70.00 ثانى أكسيد 0 0.00 70.00 70.03 70.00 70.00 70.00 ‎OS)‏ ‏1 0 0.00 70.00 70.00 70.00 70.00 70.00 الهيدروجين ‎am‏ |0180 8 20.00 70.00 70.00 70.00 70.00 ليان | 29029 798.42 0106 70.89 70.00 70.00 70.00 اط 71.17 70.35793.2021647 70.00 70.00 يد | ‎asl‏ 27 75.88/754.14 |70.62799.55 70.00 ‎ff‏ 0 5452 70.00 720.10 702415027 ‎on fae‏ 0 ]75.50 70.00 70.00 |71.831748.61 تيعد | له" 0 71.671 70.00 70.00 ]70.38 78.90 ‎se‏ |" 00 721.67 70.00 20.00 70.02 79.10 ممصن ال" 00 71.652 70.00 70.00 70.00 غم" 70.02 ]70.00 ]71.10 20.00 70.00 70.00
٠ 1 7- 117.91 70.00 70.00 710.00 73.29] 70.00 ‏يد اله"‎ 18.94 70.00 70.00 70.00 21.644 70.00] 3 a
هكسان ‎oof Jae‏ 0 21.61 70.00 20.00 10.00 18.76 ‎on [2‏ 70.00 ]71.61 70.00 20.00 ]70.00 18.76 ‎ows‏ | )00 70.00 71.05 70.00 20.00 ]70.00 15.37 ‎nog 1 70.00 no [ssh‏ 70.00 70.00 15.45 ميد | ‎anf‏ 70.00 ]71.72 70.00 20.00 ]70.00 19.40
مليون قدم التدفق 787.57 78855 القياسي
اليوم معدل تدفق
طل/ساعة 9 - 36327 9.496 25.258 لكتلة
٠ 1 8 ٠ 70 36 161] 43 6 a ‏الجدول 4 تشغيل باستخدام المذيب‎ ‏وائل‎ ‏برويان معاد إعادةاسوائلاسوائل مدخل‎ ‏خطوة بار هأز‎ : BEC . NSIT
I= Sea beni pasa) ‏ف خطوة التشغا‎ ‏ل ف‎ Ld ١ث ‏جديد را الى_مو‎ 7 Joss ‏لممددة‎ Propane] ‏بارد‎ Bayly ‏المتبقيةدافئة‎ ‏جالون إ: رجة‎ ‏لون في . هامش التجميد؛‎ > 3 ‏ارة‎ A 3
C ‏الدقيقة‎ " ‏الدقيقة نهايت‎ ‏تبريد غاز المدخل؛‎ fay ‏بدأ السائل فى التشكيل‎ dll ‏أجهزة‎ ‎3 10 21 11 ‏التمرير الجانبي للممدد؛‎ 1 ‏للغاز من خلال صمام‎ ‏جول-ثومبسون. يتم‎ ‏إشعال الجزء العلوي‎ : ‏إعادة تدوير المادة‎ say 1- 21 19 5 " 2 ‏المتبقية.‎ ‎Olas yn ‏تم إضافة‎ 10-١ 9 21 11 0 0 100 ‏جديد.. يزداد إعادة تدوير‎ 3 ‏المادة المتبقية.‎
— 9 1 — ‎ELEC EE=E‏ جهاز نزع الميثان من الجزءِ العلوي للمادة المتبقية. ‎Jad‏ مجموعة 3 17 0 16 12 -40 التجزئة. إعادة تدوير جهاز نزع البروبان العلوي مرة أخرى إلى استمر فى تبريد الوحدة؛ ‎١ 7‏ 0 150 0 10 11 55 55-1 ‎JE‏ البروبان الجديد استمر فى تبريد الوحدة؛ ‎١‏ 0 150 0 11 12 55 -70 ‎JE‏ البروبان الجديد ل جميع المذيب من 190 0 12 13 53 ‎de gana‏ التجزئة. قلل ‎sale]‏ تدوير المادة 190 0 12 21 50 المتبقية لم يتم إعادة تدوير المادة 1 المتبقية. قلل كمية 105 0 10 10 48 المذيب. الجدول 5- تشغيل بدون مذيب
— 0 2 — ٍ وبان إعادة وال 9 ائل 9 ‎Jal‏ ‏خطوة بروبان 9— ‎ileal) x‏ لجهازمدخل جهاز ‎Fy 1 * + |‏ الت را ‎ws La‏ التدوير المادةفصلفدد فصل ‎Jad‏ بارد المتبقية 'دافئة باردة ‎Balad‏ ‏جالوناجالون ‏إ: رجة حرارة؛ ‎JA‏ هامش التجميد؛ م ا > نهايت الدقيقة الدقيقة ‎fal‏ تبريد غاز المدخل؛ يبدا السائل فى التشكيل فى أجهزة الصا "0 التمرير ‎EEN)‏ للممدد؛ 1 1 1 }21 10 3 للغاز من خلال ‎plea‏ جول- ثومبسون. يتم إشضعال الجزء العلوي لجهاز نزع الميثان. ‎me B‏ م تم إضافة برويان جديد.. يزداد 3 17 13 -2 إعادة تدوير المادة المتبقية. ‎IEREEREE oo R‏ شغل الممدد. 0 0 0 1 ‎II‏ -7 -20
— 1 2 — جهاز نزع الميثان من الجزء العلوي للمادة المتبقية. شغل مجموعة التجزئة. إعادة تدوير 10 -12 -30 جهاز نزع البروبان العلوي مرة أخرى إلى المدخل؛ ابداً بتقليل البريان الجديد ‎pan‏ فى تبريد الوحدة؛ ‎HE‏ ‏7 1 -12 -15 -40 البرويان الجديد ‎pan‏ فى تبريد الوحدة؛ ‎HE‏ ‏) -19 2 55-0 البرويان الجديد ل جميع المذيب من مجموعة -23 18 -70 التجزئة. ‎ee Ek‏ م لملا لم يتم ‎sale]‏ تدوير المادة المتبقية. 11 -23 40 قلل كمية المذيب. يكون المثال الموضح في الأشكال 2-1 لعملية استخلاص ‎Cap‏ يمكن حقن المذيب وتنفيذ مخطط إعادة تدوير المادة المتبقية بالاشتراك مع مخططات استخلاص ‎Cp‏ الأخرى. يمكن تطبيق العملية لعملية استخلاص ‎Cay‏ أو ‎Cup‏ يختلف شكل الوحدة وكمية مكونات ‎Cay Cop‏ وبيب كما هو مطلوب لكل استخدام.
عند درجة الحرارة المنخفضة يجب أن يكون تركيز مكون التجميد منخفض لمنع التجميد. يؤدي استخدام العديد من نقاط فصل السائل إلى تقليل الحاجة للمذيب. بالتالي يؤدي استخدام العديد من نقاط الفصل تقليل إجمالى الطاقة المطلوية لإزالة المكونات مرتفعة نقطة التجميد. علاوة
على ذلك؛ يؤدي استخدام العديد من نقاط الفصل إلى تقليل أو إزالة نقاط الضغط في منحنيات التسخين/التبريد لمبادلات الحرارة بواسطة تقليل إجمالي التكثيف المطلوب.
يسمح استخدام مذيب أكثر تطايراً من جميع مكونات التجميد المراد إزالتها بالفصل التام للمذيب ‎sale‏ الاستخدام بدون احتمالية التلوث بمكونات التجميد. علاوة على ذلك؛ يسمح استخدام
مذيب أكثر تطايراً من مكونات التجميد بإسالة بعض من المذيب بشكل أكثر من نقاط ‎Jail‏
المتتالية.
في تجسيدات؛ يشتمل المذيب على هيدروكربونات ‎Cs‏ و/ أو ‎«Cy‏ مثل البرويان والبيوتان. يوفر استخدام مذيبات بروبان و/ أو بيوتان مذيب سائل في العملية مع قليل من الحرار للتكثيف بالمول» تقليل انحراف منحنى تشغيل وتبريد مبادل الحرارة من تكثيف المذيب.
يكون من الهام وجود كمية كافية من مكونات المذيب في صورة سائل عند أو قبل التكثيف و التجميد المحتمل لمكونات التجميد في كل خطوة للاختراع الحالي حيث يتم تبريد ‎Obl‏ يما في ذلك مبادلات حرارة وأجهزة انخفاض الضغط ‎pressure drop devices‏ يكون من الهام أيضاً وجود المذيب في صورة سائل بكميات كافية عند كل نقطة من خلال عملية التبريد لمنع التجميد.
يمكن استخدام تركيبة»؛ ودرجة حرارة؛ وضغط التيار بالاشتراك مع لوغاريتمات نقطة التجميد
5 لتوقع ظروف التجميد؛ ‎(arg‏ استخدامها للتحكم في معدل حقن المذيب و موضع التشغيل والحالة الجاهزة للتشغيل. يمكن مراقبة ظروف التشضغيل التي تشضير إلى احتمالية التجميد بما في ذلك انخفاضات الضغط الأعلى من العادية وتبادل الحرارة الأقل من العادي؛ واستخدامها كتغذية ارتدادية للتحكم في معدل وموضع حقن المذيب.
يتطلب استخدام التجسيدات الموصوفة هنا لإزالة المكونات مرتفعة نقطة التجميد قبل مرفق
0 إسالة الغاز إزالة جميع المكونات التي يمكن أن تجمد وحدة الإسالة. في بعض الحالات؛ لا يكون البنتان والمكونات الثقيلة نافعاً كمذيب» حيث توجد قيود صارمة على كمية تلك المكونات الداخلة إلى وحدة الإسالة.
يوفر استخدام العملية الموضح في الأشكال 2-1 قبل مرفق إسالة ‎gas JW‏ ‎liquefaction facility‏ ميزة أن استخلاص مكونات المذيب في مجموعة التجزئة أيضاً مكونات
5 .ا لمواد التبريد المختلطة ‎mixed refrigerants‏ المستخدمة عادة في مرفق الإسالة. يكون استخدام
مكونات المذيب متوفر بصورة عادية في غاز التغذية؛ ويكون مسموح به أيضاً في العملية التالية؛ ويدكون سمة إضافة وفائدة لتجسيدات محددة موصوفة هنا.
تؤدي إضافة المذيب إلى زيادة كثافة طور السائل؛ تعزيز فصل السائل؛ بما في ذلك مكونات التجميد المتضمنة؛ من البخار. تؤدي إضافة المذيب إلى زيادة شد السطح للسائل؛ وكذلك
تعزيز فصل و استخلاص السائل. تسمح إضافة المذيب بتكثيف واستخلاص مكونات التجميد عند
درجة ‎Bla‏ مرتفعة؛ حيث تكون الخواص الفيزيائية النسبية للبخار والسائل أكثر تفضيلاً.
يؤدي تخفيف مكونات التجميد في المذيب إلى تقليل حجم سائل مكون التجميد المحمول في أي من القطرات غير المستخلصة في طور السائل في أوعية الفصل؛ وتقليل التأثير السلبي لحمل القطرات.
في الوقت الذي يكون فيه من الضروري تصميم و تشغيل الوحدة لبنزين؛ تولوين؛ ‎Oy‏ ‏الإيثيل وزيلين وإزالة ,© لتجنب التجميد» حيث يمكن أن تختلف تركيبة التغذية من فقيرة للغاية إلى غنية للغاية بمكونات ‎Cap‏ مع واحد أو أكثر من تركيبات الغاز المتوسطة ‎average gas‏ ‎compositions‏ المختلة. يمكن أن يكون إعادة تدوير مكونات المذيب ضرورياً لتجنب التجميد ‎Lexie‏ يكون غاز التغذية فقير هيدروكريونات +و©. يمكن أن يكون إعادة التدوير مطلوباً في حالة
5 غاز التغذية الغني ب ‎Cap‏ يمكن أن تتطلب الحالة الغنية ب ‎Ca‏ و/ أو ‎Cy‏ معدات كبيرة بسبب الاستخلاص المرتفع للسوائل. سوف تكون أجهزة وأبراج الفصل أكبر عند تصميمها لاستيعاب حالة الغاز الغني (انظر ما يلي). يمكن أن تعمل حالة التحميل المرتفع على ضبط الأحجام الأدنى لمعدات الوحدة؛ ‎(Sarg‏ أن تكون تلك الأحجام أكبر من المطلوب لحالة الغاز الفقير.
لتشغيل جميع المعدات بصورة جيدة؛ يكون من المطلوب تشغيل جميع المعدات عند نقاط
0 تشغيل تصميم مقبولة لضمان الأداء الملائم. يكون لإعادة تدوير السوائل لمنع التجميد في حالات الغاز الفقير تأثيراً ثانوياً في زيادة الحمولة على المعدات؛ بشكل محتمل إلى نفس التحميل كما هو بالنسبة لحالة الغاز الغنية ب ‎Cap‏ يكون للنتيجة غير المتوقعة لتجنب التجميد تأثير موجب على أداء الوحدة. يمكن استخدام عملية إعادة التدوير لمنع التجميد وفي نفس الوقت لمعادلة حمولة المعدات بالنسبة لحالات غاز التغذية المختلفة. يمكن أن يسمح ‎sale]‏ تدوير تيارات البروبان
5 والبيوتان أن تظل تركيبة غاز التغذية؛ وتجنب التجميد؛ وكذلك نتائج مدهشة في غاز تيار تغذية مشابه للغاية باستخدام ظروف تشغيل وأحمال متماثلة تقريباً لجميع المعدات.
بصورة نمطية؛ يتم ضبط ظروف تشغيل الوحدة لتحقيق نتائج مطلوية باستخدام غازات التغذية المختلفة. باستخدام التجسيدات الموصوفة هناء يؤدي أيضاً استخدام إعادة التدوير لتجنب التجميد إلى عملية مبسطة إلى حد كبير. عند تغير غاز التغذية يمكن تغيير معدل إعادة ‎ppl‏ ‏ولا تتطلب جميع ظروف التشغيل الأخرى ضبط بصورة كبيرة؛ مما يجعل عملية تغيير تركيبات التغذية ‎feed compositions‏ أكثر سهولة. يتطلب هذا السيناريو تغيير بند واحد فقط ‎Yu‏ من ‎Bae‏ بنود. بوجه عام يتضمن تصميم وحدة جديد إزالة هيدروكريونات ثقيلة و بنزين؛ تولوين؛ وبنزين الإيثيل وزيلين من غاز طبيعي فقير للغاية قبل الإسالة اثنين على الأقل من أوعية الفصل؛ ومبادل حرارة واحد على الأقل؛ جهاز تقليل ضغط ‎pressure reduction device‏ واحد على الأقل؛ و 0 تنقاط حقن المذيب قبل اثنين أو أكثر من هذه القطع للمعدات. يكون البروبان والبيوتان متوفر بسهولة؛ ويمكن شحنه وتخزينه في خزان عن موضع المرفق؛ ويمكن نقله إلى مرفق الوحدة للتشغيل بعد مجموعة من إضافة مكونات المذيب مع إدخال غاز التغذية إلى الوحدة لضغطه إلى مضغط التشغيل. يمكن إعادة تدوير جزءِ من الغاز من خلال الوحدة بدون الإشعال باستخدام الضاغط تبريد الوحدة باستخدام جهاز انخفاض الضغط؛ إضافة مكونات المذيب حتى ينشاً المذيب جميع 5 مستوبات السائل المطلوية للتشغيل العادي» وتبريد العملية إلى درجات حرارة التشغيل العادية. باستخدام هذا النظام؛ يوجد القليل في حالة ‎alll‏ وجود نفايات؛ أو انبعاث شعلة أثناء التشغيل. يسمح استخدام المذيبات المتوفرة من غاز المدخل؛ ‎Allg‏ تكون متوفرة بسهولة للشراء؛ بالانبعاثات المنخفضة لطريقة التشغيل» وكذلك تسمح بإعادة ‎(ha ede‏ المذيب في الموضع للاحتياجات المستقبلية. يتم توضيح تجسيد توضيحي بالتفصيل في الشكل 1. يكون تيار غاز التغذية 2« بصورة نمطية الغاز الطبيعي من درجة خط الأنابيب»؛ جزءِ من التيار 3 و يتم تمريره من خلال مدخل مبادل الحرارة 4؛ بالتالي تبريد وإسالة جزء على الأقل من غاز التغذية لتشكيل غاز تغذية مبرد 6. يتم إرسال غاز التغذية المبرد 6 إلى جهاز فصل دافئ 8 حيث يتم فصل سوائل هيدروكربونية ‎ALE‏ ‎heavy hydrocarbon liquids‏ (أي هيدروكربونات ‎(Cop‏ عن مكونات الغاز الخفيفة. بصورة 5 أولية ‎Glial‏ و الغازات القابلة للتكثتيف ‎non-condensable gases‏ الأخرى مثل النيتروجين» ثاني أكسيد الكريون؛ الهيليوم وما شابه ذلك ‎(lly‏ يمكن أن توجد في غاز التغذية. بالتالي يتم تمرير
تيار الغاز العلوي لجهاز الفصل الدافئ 10( المكون من هيدروكريونات غنية بالميثان بالإضافة إلى أي هيدروكريونات ثقيلة غير مكثفة ‎non-condensed heavy hydrocarbons‏ متبقية ناتجة من جهاز الفصل الدافئ 8؛ من خلال مبادل حرارة غاز/غاز ‎ane‏ 18 و التبريد مرة أخرى لتشكيل تيار تغذية جهاز الفصل البارد20 لجهاز الفصل البارد 22. يتم سحب تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل الدافئ 12؛ التي تشتمل على سوائل هيدروكربونية ثقيلة مكثفة؛ من القاع لجهاز الفصل الدافئ 8 والتمرير من خلال صمام التحكم في التيار السفلي لجهاز الفصل الدافئ 14 ثم تصميمه في صوة تيار 15. يتم دمج التيار 15 مع تيارات أخرى لتشكيل تيار الهيدروكريونات فقيرة
الميثان المدمجة ‎Combined Methane Lean Hydrocarbons‏ 16. بالرجوع إلى جهاز الفصل البارد 22 يتم فصل الهيدروكربونات القابلة للتكثيف في تيار 0 تغذية جهاز الفصل البارد 20 عن طور غازي ‎gaseous phase‏ غني بالميثان في جهاز الفصسل البارد 22. يتم سحب الطور الغازي الغني بالميثان من جهاز الفصل البارد 22 في صورة تيار علوي لجهاز الفصل البارد 24. تتم إزالة الهيدروكربونات القابلة للتكثيف من جهاز الفصل البارد 2 لتشكيل تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل البارد 26 والذي يتم تمريره من خلال تيار النواتج السفلية لسخان جهاز الفصل البارد 28 و بالتالي صمام التحكم في تيار النواتج السفلية لجهاز 5 الفصل البارد 30. بعد التمرير من خلال صمام التحكم في تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل البارد 30؛ يتم استخدام تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل البارد منخفض الضغط 31 في مبادل حرارة غاز/غاز المبرد 18 في صورة وسط تبريد ‎«cooling medium‏ امتصاص الحرارة في التيار العلوي لجهاز الفصل الدافئ 10. يُشكل ذلك تيار فقير الميثان 32 من الهيدروكربونات الذي يتم دمجه مع تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل الدافئ 12 لتشكيل الهيدروكربونات فقيرة الميثان
0 المدمجة 16. يتم توجيه تيار علوي لجهاز الفصل البارد 24؛ إلى ممدد / ضاغط 34 ويتم تمدده في نفس الوقت وتبريده لتشكيل تيار هيدروكريوني غني بالميثان ممدد ومبرد 36. يتم توجيه التيار الهيدروكريوني الغني بالميثان الممدد والمبرد 36 جهاز الفصل الممدد 38 حيث يتم فصل أي غاز غني بالميثان غير مكثف من أي هيدروكربونات قابلة للتكيف متبقية لتشكيل التيار العلوي لجهاز 5 فصل الممدد 40. يتم سحب الهيدروكربونات القابلة للتكثيف في جهاز الفصل الممدد في صورة تيار سفلي لجهاز الفصل الممدد 42 والذي يتم تمريره من خلال صمام التحكم في التيار السفلي
الممدد 44 الخارج من صمام التحكم في صورة تيار سفلي لجهاز الفصل الممدد منخفض الضغط 5. يتم دمج تيار 45 مع تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل البارد منخفض الضغط 31 بعد تمرير تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل البارد 31 من خلال صمام التحكم في تيار النواتج السفلية
لجهاز الفصل البارد 30؛ ولكن قبل الدخول في مبادل حرارة غاز/غاز مبرد 18. يتم تمرير التيار العلوي لجهاز فصل الممدد 40؛ من خلال مكثف إرجاع نزع الميثان ‎Demethanizer Reflux Condenser‏ 46 في صورة وسط تبريد» بالتالي يتم امتصاص الحرارة في الغاز العلوي لجهاز نزع الميثان المضغوط ‎Compressed Demethanizer Overhead‏ ‎Gas‏ 74. يظل التيار الهيدروكربوني الغني بالميثان الناتج 48 بارد للغاية وبالتالي يتم توجيه إلى مبادل حرارة غاز/غاز مبرد 18 و مبادل حرارة المدخل 4 في صورة وسط تبريد؛ بالتالي يمتص 0 الحرارة في تيارات التغذية المناظرة. بعد ترك مبادل حرارة المدخل 4؛ يتم انضغاط التيار الهيدروكربوني الغني بالميثان 48 في مرحلة أولى بواسطة الممدد / ضاغط 34 ثم ضاغط ‎Sle‏ ‏متبقي في المرحلة الثانية50 قبل تبريده بواسطة مبرد هواء 52 لتشكيل غاز تيار تغذية غني بالميثان 54 لوحدة غاز طبيعي مسال. يمكن تضمين ‎sale] dala‏ تدوير ‎Recycle Loop‏ تيار الميثان الجانبي ‎side stream Methane‏ 56 و صمام التحكم في ‎sale) dala‏ تدوير الميثان 58 5 اللسماح بإعادة تدوير ‎ga‏ من غاز التغذية الغني بالميثان لوحدة غاز طبيعي مسال 54 مرة أخرى إلى غاز التغذية 2 تيار. تم وصف أغراض ‎sale]‏ التدوير المذكور سابقاً وسوف ستتم شرحها بمزيد
من التفصيل فيما يلي. يتم توجيه التيار الهيدروكريونات فقير الميثان المدمج 16 إلى عمود نزع الميثان 60 و يخضع للتجزئة وإزالة أي ميثان متبقي. تتم إزالة أي ميثان متبقي في صورة تيار علوي لعمود نزع 0 الميثان 62 وأي هيدروكربونات قابلة للتكثيف من الجزءٍ فقير الميثان ‎methane lean fraction‏ و تتم إزالتها في صورة تيار سفلي لعمود نزع الميثان 64. يتم تمريري جزء أول من التيار السفلي لعمود نزع الميثان 64 من خلال مرجل نزع الميثان ‎Demethanizer Reboiler‏ 66 وإرجاعه إلى عمود نزع الميثان في صورة تيار مرجل نزع الميثان 68. مع ذلك يتم استخدام جزءٍ ثانٍ للتيار السفلي لعمود نزع الميثان 64 لتشكيل تيار هيدروكربونات ‎Cop‏ 70. يتم ‎sale]‏ انضغاط تيار علوي 5 . لعمود نزع الميثان ‎Demethanizer Overhead Stream‏ 62 في ضاغط ‎Gas [le‏ ‎Compressor‏ علوي لنزع الميثان 72 لتشكيل تيار الغاز العلوي لنزع الميثان المضغوط 74
والذي يتم تبريده على التوالي في مكثف إرجاع نزع الميثان 46. يتم تمرير الغاز العلوي لجهاز نزع الميثان المبرد 76 إلى مراكم إرجاع جهاز نزع الميثان ‎Demethanizer Reflux Accumulator‏ 8 حيث تتم إزالة أي أجزاء مسالة ‎portions‏ 1100101260 في صورة تيار نواتج سفلية لمراكم إرجاع جهاز نزع الميثان 80 وتوجيهه في صورة تيار إرجاع ‎Bra reflux stream‏ أخرى إلى عمود نزع الميثان 60. يتم سحب الأجزاء الغازية ‎gaseous portions‏ للتيار العلوي لجهاز نزع الميثان المبرد 76 من مراكم إرجاع جهاز نزع الميثان 78 في صورة تيار علوي لمراكم إرجاع جهاز نزع الميثان 82؛ وتوجيهه إلى مكثف إرجاع نزع الميثان 46 حيث يتم تبريد التيار العلوي لمراكم إرجاع جهاز نزع الميثان 82 مرة أخرى بعد ذلك يتم توجيه التيار العلوي لمراكم إرجاع جهاز نزع الميثان 2 إلى جهاز الفصل الممدد ‎Expander Separator‏ 38 في صورة غاز ميثان مرتفع النقاء. عند تشغيل العملية السابقة؛ يمكن أن يكون غاز التغذية 2 فقير الهيدروكريونات متوسطة المدى؛ هيدروكريونات ول0؛ يله و ‎Cs‏ ولكن يكون به تركيز كبير من الهيدروكريونات الثقيلة ‎Jie‏ ‎Jie Coy lisa So am‏ سايكلو هكسان؛ بنزين؛ تولوين وما شابه ذلك. تؤدي الهيدروكريونات الثقيلة القابلة لتكثيف المذكورة؛ على ‎dng‏ الخصوص البنزين إلى مواجهة المشغل بتحديات خطيرة للغاية. بعبارة ‎(GAT‏ تكون الظروف الباردة للوحدة بصورة ما بحيث يمكن تجميد الهيدروكربونات 5 الثقيلة المذكورة وتُشكل هيدروكربونات صلبة التي تعيق و/ أو تمنع مرور تيار التغذية إلى الوحدة. في تلك الظروف؛ في عملية تقليدية؛ يجب أن يوقف المشغل العمليات يسمح بتدفئة الوحدة ‎slay‏ ‏من ثم السماح بانصهار الهيدروكريونات الصلبة وإزالة الانسداد. يؤدي ذلك إلى مرور وقت غير انتاجي مرتفع التكلفة وتكاليف في تبريد الوحدة إلى درجات الحرارة المطلوبة لمعالجة غاز التغذية. توجد خطورة تشغيل الوحدة؛ وكذلك توجد أثناء استمرار العمليات عند تغير تركية غاز التغذية. 0 بعبارة أخرى؛ إذا ازداد محتوى غاز التغذية من حيث الهيدروكربونات الثقيلة. على ‎dag‏ الخصوص بنزين» ببعض مئات النسبة المئوية فقطء يمكن أن يؤدي التغير إلى تراكم الهيدروكربونات الصلبة المجمدة وانسداد مدخل المبادل ‎Inlet Exchanger‏ 4 جهاز الفصل الدافئ 8 و ‎dole‏ حرارة غاز/غاز مبرد 18. لحل هذه المشكلة؛ تم اكتشاف بشكل غير متوقع أن حقن ‎Cs‏ برويان؛ © بيوتان أو خلائط منها 5 في غاز التغذية الفقير الآخر والذي يقلل بدرجة كبيرة ويزيل عملياً تكوين الهيدروكربونات الثقيلة المجمدة . يتضح أن ‎Cs‏ برويان؛ ‎Cy‏ بيوتان أو خلائط منها تعمل 'كمذيب" في الموضع أو 'مضاد
للتجميد" ضد تكوين هيدروكربونات ثقيلة صلبة. كما هو موضح في الشكل 1؛ يمكن حقن و بروبان» © بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" في غاز التغذية في التيار 84 عند نقطة قبل إدخال غاز التغذية 2 داخل مبادل حرارة المدخل 4 في تيارات 86 و/ أو 87. في تجسيدات؛ يكون من النافع حقن © ‎Cy (lig‏ بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" في التيار العلوي لجهاز الفصل الدافئ 10 قبل مبادل حرارة غاز/غاز مبرد 18. دون الرغبة في التقييد؛ مع ذلك؛ يمكن إجراء الحقن أو استخدام ‎«lg C5‏ ,© بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" داخل ‎sae‏ أماكن أخرى ‎Ally‏ يمكن أن تخضع لتجميد الهيدروكربونات ‎call)‏ على سبيل المثال؛ قبل جهاز الفصل البارد 22 لمنع انسداد جهاز الفصل ‎cll)‏ كجزء من تيار النواتج السفلية لجهاز الفصل البارد 26 أو التيار السفلي لجهاز فصل الممدد 42؛ قبل مبادل حرارة غاز/غاز مبرد لمنع انسداد للتدفق؛ أو
0 حتى ‎Jala‏ تيار الهيدروكريونات فقيرة الميثان المدمجة 16 لمنع تجميد وانسداد الخط المذكور. تم اكتشاف بشكل غير متوقع أن حقن :© بروبان؛ © بيوتان أو خلائط منها داخل غاز التغذية ومواضع أخرى كما تمت الملاحظة سابقاً يؤدي إلى تقليل الزمن المستغرق لتشغيل الوحدة بدرجة كبيرة. يمكن تقليل الزمن المستغرق بواسطة المشغل لإجراء عملية تبريد الوحدة الشامل والمتتالي بدرجة كبيرة نتيجةٍ لحقن © برويان؛ ‎Cy‏ بيوتان أو خلاتط منها مما يساعد على تبريد 5 الوحدة ومنع تكوين الانسداد الناتج عن تجميد الهيدروكربونات الثقيلة في غاز التغذية الفقير الآخر. يؤدي الوقت القصير المستغرق لتحقيق ثبات التشغيل إلى توفير وقت المشغل؛ وكذلك فوائد بيئية كبيرة. وبسبب تبريد الوحدة السريع ومع تقيلي خطوة تجميد أو أعاقة الهيدروكريونات الثقيلة بدرجة كبيرة؛ تكون هناك حاجة للقليل من التنفيس وإشعال غاز الميثان المخالف للمواصفات. ويكون عبارة عن الميثان غير المناسب للاستخدام في صورة تيار تغذية إلى وحدة إنتاج غاز طبيعي مسال 0 يمكن إعادة تدويره و ‎sale]‏ استخدامه من خلال حلقة ‎sale]‏ تدوير الميثان 56 دون الأخذ في الاعتبار جعل غاز التغذية فقيراً في الهيدروكريونات متوسطة المدى والذي يكون أكثر عرضية لتجميد الهيدروكربونات الثقيلة. يسمح استخدام توليفة من حلقة ‎sale]‏ تدوير الميثان 56 وحقن ‎Ca‏ ‏برويان» © بيوتان أو خلائط منها داخل غاز التغذية ومواضع أخرى كما تمت الملاحظة سابقاً للمشغل بتحقيق الحالة الجاهزة لتشغيل الوحدة ‎Mall‏ تغذية وحدة إنتاج غاز طبيعي مسال بتيار 5 تغذية مطابق للمواصفات مرتفع الجودة ناتج من الفتحة الأولى لصمامات التغذية ‎feed valves‏ سوف تتضح مزايا عملية وحدة إنتاج غاز طبيعي مسال مرتفعة الجودة؛ غاز تيار التغذية الغني
بالميثان المطابق للمواصفات الناتج من تشغيل العملية. يتم تعزيز هذه الميزة من خلال العملية الحالية التي تستخدم غاز طبيعي مرتفع الجودة في خطوط الأنابيب كمصدر تيار تغذية أولي يؤدي
إلى توفير التكلفة بشكل كبير للمشغل. يتم تخزين مصدر ل :© برويان؛ ‎Cy‏ بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" أو مركبات البرويان أو البيوتان التي يمكن شراؤها تجارياً. مع ذلك؛ يمكن تحقيق مزايا كبيرة باستخدام تيار هيدروكربونات ‎Cop‏ 70 تم توليد في العملية السابقة كمصدر ل ‎Cs‏ برويان؛ ‎Cy‏ بيوتان أو خلائط منها. بالتالي بالرجوع إلى الشكل 2 يتضمن تجسيد توضيحي ‎HAT‏ توليد ‎Cs‏ برويان» ‎Cy‏ بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" باستخدام مخطط العملية الموضح. يتم توجيه تيار الهيدروكربونات مم 70 الناتج من عمود نزع الميثان 60 (في الشكل 1) إلى عمود نزع الإيثان ‎Deethanizer‏ ‎column 0‏ 202. داخل عمود نزع الإيثان 202 يتم تقطير الغاز الهيدروكريوني ‎Co‏ (المشار إليه بصورة عامة هنا بتعبير "غاز إيثا ') بشكل جزئي من تيار التغذية و إزالته في صورة تيار علوي لنزع الإيثان 210. يتم سحب يه الهيدروكريونات القابلة للتكثيف ‎condensable‏ ‏70005 المتبقية من جهاز نزع الإيثان 202 في صورة تيار نواتج سفلية لجهاز نزع الإيثان 204. يتم توجيه جزءِ أول من تيار النواتج السفلية لجهاز نزع الإيثان 204 إلى مرجل إعادة 5 غلى نزع الإيثان ‎Deethanizer Reboiler‏ 206 وإرجاعه مرة أخرى إلى عمود نزع الإيثان 202 في صورة تيار مرجل إعادة غلى نزع الإيثان 208. يتم توجيه جزء ثانٍ لجزء النواتج السفلية لجهاز نزع الإيثان 222 والذي يكون مكون من هيدروكريونات ويعمل كتيار تغذية بول إلى جهاز نزع البروبان224. بالرجوع مرة ‎AT‏ إلى تيار علوي لنزع الإيثان 210 يتم تمرير التيار الغني بالإيثان المذكور من خلال مكثف نزع الإيثان 212 وتبريده ثم إلى مراكم إرجاع نزع الإيثان 214. ‎Jala‏ ‏0 مراكم إرجاع جهاز نزع الإيثان 214 تتم إزالة الإيثان عالي النقاء المسال ‎liquefied high‏ ‎purity ethane‏ في صورة تيار نواتج سفلية لمراكم إرجاع جهاز نزع الإيثان 215 ويتم ضخه من خلال مضخة إرجاع نزع الإيثان ‎Deethanizer Reflux Pump‏ 216 مرة أخرى إلى جهاز نزع الإيثان 202 في صورة تيار إرجاع نزع الإيثان 218. يمكن إزالة جزء من تيار إرجاع نزع الإيثان في صورة تيار منتج جهاز نزع الإيثان لإيثان عالي النقاء - إيثان 220. بينما لا تكون إزالة مكون 5 الإيثان من © بروبان؛ ‎Cy‏ بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" ضرورية؛ ولا توفر للمشغل
فرصة لتوليد تيار إيثان عالي النقاء مرتفع القيمة والذي يمكن بيعه أو استخدامه في مكان آخر في معمل تكرير أو وحدة.
يتم توجيه الهيدروكريونات ‎Cay‏ 222 الناتجة من جهاز نزع الإيثان 202 إلى عمود نزع البرويان 224. داخل عمود نزع البرويان 202؛ يتم توجيه غاز هيدروكريوني :© (المشار ‎ad)‏ هنا بوجدٍ عام بتعبير برويان) جزئياً من تيار التغذية ويتم إزالته في صورة تيار علوي لجهاز نزع البرويان 232. يتم سحب الهيدروكربونات القابلة للتكثيف مل المتبقية من جهاز نزع البروبان 224 في صورة تيار نواتج سفلية لجهاز نزع البروبان 226. يتم توجيه ‎en‏ أول من تيار نواتج سفلية لجهاز نزع البرويان ‎Depropanizer Bottoms Stream‏ 226 إلى مرجل إعادة غلي جهاز نزع البرويان 228 وإرجاعه مرة أخرى إلى عمود نزع البروبان 224 في صورنة تيار مرجل إعادة غلي 0 جهاز نزع البرويان 230. يتم توجيه ‎a‏ ثان لجزء النواتج السفلية لجهاز نزع البرويان 246 والذي يكون مكون من هيدروكربونات ‎Cup‏ ويعمل كتيار تغذية إلى جهاز نزع البيوتان 248. بالرجوع مرة أخرى إلى تيار علوي لجهاز نزع البروبان 232؛ يتم تمرير التيار الغني بالبرويان المذكور من خلال مكثف نزع البرويان 234 وتبريده ثم إلى مراكم إرجاع جهاز نزاع البرويان 236. داخل مراكم إرجاع جهاز نزع البرويان 236 تتم إزالة البروبان مرتفع النقاء المسال في صورة تيار نواتج 5 سفية لمراكم إرجاع جهاز نزع البروبان 238 ويتم ضخه من خلال مضخة إرجاع جهاز نزع البرويان 240 مرة أخرى إلى جهاز نزع البرويان 224 في صورة تيار إرجاع جهاز نزع البروبان 2. يمكن إزالة جزءِ من تيار إرجاع جهاز نزع البرويان المذكور في صورة تيار هيدروكربون ‎C3‏
.244 ‏برويان‎ - Chall ‏النقاء في صورة تيار منتج جهاز نزع‎ le ‏من جهاز نزع البروبان 224 إلى عمود إزالة‎ 246 Cop ‏يتم توجيه تيار هيدروكربونات‎ ‏هنا‎ a) ‏البيوتان 248. داخل جهاز نزع البيوتان 248؛ يتم تقطير غاز هيدروكربوني + (المشار‎ 0 ‏عام بتعبير بيوتان) بالتجزئة من تيار التغذية وإزالته في صورة تيار علوي لجهاز نزع البيوتان‎ das ‏يتم سحب .وله الهيدروكربونات القابلة للتكثيف المتبقية من جهاز نزع‎ .6 ‏في صورة تيار نواتج سفلية لجهاز نزع البيوتان 250. يتم توجيه‎ 248 Debutanizer ‏البيوتان‎ ‏جزء أول من تيار نواتج سفلية لجهاز نزع البيوتان 250 إلى مرجل إعادة غلي جهاز نزع البيوتان‎ ‏وإرجاعه مرة أخرى إلى جهاز نزع البيوتان 248 في صورة تيار مرجل إعادة غلي جهاز نزع‎ 252 5 ‏البيوتان 254. يتم توجيه جزء ثانٍ لجزء النواتج السفلية لجهاز نزع البيوتان 250 والذي يكون مكون‎
من هيدروكربونات ,9ل ومكونات أخرى مرتفعة نقطة التجميد وتعمل كتيار تغذية لوحدات أخرى في الوحدة أو معمل التكرير في صورة تيار ناتج تكثيف ‎condensate stream‏ الغاز الطبيعي 0. بالرجوع مرة أخرى إلى تيار علوي لجهاز نزع البيوتان 256؛ يتم تمرير التيار الغني بالبروتين ‎butane rich stream‏ المذكور من خلال مكثف جهاز نزع البيوتان ‎Debutanizer‏ ‏5 ©2580000056؛ ثم تبريده إلى مراكم إرجاع جهاز نزع البيوتان 260. داخل جهاز نزع البيوتان مراكم إرجاع 260 تتم إزالة البيوتان مرتفع النقاء المسال في صورة تيار نواتج سفلية لمراكم إرجاع جهاز نزع البيوتان 262 ويتم ضخه من خلال مضخة إرجاع نزع البيوتان 264 مرة أخرى إلى جهاز نزع البيوتان 248 في صورة تيار إرجاع جهاز نزع البيوتان 266. يمكن إزالة جزء من تيار إرجاع جهاز نزع البيوتان المذكور في صورة تيار هيدروكريوني ‎Cf‏ عالي النقاء في صورة تيار 0 منتج جهاز نزع البيوتان - بيوتان 268. ‎(Sa‏ استخدام تيار هيدروكريونات ‎C3‏ مرتفع النقاء ناتج من تيار منتج جهاز نزع البروبان - برويان 244 وتيار هيدروكريونات ‎Cy‏ عالي النقاء ‎lll‏ من تيار منتج جهاز نزع البيوتان - بيوتان 268 بصورة منفصلة و/ أو دمجه واستخدامه في صورة ‎Cs‏ برويان» ‎Ca‏ بيوتان أو خلائط منها "مضاد للتجميد" الملحوظة سابقاً. بالتالي باستخدام تلك العمليات؛ يمكن الحصول علت المواد المطلوية لتقليل الخطورة بدرجة كبيرة ومنع تكوين انسدادات الهيدروكريونات الثقيلة المجمدة أثناء فترة استمرار العمليات لوحدة إنتاج عملية المعالجة الأولية لتيار التغذية بغاز طبيعي مسال الموصوفة هنا. التجسيد الثاني الشكل 3 عبارة عن تجسيد آخر لعملية إزالة مكون تجميد يستخدم ‎CA's 5 C3's‏ مستعادين 0 في العملية ومفصولين في أبراج أجزاء تجزئة لمنع التجمد وذلك بإعادة تدوير ‎Cs‏ و/أو 045 هذه إلى نقاط في الوحدة لتخفيف تركيز مكونات التجميد في الجزء السائل من تيارات العملية. تتضمن النقاط في العملية والتي تخضع في الغالب للتجمد نقاطًا يتم فيها تثليج السائل تلقائيًا من خلال هبوط في الضغط بامتداد صمامات التحكم؛ وأي نقطة أثناء التبريد حيث تكون نسبة مكونات التجمد إلى مكونات غير التجمد مرتفعة في طور السائل؛ بما في ذلك نقطة تكوين السائل الابتدائي 5 أيضًا عند تبريد تيار البخار ‎vapor stream‏ الذي يخرج من وسيلة الفصل.
— 2 3 — مزيل إيثان على الأقل لإزالة الميثان والإيثان من سوائل مستعادة ‎recovered liquids‏ ومزيل بيوتين لفمصسل مكوني وجو ‎Ca‏ من ‎Csi‏ بنزين ومكونات ثقيلة أخرى ريما تتجمد في العملية الأساسية. يمكن إعادة تدوير مكوني و© و ب© المستعادين بالكامل للوقاية من التجميد؛ أو يمكن ييعهما بدلا من ذلك كمنتج أو توجيهما للإسالة مع تيار الغاز ا لأساسي المنقى ‎purified main‏ ‎.gas stream‏ الشكل 3 أيضًا عبارة عن تجسيد يتم فيه إعادة تدوير جزءِ أو جميع السائل المستعاد في وسيلة فصل المواد الباردة ليدخل نقطةٌ أو أكثر وسيلة فصل أمامية الأجزاء الباردة؛ بما فى ذلك فى تيار التغذية بالغاز الداخل في مبادل الأجزاء الدافئة ‎Warm Exchanger‏ تعتبر المعدات 0 الموضحة في الخطوط المنقطة معدات إضافية مشتملة على التجسيد الثاني. يقدم الجدول 6؛ كبت التجمد؛ مجموعة بيانات فى نقاط ‎clam)‏ فى العملية حيث ريما يتم التجمد. تستخدم ‎de sane‏ بيانات "التجسيد الأول" تشير إعادة التدوير الكاملة وحقن تيار م و ‎Cy‏ ‏من التجزئة؛ إلى نقاط التجميد. تتضمن مجموعة بيانات "التجسيد الثاني" إعادة تدوير التجسيد ‎f‏ لأول ويستخدم ‎Wad‏ عملية التجسيد الثانى . الجدول 6. كبت ‎ul]‏ لتجمد درجة درجة الحرارة الحرارة درجة رقم | فيرنهاي ‎oD‏ فيرنهاي بنزين | ‎ad‏ ‏بنزيبن ‎oe‏ بنزين ساعة التجم ساعة ‎J J—h, 2 J‏ لمليون ‎J J—h,‏ لمليون ‎J‏ لتجميد بد لكل لكل
مطلق مطلق تيار | 30 5/578 242 8 242 301 301 التغذية ]2 )75 |5 5 ‎S|‏ ‏إعادة ‏تدوير ‏© / |37| 1/581 1/581 ‎Cy‏ ]2 |58 61 غاز التغذية سائل ‎du‏ ‏فصل ‏بارد إلى 56 | 6.83 اوري إعادة 8 6 تدوير غفاز التغذية غفاز التغذية 5/572 21 5/572 ]0 ‎hoo | 2421 357230]‏ /5 ]310 | 374 ‎S| 53] 4‏ 1 9 (مخلوط/ معاد تدويره)
تيار تغذية في _ مبادل 24 +7.3 الأجرا 8 22 سي 30 ‎e‏ ‏الدافئة فرنها فرنهايت (ملحوظة يت 0 التيار لوسيلة 5- 5-
‎I / 223 | 18.1 / 30‏ 134 مل 8 30 30 1 الأجزاء الدافئة سوائل وسيلة . 33 565/- 6.16 295.0 -4 5 5 - ]19.9 139.8 +73
‏3 30 00 30 7 00 الأجزاء الدافئة سوائل ‎du‏ ‎Aad‏ ‏الأجزاء _ _
‏33 | 405[ 6.16 319.0 55 405[ 19.9 153.1 +35 الداففة 0 |35 00 37 7 00 بعد صمام تحكم
مستوى ‎(L)‏ ‏فلا ‏التغذية ‏فى ‏: 4.1 +72 المبادل ©-
40 ني الحراري المدخل البارد + (الملاح يت ظة 1) التباري لوسيلة 1 555/- ]034 | 009-55 ل فصل |2 ]103 0 4 31 الأجزاء الباردة التباري السفلي لوسيلة | 32 | 556/- ‎177١‏ | 14.50 5- 11.01 3411 الي فلا60 )103 ‎S|‏ 0 104 21 6 الأجزاء الباردة التباري السفلي 5- 7 : 5-
21+ | 3958 ‏اوري‎ 103] oso [1672] 1771 7/405 2 120 0 S10 120] ‏لوسيلةا8‎ ‎Ja
الأجزاء الباردة بعد صمام تحكم مستوى ‎(L)‏ ‏التيار ‏ل 31 447/- 0.00 الى 47/- .001 | ‎1s‏
‎S| 3 71 123 ©‏ ‎Jail‏ ‏بالتمديد ‏التيار ‏السفلي
‎-8 -8
‏لوسيلة 31 / 0.33 | 507 / 9 | 126
‏8 123 3 21 ‎Jail‏ ‏بالتمديد ‏التيار ‏السفلي ‎dl‏ ‏الفصسل 1390~ 0- ]09
‏32 / 3 | 539 / 9 ]134 بالتمديد | 0 | 139 0 21 بعد صمام تحكم
مستوى ‎(L)‏ ‏الغاز ‏الغنى ‏بالميثان ‏35 | 1074/ ]0.00 1074 لوحدة / >1 / | .002 |>1 4 ]113 58 113 . از طبيعي مسال ‎"(LY‏ ب 8 إلى جزء ‎"Jal i 1 ii‏ بالتيار ‘ ‎BARS .! 1 Aaa‏ ال جمد فى المبادل حيث يتم اكتشاف الأجزاء المبردة جزئيًا؛ تشير الدرجات © للتجمد إلى الرقم الأول؛ والثاني ‎Ble‏ عن درجة الحرارة التي عندها يتم هذا التجمد. تشير الأرقام السالبة إلى التجمد. تشير الأرقام الموجبة إلى الدرجات ‎ef‏ نقطة التجميد؛ وتشير في حالة ‎cold)‏ إلى أقرب طريقة للتجمد في المبايل. الجدول 7. التغذية والمنتج وتوازنات مادة إعادة التدوير 302 354 364 372 408 304 التيار 26 التيار للتجسيد الأول اسم از بنزين و | ‎Cus Cs‏ | إعادة | غانز | السائل التيار التغذية الغاز | ‎a Cs‏ ا لغاز | تدوير | التغذية | السفلي بالميثان | التجزئة ‎Lad‏ | الضغط مل لغاز الأأجزاء الأأجزاء طبيعي الباردة الباردة مسال لغاز التغذية درجة | فهرنهايت 57.5 334 161 -103 51 -103 113 الحرارة ضاق سة تق ل لت 1074
— 8 3 — ا ااا مطلق
معدل | رطل- 80623 47.66 473 2000 83096 1266 التدفق | مول/ساعة 80576 المولاري ‎TT TT [ele‏ ذم ا ا لمن ‎EC Ey) RE er)‏ ‎oto [5 [a | oom | oo vs [vr || oe‏ 0 اث دن سنن انس ‎IEE I RE‏ نكا اث ‎BE‏ لمحا امد اد الا د ا تسد لجس تسد لست لد لد ل ‎I‏ م نا اننا انا انا انا
70.025 بيوتان أ 0 تتا اتنا السقتنة السسشتها لنكتكا شتت الت م ا ‎ET Ey‏ ال كم وه رن أ لسن أن نا ا
70.000 هكسان ذا ال ‎TE ry El‏ م ا تسن سس ‎TE ER ee‏ كه ا ل ا سا اس ساسا 70.000 أوكتان ‎on | aw | fon | ow | 59 | Fo | ow ||‏ ند اس ان ‎A‏ أن ان اسن ‎I‏ ‏تدفق | مليون قدم | 734.3 756.8 الحجم ‎a‏ 733.8 القباسي | قياسي في سائل ان أ أ أن ا معدل | رطل/ساعة 3828 26.095 55.083 الكتلة تدفق | جالون في 13.24 | 104 234.4 الحجم | الدقيقة الفعلي
— 9 3 — يوضح الجدول 7 توازن المواد الكلية زائد تيارات ‎sale]‏ تدوير ‎recycle streams‏ التجسيد الثاني. يتم تضمين تيار التجسيد الأول 26 أيضًا للسماح بمقارنة تركيبة تيار التجسيد الثاني 208 والذي ‎Jia‏ جزءٌ ‎J‏ من سائل القا 2 بوسيلة فصل ‎١‏ لأجزاء الباردة » خلف وسيلة فصل مضخة إعادة تدوير ‎¢laYiSeparator Recycle Pump 5‏ الباردة. الجدول 8 أدناه يورد انتقاء ظروف تيار ووسيلة فصل التجسيد الأول والتجسيد الثاني الجدول 8 ‘ ظروف وسيلة الفصل ومعد لات إعادة التدوير ‎I T=) EE‏ ايسا # مول وسائل الفصل الداخلة في البخار وسائل ‎Jai‏ | 99.97 99.83 الأجزاء الدافئة (384) وسائل فصل | 98.49 96.11 الأجزاء الباردة (390) وسيلة 4 | 99.18 99.09 مخرج الممدد )396( ‎Cus Gs‏ لغاز التغذية؛ التيار ‎١‏ 405.5 473 372 مول/إساعة (يتم إعادة تدوير جميع تيار و وي إلى المدخل في كل من العمليتين) ون وبين في التيار 408 إعادة 509 تدوير وسيلة فصل الأجزاء الباردة إلى المدخل إجمالي ‎Cs‏ وي المعاد تدويره إلى 405.5 962 المدخل ‎la‏ السغلي لوسيلة فصسل الأجزاء الباردة 326
— 0 4 — إجمالى التدفق | 1226 3228 )326( الحدفق حتى | 1226 1228 التجزئة )328( التدفق إلى غاز 2000 التغذية (804) الظروف عند المدخل لكل وسيلة | التجسيد الأول التجسيد الثاني فصل درجة الحرارة ‎٠٠‏ الضغط رطل درجة الحرارة؛ الضغط رطل فهرنهايت لكل بوصة | فهرنهايت لكل بوصة مربعة مطلق مريعة مطلق وسيلة فصسل | -30.1 566 -30.1 566 الأجزاء الدافئة (384) وسيلة ‎Joi‏ | -103 556 -103 558 الأجزاء الباردة )390( وسيلة فمسل | -123 449 -123 450 بالتمديد (396) تتباين الهيئة وظروف التشغيل مع كل تطبيق مصنوع من الجسيد الثاني. كحد أدنى؛ يتضمن التجسيد الثانى معدات ضرورية لإعادة تدوير جزءِ من السائل ‎CECA‏ ‏من إحدى وسائل الفصل إلى وسيلة الفصل الأمامية؛ الأمر الذي يؤدي إلى إزالة كمية أكبر من مكونات التجمد في وسيلة الفصل الأمامية والتي بها تركيز أقل من مكونات التجمد في سائل كل من وسيلة الفصل العلوية ووسيلة الفصل التي هي مصدر سائل ‎sale]‏ التدوير ‎recycle liquid‏ قد يتضمن التجسيد ‎Sal‏ معدات ضرورية ‎gal‏ إعادة التدوير من تيار وسيلة الفصسل البعدي للأجزاء الباردة إلى نقطة في العملية أمام وسيلة فصل الأجزاء الباردة. يمكن ‎sale)‏ توجيه تيار إعادة تدوير سائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة إلى واحد أو أكثر 0 من المواقع التالية؛ ‎Sle‏ مدخل الوحدة ‎eplant inlet gas‏ غاز المدخل الداخل في ‎Jalal)‏ الأول؛ غاز المدخل الداخل في المبايل الأول» فوهة منفصلة على وسيلة فصل الأجزاء الدافئة؛ ومواقع أمامية أخرى. يمكن إعادة تسخين تيار إعادة تدوير سائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة في واحد أو
أكثر من غاز مدخل ‎cabal‏ الحرارية. تكون المباإلات الحرارية نمطيًا عبارةً عن ‎cole‏ حرارية متعددة التيارات عالية الكفاءة ‎de gi as‏ من ألومنيوم ملحوم بالنحاس ‎brazed aluminum‏ أو تصميم وبنية أخرى عالية الكفاءة. لا يقتصر التيار المعاد تدويره من قسم التجزئة على خليط ‎¢CufCs‏ يمكن استخدام تيار يحتوي على أي من أو جميع المكونات من © حتى ‎«Cy‏ ويمكن ‎L Gal‏ استخدام جزءِ من ‎Cs‏ ‏لطالما لا يؤدي التركيز المستخدم إلى التجمد. تم شرح التجسيد التوضيحي للتجسيد الأول في الشكل 3. يتم إعادة توجيه غاز التغذية 302( نمطيًا الغاز الطبيعي من تدرج خط الأنابيب؛ من خلال صمام مدخل ‎Inlet Valve‏ 380« يخرج في صورة تيار 304. يمر هذا التيار من خلال مبايل أجزاء دافئة 382 ‎wing‏ تبريد وإسالة 0 جزءِ على الأقل من غاز التغذية لتكوين تيار تغذية بالغاز ‎Cooled Feed Gas Stream 5a!‏ 6. يتم إرسال تيار التغذية بالغاز المبرد 306 إلى وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 والتي يتم فيها فصل سوائل الهيدروكريون الأثقل (أي مركبات هيدروكربون ‎(Cor‏ من مكونات الغاز الأخف؛ على نحو أساسي الميثان والغازات الأخرى غير القابلة للتكثيف مثل النيتروجين التي ريما يوجد في غاز التغذية. يتم ‎Ga‏ تمرير التيار العلوي لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 308 والمكون من مركبات 5 الهيدروكربون الأخف والغنية بالميثان زائد أي مركبات هيدروكربون ‎ALE‏ متبقية وغير مكثّفة ناتجة عن وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 من خلال مبايل برودة ‎Cold Exchanger‏ 388 وتبريدها أيضًا لتكوين تيار تغذية وسيلة فصل الأجزاء الباردة 310 الذي يدخل وسيلة فصل الأجزاء الباردة 0. يتم سحب التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 335؛ والمشتمل على سوائل الهيدروكريون الثقيلة ‎AES‏ من قاع وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 وتمريره من خلال التيار 0 السفلي لصمام وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 386 والذي يخرج في صورة التيار 336. بالعودة إلى وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390 يتم فصل مركبات هيدروكربون قابلة للتكثيف في تيار تغذية وسيلة فصل الأجزاء الباردة 310 من الطور الغازي الغني بالميثان في وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390. يتم سحب الطور الغازي الغني بالميثان من وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390 كتيار علوي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 312. يتم إزالة مركبات الهيدروكربون القابلة 5 لتكثيف من وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390 لتكوين التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 6 والذي يتم تمرير جزءِ منه من خلال التيار السفلي لصمام تحكم وسيلة فصل الأجزاء الباردة
2. بعد التمرير من خلال التيار السفلي لصمام تحكم وسيلة فصل الأجزاء الباردة 392؛ بتم خلط تيار مخرج التيار السفلي لصمام وسيلة فصل الأجزاء الباردة منخفض الضغط 328 مع ‎eh‏ ‏من تيار مخرج وسيلة فصل المواد السائلة الممددة 318؛ بعد تمرير التيار 318 من خلال صمام التحكم في درجة حرارة المواد الممددة عند المخرج 400. يتم استخدام التيار المخلوط 330 في مبايل البرودة 388 كوسط تبريد ثم يمتص الحرارة الموجودة في التيار العلوي لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 308. يؤدي ذلك إلى تكوين تيار ميثان هزيل بمركبات الهيدروكريون ‎aig‏ دمجه مع مخرج صمام التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 336 لتكوين مدخل سوائل ‎dale‏ الأجزاء الدافئة 7. يتم تسخين التيار 337 في مبادل الأجزاء الدافئة 382 والذي يخرج في صورة تيار مخرج
سوائل ‎Jali‏ أجزاء دافئة 338« وتوجيهه إلى نطاق تجزئة 408.
يدخل الجزءٍ المتبقي من التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 326 في مضخة إعادة تدوير وسيلة فصل أجزاء باردة 402؛ ويزداد ضغطه ويخرج في صورة مخرج تيار مضخة إعادة تدوير وسيلة فصل الأجزاء الباردة 403. يتدفق التيار 403 بعد ذلك رغم إعادة تسخين صمام التحكم في تدفق إعادة تدوير وسيلة فصل الأجزاء الباردة 404؛ في مباديل البرودة 388 وإعادة توجيهه إلى نقاط أمامية؛ قد تتضمن وسيلة فصل أجزاء باردة إعادة تدوير إلى تيار وسيلة فصل
5 أجزاء دافئة 406 وأو إعادة توجيهه من خلال مبادل الأجزاء الدافئة وإعادة توجيهه إلى غاز التغذية في صورة ‎sale]‏ تدوير وسيلة فصل أجزاء باردة إلى تيار تغذية بالغاز 408. قد يتدفق تيار التغذية "بغاز" وسيلة فصل الأجزاء الباردة 310 من خلال صمام خفض مدخل وسيلة فصل أجزاء باردة 2 للحصول على تثليج تلقائي وتكوين سائل إضافي في وسيلة فصل الأجزاء الباردة لإعادة التدوير أثناء بدء التشغيل.
يتم ‎sale)‏ توجيه التيار العلوي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 312 إلى وسيلة تمديد 394 وتمديده في ‎(fF‏ واحد وتبريده لتكوين مخرج تيار وسيلة تمديد 314. يدخل هذا التيار في وسيلة فصل مخرج تمديد 396 حيث يتم فصل أي غاز غير مكثّف غني بالميثان عن أي مركبات هيدروكربون متبقية وقابلة للتكثيف لتكوين التيار العلوي لوسيلة فصل بالتمديد 316 وتيار سفلي لوسيلة فصل بالتمديد 318. يتم تمرير جزءِ من تيار سفلي 318 من خلال صمام تحكم في مستوى
5 وسيلة فصل مخرج التمديد 398؛ والذي يخرج في صورة تيار بارد 420؛ يتم إعادة توجيهه إلى قسم تجزئة 408.
يدخل التيار 320 والتيار 338 في قسم التجزئة 408. يتم تثبيت نمطيًا برجي تقطير كحد أدنى في منطقة التجزئة. تستخدم هذه المنطقة معدات قياسية لفصل تيارات غاز التغذية ‎feed gas‏ ‎streams‏ في أي أجزاء مرغوب فيها للمنشأة. كحد أدنى؛ يتم فصل مكونات التجميد الثقيلة ل بول والبنزين بحيث لا يتم إعادة تدويرها إلى العملية؛ وتخرج هذه المكونات من قسم التجزئة 408 في صورة بنزين و ,»© من تيار التجزئة 364. يمكن أيضًا تكوين تيار مناسب ‎sale‏ التدوير إلى العملية لتثبيط التجمدء ويكون ‎Las ae‏ على نحو نمطي من بروبان؛ بيوتان؛ أو خليط برويان/بيوتان بالصورة المستخدمة في الأمثلة الحالية. يخرج خليط ‎Cs‏ وي المعاد تدويره في التجسيد الحالي في صورة تيار ,© وب© 362. يمكن بيع جزءِ من التيار 362 أو تقديمه ليتم استخدامه مع تيار آخر في المنشأة؛ أو استخدام للتموين مجددًا ب و© ‎Cas‏ في التخزين في صورة 0 تيار 366؛ يمكن استخدامه لبدء التشغيل. يمكن تركيب و© ‎Cas‏ من التخزين في التيار 368. يكون تيار ‎Cy C3‏ للتغذية بالغاز 372 ‎Ble‏ عن سائل من التيار 362 (أو 368) يتم ‎sale)‏ ‏تدويره إلى مدخل الوحدة. يمكن إعادة توجيه ‎oa‏ من ‎Cas Ca‏ أيضًا إلى معدات أخرى؛ على النحو الذي أشار إليه ‎Cay Cs‏ تيار لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 374 و © و+© إلى التيار السفلي
لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 376. يتم تمرير التيار العلوي لوسيلة فصل بالتمديد 316 من خلال مبايل البرودة 388 ومبايل أجزاء دافئة 382 في صورة أوساط تبريد ‎cooling media‏ حيث يتم ‎sale)‏ تسخين التيار العلوي المعاد لوسيلة الفصل بالتمديد 343. ,© ‎Cos‏ من تيار التجزئة 360 أيضًا في ‎Jae‏ البرودة 388 ومبادل الأجزاء الدافئة 382 وبتم توصيله بالتيار 343 لتكوين التيار 344. يمكن ‎sal)‏ ضسغط التيار 361 باستخدام ضاغط بعد إعادة. يدخل التيار 344 في ضاغط وسيلة التمديد ‎Expander‏ ‎Compressor 0‏ 402 والذي يخرج في صورة تيار مدخل معاود ضغط ذي ضغط أعلى 348؛ ‎sale] alg‏ توجيهه إلى معاود مضغط ‎Recompressor‏ 404« والذي يخرج في صورة تيار ذي ضغط أعلى 405. ثم يتم تبريده في ‎pe‏ هواء 406 ويخرج في صورة تيار مخرج معاود ضغط مبزَّدٍ ‎Cooled Recompressor Outlet Stream‏ 352. يمكن تضمين حلقة إعادة تدوير تيار ميثان جانبي 356 للسماح بإعادة تدوير ‎edn‏ من تيار مخرج معاود الضغط المبرّد 352 لإعادة 5 تدوير غاز التغذية لتحميل معدات الوحدة أثناء مرات معدل غاز التغذية المنخفض؛ أو للمساعدة
في التبريد الأولي للوحدة.
يمكن استخدام تجسيد الشكل 3 ‎a‏ إلى جنب مع التجسيد أشضكال 2-1. هناك حدود صعبة على كمية ول وب المتوافرين لإعادة التدوير والتراكم في الوحدة. من بينها كمية ‎Cas Cs‏ في غاز التغذية. ويتمثل الحد الثاني في مفقودات هذه المكونات في ظروف توازن عند النقطة ‎Cus‏ ‏يكون البخار النقي قد وصل إلى مواصفات إزالة مكون مرتفع نقطة التجميد. وهذه هي النقطة الثانية للتحديد والتي تتمثتل في بخار وسيلة فصل مخرج التمديد؛ حيث يفي منتج البخار العلوي بمواصفات غاز تغذية غاز طبيعي مسال. يعد ذلك أيضًا أدنى وأبرد موقع ضغط في عملية إزالة مكون التجميد. يتم إعادة توجيه مكوني ول وب في التيار 316 إلى عملية غاز طبيعي مسال ولا يكونان متوافرين ‎sale‏ التدوير. قد يكون هناك ‎Load‏ فقد طفيف في مكوني ,© ‎Cun‏ في تيار ,©
.408 ‏من التجزئة وحتى فقد أقل في تيار ,© من قسم التجزئة‎ 360 Ca
على النحو المشار إليه في الجدولين 856( حتى عند إعادة تدوير جميع ‎Cas C3‏ المتوافر إلى حد كبير من قسم التجزئة 408؛ سوف يستمر أيضًا التجمد في العملية. وتكون إعادة تدوير و© وب قد أدت إلى تراكم كمية هذه المكونات في التغذية إلى ‎Oe‏ خروجها من وسيلة فصل مخرج التمديد ويكون قد تم الوصول إلى نقطة التوازن. لاحظ أن تيار إعادة التدوير 360 من التجزئة؛ والذي يحتوي على كمية ضئيلة من ‎Cay Cy‏ لا يؤثر على هذه النتائج تأثيرًا كبيرًا.
وُجد أن لإعادة تدوير ‎ein‏ من التيار السفلي لوسيلة فصل ‎shal)‏ الباردة 326 إلى ‎all‏ ‏الأمامي من وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 ‎dat‏ ما. وقد كانت نتيجة إعادة تدوير جزءِ من التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 326 مدهشة. وقد أدت ‎Bale)‏ تدوير جزءِ من هذا السائل ‎(mide‏ الجودة والمحتوي على كمية كبيرة من البنزين إلى الجزء الأمامي من وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 إلى تكوين حلقة إعادة تدوير داخلية (1) سمحت بالحصول على معدل مرتفع من
0 إعادة التدوير التي أدت إلى زيادة كمية البنزين المستعاد في السائل السفلي لوسيلة فصل الأجزاء ‎asia‏ 335؛ (2) أدت وفي ‎of‏ واحد إلى خفض تركيز البنزين في السائل السغلي لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 335؛ (3) أدت إلى خفض كمية وتركيز البنزين في التيار العلوي لوسيلة ‎Jad‏ ‏الأجزاء الدافئة 308 (4) أدت إلى خفض كمية وتركيز البنزين في التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 326؛ (5) أدت إلى خفض كمية وتركيز البنزين في التيار العلوي لوسيلة فصل
5 الأجزاء الباردة 312؛ (6) أدت إلى خفض البنزين في جميع النقاط بعد التيار العلوي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 312؛ (7) أدت إلى زيادة النسبة المئوية للسائل في تيار مدخل وسيلة فصل الأجزاء
الدافئة وفي تيار مدخل وسيلة فصل الأجزاء الباردة مما أدى إلى إجراء فصل أفضل؛ والأهم؛ )8( أدت إلى تغيير جميع المواقع في العملية والتي كانت ‎Ble‏ عن نقاط تجميد باستخدام التجسيد الأول بحيث لا توجد أي نقاط تجميد. قد يؤدي استخدام التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 6 بغرض إعادة التدوير ‎Lad‏ إلى المساعدة في بدء التشغيل؛ لأن استخدام الصمام الأمامي من وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390 سوف يسمح بهبوط الضغط والتثليج التلقائي وتكوين سائل دون استخدام وسيلة تمديد خلفية. سوف يسمح تركيز السائل الأعلى في وسائل الفصل أيضًا بالتشغيل عند ضغط أعلى دون الاقتراب من النقاط الحرجة لأخلاط البخار/السائل والتي تغذي وسائل الفصل. تأثير جميع مكونات ,05 بإعادة التدوير الجديد هذا بنفس طريقة البنزين؛ يتم إزالة كمية أكبر من جميع مكونات التجميد المحتملة هذه في تيار السائل السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الدافئة 0 335؛ وخفض التركيز في جميع النقاط الخلفية في العملية. والخلاصة هي أن استخدام جزء من التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة 326 منخفض الجودة؛ والملوث بالبنزين» كإعادة تدوير يؤدي إلى زيادة إزالة البنزين الأمامي؛ والذي بدوره يؤدي إلى زيادة جودة التيار السفلي لوسيلة فصل الأجزاء الباردة وذلك بخفض تركيز جميع مكونات ‎Cay‏ ‏15 يتضمن الجدول 7 معدل تدفق وتركيبة سائل القاع بوسيلة فصل الأجزاء الباردة تيار 326؛ للتجسيدين الأول والثاني. يؤدي التجسيد الثاني إلى إعادة تدوير معظم هذا التيار؛ على الرغم من ‎cells‏ فإن صافي معدل التدفق إلى التجزئة لا يتغير. يوضح ذلك استخدام هذا التيار نظرًا لعدم إخضاع إعادة التدوير لأقصى معدل ممكن بنفس طريقة إعادة تدوير و© ‎Cay‏ الواردة بالتجسيد الأول. لا تؤثر إعادة تدوير التجسيد الثاني أيضًّا على حجم المعدات في قسم التجزئة 408 ‎Jie‏ ‏0 إعادة تدوير التجسيد الأول. يتم خفض كمية المكونات الخفيفة إلى التجزئة باستخدام التجسيد الثاني . يوضح الجدول 8 أيضًا أن استخدام إعادة تدوير التجسيد الثاني يؤدي إلى زيادة النسبة المئوية للسائل في التيارات الداخلة إلى وسائل الفصل الثلاث الموضحة؛ تحديدًا وسيلة فصل الأجزاء الباردة. تؤدي زيادة النسبة المئوية للسائل وحجم السائل إلى خفض خطورة أي نقل للسائل 5 في تيارات بخار ‎vapor streams‏ وسيلة الفصل» لأن كل قطرة تحتوي أيضًا على كمية أقل من مكونات تجميد ,9 في كل من وسائل الفصل.
يشرح الجدول 6 التغير في أسلوب درجات حرارة التجميد مع ويدون إعادة تدوير التجسيد الثاني. يتضح أن استخدام التجسيد الثاني يؤدي إلى التخلص من جميع نقاط التجميد الموجودة عند استخدام التجسيد الأول فقط.
يوضح الجدول 8 ‎Lad‏ أن درجات حرارة وضغوط تشغيل وسيلة فصل الأجزاء الدافئة؛
وسيلة فصل الأجزاء الباردة ووسيلة الفصل بالتمديد لا تتغير تقريبًا عن التجسيد الأول إلى التجسيد
الثاني .
هناك عدة تغييرات في التطبيق العملي للتجسيد الثاني حيث سيتم وباختصار فيما بعد وصف عدة أمثلة غير حصرية ‎Al‏
يمكن استبدال وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 ببرج متعدد المراحل؛ وتيار إعادة تدوير
0 السائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة 408 والتغذية العلوية إلى البرج وتيار تغذية وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 406 المعاد توجيهه التغذية السفلية للبرج. يمكن توجيه تيار إعادة تدوير السائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة 408 إلى وسيلة الفصل التي لها أعلى ضغط في اثنتين أو أكثر من وسائل فصل الأجزاء الدافئة الموصلة والمكدسة بحيث تعمل كبرج متعدد ‎cabal‏ حيث يتم إعادة توجيه تيار تغذية وسيلة فصل الأجزاء الدافئة إلى وسيلة فصل لها أدنى ضغط.
5 يمكن زيادة ضغط تشغيل وسيلة فصل مخرج التمديد ‎Expander Outlet Separator‏ 396 لخفض متطلبات إعادة ضغط الغازء بما أن ظروف التشغيل تؤدي إلى فقدان مقبول في مذيب ‎Cy‏ ‏وي في طور البخار. قد يكون ضغط ‎Jolie‏ الأجزاء الدافئة 382 ووسيلة فصل الأجزاء الدافئة 4 مرتفعًا لفائدته بما أن الخواص الفيزيائية للمائع تسمح بفصل البخار والسائل في وسيلة فصل الأجزاء الدافئة على نحو كاف. تؤدي زيادة ضغط التشغيل إلى خفض متطلبات إعادة الضغط.
يمكن إعادة توجيه تيار إعادة تدوير السائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة 408 إلى غاز تغذية ذي ضغط مرتفع لتوفير الخواص الفيزيائية للتيار المخلوط ليكفي للسماح بفصسل البخار/السائل في وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384. أحيانًاء ريما يسمح استخدام تيار ‎Bale)‏ تدوير السائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة 408 بتشغيل جميع وسائل الفصل عند ضغط أعلى مما هو ممكن دون إعادة التدوير» وبالتالي يتم خفض متطلبات طاقة التشفغيل الكلية وذلك بخفض هبوط
5 الضغط في المنشأة.
يمكن استخدام صمام خفض مدخل وسيلة فصل الأجزاء الباردة 412 لخفض احتمالية التجميد وزيادة مرونة ظروف التشغيل؛ خاصة أثناء بدء التشغيل. يمكن استخدام هذا الصمام كصمام جول-ثومبسون فقطء أو ‎in‏ إلى جنب مع وسيلة التمديد 394 أو صمام جول-ثومبسون جانبي لوسيلة التمديد. بهذه الصورة؛ قد يتضمن التبريد عند بدء التشغيل الأولي استخدام وسيلة فصل الأجزاء الباردة 322 كتكوين نقطة سائل أولية أثناء التبريد؛ وبمكن استخدام تيار إعادة تدوير السائل بوسيلة فصل الأجزاء الباردة 408 لتسريع التبريد. يمكن تبريد وسيلة فصل سائل إعادة التدوير مع تدفق غاز مدخل في مبادل؛ أو ‎DES‏ ‏منفصل ومسار مبايل ‎.exchanger path‏ يمكن إدخال ‎sale)‏ تدوير سائل وسيلة فصل عند نقطة وسيطة في مبادل. قد تؤدي زيادة درجة الحرارة الدنيا التي يتم الحصول عليها في مبادل مع تبريد غاز التغذية إلى إعادة تدوير سائل وسيلة الفصل غير الضرورية في ممر المبايل. قد يسمح ذلك بإعادة التدوير لمواقع أخرى. قد يؤدي التجسيد الثاني إلى زيادة إزالة وله و بنزين إيثلين تولوين زبلين؛ بما في ذلك البنزين؛ المكونات التي في ‎gia‏ المكونات الدافئة بالمنشآة؛ وإلى تقليل تركيز +5© والبنزين في 5 وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390 ووسيلة فصل بالتمديد 396. يمكن ‎sale)‏ التدوير عند أكثر من موقع. قد يكون اثنين أو أكثر من تطبيقات التجسيد الثاني متتاليين. بهذه الطريقة؛ يمكن زيادة ضغط جزءِ من السائل من وسيلة الفصل بالتمديد 396 وإعادة تدويره إلى وسيلة فصل الأجزاء الباردة 390 أو مبايل البرودة الأمامي 388؛ ويمكن زيادة ضغط جزءٍ من السائل من وسيلة فصل 0 الأجزاء الباردة 390 وإعادة تدويره إلى وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 أو مبايل الأجزاء الدافئة الأمامي 382. يمكن تضمين اثنين أو أكثر من تطبيقات التجسيدات. بهذه الطريقة؛ يتم زيادة ضغط ‎ey‏ ‏من السائل من وسيلة الفصل بالتمديد 396 في ضغط ومعاد تدويره إلى وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 4 أو ‎Jolie‏ أجزاء دافئة 382؛ وبتم أيضًا ‎sab)‏ ضغط ‎ga‏ من السائل من وسيلة فصل الأجزاء 5 الباردة 390 وإعادة تدويره إلى وسيلة فصل الأجزاء الدافئة 384 أو مبايل الأجزاء الدافئة 382.
يمكن إعادة تدوير تيارات المكون الأخف؛ ‎Jie‏ تيار ,© وإعادة تدوير تيار تجزئة © 360 إلى أي نقطة في عملية الجزءِ الأمامي من وسيلة فصل مخرج التمديد 396. في جميع التطبيقات الموصوفة أعلاه يمكن تسخين السائل الذي يتم زيادة ضغطه وإعادة تدويره في مبايل الأجزاء الدافئة 382 مبايل البرودة 388؛ أو أي مباإلات أخرى تضاف إلى النظام لتوفير استعادة الحرارة بصورة فعالة. التجسيد الثالث تم استكشاف تعديل جديد حينما تتغير تركيبة غاز التغذية إلى منشأة إزالة مكون نقطة تجميد مرتفعة لتحتوي على كمية بنزين أكبر. على نحو مدهش؛ تسمح إضافة مضخة؛ أو تغيير توجيه ‎lal‏ باستمرار التشغيل مع وجود محتوى بنزين ‎el‏ عند المدخل في التصميم الأصلي؛ 0 مع خفض قدرة العملية إلى أدنى درجة. في هذا التجسيد؛ يعد المثال أ عنصر مقارنة؛ يكون عبارةً عن عملية سوف تنجح إذا كان تركيز البنزين في تيار التغذية منخفضًا نسبيًا. في المثال أ؛ يبلغ تركيز البنزين في تيار التغذية 60 جزء في المليون حجم. المثال ب عبارة عن عنصر مقارنة يوضح مشكلات العملية ونظام المثال أ ‎Las‏ يكون بالتغذية تركيز بنزين أعلى. في المثال ب؛ يبلغ تركيز البنزين في تيار التغذية 91 جزء 5 في المليون حجم ولا يتسنى تشغيل العملية ‎Bl‏ لتجمد مركبات الهيدروكريون التي لها نقطة تجميد مرتفعة في النظام. يوضح المثال ج التجسيد الجديد؛ الذي يمكن إعادة تهيئته في أنظمة موجودة؛ ‎(Sag‏ استخدامه مع تركيزات بنزين مرتفعة في تيار التغذية. يعد تجسيد المثال ب متعدد الاستعمالات في أنه يمكن استخدامه أيضًا مع تركيزات بنزين متوسطة أو منخفضة في تيار التغذية. في صورة المثال ج الموصوف بهذه الوثيقة؛ يبلغ تركيز البنزين في تيار التغذية 91 ‎ey‏ ‏0 في المليون حجم ولا يتم التجمد في النظام. التجسيد هو المثتال جب الموضح في الشكل 4. لتيسير فهم مثال المقارنة أ ومثال المقارنة ‎co‏ سيتم الإشارة إلى أجزاء من الشكل 4 في توصيفات مثالي المقارنة أ وب. المثال أ - مثال المقارنة تم توفير تيارات ‎sale‏ منتقاة في الجدول 9. تم أيضًا الإشارة إلى أسلوب تجمد بنزين 5 التيارات المنتقاة في الجدول 9. في المثال ‎J‏ بلغ تركيز تركيبة البنزين بغاز التغذية 60 جزءء في المليون حجم.
بالإشارة إلى الشكل 4؛ يدخل تيار التغذية بالغاز 501 والمحتوي على 60 جزءِ في المليون حجم بنزين وبتم تبريده في المبايل 550؛ الأمر الذي يؤدي إلى تكوين تيار مكثّف ‎condensed‏ ‎Gia Stream‏ 502؛ يدخل وسيلة الفصل الأولى 551. (لا يوجد تيار 512 في المثال أ.) يداخل التيار 503؛ والذي يكون عبارةً عن بخار من وسيلة الفصل الأولى 551؛ في جهاز خفض الضغط 552 (وسيلة تمديد أو صمام جول-ثومبسون)؛ مما يؤدي إلى خفض ضغط غاز التغذية واستخلاص الطاقة من التيار. يكون قد تم وبشكل جزئي تكثيف التيار منخفض درجة الحرارة 514 والذي يخرج من جهاز خفض الضغط 552« وإعادة توجيهه إلى وسيلة الفصل الثانية 553. يتم إعادة تدوير تيار البخار 515 من وسيلة الفصل الثانية 553 في المبايل 550 لتبريد تيار التغذية بالغاز 501؛ ويخرج في صورة تيار 516. في تجسيدات؛ يتم التغذية بالتيار 516 إلى منشأة إسالة 0 غاز طبيعي مسال. يفي التيار 516 بمواصفات البنزين ومركبات هيدروكربون ,9 الداخلة في وحدة الإسالة. تبلغ التركيزات النمطية 1 جزءٍ في المليون حجم بنزين أو أقل» و0.05 7 مولار ‎Cay‏ أو أقل. يتم خفض ضغط التيار السائل 517 من وسيلة الفصل الأولى 551 بامتداد صمام تحكم مستوى ‎Level Control Valve‏ 555 ويخرج في صورة تيار 518. وقد أدى ذلك وعلى نحو 5 جزثي إلى التبخير والتثليج التلقائي للتيار الذي تم إعادة تدويره بالتغير مقابل تيار التغذية بالغاز 0 في المبايل 550 والذي يخرج في صورة تيار 513. يتم خفض تيار سائل 559 من وسيلة الفصل الثانية 553 في ضغط بامتداد صمام تحكم مستوى 554 يخرج في صورة تيار 504. في مثال المقارنة ‎of‏ لا يوجد مضخة 556. وقد أدى ذلك وعلى نحو جزئي إلى التبخير والتثليج التلقائي للتيار الذي تم إعادة تدويره بالتغير مقابل تيار 0 التغذية بالغاز 510 في المبايل 550 ثم دمجه مع التيار ‎Cua (S18‏ خرج من العملية كجزء من التيار 513. يحتوي التيار 513 على مركبات هيدروكريون مرتفعة نقطة تجميد مزالة. يوضح الجدول 9 ظروف العملية وتركيزات بنزين مثال المقارنة أ. بلغ أقرب تركيز إلى التجمد في المثال أ 7 درجات فهرنهايت في التيار 518. يوضح الجدول 10 توازن المادة الكلي بمثال المقارنة ‎of‏ بما في ذلك تركيبات التغذية وتيارات الخرج. تم ‎Load‏ إيضاح تركيبات وظروف عملية التيارات السفلية 5 لوسيلة الفصل. يحتوي تيار الغاز المنتقى 516 على أقل من 1 جزء في المليون بنزين وأقل من ‎«Cs, £0.05‏ أي أنه يفي بمواصفات النقاء النمطية لتغذية منشأة غاز طبيعي مسال.
الجدول 9 — انتقاء تيارات توازن ‎sale‏ مثال المقارنة ‎La of‏ فى ذلك كمية البنزين فى غاز التغذية: رقم|501 |502 | 503 |54 515 |516 |517 |518 |5319 ]559 | 504 ]512 |53 تيار مخط 1 سير العمل ‎a‏ ‏,]100 ]0.98 ]1.00 ]0.99 1000 ]1.00 []00]0.00 ]0.00038 ]0.00 ]0.61[ 051 ‎3١ 6 0 0 8 0 9 0‏ 0 4 2 1 ‎all)‏ ‎J‏ ‏درجة ‎SST‏ _ _ _ 353 |_ _ 1500_ _ 50.0 | 50.3 الحر 80.0 | 80.2 | .107 | .108 80.1 | .84 .107 | .108 8 0 0 8 3 ارق فهرنه ايت الضغ | .572 |.567 |.565 | .425 |.423 | .418 [ .566 | 505 [ .500 | .424 [ .420 | .415 [ .415 0 0 5 0 5 5 5 © |0 5 5 5 5 ‎A‏ ‏رطل ‏لكل ‏بوصة ‎drape‏ ‏مطلق ‏رطل | 724 | 7249 | 7236 |7236 | 7222 | 7222 .122 | 122 | .122 | 141 | 141 .141 | .284 ‎s59.| 59| 7.01] 701| 870 | 870 | 129 | 1‏ |59 |69 |69 69 | 28 مول/ ساعة الترك ,5 |0.00 ]0.00 ]0.00 ]0.00 |000 |000 |3.0|3.06 |3.06 )042/042 ]042 [ 164 ‎Z09| 709 | 7/80 | 760‏ |700 |20 704 | 604 | 704 | 700 | 7000 | 700 | 748 المعد | 4.36 !]4.38 ]063 ]063 ]003 ]003 ]371375 375 435
‎Jd‏ ‏المول ‏اري
— 1 5 — للبنزي كا ا أسلو 7 ب التجم يد الجدول 10 - توازن المادة الكلي بالمثال أ اسم التيار المدخل الغاز ‎all‏ سائل وسيلة | سائل وسيلة | السائل المسترد مك ل ات رقم تيار مخطط | 501 516 517 559 513 و ل نا ساس درجة الحرارة؛ | 57.1 35.3 -801 -8 107 50.3 وله اه ات ات الضغط رطل 572.0 418.5 566.5 424.5 415.5 لكل بوصة مربعة مطلق معدل التدفق 729 72227.01 122.59 141.69 264.28 491 المولاري» رطل- ا كبريتيد | 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 نذا ‎A‏ ‏ثانى أكسيد | 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 ا ا ا ‎i‏
— 2 5 — 2-مبرويان | 70.000 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 -22 ‎Mpropane‏ ‏ثيول-59 | 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 70.0000 ‎THEOL-59‏ ‏بنزينء رطل | 438 0.03 3.75 4.35 مول/الساعة المثال ب ‎Lad‏ يتعلق بالمثال ب يبلغ تركيز تركيبة بنزين غاز التغذية 91 جزء في المليون حجم. يتم معايرة مكونات أخرى لتكون مناسبة لهذا التغير في البنزين. تم إيراد الظروف في الجدول 11 وإيضاح توازن المادة الكلي في الجدول 12. تكون ضغوط التشغيل هي نفسها في المثال أ وتكون النتيجة أن طريقة التجمد أصبحت الآن سالبة بالنسبة لبعض التيارات» حيث تكون التيارات 514 و518 الآن أقل من نقطة تجميد البنزين في السائل. تقع نقطة تجميد التيار 518 داخل وسيلة التمديد بالقرب من فوهة المدخل حيث يتم تكوين السائل الأول. سوف تتجمد الوحدة على النحو المصمم للمثال أ مع محتوى بنزين أعلى بالمثال ب. لاحظ ‎Lda‏ تركيز البنزين في التيار 516؛ 0 حيث يكون الغاز المنقى ‎ef‏ منه في المثال أ ويبلغ الآن 0.7 جزءٍ في المليون (الجدول 11 معدل البنزين مقسومًا على المعدل الكلي). الجدول 11 - انتقاء تيارات توازن ‎sale‏ المثتال ب؛ والتي أدت إلى زيادة البنزين في غاز التغذية: رقم تيار 1 | 502 ‎514١ 503١|‏ |ا5ا5ك5 | 516 ‎517١‏ |5188 ا519 ‎504١ 559١|‏ | 512 | 513 ‎bla,‏ ‏سير ‏العملية
0 0 | 0.99 | 1.00 | 0.99 | 1.00 | 1.00 | 0.00 | 0.04 | 0.37 | 0.00 | 0.00 | 0.61 | 0.50 0 8 0 8 0 0 0 6 8 0 4 1 5 البخار درج 4 | 57.1 ‎١‏ - - - 353 |- - 50.0 | - 50.0 | 50.3 الحرارة 80.0 | 80.2 | .107 | .108 80.1 | 83.9 .107 | .108 : 8 0 8 3 فهرنهايت الضغط | .572 | .567 |.565 |.425 | .423 .418 | .566 | .505 | .500 | .424 | .420 | .415 | .415 0 0 5 0 5 5 5 0 0 5 5 5 5 رطل لكل ‎Aas‏ ‏مريعة ‏مطلق ‏مدل | 724 | 724 723 723 722 | 722 128 + 128 128 139 139 139 | 267 91 91 63 63 24 24 التدفق المولاري؛ رطل- مول/ساع 0 التركيبة؛ مول 7 بنزين 1 | 0.01 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 4.45 | 445 | 4.45 | 0.60 | 0.60 | 0.60 | 2.44 ‎YA 7 YA 7 YA 7 YA 7 YA 7 YA 7 YA‏ بنزين؛ 6.57 | 6.57 | 0.88 | 0.88 0.05 0.05 | 5.68 | 5.68 | 5.68 | 0.84 | 0.84 | 0.84 | 6.52 رطل مول/الس اعة أسلوب -2 -2 ‎ca seni)‏ فهرنهايت الجدول 12 - توازن المادة الكلى للمثال ب اسم التيار | المدخل الغاز المنقى | سائل وسيلة | سائل وسيلة | السائل الأولى الثانية والمدمج
رقم تيار ‎501١‏ 516 517 559 513
مخطط سير
العملية
50.3 107 8- 80 1- 35.3 STL ao) ‏فهرنهايت‎
الض_غط | 572.0 418.5 566.5 424.5 415.5 رطل لكل ag
مربعة
مطلق
267.01 139.20 | 127.81 |72224.30 72491 | gaa. ‏التدفق‎
المولاري؛
رطل-
مول/ساعة
التركيبة؛ ‎HENNE‏ ‏كبريتيدا7#0.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 سين يسنا سن ‎Hl‏ ‏ثانى أكسيد | 70.0000 |70.0000 |70.0000 | 70.0000 | 70.0000 بس رسا اس ساس
22- 0 ا70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 تم وي ا اانا اا ‎i‏ ‏و ا اا ا ‎I‏ ‏بنزين» رطل | 6.57 0.05 5.68 0.84 6.52 ‎TH HB‏ z Jul ‏يضيف‎ od ‏يساعد هذا المثال في حل المشكلة الموجودة في المثال ب. بالإشارة إلى الشكل‎ ‏إلى مخرج سائل وسيلة الفصل الثانية 553. يتبع تيار مخرج المضخة‎ 556 daa ‏هذا التجسيد‎ ‏المسار الموضح في الشكل 4؛ والذي يمر من خلال الصمام‎ 520 Pump Outlet Stream 5 ‏ليكون التيار 504 وبمر من خلال المبايل 550. على الرغم من ذلك» لا يؤدي جزءٍ أو كل‎ 4 ‏التيار 504 إلى توصيل التيار 518 ليصبح التيار 513؛ كما في الأمثلة السابقة. في هذا المثال؛‎
يحتوي كل التيار 512؛ على مولات بنزين حسب المثال ب» ويتم ‎sale)‏ تدويرها لتوصيل تيار المدخل 510( غاز المدخل الذي كان يتطلب إزالة البنزين منه. بالإشارة إلى الشكل 4؛ يدخل تيار التغذية بالغاز 501 والمحتوي على 91 جزء في المليون حجم بنزين ‎sng‏ تبريده في المبايل 550؛ والذي يكون على نحو جزئي تيارًا ‎Ee‏ 502؛ يدخل في وسيلة الفصل الأولى 551. يدخل التيار 503 والذي يكون ‎Ble‏ عن البخار من وسيلة الفصسل الأولى 551؛ في جهاز خفض ضغط 552 (وسيلة التمديد أو صمام جول-ثومبسون) والذي يؤدي إلى خفض ضغط غاز التغذية ويستخلص الطاقة من التيار. يكون قد تم وبشكل جزئي تكثيف التيار منخفض درجة الحرارة 514 والذي يخرج من جهاز خفض الضغط 552؛ وبتم ‎sale)‏ ‏توجيهه إلى وسيلة الفصل الثانية 553. يتم إعادة تدوير تيار البخار 515 من وسيلة الفصل الثانية 0 553 في المبايل 550 لتبريد تيار التغذية بالغاز 501 ويخرج في صورة تيار 516. في التجسيدات؛ يتم تغذية التيار 516 إلى منشأة إسالة غاز طبيعي مسال. يفي التيار 516 بمتطلبات البنزين ومركبات هيدروكريون ,5 الداخلة في وحدة الإسالة. يتم خفض ضغط التيار السائل 517 من وسيلة الفصل الأولى 551 بامتداد صمام تحكم مستوى 555 ويخرج في صورة تيار 518. وقد أدى ذلك وعلى نحو جزئي إلى التبخير والتثليج 5 التلقائي للتيار الذي تم ‎sale)‏ تدويره بالتغير مقابل تيار التغذية بالغاز 510 في المبايل 550؛ والذي يخرج في صورة تيار 513. يتم زيادته ضغط التيار السائل 559 من وسيلة الفصل الثانية 553 في المضخة 556؛ والذي يخرج من المضخة في صورة تيار 520. يمر هذا التيار من خلال صمام تحكم مستوى 554 ويخرج في صورة تيار 504. وقد أدى ذلك وعلى نحو جزئي إلى التبخير والتثليج التلقائي ‎lll 0‏ الذي تم إعادة تدويره بالتغير مقابل تيار التغذية بالغاز 510 في المبايل 550 ثم إعادة تدويره وخلطه بتيار تغذية بالغاز 501 لتكوين تيار غاز 510. يحتوي التيار 513 على مركبات الهيدروكربون مرتفعة نقطة تجميد المزالة. في تجسيدات معينة؛ يمكن تقسيم التيار 504 وإعادة تدوير الجزء الأول من التيار 504 في التيار 512؛ في حين أن الجزء الثاني يتم دمجه مع التيار 518 لتكوين التيار 513. يوضح الجدول 13 التيارات المنتقاة للمثتال جب؛ وحيث بلغت النسبة غير المتوقعة لتوجيه هذا التيار الجديد. وذلك بإعادة تدوير سائل وسيلة الفصل الثانية؛ والتي كانت في المثال ب 713
من غاز مدخل البنزين و724 من المدخل ,© خلف ‎(dase‏ يتم تفادي التجمد. على الرغم من أن التيار المعاد تدويره 512 يحتوي على مكونات تجميد كبيرة؛ يكون لإعادة تدوير مكونات التطاير الوسيطة بالإيثان؛ البروبان والبيوتان إلى المدخل تأثير أكبر على العملية من مكونات التجميد المعاد تدويرها. تسمح المكونات الإضافية الوسيطة بتكثيف نسبة أعلى من غاز تغذية التيار 510؛ مما يتطلب وبشكل كامل إزالة بنزين و ,»© في مخرج ‎las‏ وسيلة الفصل الأولى 551. تسمح المكونات الإضافية الوسيطة أيضًا بإزالة مكون التجميد دون التجمد في المبايل أثناء ‎eal‏ أو التجمد في انخفاض الضغط بامتداد صمام تحكم المستوى 555. يتم ذلك لأن نسبة المكونات الوسيطة لمكونات التجميد أعلى في سائل وسيلة الفصل الثانية منها في سائل وسيلة الفصل الأولى. يكون لإعادة تدوير المكونات الوسيطة تأثير أكبر على احتمال التجميد في مدخل المبايل 0 ووسيلة الفصل الأولى منها في إعادة تدوير مكونات التجميد. يلاحظ أن أسلوب التجمد أقل منه في مثال المقارنة أ حتى في وجود محتوى غاز تغذية بنزين أعلى بكثير في المثال ج. فيما يتعلق بالمثال جب؛ تمثلت الإضافية الوحيدة التي تمت للعملية الأصلية في إضافة المضخة وتضمين خط تيار إعادة تدوير ‎sale]‏ تدوير 512. يعد ذلك تعديلًا اقتصاديًا جدّا على الوحدة التي لم تكن تعمل بدونه. على النحو الموضح في الجدول 13 بلغ الآن أقرب تركيز لتجميد 10 درجات فهرنهايت في التيار 18. لاحظ أن التيار 518 قد ‎gal‏ على 5.68 رطل- مول-ساعة بنزين في المثال ب. ‎Lad‏ يتعلق بالمثال ج؛ ازداد تركيز رطل-مولات بنزين في التيار 8 إلى 6.55؛ لكن التركيز انخفض إلى 73.17 بالتيار من 74.45 في المثال ب. أصبح تركيز نقطة التجميد الذي كان قد بلغ في السابق -2 درجة فهرنهايت أعلى من التجمد بمقدار 10 درجة فهرنهايت. تم إزالة كل البنزين المطلوبة عند هذه النقطة. أصبح الآن تركيز البنزين في التيار 518 0 أقل في المثال ج مما كان في المثال ‎of‏ حينما بلغ تركيز البنزين في التغذية ‎rds3/2‏ بالبنزين في المثال ج. الجدول 13 - انتقاء تيارات توازن مادة المثال ج رقم 1 ا502 | 503 ‎514١|‏ ا|ا515 | 516 ‎517١‏ 51 | 519 | 559 | 520 | 504 | 512 | 513 8 تيار مخط ‎Lh‏ ‏سير
العم لية جنءِ 100 | 0.98 | 1.00 | 099 ‎100١‏ 1.00 ]0.0 00 ]041 0.0 0.0 0.0 0.5 04 0 9 0 8 0 0 00 47 04 00 00 00 48 04 ‎a‏ ‎B‏ ‏درجة .57 — — — — 352 | — .50 — — — .50 .50 1 0 0 0 الحر 80.0 | 80.2 | .107 | .107 .80 .84 107 | 106 | 105 8 6 1 3 .8 .9 .8 ارق فهرنه ايت الض 572 | .567 | .565 | .425 | .423 | .418 | 566 | 50 500 | 424 596 | 591 | 500 عط .0 +0 5 0 6 5 5 02501 ]5.1 © ‎0.2١ 0.2١‏ رطل لكل ب وصة مرب ‎ie‏ ‏مطل ‎RX)‏ ‏رطل 724 | 727 725 725 722 722 206 | 20 206 | 230 | 230 | 230 | 230 | 206 91 21.4 | 147 | 147 | 84.6 | 84.9 | .69 | 66 .69 17.1 .17 .17 .17 .69 :" 7 9 9 2 2 9 مول/ ساعة الترك بنزين 0.0 0.01 ]0.00 ]0.00 | 0.00 | 0.00 ( 3.1 1 31 0.2 0.2 0.2 0.2 3.1 ‎70١ 700| #0 710 | 60091‏ | 667 | 66 | 667 | 923 | 923 | 923 | 923 | 667 ‎yA yA yA yA yA yA 7 yA yA‏ المعد | 6.5 7.24 | 0.70 ]0.70 ]002 002 ]65 6.5 ]65 0.6 0.6 0.6 0.6 6.5 76 5 5 5 7 7 7 7 5 ‎J‏ ‏المولا ‏ري ‏ين
أسلو 10 التجم الجدول 14 اسم التيار | المدخل الغاز المنقى | سائل وسيلة | سائل وسيلة | السائل
الأولى الثانية والمدمج رقم تيار | 501 516 517 559 513 العملية 1.000 1.000 0.000 0.000 0.404 درجبة 57.1 352 -80.1 |-1074 5001 الحرارق؛ فهرنهايت ‎us‏ | 572.0 418.5 566.5 4245 500.0 رطل لكل ‎ag‏ ‎ay «‏ مطلق , .5 72491 72284622 20669 ]230.17 | 206.69 التدفق المولاري؛ رطل- مول/ساعة
التركيبة؛ ‎HERE‏ ‏كبريتيد | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 عم ‎Fl i‏ ا ثانى أكسيد | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 ‎JF =‏ 22- 70.000 70.0000 | 70.0000 | 70.0000 | 720.0000 ‎Fl i‏ 1 1 1 — بنزين» رطل 6.57 0.02 6.55 0.67 6.55 ‎J i I =‏
يؤكد المثال ‎a‏ على جدوى وجدة عملية استعادة مكونات التجميد مرتفعة النقطة ‎Jie‏ البنزين من غاز التغذية إلى وحدة إسالة؛ حيث تتكون العملية المذكورة من واحد أو أكثر من المبادلات؛ جهاز خفض ضغط واحد على الأقل؛ واثنتين أو أكثر من وسائل الفصل؛ حيث يتم إعادة تدوير جزءِ من السائل من وسيلة فصل منخفضة الضغط إلى وسيلة فصل ذات ضغط ‎ef‏ لمنع التجمد. في بعض الحالات لن يتم تقدير مسار ‎Jalal)‏ الحراري للضغط المطلوب للسائل الذي تم ضخه ليتسنى ‎sale)‏ التدوير إلى غاز المدخل. إذا كان ذلك هو الأمرء لن يتم تركيب المضخة؛ وسيتم فصل التيار المعاد تسخينه والمبخر جزثيًا في وعاء إضافي؛ والسائل من الوعاء الذي تم ضخه إلى المدخل. يمكن أيضًّا ضغط وسيلة فصل بخار إضافية إلى المدخل إذا استلزم الأمر للحصول على النتيجة الممكنة بالكامل. بدلًا من ذلك؛ يمكن إضافة مبايل جديد لهذا المسار 0 كمكون إضافي. المثال د في تجسيد آخرء إذا تم ضغط غاز المدخل إلى المنشأة أمام منشأة مكون إزالة التجميد؛ لن تكون المضخة ضرورية ويمكن وببساطة ترك البخار المعاد تسخينه والتيار السائل 512 يهبط إلى ‎(Sse‏ ضغط مدخل ضاغط إعادة التدوير دون الحاجة إلى معدات إضافية لتنفيذ أشياء أخرى غير 5 تركيب الأنابيب. يمكن إضافة حرارة خارجية إذا استلزم الأمر لضمان التبخر إلى غاز التغذية. المثال ه في تجسيد آخرء يتم إعادة تدوير السائل من أي وسيلة فصل إلى أي وسيلة فصل أمامية لاستعادة مكونات مرتفعة التجميد إضافية مبكرًا في العملية وفي وجود سائل هيدروكربون إضافي؛ وبالتالي يتم تفادي التجمد عند أي نقطة في العملية. 0 المثال و في تجسيد آخر كذلك؛ لن تتغير عملية الشكل 4. يمكن فصل التيار 513 تيار الهيدروكريون المستعاد المشتمل على مكونات مرتفعة نقطة التجميد المزالة ومركبات الهيدروكريون المستعادة على نحو مشترك ‎ally‏ تكون أخف في تيار مكونات +05 وبنزين وتيار البيوتان والمكونات الأخف. لقد تم ذلك بالفعل في التصميم الأصلي بالمنشأة الموجودة التي تم تجديدها وفقًا 5 للمثال ج. سواءً كانت منشأة التجزئة ‎Bua‏ أو موجودة؛ تؤدي إعادة تدوير البيوتان ومكون التيار الأخف إلى مدخل الوحدة إلى تكوين سائل إضافي في وحدة الاستعادة وخفض إمكانية التجمد.
— 6 2 —
يمكن تنفيذ جميع الطرق والأجهزة التي ورد الكخف عنها بهذه الوثيقة دون مزيد من التجارب في ضوء الكشضف الحالي. على الرغم من وصف طرق هذا الاختراع فيما يتعلق بالتجسيد ات التوضيحية ¢ سوف يتضح أن أولئك المتمرسين فى المجال سوف يدركون أنه يمكن تطبيق تغييرات على الطرق والأجهزة وفي الخطوات أو في ترتيب خطوات الطرق الموصوفة بهذه الوثيقة دون الخروج عن مفهوم ونطاق الاختراع. تعد جميع البدائل والتعديلات المشابهة التي يعرفها أولئك المتمرسون في المجال ضمن مفهوم ونطاق الاختراع حسبما يحددها عناصر الحماية
الملحقة.

Claims (1)

  1. عناصر الحماية 1- عملية لإزالة هيدروكريونات ثقيلة ‎Lay cheavy hydrocarbons‏ في ذلك مركبات البنزين ‎benzene‏ من تيار غاز التغذية ‎feed gas stream‏ المختلط؛ تشتمل على: تبريد تيار غاز التغذية ‎feed gas stream‏ المختلط في مبادل حرارة ‎heat exchanger‏ أول لتكثيف جزء على الأقل من ‎«C3‏ مكونات ‎Cp‏ و :© وهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ مرتفعة نقطة التجميد؛ فصل مكونات ‎«C3‏ ب©؛ ‎Cs‏ المكثفة وهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ مرتفعة نقطة التجميد في جهاز فصل ‎separator‏ أول لتشكيل تيار سائل ‎liquid stream‏ أول وتيار غاز ‎gas stream‏ أول» تبريد تيار الغاز ‎gas stream‏ الأول في مبادل حرارة ‎OU heat exchanger‏ لتكثيف ‎gia‏ على الأقل من تيار الغاز ‎gas stream‏ الأول فصل ‎gin‏ مكف ‎condensed portion‏ من تيار الغاز ‎gas stream‏ الأول في جهاز الفعسل ‎separator 10‏ الثاني لتشكيل تيار غاز ‎ob gas stream‏ غني بالميثان ‎methane‏ وتيار سائل ‎liquid‏ ‎ob stream‏ ‘ التغذية بتيارات السائل ‎liquid streams‏ الأولى والثانية إلى وحدة التجزئة ‎fractionator‏ الأولى؛ وإزالة غاز الميثان ‎methane gas‏ الموجود في تيار علوي وتيار السائل ‎Tiquid stream‏ الثالث كتيار ‎ie‏ ‏5 إزالة تيار غاز منتج ‎product gas stream‏ غني بالميثان ‎methane‏ من الجزءِ العلوي لجهاز الفصل ‎SGI separator‏ ¢ حيث يكون تيار غاز منتج ‎product gas stream‏ الغني بالميثان ‎methane‏ عبارة عن تيار غاز ‎gas stream‏ أكبر من 750 بالحجم من الميثان ‎«methane‏ ‏تجزئة تيار السائل ‎liquid stream‏ الثالث في مجموعة التجزئة للحصول على تيار إعادة تدوير ‎recycle stream‏ يشتمل على واحد على الأقل من مكونات و© ومكونات ‎(Cp‏ وتيار هيدروكربوني ‎hydrocarbon stream 20‏ مرتفع نقطة التجميد؛ و تغذية بتيار إعادة التدوير ‎recycle stream‏ يشتمل على واحد على الأقل من مكونات ‎C3‏ ومكونات ب© إلى العملية عند موضع أعلى وحدة التجزئة ‎fractionator‏ الأولى لتقليل نقطة التجميد للتيار عند موضع حيث يتم إدخال تيار إعادة التدوير ‎recycle stream‏ حيث تؤدي إعادة تدوير تيار يشتمل على واحد من مكونات :© ومكونات ,© إلى زيادة النسبة الحجمية للسائل في التيار الداخل 5 في جهاز الفصل ‎separators‏ الأول والثاني و يخفف تركيز الهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ مرتفعة
    — 4 6 — نقطة التجمد في السائل ¢ بالتالي خفض كمية الهيدروكريونات ‎hydrocarbons‏ عالية نقطة التجمد التي تخرج من جهاز الفصل ‎separator‏ مع تيار البخار ‎vapor stream‏ بسبب عدم اكتمال استخراج السائل. 2- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم دمج تيار إعادة التدوير ‎recycle stream‏ مع تيار غاز التغذية ‎feed gas stream‏ أعلى جهاز الفصل ‎separator‏ الأول. 3- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم دمج تيار ‎sale]‏ التدوير ‎recycle stream‏ مع تيار السائل ‎١ liquid stream‏ لأول .
    4- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم دمج تيار إعادة التدوير ‎recycle stream‏ مع تيار السائل ‎liquid stream‏ الثاني. 5- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم دمج تيار إعادة التدوير ‎recycle stream‏ مع تيار 5 الغاز ‎gas stream‏ الأول. 6- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل جهاز الفصل ‎separator‏ الأول على جهاز فصل ‎separator‏ دافئ وتيار سائل ‎liquid stream‏ أول تم الحصول عليه من جهاز الفصل ‎separator‏ ‏الأول الذي يحتوي بشكل إضافي على مكونات :© .
    7- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل جهاز الفصل ‎separator‏ الثاني على جهاز فصل يارد ‎.cold separator‏ 8- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل ‎Load‏ على جهاز فصل ‎separator‏ ثالث بعد جهاز 5 الفصل ‎separator‏ الثاني؛ حيث تتم التغذية تيار النواتج السفلية الناتج من جهاز الفصل ‎separator‏
    — 6 5 —
    ‎Cl‏ إلى وحدة التجزئة ‎fractionator‏ الأولى وبشتمل تيار غاز المنتج ‎product gas stream‏ الغني
    ‏بالميثان ‎methane‏ على جزءِ على الأقل من التيار العلوي.
    ‏9- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على مزج جزءٍ من تيار غاز المنتج ‎product‏
    ‎gas stream 5‏ الغني بالميثان ‎methane‏ مع تيار غاز التغذية ‎feed gas stream‏ المختلط أثناء تشغيل
    ‏الوحدة.
    ‏0- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يعمل إعادة تدوير تيار يشتمل على واحد على الأقل من
    ‏مكونات ‎Cs‏ ومكونات © بتيار إعادة التدوير ‎recycle stream‏ على زيادة نسبة حجم السائل في 0 التيار الداخل إلى أجهزة الفصسل ‎separators‏ الأولى والثانية وتخفيف تركيز هيدروكريونات
    ‎hydrocarbons ‏مرتفعة نقطة التجميد في السائل؛ بالتالي تقليل كمية هيدروكريونات‎ hydrocarbons
    ‏مرتفعة نقطة التجميد التي تترك جهاز الفصل ‎separator‏ مع البخار بسبب استخلاص السائل غير
    ‏المكتمل.
    ب ‎Le £1‏ ‎Yi‏ ا 1 ‎ee pv —‏ ب و * لط ‎a‏ ‎EA is {1‏ . 4 ! ًَ ‎LR 8 | \ Yl wy AY 1 6‏ ويا #4 ‎KA‏ 8 لها ل ا ‎a,‏ : ل ِ 0 ! ‎HE 1 2‏ ل 1 يسا ‎Id‏ بن ألا ا ‎١‏ ممح ‎PAT‏ 4 ~ أ ‎SN “a‏ 0 ‎N‏ 1 يا امم يا« ا ‎I 2A YA PRE i 4‏ ‎SEE IN ve |‏ : ‎in - |‏ \ قد بر . مهاه الات اع 1 ‎A ve |‏ ذ الست حت ل 1 — > اها .تع السب ‎i TA‏ 2 ب 3 ‎is 7 | A 5 ٍ atin‏ { ‎To 3 1 ٍِ‏ 1 9 بح لم ‎TT i Lore‏ نت ب 0 0 4 ا 1 ~~ ‎v { iY TAA‏ ٍ ‎A nd SEND‏ اس ب هما 3 ‎AL &‏ ‎YE ove 5‏ { ‎Wh‏ ‏يوا صو ‎NN‏ ‏=
    8 ‏؟ رق‎ SF ٠٠ ‏بج‎ ‏رحا‎ ‎1 Yh YY kA SE ever a SI vi _ res 7 ‏فم‎ 8 > ‏تر نت‎ NC ‏م‎ ‏خا‎ Wore Fm Fo Fi Lope 1 / ‏ل"‎ ; “> ‏إٍُ أ‎ ِ RET ya 0 & Yd ‏حا 03 0 ابيا بج‎ oT CL They CE | Tir ‏يي‎ ‏م‎ ١ vr Devin > ‏ل إٍْ ا‎ + ‏اده‎ ‎: ‏إْ‎ )' : ve, Oi 3 ] TER ES LER ; ‏ب‎ J ‏اللطبج‎ AN ‏شي ىن‎ vey vig via S00 A re.
    I fod 1 ‏درج‎ Yad H 1 ‏رجا‎ of $ ‏ب‎ aS a Fo, ‏يد يي‎ ~ A oy Tn $8 1 4 3 SANGIN + F NE ——— . 0 ْ ١ / ٍ od ‏ا‎ ‎TAY TAA 1 ‏ا‎ ١ bi 3 » vt & vee \ ‏اد‎ tye ey vy ET A a RN = ra : vy ‏ب‎ } kis Na vio La ‏أ‎ ١ ‏بطي ا نما‎ ‏لل‎ EY eer ‏ل‎ ‎Feed 2 : ‏مهيا‎ 7 od PA + ‏وب 4 1 م‎ ues ‏سير‎ ‏ل ل با ام‎ i TI waa : ‏اا‎ I ‏ا ادا يي رأ‎ d 3 :/ ‏ب جوم ال ا‎ 1 TY Awe od ra ‏ا تابي بح‎ > ATR 1 mR 1 i bod i 1 ‏و‎ 1 ‏الك اس ارا‎ ARTI - : ‏خِ‎ i 5 TAY SARE OS 7 | 2 : = 7 . ; Ia 4 5 ‏ا‎ 8 yy gee 1 4 ‏أل‎ ‎+ ‏شن‎
    — 6 9 — ‏ا‎ ann ‏اخ 7 ا‎ CAR a xX 275 ee say ‏للج‎ ٍ 1 i - Fp ‏خدج 33 مهاس‎ 7 ‏او‎ i aa Temas Naa SE S—. eh avi Pet [ERT Nan el BET NUR PRUNE — SY. ‏ددج‎ ‏ا ال‎ SE ak we. sed 0 PE Le
    لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA516371855A 2014-03-14 2016-09-18 عملية وجهاز لإزالة هيدروكربون ثقيل من غاز طبيعي فقير قبل الإسالة SA516371855B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201461953355P 2014-03-14 2014-03-14
PCT/US2015/020360 WO2015138846A1 (en) 2014-03-14 2015-03-13 Process and apparatus for heavy hydrocarbon removal from lean natural gas before liquefaction

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA516371855B1 true SA516371855B1 (ar) 2021-03-03

Family

ID=54072442

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA516371855A SA516371855B1 (ar) 2014-03-14 2016-09-18 عملية وجهاز لإزالة هيدروكربون ثقيل من غاز طبيعي فقير قبل الإسالة

Country Status (12)

Country Link
US (2) US20170176099A1 (ar)
EP (1) EP3117163A4 (ar)
JP (1) JP6561077B2 (ar)
KR (1) KR102367522B1 (ar)
CN (1) CN106537072B (ar)
AU (2) AU2015229221A1 (ar)
BR (1) BR112016021197B1 (ar)
CA (1) CA2942675C (ar)
MX (1) MX2016011957A (ar)
PE (1) PE20161492A1 (ar)
SA (1) SA516371855B1 (ar)
WO (1) WO2015138846A1 (ar)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2977430A1 (en) * 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream
EP2977431A1 (en) * 2014-07-24 2016-01-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream
US10808999B2 (en) * 2014-09-30 2020-10-20 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
US10619918B2 (en) 2015-04-10 2020-04-14 Chart Energy & Chemicals, Inc. System and method for removing freezing components from a feed gas
TWI707115B (zh) 2015-04-10 2020-10-11 美商圖表能源與化學有限公司 混合製冷劑液化系統和方法
US11402155B2 (en) * 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
WO2018175405A1 (en) * 2017-03-21 2018-09-27 Conocophillips Company Light oil reflux heavies removal process
JP7051372B2 (ja) * 2017-11-01 2022-04-11 東洋エンジニアリング株式会社 炭化水素の分離方法及び装置
WO2019193740A1 (ja) * 2018-04-06 2019-10-10 日揮株式会社 天然ガス処理方法、及び天然ガス処理装置
US10962283B2 (en) * 2018-09-13 2021-03-30 Air Products And Chemicals, Inc. Helium extraction from natural gas
US20200088465A1 (en) * 2018-09-13 2020-03-19 Air Products And Chemicals, Inc. Helium Extraction from Natural Gas
WO2020223333A1 (en) * 2019-04-29 2020-11-05 Conocophillips Company Solvent injection and recovery in a lng plant
US20200386474A1 (en) * 2019-06-05 2020-12-10 Conocophillips Company Two-stage heavies removal in lng processing
EP4037795A4 (en) * 2019-10-01 2023-11-15 ConocoPhillips Company PROCESS FOR REMOVAL OF HEAVY MATERIALS FROM LEAN GAS LNG USING NGL
CN113121305B (zh) * 2019-12-31 2023-02-03 蓝星（北京）技术中心有限公司 氯丁二烯提浓系统
CN111964353B (zh) * 2020-08-20 2023-10-27 中国石油集团工程股份有限公司 一种天然气液化和凝液回收集成装置和方法
CN111981769A (zh) * 2020-08-20 2020-11-24 中国石油集团工程股份有限公司 一种冷干气循环回收乙烷装置和方法
WO2023288137A1 (en) * 2021-07-16 2023-01-19 Conocophillips Company Solvent injection for solids prevention in an lng plant

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3542673A (en) * 1967-05-22 1970-11-24 Exxon Research Engineering Co Recovery of c3-c5 constituents from natural gas by compressing cooling and adiabatic autorefrigerative flashing
US3622504A (en) * 1969-01-10 1971-11-23 Hydrocarbon Research Inc Separation of heavier hydrocarbons from natural gas
US3815376A (en) * 1969-07-31 1974-06-11 Airco Inc Process and system for the production and purification of helium
US4272270A (en) 1979-04-04 1981-06-09 Petrochem Consultants, Inc. Cryogenic recovery of liquid hydrocarbons from hydrogen-rich
US4698081A (en) * 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
TR199801906T2 (xx) * 1996-03-26 1999-01-18 Phillips Petroleum Company Metan bazl� bir besleme maddesinden kondensasyon ve s�y�rma sureti ile aromatik maddelerin ve/veya a��r maddelerin bertaraf edilmesi.
US5737940A (en) * 1996-06-07 1998-04-14 Yao; Jame Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
US5724833A (en) 1996-12-12 1998-03-10 Phillips Petroleum Company Control scheme for cryogenic condensation
TW573112B (en) * 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US7484385B2 (en) * 2003-01-16 2009-02-03 Lummus Technology Inc. Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process

Also Published As

Publication number Publication date
JP2017510787A (ja) 2017-04-13
CA2942675A1 (en) 2015-09-17
BR112016021197B1 (pt) 2022-11-01
KR102367522B1 (ko) 2022-02-25
US20220252343A1 (en) 2022-08-11
AU2020200538B9 (en) 2021-09-02
CN106537072B (zh) 2020-09-25
AU2015229221A1 (en) 2016-10-27
EP3117163A1 (en) 2017-01-18
WO2015138846A1 (en) 2015-09-17
AU2020200538A1 (en) 2020-02-13
PE20161492A1 (es) 2017-01-29
BR112016021197A2 (ar) 2017-08-15
JP6561077B2 (ja) 2019-08-14
MX2016011957A (es) 2017-04-13
EP3117163A4 (en) 2018-04-18
AU2020200538B2 (en) 2021-08-05
CA2942675C (en) 2024-01-09
CN106537072A (zh) 2017-03-22
US20170176099A1 (en) 2017-06-22
KR20160143684A (ko) 2016-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA516371855B1 (ar) عملية وجهاز لإزالة هيدروكربون ثقيل من غاز طبيعي فقير قبل الإسالة
RU2607708C2 (ru) Способ и устройство для удаления азота из криогенной углеводородной композиции
CN105509383B (zh) 在天然气液化工艺中的制冷剂回收
SA519401248B1 (ar) معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة
US20110036120A1 (en) Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
RU2622212C2 (ru) Способ и устройство для удаления азота из криогенной углеводородной композиции
NO164292B (no) Fremgangsmaate til reduksjon av nitrogeninnholdet av en fortettet gass inneholdende hovedsakelig metan.
US20100107686A1 (en) Method and apparatus for separating one or more c2+ hydrocarbons from a mixed phase hydrocarbon stream
US10352616B2 (en) Enhanced low temperature separation process
US10126049B2 (en) Method and apparatus for removing benzene contaminants from natural gas
US20080256977A1 (en) Hydrocarbon recovery and light product purity when processing gases with physical solvents
RU2607198C2 (ru) Способ и устройство для удаления азота из криогенной углеводородной композиции
RU2612974C2 (ru) Способ и устройство для удаления азота из криогенной углеводородной композиции
RU2720732C1 (ru) Способ и система охлаждения и разделения потока углеводородов
WO2021118836A1 (en) System and method for separating methane and nitrogen with reduced horsepower demands
CA2909614C (en) Method and apparatus for producing a liquefied hydrocarbon stream
SA02230353B1 (ar) إنتاج غاز طبيعي مسال LNG production في وحدات معالجة قرية cryogenic processing plants للغاز الطبيعي natural gas