SA516371326B1 - استعادة حرارة مُعزَّزة في وحدة صناعية لإنتاج البارازيلين - Google Patents
استعادة حرارة مُعزَّزة في وحدة صناعية لإنتاج البارازيلين Download PDFInfo
- Publication number
- SA516371326B1 SA516371326B1 SA516371326A SA516371326A SA516371326B1 SA 516371326 B1 SA516371326 B1 SA 516371326B1 SA 516371326 A SA516371326 A SA 516371326A SA 516371326 A SA516371326 A SA 516371326A SA 516371326 B1 SA516371326 B1 SA 516371326B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- product
- feed stream
- paraxylene
- heat
- outlet
- Prior art date
Links
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 81
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 24
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 86
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims description 33
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 15
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 7
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 7
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 6
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims description 6
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 claims description 5
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 4
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 14
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical group CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 6
- IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N m-xylene Chemical group CC1=CC=CC(C)=C1 IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 229940078552 o-xylene Drugs 0.000 description 3
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- FYGHSUNMUKGBRK-UHFFFAOYSA-N 1,2,3-trimethylbenzene Chemical compound CC1=CC=CC(C)=C1C FYGHSUNMUKGBRK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- -1 ethyl benzene xylene isomers Chemical class 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000002952 polymeric resin Substances 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 241000183024 Populus tremula Species 0.000 description 1
- URBHJJGWUIXBFJ-UHFFFAOYSA-N [C].[Cl] Chemical group [C].[Cl] URBHJJGWUIXBFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- DALDUXIBIKGWTK-UHFFFAOYSA-N benzene;toluene Chemical compound C1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1 DALDUXIBIKGWTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 230000000536 complexating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- CUPFNGOKRMWUOO-UHFFFAOYSA-N hydron;difluoride Chemical compound F.F CUPFNGOKRMWUOO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 238000010555 transalkylation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/007—Energy recuperation; Heat pumps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
- B01D3/322—Reboiler specifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D9/00—Crystallisation
- B01D9/0018—Evaporation of components of the mixture to be separated
- B01D9/0031—Evaporation of components of the mixture to be separated by heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
- C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
- C07C15/067—C8H10 hydrocarbons
- C07C15/08—Xylenes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/14—Purification; Separation; Use of additives by crystallisation; Purification or separation of the crystals
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
- F01K17/06—Returning energy of steam, in exchanged form, to process, e.g. use of exhaust steam for drying solid fuel or plant
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بعمليات وأجهزة لاستعادة حرارة مُعززة enhanced heat recovery في وحدة صناعية لتصنيع البارازيلين paraxylene تستخدم مُكثِّف منتجات جانبية side condenser لاستعادة حرارة بجودة عالية. وعن طريق وضع مُكثِّف المنتجات الجانبية تحت موقع تيار التغذية feed stream المشتمل على غازات منخفضة الوزن الجزيئي low molecular weight gases، تخلو الحرارة المستعادة من هذه الغازات غير القابلة للتكثيف non-condensable. وتكون مثل هذه الغازات غير مرغوبة في حال استخدام البخار المُكثَّف في تطبيقات أخرى. انظر الشكل 2.
Description
١ استعادة حرارة مُعزّزة في وحدة صناعية لإنتاج البارازيلين
Enhanced heat recovery in paraxylene plant الوصف الكامل خلفية الاختراع خلال enhanced heat recovery يتعلق هذا الاختراع بعمليات وأجهزة لاستعادة حرارة مُعززة وتشتمل مثل هذه العمليات والأجهزة على مكثف منتجات جانبية -paraxylene تصنيع البارازيلين خالياً من الغازات CAG يقع عند موقع بحيث يكون السائل المُتشكل من البخار side condenser -non-condensable منخفضة الوزن الجزيئي غير القابلة للتكثيف © الذي يُعتبر مفيداً polyester jiu) في تصنيع متعدد Paraxylene وُستخدم البارازيلين من Paraxylene وقد يتم تصنيع البارازيلين polymeric resins بمثابة ألياف وراتنجات بوليمرية المنتجة من reformate عديدة؛ ومع الأكثر أهمية اليوم المادة المُهذّبة feedstocks مواد خام أولية التبلور paraxylene وتستخدم العمليتين الأوليتين لتصنيع البارازيلين .naphtha Ba تهذيب selective adsorption أو الإمتزاز الانتقائي crystallization ٠ الحرارة في paraxylene ويُوظطف كل من نوعي الوحدات الصناعية لتصنيع البارازياين fractionation أو تجزئة distillation لبرج (أبراج) تقطير reboiler مرجل (مراجل) إعادة الغلي البرج إلى منتجات مفيدة؛ بما في ذلك البارازيلين feed stream لفصل تيار (تيارات) تغذية تيار (تيارات) التغذية إلى البرج من مصادر متعددة وتدخل البرج (الأبراج) Sb ع«عالا«ه:هم. وقد alone عند العديد من المواقع. ويكون منتج التجزئة عبارة عن تيار يحتوي على زمراء الزيلين 5 الذي يتم إرساله إلى قسم التبلور أو paraxylene في ذلك البارازيلين La بالدرجة الأولى isomers الإمتزاز الانتقائي لاستعادة البارازيلين ع(2<2160:هم. ويكون التبلور أقل حساسية بكثير للشوائب في تيار منتج التجزئة من الإمتزاز الانتقائي؛ حيث قد تؤدي هذه الشوائب إلى صعويات في التصنيع. ونتيجة لذلك قد ي التجزئة المستخدمة في التبلور برج واحد حيث يمكن إزالة تيار منتج التجزئة كتيار جانبي. ٠ وفي كلا العمليتين» يتم عادة تزويد الحرارة اللازمة لتشغيل التجزئة في مرجل إعادة الغلي؛ أو عبر تبادل حراري مع تيار؛ ويتم التخلص منها في fired heater HUI على Auk سواءً في م
ب مُكثف مع المنتج العلوي للبرج؛ وبشكل نموذجي عبر الهواء و/أو تبريد ماء التبريد. وإذا كان برج التجزئة يعمل بالقرب من الظروف المحيطة؛ تكون الحرارة ADA في مكثف المنتجات العلوية las ةليلق side overhead condenser في جودة درجة الحرارة أو الدينامية الحرارية thermodynamic لتكون مفيدة. ويعمل كلا نوعي عمليات تصنيع البارازبلين paraxylene على رفع © ضغط برج التجزئة ويذلك تكون جودة درجة الحرارة أو الدينامية الحرارية للحرارة المُزالة في مكثف المنتجات العلوية أعلى ومفيدة في أجزاء أخرى من الوحدة الصناعية لتصنيع البارازيلين عصدعالا<ة:00. ومع ذلك فإن رفع ضغط البرج يعمل على زيادة تكلفة معدات التجزئة وتخفيض فعالية الفصل. وبالتالي؛ تكمن هنالك dala لاستعادة الحرارة في التجزئة المستخدمة في تصنيع البارازيلين paraxylene دون اللجوءء إلى رفع ضغط البرج لزيادة جودة درجة الحرارة أو الدينامية ٠ الحرارية للحرارة.
ويمكن لمكثفات المنتجات الجانبية الواقعة تحت مكثف المنتجات العلوية على برج (أبراج) التجزئة إزالة الحرارة عند درجة حرارة مرتفعة. ومن المهم ملاحظة احتواء تيار التغذية إلى برج (أبراج) التجزئة للوحدات الصناعية لإنتاج البارازيلين paraxylene على غازات منخفضة الوزن الجزيئي. وتتمثّل أحد عيوب المكثفات الجانبية في أن الحرارة المُزالة بواسطة تكثيف منتجات مكثف ١ المنتجات الجانبية للبرج تشتمل على غازات منخفضة الوزن الجزيئي . وإذا تم استخدام مكثفات المنتجات الجانبية فإن هنالك مشاكل مقترنة بتوميض هذه الغازات منخفضة الوزن الجزيئي. وبالتالي؛ تكمن هنالك حاجة لعملية وجهاز لاستعادة الحرارة تخلو من الغازات منخفضة الوزن
الجزيئي بفعالية في عملية تصنيع البارازيلين -paraxylene وتعتبر براءة الاختراع الأمريكية رقم 0377/46 مثالاً على تقنية سابقة في هذا المجال؛ ٠ والتي تكشف عن عملية استخلاص مستمرة لمذيب لفصل الهيدروكريونات العطرية من خام تغذية يحتوي على الهيدروكربونات العطرية وغير العطرية التي تزود استخدام أكثر كفاءة للحرارة عن طريق استخدام تيار مذيب فقير لتسخين تيار مذيب غني عند مروره من قسم تجريد استخراجي أولي إلى قسم يزود بشكل أولي تنصيل للتيار. وبتلامس تيار التغذية مع تيار المذيب الفقير في منطقة استخلاص لفصله إلى تيار رافينات يشتمل على الهيدروكريونات العطرية وتيار المذيب Yo الغني الأول يشتمل على ude الهيدروكريونات العطرية وغير العطرية. ويمر التيار المذيب الغني الأول إلى قسم منطقة تجريد أولى يتم منه استعادة تيار بخاري أول وتصريف تيار غني ثاني.
ا
سا وعند مرور تيار المذيب الغني الثاني إلى قسم ثاني لمنطقة التجريد؛ يتم تسخينه عن طريق التبادل الحراري مع تيار المذيب الفقير الذي يتم استعادته من قسم منطقة التجريد الثاني. ويزيل التبادل الحراري للمذيب الغني مع المذيب الفقير بين أقسام التجريد جوهرياً حرارة من تيار المذيب الفقير أكثر مما تم إزالته سابقاً عند استخدام تيار المذيب الفقير لتسخين تيار التجريد. وتقلل Shall oo الإضافية التي زودها هذا الاختراع من الدخل الحراري الكلي وتسمح باستخدام تيار ضغط قليل لتسخين تيار التجريد. وتعتبر براءة الاختراع الأمريكية رقم YOAE TA مثالاً على تقنية سابقة في هذا المجال؛ lly تكشف عن عملية فصل متعددة في منطقة تجزئة أحادية للمركبات العطرية 8© إلى مكون من إثيل بنزين cethylbenzene اورثو -زيلين o-xylene وميتا- زبلين m-xylene و/أو بارا-زبلين p- xylene ٠ باستخدام نفس تدفق الحرارة. وتشتمل تيارات التغذية لمنطقة التجزئة على تيار تغذية Jol غني نسبياً ب إثيل بنزين ethylbenzene عند مستوى منطقة متوسط أول وتيار تغذية SB غني نسبياً ب اورثو -زبلين o-xylene أسفل مستوى التغذية الأول ٠ وبتم الحصول على كلا تياري التغذية من تيارات العملية المتاحة أو يتم تشكيلهما من تيار تغذية أحادي عن طريق تجزئة بصورة أولية تيار التغذية قبل التقدم إلى التجزئة المعقدة. وفي كلتا الحالتين؛ قد يتم استنفاد تيار التغذية من ٠ ميتازيلين mxylene قبل التجزئة بواسطة تعقيد كيميائياً الميتازبلين mxylene في شكل قابل للفصل على سبيل المثال باستخدام حمض الهيدروفوريك —hydrofluoric acid ثلاثي فلوريد البورون ٠ (hf-bf3) trifluroborone وبتكون التيار العلوي من تيار سفلي من اورثو-زبلين o-xylene في الغالب وتيار جانبي من ميتا-زبلين moxylene و/أو بارا-زيلين p-xylene في الغالب. ويتم معالجة التيار الجانبي لفصل بارا-زيلين pxylene على صورة منتج للعملية؛ و/أو لتحويل الزمراء غير »٠ المرغوبة إلى زمراء مرغوية؛ مع إعادة صبيب محوّل كهذا مباشرة إلى منطقة التجزئة؛ أو إلى تيار التغذية؛ للتجزئة بالاشتراك مع تيارات التغذية الجديدة. الوصف العام للاختراع في أحد الجوانب؛ يتم تزويد عملية لاستعادة الحرارة في وحدة صناعية لتصنيع البارازيلين cparaxylene وتشتمل العملية على: تزويد تيار تغذية feed stream أول واحد على الأقل إلى برج YO تجزئة؛ إمداد حرارة لمرجل إعادة الغلي لبرج التجزئة لفصل تيار التغذية إلى منتج بخاري علوي؛ منتج سائل علوي؛ منتجات سفلية chottoms product ومنتج سحب جانبي sidedraw product م
Coo واستعادة الحرارة بواسطة مكثف منتجات جانبية؛ حيث يقع exylenes يشتمل على مركبات الزبلين مكثف المنتجات الجانبية تحت تيار التغذية الأول. يتم تزويد عملية لاستعادة الحرارة في وحدة صناعية لتصنيع البارازيلين AT وفي جانب وتتضمن العملية: تزويد تيار تغذية أول وتيار تغذية ثاني إلى برج تجزئة؛ حيث يتم cparaxylene تزويد تيار التغذية الأول خلال مدخل فاصل منخفض درجة الحرارة ويتم تزويد تيار التغذية الثاني © خلال مدخل فاصل مرتفع درجة الحرارة؛ وإمداد حرارة إلى مرجل إعادة غلي لبرج التجزئة لفصل تياري التغذية الأول والثاني إلى منتج بخاري علوي؛ منتج سائل علوي؛ منتجات سفلية؛ ومنتج سحب جانبي. وتتضمن العملية أيضاً تزويد منتج السحب الجانبي إلى قسم استعادة البارازيلين ©«عاة:00؛ واستعادة الحرارة بواسطة مكثف منتجات جانبية؛ حيث يقع مكثف المنتجات الجانبية وعشرة أحواض تحت تيار التغذية الثاني. tray بين حوض ٠ يتم تزويد جهاز لاستعادة الحرارة في وحدة صناعية لتصنيع OAT في تجسيد Lad وبشتمل الجهاز على: وحدة فاصلة منخفضة درجة الحرارة لتزويد تيار cparaxylene البارازيلين تغذية أول إلى برج تجزئة» ووحدة فاصلة مرتفعة درجة الحرارة لتزويد تيار تغذية ثاني إلى برج حيث يفصل برج التجزئة تياري التغذية الأول والثاني إلى منتج بخاري علوي؛ منتج سائل dij منتجات سفلية؛ ومنتج سحب جانبي؛ ومكثف منتجات جانبية لاستعادة الحرارة؛ حيث يقع (gle VO مكثف المنتجات الجانبية تحت تيار التغذية الثاني. شرح مختصر للرسومات يشتمل على مكثف منتجات جانبية. paraxylene جهاز لإنتاج البارازيلين Sid) الشكل paraxylene مكثف منتجات جانبية في جهاز لإنتاج البارازيلين fad :7 الشكل الوصف | لتفصيلي: ٠ يُزود الاختراع الحالي عمليات وأجهزة لاستخدام مكثف منتجات جانبية لاستعادة الحرارة عند موقع بين مرجل إعادة الغلي ومكثف المنتجات العلوية في برج تجزئة للوحدة الصناعية لتصنيع البارازيلين 02:8«7160©6. وتؤدي هذه النتائج إلى استعادة الحرارة عند درجة حرارة مرتفعة لإنتاج جودة أعلى من الحرارة التي يمكن استخدامها في مكان آخر في الوحدة الصناعية أو المصفاة مي
البتروكيميائية. ويكون لهذا Ue فعالية طاقة كبيرة بالمقارنة مع التقنيات السابقة وذلك بسبب أنه تم الآن استعادة الحرارة منخفضة الجودة التي تم طرحها للهواء و/أو الماء عند جودة أعلى Aig تكون مفيدة لتطبيقات أخرى.
وببين الشكل ١ جهاز لإنتاج بارازيلين paraxylene له خاصية استعادة حرارة مُعززة. وقد © يتم تزويد تيار تغذية أول Oo) تيار تغذية ثاني VY وتيار تغذية ثالث ٠١7 إلى برج تجزئة ؟. وقد يتم تزويد تيار التغذية الأول ٠١١ عبر وحدة فاصلة منخفضة درجة الحرارة وقد يتم تزويد تيار التغذية الثاني ٠١١ عبر وحدة فاصلة مرتفعة درجة الحرارة. وقد يشتمل تيار التغذية الأول ٠١١ وتيار التغذية الثاني ٠١7 على مركبات زيلين exylenes غازات منخفضة الوزن الجزيئي» ومركبات عطرية ثقيلة heavy aromatics وعلى سبيل المثال» وقد يشتمل تيار التغذية Ye الأول ٠١١ وتيار التغذية الثاني ٠١٠١ على ما يتراوح بين حوالي Av و7290 من المركبات العطرية «C8 aromatics C8 بين حوالي © و١٠ بنزين benzene وتولوين ctoluene وبين حوالي #© AR) مركبات عطرية Jie «C+ aromatics C+ ثلاثي die بنزين trimethylbenzene ومثيل إثيل بنزين .methylethyl benzene وسوف يُدرك أولئك المتمرسون في التقنية أن 074" المُحدد يُشير إلى مركب يشتمل على عدد X من ذرات الكربون dd carbon "+06" إلى مركب يشتمل Vo على * أو أكثر من ذرات الكريون CX ily carbon إلى مركب يشتمل على X أو أقل من ذرات الكريون carbon وهنالك ثلاث زمراء من مركبات الزبلين ixylenes أورثوزيبلين orthoxylene ¢(0X) ميتازيلين ¢(mX) metaxylene وبارازيلين paraxylene 70م). وتشتمل المركبات العطرية
-(EB) ethylbenzene وإثيل بنزين xylene isomers pb) على ثلاث زمراء C8 aromatics إلى ١75 عند درجة حرارة تتراوح ما بين حوالي ٠١٠ وقد يكون تيار التغذية الأول عند درجة حرارة أكثر ٠١7 وقد يكون تيار التغذية الثاني Vor وبشكل مفضل حوالي ؛ما١ال# ٠ هو تيار ٠١7 ويكون وتيار التغذية الثالث fe وبشكل مفضل حوالي VS من حوالي ويمكن أن يتم اشتمال هذا paraxylene التغذية الموجه إلى الوحدة الصناعية لتصنيع البارازبلين naphtha Gis تقيل من المادة المُهذّبة oles التيار من العديد من المصادر» ويشكل نموذجي منتج .transalkylation unit وحدة الكلة مقابلة toluene والمنتجات السفلية لعمود التلوين reformer “Handbook of Petroleum Refining Processes”, R.A. أنتظن على سبيل المثال؛ المرجع Ye من المركبات ٠ على حوالي ٠١" وقد يشتمل التيار (Meyers, ed., Mc-Graw-Hill, 2004
م
١7
العطرية C8 aromatics C8 و7570 من المركبات العطرية +09 C9+ aromatics وقد يكون عند
درجة حرارة تتراوح بين حوالي ٠١٠٠م و١ 75”م؛ وبشكل مُفضل حوالي 7٠١ م. وقد يشتمل برج التجزئة ٠١4 على مجموعة من الأحواض؛ مُكثف منتجات علوية Veo مرجل إعادة غلي oT و مُكثف منتجات جانبية .٠١١ وقد ينتج برج التجزئة ٠١64 منتج سحب 0 جانبي سائل ٠08 منتج سحب جانبي بخاري ٠04 منتج علوي ٠١١ ومنتج سفلي .١١١ وقد يشتمل منتج السحب الجانبي السائل ٠١# ومنتج السحب الجانبي البخاري Ved على مركبات زبلين oxylenes مثل البارازيلين Lparaxylene وقد يشتمل منتج السحب الجانبي السائل ٠١8 ومنتج السحب الجانبي البخاري ٠ أيضاً على مقادير صغيرة من التولوين toluene والمركبات العطرية 9© Ag .©9 aromatics بعض التجسيدات؛ قد يشتمل منتج السحب الجانبي السائل Ved ٠ ومنتج السحب الجانبي البخاري ٠٠١94 على بين حوالي 580 وحوالي 7948 من المركبات العطرية C8 aromatics C8 (مركبات زيلين xylenes مختلطة). وقد يتم فصل المنتج العلوي ٠١١ إلى منتج بخاري علوي ١١١ ومنتج سائل علوي .١١١ وقد يشتمل المنتج البخاري العلوي ١١" على بنزين benzene هيدروجين chydrogen إيثان عصمقطء؛ وغازات هيدروكربونية hydrocarbon gases خفيفة أخرى. وقد يتم تزويد المنتج البخاري العلوي ١١١ إلى مرجل إعادة الغلي ٠١6 VO كوقود. وقد يشتمل المنتج السائل العلوي ١١١ على بنزين benzene تولوين ctoluene ومركبات عطرية aromatics C8 8©. وقد يشتمل المنتج السفلي ١١١ على مركبات عطرية ثقيلة؛ Jie مركبات عطرية +9© aromatics +09. وقد يكون المنتج العلوي ٠١١ عند درجة حرارة تتراوح ما بين ca O00 9 ٠١١ وبشكل مفضل عند حوالي LIV وقد يكون المنتج السفلي ١١١ عند درجة
حرارة تتراوح ما بين 7٠١ و710”م؛ ويشكل مفضل عند حوالي STE أ وقد يتم تكثيف المنتج العلوي ٠٠١١ في مكثف المنتجات العلوية ٠١١ لإنتاج منتج علوي مُكثف .١١4 وقد يتم تزويد المنتج العُلوي المُكثف ١١4 إلى فاصل البخار-السائل ك١ لإنتاج المنتج البخاري العلوي ١١١ والمنتج السائل العلوي TY وقد يكون لمكثف المنتجات العلوية ٠ مردود duty يقل عن حوالي Yo مليون كيلو سعر حراري لكل ساعة Million kilocalories «Mmkeal/h per hour وبشكل مفضل أقل من Yo مليون كيلو سعر حراري لكل ساعة. وقد يعمل Yo مكثف المنتجات الجانبية ٠١7 على استعادة الحرارة في منتج السحب الجانبي البخاري 85.008 ad تيار التغذية الأول ٠١١ فوق تيار التغذية الثاني ٠١7 الذي قد يقع فوق تيار التغذية الثالث م
—A—
.٠" وقد يقع مكثف المنتجات الجانبية ٠١١ تحت تيار التغذية الأول .٠١١ وعلى سبيل المثال» قد يقع مكثف المنتجات الجانبية ٠١7 بين تيار التغذية الثاني ٠١7 وتيار التغذية الثالث OT JS مفضل بين حوض وعشرة أحواض تحت تيار التغذية الثاني ١٠٠7 ويشكل أكثر تفضيلاً بين حوض وخمسة أحواض تحت تيار التغذية الثاني VY وعندما يأتي تيار التغذية الثاني ٠١١ © من الوحدة الفاصلة مرتفعة درجة الحرارة؛ قد يحتوي على مقادير متبقية من الغازات منخفضة الوزن الجزيئي؛ Jie الهيدروكريونات hydrocarbons غير القابلة للتكثيف Sle) الهيدروجين hydrogen الإيثان «(ethane وعن طريق وضع مكثف المنتجات الجانبية ٠١١7 تحت تيار التغذية الثاني؛ لن تتواجد هذه الغازات منخفضة الوزن الجزيئي في منتج السحب الجانبي البخاري .٠٠١9 وسمح هذا باستعادة الحرارة في مكثف المنتجات الجانبية دون تشكّل منتج بخاري؛ وبالتالي at تكاليف
٠ الضغط الباهظة أو التهوية المُبددة. وقد تكون الحرارة ١١١ المستعادة بواسطة مكثف المنتجات الجانبية ٠١١ عند درجة حرارة أقل من حوالي 050٠٠تم. وفي تجسيدات بديلة؛ قد تكون الحرارة ١١76 المستعادة بواسطة مكثف المنتجات الجانبية ٠١١ عند درجة حرارة تتراوح بين حوالي ١98 و١٠7”م. وفي عملية استعادة الحرارة OV يعمل مكثف المنتجات الجانبية ٠١١ على تكثيف منتج السحب الجانبي البخاري ٠١9 Yo لتشكيل منتج سحب جانبي سائل VY ESE الذي يمكن دمجه مع منتج السحب الجانبي السائل ٠١8 لإنتاج منتج سحب جانبي مُدمج IVA ويمكن استخدام الحرارة ١١١6 في أية عملية سابقة لعملية تصنيع البارازيلين Mie cparaxylene مواقع أخرى في معقد المركبات العطرية aromatics complex مرفق بتروكيميائي؛ أو مصفاة بترول. وعلى سبيل المثال؛ إذا وقعت الوحدة الصناعية لتصنيع البارازيلين paraxylene في مُعقد مركبات عطرية aromatics قد تكون الحرارة Lad ١١١ 0 ٠ لإمداد الحرارة إلى splitter (ghak المنتج heal أو عمود التولوين toluene انظر على سبيل المثال المرجع “Handbook of Petroleum Refining Processes”, R.A.
Meyers, ed., Me-Graw-Hill, 2004 وبشكل بديل قد يتم استخدام الحرارة ١١76 لعمل تيار. وقد يتم استخدام هذا التيار في مرفق أو مجتمع محلي قريب من أجل التدفئة. وإضافة لذلك؛ قد يتم استخدام هذا التيار لتشغيل مُوسّع expander وإنتاج قدرة كهربائية. وقد يتم تزويد منتج السحب الجانبي المُدمج VA Yo لقسم استعادة البارازيلين .paraxylene وقد يشتمل aud استعادة البارازيلين paraxylene على
وحدة تبلور. د
ويوضح الشكل ؟ مكثف منتجات جانبية وفقاً للاختراع الحالي. ويُزود عمود التجزئة Yo) تيار منتج سحب جانبي بخاري ToT إلى مكثف منتجات جانبية YT وقد يُنتج مكثف المنتجات الجانبية 707 تيار منتج سحب جانبي BG أول ٠04 وحرارة مفيدة. وقد يتم تزويد تيار منتج السحب الجانبي Yes J CES إلى أسطوانة تجميع الكثافة ٠١١ condensate drum لإنتاج © تيار منتج سحب جانبي LY 0 CBSE وقد يتم ضخ تيار منتج السحب الجانبي ٠٠06 GEA خلال المضخة ٠١١7 وصمام أول للتحكم بالتدفق ١ first flow control valve إلى قسم استعادة البارازيلين .paraxylene ويمكن استخدام العديد من الأنظمة AEC للتحكم بالضغط في عمود التجزئة Xo) وتشتمل الأمثلة على نظام CEA مغمور condenser system 000060»؛ نظام تحويل مسار البخار .cooling-water throttling system yall ونظام ختق الماء chot-vapor bypass system الساخن ٠
Lieberman, N.P. and Lieberman, E.T., “A Working Guide انظر على سبيل المثال المرجع ما. ويكون الضغط معتمداً على المساحة السطحية Process Equipment”, McGraw-Hill 1997
OY لمكثف المنتجات الجانبية 707 المُعرض للبخار المشبع من تيار منتج السحب الجانبي وهو ممتلئ؛ أي يتم منع التدفق Yoo مغمور؛ يتم تشغيل أسطوانة تجميع الكثافة BSG وفي نظام
Xo وبالتالي زيادة المستوى في مكثف المنتجات الجانبية oF oY .من المضخة المنعكسة Vo
No) وتخفيض المساحة السطحية لنقل الحرارة المتاحة لعملية التكثيف؛ ورفع ضغط عمود التجزئة الأمثلة أظهرت نتائج المحاكاة من عمليات محاكاة الكمبيوتر أسبين بلس Aspen Plus لوحدة البارازيلين paraxylene المبينة في المثال ١ و؟ أدناه. ٠ المثال :١ تأثير زيادة معدل تدفق منتج السحب الجانبي البخاري على المردودات»؛ درجات الحرارة؛ والتراكيز يبين هذا المثال تأثير زيادة معدل تدفق منتج السحب الجانبي البخاري على مردودات A ومرجل إعادة الغلي؛ درجة حرارة التكثيف؛ وتركيز التولوين toluene في منتج السحب الجانبي السائل. ويتم توضيح النتائج في الجدول ١ أدناه. ولمحاكاة القاعدة؛ تبلغ مردودات CEA YO ومرجل إعادة الغلي لعمود استعادة الزيبلين xylene حوالي 7 5 00,9 مليون كيلو سعر حراري لكل ساعة على التوالي. وتستخدم أرقام المحاكاة ١ ١ و معدلات تدفق بخار زائدة لمُكثف م ye المنتجات الجانبية. وعندما يزيد معدل تدفق البخارء يزيد مردود مُكثف منتج السحب الجانبي الذي يُزود تأثيراً مفيداً. وإضافة لذلك؛ يقل مردود مُكثف المنتجات العلوية للعمود؛ مما (gla الغلي وتركيز sale) يزيد مردود مرجل OLA يُؤدي إلى توفير الطاقة. وعندما يزيد معدل تدفق العمود حيث يتم إزالة التولوين lel للعمود فقط قليلاً. ولا يذهب البخار إلى toluene التولوين عد(عن:اه. وهنالك حدود لمقدار الحرارة التي يمكن إزالتها. ومن المثير للدهشة أنه يمكن إزالة كمية © كبيرة من الحرارة من العمود وتحويلها لتأثير مفيد دون زيادة مردود مرجل إعادة الغلي وتركيز للعمود بشكل كبير في منتج السحب الجانبي السائل. toluene التولوين تأثير زيادة معدل تدفق منتج السحب الجانبي البخاري على المردودات؛ درجات -١ الجدول الحرارة» والتراكيز معدل تدفق البخار خلال | مردود مكثتف | مردود | مردود | درجة | تركيز التولوين ١ مكثف | مرجل | حرارة | all منتج ١ all مكثف منتج الجانبي البخاري؛ الجانبي المنتجات | إعادة تكثيف في منتج العلوية | الغلي | منتج | السحب | pla رطل/ساعة الجانبي ١ (كغم/ساعة) مليون كيلو | للعمود | للعمود ا السحب الجانبي | السائل ١ سعر مليون | مردود حراري/ساعة | كيلو | مرجل | البخاري | 7 وزناً “a sale) سعر حراري/س | الغلي مليون ١ del كيلو سعر حراري/ ساعة م1
-١١-
المثال 7: تأثير تخفيض موقع dl) منتج السحب الجانبي البخاري على درجة حرارة التكثيف؛
مردود مرجل إعادة الغلي؛ وتركيب منتج السحب الجانبي ad هذا JB تأثير موقع السحب الجانبي على درجة حرارة منتج السحب الجانبي البخاري» مردود مرجل إعادة الغلي للعمود؛ وتركيب منتج السحب الجانبي. ويتم الحفاظ على © إجمالي عدد مراحل الأعمدة ثابتاً في كل عملية محاكاة. ويتم توضيح النتائج في الجدول oY وتبدأ هذه النتائج عند مرحلتين تحت المكان حيث يدخل تيار التغذية ٠١١ إلى العمود. وكان من المستغرب جداً أن تركيز الغازات منخفضة الوزن الجزيئي في الطور البخاري كان منخفضاً للغاية بمرحلتين فقط تحت المكان حيث يدخل تيار التغذية VY إلى العمود. وعندما يقع منتج السحب الجانبي عند موقع منخفض في العمود (أي؛ عند مراحل أكثر أدنى السحب الجانبي وتيار التغذية ٠ القادم من الفاصل مرتفع درجة الحرارة)» تزبد درجة الحرارة»؛ التي تعمل على تحسين جودة الحرارة المتاحة. ومن ناحية Al يعمل هذا على زيادة مردود مرجل sale] الغلي للعمود وذلك لأن إزالة البخار من الموقع المنخفض في العمود 393 مراحل J لإجراء الفصل عند المنطقة السفلية من العمود. وأيضاً من الممكن زيادة عدد المراحل والقضاء على هذه الزيادة في مردود مرجل إعادة «al ولكن يؤدي زيادة عدد المراحل إلى زيادة في التكاليف الأساسية. aly يكن من المتوقع أن ٠ يكون من الممكن إزالة بخار السحب الجانبي مع زيادة قليلة في مردود مرجل إعادة الغلي لأنه كان من المتوقع أنه قد تكون هنالك حاجة لمزيد من المراحل تحت المكان حيث يدخل تيار التغذية ٠ إلى العمود ليكون تركيز الغازات منخفضة الوزن الجزيئي في الطور البخاري منخفضاً بشكل
كاف. وببين هذا المثال أيضاً أنه يزيد مقدار مادة +9© في منتج السحب الجانبي السائل عندما ٠ يتم إزالة البخار في المكان المنخفض من العمود. ومرة أخرى» هذا لأن إزالة البخار من المكان المنخفض من العمود يُزود مراحل أقل لإجراء الفصل عند المنطقة السفلية من العمود. وبالتالي؛ يتم حمل مقدار أكثر من CO إلى الأعلى. وتكون تراكيز +69 أدناه مقبولة عملية تصنيع البارازيلين paraxylene التي أساسها التبلور. وستعمل التراكيز فوق حوالي 77,4 Ws من CO+ على زيادة التكلفة الأساسية وتكلفة التشغيل بشكل كبير للوحدة الصناعية لإنتاج البارازيلين .paraxylene Yo ومن المهم ملاحظة أنه لا يمكن أن تتحمل عمليات تصتيع البارازيلين paraxylene م1
-؟١- التي أساسها الإمتزاز SEY) هذه المستويات من المركبات العطرية +9© C9+ aromatics في التغذية لقسم التبلور. الجدول 7: تأثير تخفيض موقع إزالة منتج السحب الجانبي البخاري على درجة حرارة التكثيف؛ مردود مرجل إعادة الغلي؛ وتركيب منتج السحب الجانبي. o منتج سحب جانبي | مردود مرجل إعادة الغلي es > تيار التغذية ٠07 | درجة حرارة التكثيف | مردود مرجل إعادة الغلي | في منتج سحب حيث يتم إزالة “a مليون مليون كيلو سعر | جانبي سائل (7 البخار حراري/إساعة (Ls مي
Claims (1)
- عناصر الحماية -١ عملية لاستعادة الحرارة في وحدة صناعية لتصنيع البارازيلين eparaxylene وتتضمن العملية: تزويد تيار تغذية feed stream أول إلى برج تجزئة fractionation tower حيث يشتمل تيار التغذية على مركبات عطرية «C8 aromatics C8 إمداد حرارة لمرجل إعادة غلي reboiler لبرج التجزثئة لفصل تيار التغذية إلى منتج علوي overhead product 2 يشتمل على البنزين benzene منتج سفلي يشتمل على المركبات العطرية aromatics C9+ +09»؛ منتج سحب (ils سائل liquid sidedraw product يشتمل على مركبات الزبلين xylenes المستعادة خلال مخرج منتج سحب جانبي سائل liquid sidedraw outlet ومنتج سحب جانبي بخاري vapor sidedraw product يشتمل على مركبات الزبلين xylenes المستعادة خلال مخرج منتج السحب الجانبي البخاري؛ و ٠١ استعادة الحرارة من منتج السحب الجانبي البخاري بواسطة مكثف المنتجات الجانبية؛ Cua يقع مخرج منتج السحب الجانبي البخاري تحت تيار التغذية الأول. "- العملية وفقاً لعنصر الحماية ) تشتمل أيضاً على تزويد تيار تغذية OU feed stream وتيار تغذية ثالث إلى برج التجزثة fractionation tower Vo -Y العملية وفقاً لعنصر الحماية F حيث يقع مخرج منتج السحب الجانبي البخاري vapor sidedraw outlet بين تيار التغذية feed stream الثاني وتيار التغذية الثالث. ؛- العملية وفقاً لعنصر الحماية oF حيث يقع مخرج منتج السحب الجانبي البخاري vapor sidedraw outlet Yo بين حوض tray وعشرة أحواض تحت تيار التغذية feed stream الثاني. —o العملية وفقاً لعنصر الحماية Cun) تكون الحرارة المستعادة بواسطة (BG المنتجات الجانبية side condenser عند درجة حرارة أقل من ٠9 7م. dled) -١+ Yo وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث تكون الحرارة المستعادة بواسطة (EG المنتجات الجانبية side condenser عند درجة حرارة تتراوح ما بين ١98 و١٠ م. م-١ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث يشتمل منتج السحب الجانبي sidedraw product على ٠ إلى 7974 من المركبات العطرية aromatics C8 08. +- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ تشتمل load على تزويد منتج السحب الجانبي sidedraw product ° إلى aud استعادة البارازيلين -paraxylene recovery section 9— العملية وفقاً لعنصر الحماية cA حيث يشتمل and استعادة البارازيلين paraxylene recovery Ae section وحدة تبلور «crystallization unit -٠١ ٠ العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ تشتمل أيضاً على تكثيف منتج السحب الجانبي البخاري vaper sidedraw product المكثف لتشكيل ناتج تكثيف. )= العملية وفقاً لعنصر الحماية ١٠١ حيث يتم دمج ناتج التكثيف ومنتج السحب الجانبي السائل liquid sidedraw product لتشكيل منتج سحب جانبي مدمج. FAS— \ اج ve © Yeo ot ب ١١١ اسم ان © 0" ال YAY ٠١١ 8 Ya td Yao ANP Y YA ٠١ SR بل 3 ٠١4 ١ or 1 1 4 pv a F Va 1١ ١ الشكل ممد d FANN: © جا 2 دو 6 7 ; I: Sooo | J cool] © © © COO \ rari” be . ليس ل ممدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201361917061P | 2013-12-17 | 2013-12-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA516371326B1 true SA516371326B1 (ar) | 2019-03-28 |
Family
ID=53403534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA516371326A SA516371326B1 (ar) | 2013-12-17 | 2016-06-15 | استعادة حرارة مُعزَّزة في وحدة صناعية لإنتاج البارازيلين |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10266460B2 (ar) |
| EP (1) | EP3082986B1 (ar) |
| JP (2) | JP2017504599A (ar) |
| KR (1) | KR102313935B1 (ar) |
| CN (1) | CN105828899B (ar) |
| CA (1) | CA2933493A1 (ar) |
| MX (1) | MX2016008021A (ar) |
| MY (1) | MY179803A (ar) |
| PL (1) | PL3082986T3 (ar) |
| RU (1) | RU2689619C1 (ar) |
| SA (1) | SA516371326B1 (ar) |
| SG (1) | SG11201604922SA (ar) |
| WO (1) | WO2015094857A1 (ar) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10252958B2 (en) * | 2017-05-26 | 2019-04-09 | Saudi Arabian Oil Company | Process for xylene production with energy optimization |
| CN113877236B (zh) * | 2021-12-09 | 2022-03-11 | 东营威联化学有限公司 | 一种对二甲苯生产辅助装置 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB694980A (en) | 1950-12-07 | 1953-07-29 | California Research Corp | Recovery of para xylene from hydrocarbon mixtures by fractional crystallisation |
| US2773918A (en) * | 1952-01-07 | 1956-12-11 | Universal Oil Prod Co | Solvent extraction process |
| US3037062A (en) * | 1956-05-16 | 1962-05-29 | Universal Oil Prod Co | Selective solvent extraction process for the separation of mixtures of aromatic and non-aromatic hydrocarbons |
| US3198846A (en) * | 1961-06-08 | 1965-08-03 | Exxon Research Engineering Co | Combination hydrodealkylation and desulfurization process |
| US3399227A (en) * | 1963-07-31 | 1968-08-27 | Standard Oil Co | Recovery of purified dimethyl terephthalate from mother liquor stripper bottoms |
| US3522153A (en) * | 1968-04-04 | 1970-07-28 | Badger Co | Method of separating xylene isomers by distillation with crystallization and isomerization of a side stream |
| SU358927A1 (ru) * | 1968-10-01 | 1996-09-27 | С.Ю. Павлов | Способ выделения и очистки дивинила |
| US3584068A (en) * | 1970-03-23 | 1971-06-08 | Fluor Corp | Process for c8 aromatic feed fractionation |
| JPS4919268B1 (ar) * | 1970-04-30 | 1974-05-16 | ||
| JPS5417314B2 (ar) | 1971-09-20 | 1979-06-28 | ||
| GB1384733A (en) | 1972-03-22 | 1975-02-19 | Essex International Inc | Wire skeining apparatus |
| US3855077A (en) * | 1972-11-30 | 1974-12-17 | Universal Oil Prod Co | Distillation drying process |
| SU1032726A1 (ru) * | 1981-01-12 | 1996-09-20 | С.Г. Кузнецов | Способ очистки бутадиена от ацетиленовых углеводородов |
| US4381419A (en) * | 1981-04-22 | 1983-04-26 | Exxon Research & Engineering Co. | Adsorption-desorption separation process with integrated light and heavy desorbents |
| US4690733A (en) | 1985-03-20 | 1987-09-01 | Union Carbide Corporation | Process for the separation of hydrocarbons from a mixed feedstock |
| US5336840A (en) * | 1991-02-20 | 1994-08-09 | Uop | Process for the separation of aromatic hydrocarbons with energy redistribution |
| US5310480A (en) * | 1991-10-31 | 1994-05-10 | Uop | Processes for the separation of aromatic hydrocarbons from a hydrocarbon mixture |
| US6240744B1 (en) * | 1999-12-13 | 2001-06-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for distillation of multicomponent fluid and production of an argon-enriched stream from a cryogenic air separation process |
| US7249469B2 (en) * | 2004-11-18 | 2007-07-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for separating a multicomponent stream |
| US7525003B2 (en) | 2007-05-23 | 2009-04-28 | Uop Llc | Process for producing ethylbenzene |
| WO2012173755A2 (en) | 2011-06-13 | 2012-12-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Heavy aromatics processing |
| JP6033050B2 (ja) * | 2012-11-16 | 2016-11-30 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 芳香族炭化水素製造装置 |
| KR102091670B1 (ko) * | 2013-02-11 | 2020-03-23 | 쥐티씨 테크놀로지 유에스,엘엘씨 | 열적 결합에 의해 에너지 소모를 감소시키는 방법 |
-
2014
- 2014-12-10 US US15/105,681 patent/US10266460B2/en active Active
- 2014-12-10 WO PCT/US2014/069549 patent/WO2015094857A1/en active Application Filing
- 2014-12-10 MX MX2016008021A patent/MX2016008021A/es unknown
- 2014-12-10 RU RU2016128784A patent/RU2689619C1/ru active
- 2014-12-10 KR KR1020167018501A patent/KR102313935B1/ko active IP Right Grant
- 2014-12-10 EP EP14872722.5A patent/EP3082986B1/en active Active
- 2014-12-10 MY MYPI2016001100A patent/MY179803A/en unknown
- 2014-12-10 SG SG11201604922SA patent/SG11201604922SA/en unknown
- 2014-12-10 JP JP2016541117A patent/JP2017504599A/ja not_active Ceased
- 2014-12-10 CN CN201480069118.8A patent/CN105828899B/zh active Active
- 2014-12-10 PL PL14872722T patent/PL3082986T3/pl unknown
- 2014-12-10 CA CA2933493A patent/CA2933493A1/en not_active Abandoned
-
2016
- 2016-06-15 SA SA516371326A patent/SA516371326B1/ar unknown
-
2019
- 2019-07-10 JP JP2019128061A patent/JP6773853B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019194239A (ja) | 2019-11-07 |
| WO2015094857A1 (en) | 2015-06-25 |
| KR102313935B1 (ko) | 2021-10-15 |
| RU2016128784A (ru) | 2018-01-23 |
| EP3082986A1 (en) | 2016-10-26 |
| US10266460B2 (en) | 2019-04-23 |
| EP3082986A4 (en) | 2017-08-30 |
| SG11201604922SA (en) | 2016-07-28 |
| CA2933493A1 (en) | 2015-06-25 |
| KR20160098340A (ko) | 2016-08-18 |
| US20160318831A1 (en) | 2016-11-03 |
| CN105828899B (zh) | 2021-09-24 |
| PL3082986T3 (pl) | 2021-04-06 |
| RU2689619C1 (ru) | 2019-05-28 |
| MX2016008021A (es) | 2017-03-27 |
| MY179803A (en) | 2020-11-16 |
| JP6773853B2 (ja) | 2020-10-21 |
| EP3082986B1 (en) | 2020-09-30 |
| JP2017504599A (ja) | 2017-02-09 |
| CN105828899A (zh) | 2016-08-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6666394B2 (ja) | 重質炭化水素の蒸留におけるエネルギー節減 | |
| US8609922B2 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| US9573866B2 (en) | Aromatic hydrocarbon production apparatus | |
| US8754281B2 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| RU2687104C2 (ru) | Энергосберегающий способ фракционирования для разделения выходящего потока реактора процессов переалкилирования tol/с9+ | |
| RU2668561C1 (ru) | Энергосберегающая рециркуляция нафтенов посредством использования фракционирующей колонны с отбором бокового погона и частичной конденсации | |
| US8840762B2 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| CN109963829A (zh) | 用于生产芳族产物的方法和设备 | |
| US8993825B2 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| JP2017500323A5 (ar) | ||
| US8916740B2 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| RU2692264C2 (ru) | Тепловая интеграция в процессах диспропорционирования или переалкилирования | |
| SA516371326B1 (ar) | استعادة حرارة مُعزَّزة في وحدة صناعية لإنتاج البارازيلين | |
| TWI679194B (zh) | 回收解吸附劑的方法及裝置 | |
| EP2993163A1 (en) | Process for the separation of ethylbenzene | |
| CN108698955A (zh) | 用于芳族化合物产物生产中的环烷再循环的方法和装置 | |
| US20240109824A1 (en) | Processes and apparatuses for separating aromatic and non-aromatic hydrocarbons |