SA516370507B1 - مُصهرات احتراق غاطسة وطرق لاستخدامها - Google Patents

مُصهرات احتراق غاطسة وطرق لاستخدامها Download PDF

Info

Publication number
SA516370507B1
SA516370507B1 SA516370507A SA516370507A SA516370507B1 SA 516370507 B1 SA516370507 B1 SA 516370507B1 SA 516370507 A SA516370507 A SA 516370507A SA 516370507 A SA516370507 A SA 516370507A SA 516370507 B1 SA516370507 B1 SA 516370507B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
burners
melt
smelter
flow pattern
melter
Prior art date
Application number
SA516370507A
Other languages
English (en)
Inventor
راندى اتزكورن
ديفيد دوكارم
جيرى ديموت
بوستجان مارولت
Original Assignee
كناوف انسولاشن
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by كناوف انسولاشن filed Critical كناوف انسولاشن
Publication of SA516370507B1 publication Critical patent/SA516370507B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
    • C03B5/183—Stirring devices; Homogenisation using thermal means, e.g. for creating convection currents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2356—Submerged heating, e.g. by using heat pipes, hot gas or submerged combustion burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
    • C03B5/44—Cooling arrangements for furnace walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C3/00—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber
    • F23C3/004—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber the chamber being arranged for submerged combustion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/20—Submerged gas heating
    • C03B2211/22—Submerged gas heating by direct combustion in the melt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/40—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces using oxy-fuel burners
    • C03B2211/60—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces using oxy-fuel burners oxy-fuel burner construction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2211/00—Heating processes for glass melting in glass melting furnaces
    • C03B2211/70—Skull melting, i.e. melting or refining in cooled wall crucibles or within solidified glass crust, e.g. in continuous walled vessels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/12—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in shaft furnaces

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gas Burners (AREA)
  • Combustion Of Fluid Fuel (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية لصهر كمية من مادة صلبة solid batch material, تشتمل على خطوات من إضافة كمية المادة الصلبة بداخل مُصهر melter, وصهر كمية المادة الصلبة بالمصهر بواسطة الاحتراق الغاطس وتعريض ناتج الصهر melt لنمط تدفق والذي عند محاكاته على حاسب بالاستفادة من معادلات ديناميكية شائعة للمائع تُظهر إلى حد كبير نمط تدفق حلقي لناتج الصهر toroidal melt flow pattern بالصهر, يشتمل على تدفق رئيسي متجمع داخلياً بشكل مركزي بسطح الصهر melt surface, المحور المركزي للدورة الحلقية يكون رأسي إلى حد كبير. يتعلق الاختراع الحالي أيضاً بتجمعية مُصهر melter assembly لتنفيذ العملية. شكل 2ب

Description

مُصهرات احتراق غاطسة وطرق لاستخدامها ‎SUBMERGED COMBUSTION MELTERS AND METHODS‏ الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الاختراع الحالي بمصهرات احتراق ‎«submerged combustion melters (whale‏ وشكل
خاص صهر مادة زجاجية أو قابلة للتزجيج؛ ويعمليات تستخدم مصهر احتراق غاطس.
تم تصنيع المواد الزجاجية ‎Vitreous materials‏ بصفة عامة من خليط من المواد ‎Al)‏ على
سبيل المثال السليكات 511160668» الحجر الجيري ع11068100» رماد الصودا ‎soda‏ ومكونات أخرى
أساسية والتي يتم إضافتها إلى المصهر ‎meller‏ ويتم صهرها لتحويلها إلى حالة سائلة لزجة
‎viscous liquid state‏ بدرجات حرارة بنطاق من 1250 وحتى 1500 درجة متوية؛ من ثم يتم إمداد
‏ناتج الصهر ‎melt‏ إلى عملية تشكيل. على حسب الاستخدام المطلوب لناتج الصهر؛ على سبيل
‏المثال لتصنيع زجاج مسطح ‎flat glass‏ زجاج مجوف ‎hollow glass‏ ألياف متصلة ‎continuous‏ ‎fibers 0‏ لأغراض التعزيز أو ألياف لأغراض تتعلق بالعزل؛ يُمكن أن تكون خطوة تكرير ناتج
‏الصهر ‎melt refining step‏ مطلوية قبل عملية التشكيل. يتم انتقاء التركيبة الكيميائتية ‎chemical‏
‎composition‏ لناتج الصهر وخصائصها الفيزيائية كدالة للإستخدام المطلوب وعملية التشكيل.
‏تشتمل مصهرات الزجاج التقليدية ‎Conventional glass melters‏ على مصدر إمداد بالطاقة من
‏أعلى سطح مصهر الزجاج ‎cglass melt surface‏ على سبيل المثال من حارقات ‎burners‏ تولد 5 شعلة بفراغ بين سطح مصهر الزجاج وقمة المصهر» بينما يتم نقل الحرارة إلى مصهر الزجاج
‎glass melt‏ بواسطة الشعلة نفسها وبواسطة الإشعاع من مادة القمة ‎material‏ 0100. يتم تحميل
‏المادة الأولية المراد صهرها بأعلى ناتج صهر الزجاج بالمصهر ويتم نقل الحرارة من ناتج الصهر
‏إلى المادة الأولية التي يتم دمجها بداخل ناتج الصهر.
‏ببعض مصهرات الزجاج ‎melters‏ #عداع؛ يتم إمداد الطاقة بواسطة الكترودات ‎electrodes‏ تم 0 تسخينها كهريائياً مرتبة أسفل سطح ناتج الصهر؛ قد توفر هذه الالكترودات مصدر الحرارة الوحيد
‏أو قد تستخدم بتوليفة مع حارقات.
هناك نوع أخر من مصهر الزجاج له واحدة أو ‎AST‏ من فوهات الحرق ‎burner nozzles‏ المرتبة أسفل سطح ناتج الصهر بحيث تمر شعلات الحارق ‎burner flames‏ و/أو نواتج الاحتراق ‎combustion products‏ عبر ‎mili‏ الصهر. يُطلق على هذه التجهيزة الاحتراق الغاطس. يتم استخدام مصهرات الزجاج لتصنيع ‎Jie‏ من صوف حجري ‎stone wool‏ قد أصبحت بشكل تقليدي أفران الدست ‎.cupola furnaces‏ الوصف العام للاختراع يهدف الاختراع الحالي حالياً إلى توفير عملية ‎Ald‏ معززة بشكل كبير لتلبيد و/أو صهر مواد أولية. تُظهر هذه العملية استهلاك طاقة منخفض إضافة إلى خصائص صهر معززة؛ بما في ذلك التجانس ‎Lad‏ يتعلق بتوزيع درجة الحرارة والاحتراق» مما يؤدي إلى جودة منتج نهائي معززة. والتي 0 تسمح بصهر أنواع عديدة من ‎calgall‏ ويشكل خاص المواد الزجاجية وتُظهر مرونة كبيرة بالتحكم ببارامترات العملية ‎.process parameters‏ وفقاً لجانب ‎al‏ يهدف الاختراع الحالي أيضاً إلى توفير مصهر احتراق غاطس معزز لصهر الموادء ويشكل خاص المواد الزجاجية؛ والتي تُظهر كفاءة إضافية معززة بنقل الحرارة وصهر المادة الخام ‎.raw material‏ بشكل أكثر تحديداً؛ يهدف الاختراع الحالي إلى تعزيز امتصاص ‎salad)‏ الخام الطازجة بداخل ناتج الصهر ونقل الحرارة بشكل فعال إلى المادة الخام ‎Gaal)‏ بشكل خاص عند إضافتها أعلة ناتج ‎«gual‏ بالتالي يتم تعزيز التجانس الإجمالي ‎lad‏ يتعلق بوضع درجات الحرارة وتركيبة ناتج الصهر. بنفس الوقت؛ يتم تفادي أي مجرى جانبي للمادة الخام عبر المصهر بشكل كبير أو تقليله على أدنى تقدير؛ بالتالي يؤدي ذلك على صهر فعال للمادة الأولية؛ وبالتالي للمصهرات الأقل 0 حجماً لتدفق خرج معين. وفقاً لإحدى سمات الاختراع؛ يوفر الاختراع الحالي مصهر احتراق غاطس كما هو مُحدد بعنصر الحماية 1. تُحدد عناصر الحماية الأخرى المستقلة سمات أخرى للاختراع. تُحدد عناصر الحماية التابعة التجسيدات البديلة و/أو المفصلة. من الممكن استخدام واحد أو أكثر من الجوانب الموضحة بتطبيقات البراءة التالية؛ ‎Ally‏ تتعلق 5 كذلك بالصهر و/أو مصهرات الاحتراق الغاطسء ‎Lad‏ يتعلق بمخترعين طلب البراءة الحالي وكل من تطبيقات البراءة التالية تم بالتالي دمجه بالمرجعية:
‎pd‏ مقدم : الطلب الإسناد الأولى | مرجعيتنا الطلب : طلب نشر البراءة الأوربية رقم براءة الاختراع ‎P0524/PCT‏ ‏ب ‎AT‏ ‏066440/2014 بالمرجعية | الألمانية رقم | 0م008 المودع في 30 يوليو 2014 1313653.6 طلب نشر البراءة الأوربية رقم براءة الاختراع 1ط ب ‎AT‏ ‏066441/2014 بالمرجعية | الأثمانية رقم | ‎KMSermp‏ ‏المودع في 30 يوليو 2014 1313656.9 طلب نشر البراءة الأوربية رقم براءة الاختراع : بط" ‎P0523/PCT‏ ‏4 مدع في 30 | بالمرجعية | الألمانية ‎a‏ يي يوليو 2014 1313652.8 طلب نشر البراءة الأوربية رقم براءة الاختراع ; ٍ 1ط 066443/2014 بالمرجعية | الألمانية رقم | ‎KMGeo‏ ‏المودع في 30 يوليو 2014 4 1313654 وفقاً لجانب ‎AT‏ معين؛ يوفر الاختراع الحالي عملية لصهر مادة؛ ويشكل خاص ‎sale‏ قابلة للتزجيج ‎cvitrifiable material‏ تشتمل على خطوات من إضافة كمية المادة الصلبة ‎solid batch material‏ بداخل مُصهر وصهر كمية المادة الصلبة بالمصهر بواسطة ‎f‏ لاحتراق الغاطس وتعريض ناتج الصهر لنمط تدفق والذي عند محاكاته على حاسب بالاستفادة من معادلات ديناميكية شائعة للمائع تُظهر إلى حد كبير نمط تدفق حلقي لناتج الصهر ‎toroidal melt flow pattern‏ بالصهر؛ يشتمل على تدفق رئيسي متجمع داخلياً بشكل مركزي بسطح الصهر؛ المحور المركزي للدوران الحلقية يكون رأسي إلى حد كبير. على نحو مُفضل؛ يشتمل ناتج الصهر المذكور بالمصهر على نمط تدفق حلقي ‎toroidal flow pattern‏ واحد. بالقرب من المحور الرأسى لدوران نمط التدفق الحلقى المذكورء ‎pad‏ معاملات ‎flow Gull‏ ‎vectors 0‏ التوجه مما يُظهر مكون سفليء بالتالي تتعكس حركة سفلية ‎Sal‏ لناتج الصهر بالقرب من المحور المذكور. بقاع المصهر؛ ثغير معاملات التدفق التوجه الذي يُظهر مكونات متجهة إلى الخارج ومن ثم إلى الداخل .
على نحو مُفضل يكون كود نمط ديناميكيات المائع ‎fluid dynamics model code‏ هو ‎ANSYS‏ ‏5. مع الأخذ في الاعتبار مجال التدفق متعدد الطور ‎multi-phase flow field‏ والأطوار التي تتراوح ما بين كمية المادة الصلبة وناتج الصهر السائل ‎melt‏ 119010؛ إلى العديد من الأنواع الغازية المختلفة المصاحبة لكل من احتراق الوقود والأكسدة بواسطة الحارقات إضافة إلى تلك الناتجة أثناء عملية التحويل من العجين إلى الصهر. قد يتم استخلاص ناتج الصهر لعمليات معالجة إضافية؛ تتضمن تشكيل الزجاج المسطح أو زجاج الحاويات ‎glass‏ «عصتمادم» إنتاج الألياف المتصلة ‎continuous fiber‏ أو ألياف الصوف المعدني ‎mineral wool fiber‏ بحالة إنتاج ألياف الصوف المعدني؛ يتم أخذ الناتج مباشرة على نحو مفضل إلى عملية التحويل إلى الألياف بدون خطوة التكرير ‎refining step‏ 0 وفقاً لتجسيد مفضل؛ يتم الحصول على نمط التدفق الحلقي لناتج الصهر بواسطة حارقات وظيفية للحرق الغاطس مرتبة بقاع المصهر؛ بمنطقة الحرق الحلقية ‎annular burner zone‏ إلى حد كبير؛ تمنح مكون سرعة ‎speed component‏ موجه إلى حد كبير رأسياً إلى الأعلى لغازات الاحتراق ‎combustion gases‏ على نحو ملائم؛ يتم ترتيب الحارقات على مسافات متقارية ما بين حوالي 0 - 1250 مم؛ وعلى نحو ملائم ما بين حوالي 500 = 900 ‎cae‏ ويُفضل ما بين حوالي 600 5 - 800 مم؛ والأكثر تفضيلاً ما بين حوالي 650 = 750 مم. متجه السرعة ‎speed vector‏ لناتج الصهر المتحرك إلى الأعلى فوق أو بالقرب من الحارقات الغاطسة ‎submerged burners‏ يُمكن أن ينحدر بشكل طفيف من الاتجاه الرأسي؛ على سبيل المثال بزاوية تكون < 1 ‎aga‏ > 2 درجة؛ < 3 درجة أو > 5 درجة و/أو تكون > 30 درجة؛ ويُفضل > 15 درجة؛ والأفضل > 10 درجات؛ ‎(Sing‏ خاص باتجاه مركز المصهر. قد تعزز هذه 0 التجهيزة من التدفق وتقوم بتوجيه تدفق ناتج الصهر بعيداً عن فتحة المخرج وياتجاه مركز المصهر بالتالي يتم دعم التدفق الحلقي كما هو موضح أعلاه. من المفضل ألا تصدم الشعلات جدران المصهر. وفقاً لتجسيد مفضل؛ يتم وضع الحارقات على خط حارق دائري ‎circular burner line‏ إلى حد كبير. على نحو بديل؛ من الممكن استخدام تجهيزات حارقة ‎burner arrangements‏ أخرى لتحقيق 5 نط التدفق الحلقي المرغوب فيه. قد يشتمل المصهر على العديد من الحارقات والمصطلح
"حارقات" كما يستخدم هنا يشير إلى الحارقات الوظيفية أو التشغيلية؛ أي الحارقات التي تعمل بصورة متوافقة مع الاختراع. يعكس نمط التدفق المحاكى ‎simulated flow pattern‏ تدفق متجمع بشكل مركزي إلى الداخل بسطح ناتج الصهر يُتبع بواسطة تدفق متجه إلى الأسفل بالقرب من المحور المركزي للدوران الحلقي. يناظر المحور المركزي المذكور للدوران على نحو ملائم المحور الرأسي لتماثل المصهر. بمحور التماثل يعني المحور المركزي للتماثل و» إذا ما أظهر المصهر قطاع عرضي مستعرض والذي ليس به أي محور محدد للتماثل» من ثم فإنه يتم رسم محور التماثل للدائرة بقطاع المصهر. يتم إتباع التدفق المتجه إلى الأسفل بواسطة تدفق متجه إلى الخارج عند قاع المصهر وتدفق علوي حلقي إلى حد كبير بالقرب من الحارقات؛ تدوير عاكس لناتج الصهر نحو منطقة الحارق وبحركة 0 تصاعدية عائدة إلى سطح ناتج الصهر ‎surface‏ +06 بالتالي يتم تحديد نمط التدفق الحلقي إلى حد كبير. متجهات التدفق المتجمعة بالداخل بسطح ناتج الصهر تُظهر على نحو ملائم سرعة تصل حتى حوالي 2 متر/ثانية. متجهات السرعة المتجهة إلى الأسفل بالقرب من المحور المركزي الرأسي للدوران تكون ذات طول كبير أو أنها تعكس بشدة سرعة الانعكاس المرتفعة للمادة المتدفقة إلى 5 الأسفل. متجهات السرعة السفلية تعكس سرعة المادة حتى حوالي 2 متر/ثانية. ناتج الصهر و/أو المواد الأولية بداخل المصهرء على الأقل ‎ga‏ واحد من المصهر ويشكل خاص بسطح ناتج الصهر (تحديداً متجهات التدفق المتجمعة بالداخل بسطح ناتج الصهر ‎(melt surface‏ و/أو ‎ill‏ من المحور المركزي الرأسي للدوران» قد يصل إلى سرعة تكون > 0.1 متر/ثانية. > 0.2 متر/ثانية؛< 0.3 متر/ثانية أو > 0.5 متر/ثانية و/أو تكون > 2.5 متر/ثانية» > 2 متر/ثانية؛ > 0 1.8 متر/ثانية أو > 1.5 متر/ثانية. إنتاج نمط التدفق الحلقي المذكور يضمن خلط وتجانس ذو كفاءة عالية لناتج الصهر فيما يتعلق بوضع درجة الحرارة والتركيبة. علاوة على ذلك؛ يساند نمط التدفق للاختراع من امتصاص المادة الخام بداخل ناتج الصهرء؛ بالتالي تعزيز النقل الحراري ‎heat transfer‏ إلى المادة الخام الطازجة وتخفيض زمن المكوث المطلوب بالمصهر قبل الاستخلاص للتشكيل الإضافي؛ بينما يتم تفادي أو 5 على الأقل تقليل خطر اختصار المادة الخام لدورة ناتج الصهر ‎.melt circulation‏
وفقاً لجانب أخرء يوفر الاختراع الحالي تجمعية مصهر لصهر مادة؛ وتحديداً كمية من مادة خام قابلة للتزجيج؛ ‎ally‏ تشتمل على حجرة صهر مجهزة على الأقل بخمسة من حارقات الاحتراق الغاطس» لكل منها محور حارق مركزي يبرز من خارجهاء خط تغذية مادة خام ‎raw material‏ ‎feeder‏ ومخرج ناتج صهر بالقرب من قاع حجرة الصهر ‎chamber‏ ع016100» يتم وضع حارقات الاحتراق الغاطس بمنطقة الحارق الحلقية إلى حد كبير» بقاع ‎spam‏ الصهر المذكورة» على مسافة ما بين حارقات متجاورة وتمكن التحكم فيها بطريقة ما بحيث توضح المحاكاة بواسطة تحليل ديناميكيات المائع ‎Computational Fluid Dynamicsdubua)‏ نمط تدفق حلقي لناتج الصهر بتولد بناتج ‎gall‏ بالمحور ‎GO‏ للدوران بالحلقة يكون ‎Td)‏ إلى حد كبير؛ يشتمل على متجهات التدفق المتجمعة بالداخل بسطح ناتج الصهر؛ ومحور الحارق المركزي للحارقات ذات الصلة التي 0 تم وضعها على زاوية اقل من 30 درجة من الاتجاه الرأسي. وفقاً لإحدى التجسيدات؛ يتم ميل كل محور حارق مركزي بواسطة زاوية تدويم نسبة إلى المستوى الرأسي الذي يمر عبر المحور الرأسي المركزي للمصهر ومركز الحارق. من الممكن أن تكون زاوية التدويم > 1 درجة؛ > 2 درجة؛ > 3 درجة أو < 5 درجة و/أو تكون > 30 درجة؛ ويُفضل > 15 درجة؛ والأفضل > 10 درجات؛ تكون زاوية التدويم ‎swirl angle‏ لكل حارق تقريباً هي ‎leads 5‏ تجهيزة كل محور حارق بزاوية تدويم تمنح مكون سرعة مماسية ‎tangential speed‏ ‎component‏ طفيفة للشعلات المنفوخة إلى الأعلى؛ بالتالي تمنح حركة تدويم لناتج الصهر؛ إضافة إلى نمط التدفق الحلقي. يُعزز نمط تدفق ناتج الصهر الذي تم الحصول عليه خلط المادة الحافة مع ناتج الصهر ويعزز من تجائس ناتج الصهر. على نحو مفضل؛ يتم وضع المحور المركزي للحارق للحارقات ذات الصلة بزاوية تدويم تكون اقل من 15 درجة؛ والأفضل اقل من 10 درجات. 0 بإحدى التجسيدات المفضلة؛ يتم وضع الحارقات الوظيفية على خط الحارق الدائري ‎circular‏ ‎burner line‏ إلى حد كبير. كما هو مذكور أعلاه؛ على نحو مُفضل تُغير متجهات التدفق من التوجه الذي يظهر اتجاه سفلي بالقرب من المحور الرأسي المركزي للدوران الذي يمر عبر مركز منطقة الحارق المركزية إلى حد كبير» وبالتالي تعكس حركة سفلية كبيرة لناتج الصهر بالقرب من المحور المذكور. بقاع ‎Sas‏ ‎gall 5‏ على نحو مُفضل تُغير متجهات التدفق من التوجه الذي يظهر اتجاه خارجي لمنطقة الحارق ومن ثم اتجاه علوي بالقرب من الحارقات المذكورة؛ مما يعكس تدوير ناتج الصهر باتجاه
منطقة الحارق وبحركة تصاعدية مرة ثانية عائدة إلى سطح ناتج الصهرء بالتالي يتم تحديد نمط
تدفق حلقي إلى حد كبير.
إنتاج نمط التدفق الحلقي حيث يتصاعد ناتج الصهر بشكل تدريجي إلى حد كبير أعلى أو بالقرب
من الحارقات المعنية ‎pening‏ بالداخل باتجاه مركز منطقة الحارق الدائرية المذكورة بسطح ناتج الصهر والى الأسفل من المركز الذي يدعم تجانس ناتج الصهر فيما يتعلق بوضع درجة الحرارة
والتركيبة. المسافة بين الحارقات قد تتغير كدالة على تصميم الحارق» ضغط التشغيل» سرعة ناتج
الصهر وبارامترات ‎parameters‏ أخرى. يجب ملاحظة أن المسافة القصيرة جداً ما بين الحارقات قد
تؤدي إلى انصهار بالشعلات؛ الظاهرة التي يجب على نحو مُفضل تفاديها.
أي اثنتين» ‎eg‏ نحو مفضل جميعهاء من الممكن أن يتم ترتيب الحارقات المتجاورة على مسافات
0 متقارية ما بين حوالي 250 - 1250 ‎cae‏ وعلى نحو ‎De‏ ما بين حوالي 500 - 900 مم؛ ويُفضل ما بين حوالي 600 - 800 ‎can‏ والأكثر تفضيلاً ما بين حوالي 650 = 750 مم. وفقاً لتجسيد مفضل» يتم ترتيب الحارقات على مسافة ملائمة حوالي 250 = 750 مم من الجدار الجانبي لحجرة الصهر ‎melting chamber‏ المذكورة؛ يدعم ذلك التدفق الموضح ‎lel‏ ويتفادى انجذاب الشعلة إلى جدران حجرة الصهر الجانبية. المسافات القصيرة جداً بين الحارقات والجدار
5 الجانبي قد تتلف أو تضغط على نحو غير مرغوب فيه على الجدار الجانبي. بينما تدفق ناتج الصهر المحدد بين الحارقة والجدار قد لا يكون مؤذي أو قد يكون حتى مرغوب فيه؛ لكي يتم تفادي تكون طبقة كبيرة جداً من مادة متصلبة على الجدران» سوف تولد المسافة الكبيرة جداً تدفقات ذويان غير مرغوب فيها وقد تكون السبب في المناطق الميتة والتي تختلط بصورة اقل بناتج الصهر بمركز المصهر وبالتالي يؤدي ذلك إلى تجانس اقل بناتج الصهر.
0 .يتم انتقاء المسافة بين الحارقات الغاطسة على نحو ملائم على سبيل المثال لضمان نمط التدفق الحلقي المرغوب فيه بناتج الصهر ولكن أيضاً لتفادي أن تندمج الشعلات المتجاورة والشغلات المتقابلة المفرقة. بينما تعتمد هذه الظاهرة أساساً على العديد من العوامل ‎Jie‏ درجة الحرارة ولزوجة ناتج الصهرء الضغط وخصائص ‎gal‏ للحارقات؛ قد تم اكتشاف انه من الملائم اختيار قطر دائري للحارقة يقع ما بين حوالي 1200 و 2000 مم. على حسب نوع الحارقة؛ ضغط التشغيل
5 وبارامترات أخرى؛ قد يؤدي القطر الكبير جداً إلى شعلات مفرقة؛ وقد يؤدي القطر الصغير جداً إلى شعلات مندمجة.
وفقاً لتجسيد مُفضل؛ على الأقل يتم وضع ستة حارقات على الخط الدائري للحارقات؛ وئفضل من 6 وحتى 10 حارقات؛ والأفضل من 6 وحتى 8 حارقات؛ على حسب أبعاد المصهرء أبعاد ‎(lal)‏ ضغط التشغيل وبارامترات التصميم الأخرى. تحديداً بحالة مصهر الزجاج؛ على نحو مُفضل يتم إمداد كل حارقة بغاز قابل للاحتراق؛ تحديداً يشتمل على الهيدروكريون (الهيدروكريونات) ‎chydrocarbon(s)‏ على سبيل المثال غاز طبيعي ‎natural gas‏ وغاز يحتوي على الأكسجين ‎coxygen‏ وتحديداً الأكسجين» أكسجين بدرجة تفنية معينة (على سبيل المثال غاز به نسبة أكسجين على الأقل 795 بالوزن) أو هواء غني بالأكسجين. على نحو مفضل» يتم إمداد الغاز القابل للاحتراق والغاز المحتوي على نسبة من الأكسجين بشكل منفصل إلى الحارقة ودمجها بالحارقة و/أو بفوهة (فوهات) الحارقة. على نحو 0 بديل»؛ من الممكن أن يتم استخدام أنواع وقود أخرى؛ مثل الوقود السائل ‎liquid fuel‏ أو الصلب المسحوق؛ وتحديداً للتزجج المبدد. من اجل التوضيح؛ بنمط التدفق الحلقي يُقصد أن متجهات السرعة لتحرك المادة السائل؛ الناتجة بواسطة المحاكاة بتحليل ديناميكيات المائع الحسابية من نمط التدوير حيث ‎Sa‏ قطاعات عرضية حلقية والتي بها مثل محورها المركزي للدوران المحور الرأسي يمر عبر مركز منطقة الحارقة 5 الدائرية إلى حد كبير وكما بالقطر الخارجي تقريباً القطر الخارجي لمنطقة الحارقة الدائرية المذكورة؛ بمادة متدفقة من الخارج إلى المركز من سطح ناتج الصهر. هذا التدفق الحلقي المذكور ينقل المادة الخام الطازجة مركزياً وبشكل عميق بداخل ناتج الصهر الزجاجي ‎glass melt‏ ويعزز من كفاءة النقل الحراري للمادة الخام الطازجة لكي يتم الصهر بشكل سريع وسهل وكذلك لتعزيز تجانس ناتج الصهر. 0 .من الممكن ‎eg‏ نحو ملائم أن يتم تغذية المادة الخام الصلبة ‎Jel‏ سطح ناتج الصهر. على نحو مفضل؛ يتم ملء المادة الخام بشكل مستمر أو بشكل متصل إلى حد كبير إلى داخل المصهر من خلال التحميل على دفعات. قد تسمح تجمعية المصهر بالتحكم المستقل بكل حارقة أو بالتحكم المستقل بكل مجموعة من مجموعات الحارقات» مثل الحارقات المتقابلة. قد يتم التحكم بالحارقة (الحارقات) القريبة من تفريغ 5 المادة الخام بسرعات مختلفة؛ ‎leg‏ نحو مفضل بسرعات و/أو ضغوط غاز أعلى من الحارقات المتجاورة؛ بالتالي يتم السماح بنقل حراري أفضل للمادة الخام الطازجة والتي يتم تزويدها إلى داخل
المصهر. قد يكون من المطلوب سرعات غاز أعلى فقط بشكل مؤقت؛ وبذلك؛ ‎Alay‏ التحميل للمادة الخام الطازجة على دفعات؛ فقط أثناء الفترة الزمنية المطلوية لامتصاص الشحنة المطلوية بداخل ناتج الصهر الموجود بالمصهر وفقاً للاختراع. قد يكون من المرغوب فيه كذلك التحكم بالحارقات التي توجد بالقرب من مخرج ناتج الصهر ‎melt‏ ‎outlet 5‏ بسرعة/ضغط غاز مضبوط؛ ‎Jog‏ نحو ملائم اقل لكي لا يتم التشويش على مخرج ناتج الصهر. من الأفضل أن تكون حجرة الصهر اسطوانية إلى حد كبير؛ هناك أشكال أخرى ممكنة تتضمن القطاع العرضي بيضاوي الشكل أو القطاع العرضي مضلع الشكل الذي له أكثر من 4 جوانب؛ ‎Juni‏ أكثر من 5 ‎clin‏ المهم هو أن تسمح التجهيزة بإنتاج تدفق حلقي لناتج الصهر كما تم
0 محاكاته بالحاسب بالاستفادة من معادلات ديناميكيات المائع ‎fluid dynamics equations‏ المشترك؛ كما هو موضح أعلاه. يجب أن يظهر في الأفق أيضاً انه يجب الانتباه إلى المسافة بين الحارقة الغاطسة والجدار الجانبي كما هو مشار إليها بالأعلى على الأقل لمعظم الحارقات. سوف تكون المسافات الموحدة أكثر بين الحارقات والجدار الجانبي؛ ذات التدفق الموحد بشكل أكثر لناتج الصهر الحلفي ‎.toroidal melt‏
ارتفاع حوض ناتج الصهر بداخل المصهر؛ وتحديداً عندما تكون حجرة الصهر اسطوانية الشكل إلى حد ‎aS‏ يُفضل أن تكون بقطر داخلي لحجرة الصهر حوالي 1.5 متر وحتى 3 مترء والأفضل 1.75 وحتى 2.5 مترء؛ قد يكون: > حوالي 0.75 مترء < حوالي 0.8 ‎ie‏ > حوالي 0.85 متر أو > ‎ss‏ 0.9 متر؛ و/أو > حوالي 2.2 مترء > حوالي 2 مترء > حوالي 1.8 مترء أو > حوالي 1.6 متر.
0 .قد يتم تزويد كمية المادة الخام إلى المصهر من خلال فتحة بجدار المصهر أعلى سطح ناتج الصهر. من الأفضل أن تكون هذه الفتحة قابلة للغلق؛. على سبيل المثال بواسطة رأس كباس ‎«piston‏ لتقليل انفلات الحرارة والأدخنة. قد يتم تحضير المادة الخام بالطريقة الملائمة لناتج الصهر المناسب ليتم الحصول عليها وتزويدها بداخل المجرى الوسيط. عندما تكون الفتحة بجدار المصهر مفتوحة؛ تقع المادة بداخل الفرن؛ بالاتجاه المعاكس للأدخنة الخارجة؛ يتم بالتالي تسخينها
مسبقاً وتقع بداخل سطح ناتج الصهر. قد تكون كمية المادة الخام من 20 ‎ng‏ 50 كجم؛ على حسب حجم معدل إنتاج المصهر. سوف يعتمد تكرار تحميل الدفعات على أساس هذه البارامترات؛
التي تكون في حدود تتراوح ما بين 20 وحتى 50 كجم/دقيقة لمصهر ينتج ما يفوق حوالي 70000 كجم/يوم. لأسباب تتعلق بالتحكم بالعملية تتضمن تحكم بدرجة حرارة وتجانس ناتج الصهر؛ يُفضل أن يتم تغذية دفعات صغيرة بشكل متكرر بصورة كبيرة؛ بالتالي يكون ذلك قريباً من التغذية المستمرة؛ بدلاً من دفعات كبيرة يتم تغذيتها بتردد اقل.
يُمكن استخلاص ناتج الصهر بشكل مستمر أو على صورة دفعات؛ على سبيل المثال ‎bala‏ عند أو باتجاه قاع المصهر. بحالة تحميل المادة الخام على دفعات بالقرب من جدار المصهر؛ من الأفضل أن يتم وضع مخرج ناتج الصهر في مواجهة مدخل المادة الخام. بحالة التفريغ المتقطع لناتج الصهر» فإنه يُمكن فتح وغلق فتحة التفريغ بشكل يتم التحكم فيه؛ على سبيل المثال بواسطة كباس خزفي ‎piston‏ عنصتد.
0 تقوم الحارقات الغاطسة على نحو مفضل بحقن تيارات من الضغط المرتفع من نواتج الاحتراق ‎combustion products‏ بداخل ناتج الصهر تكون كافية كي تتخطى ضغط السائل ولخلق ‎Jnl‏ ‏علوي مدفوع من اللهب ومن نواتج الاحتراق. سرعة الاحتراق و/أو غازات الاحتراق» ويشكل خاص عند ‎zg Al‏ من فوهة (فوهات) الحارقة؛ قد تكون > 60 متر/ثانية» > 100 متر/ثانية. > 120 متر/ثانية و/أو > 350 متر/ثانية» > 330 متر/ثانية» > 300 متر/ثانية أو > 200 متر/ثانية.
5 على نحو مفضل تكون سرعة غازات الاحتراق ‎combustion gases‏ بنطاق من حوالي 60 وحتى 0 متر/ثانية. وئفضل من 100 وحتى 200 والأفضل من 110 وحتى 160 متر/ثانية. تكون درجة حرارة ناتج الصهر ما بين 1100 درجة مثوية و 1600 درجة مئوية أو 1650 درجة مئوية؛ قد تكون على الأقل 1200 درجة مئوية أو 1250 درجة مئوية و/أو على أقصى تقدير 0 درجة ‎Logie‏ أو 1450 درجة مئوية على حسب تركيبة المادة ‎leg‏ حسب اللزوجة المرغوب
0 فيها لناتج الصهر. وفقاً لتجسيد مُفضل» تشتمل جدران حجرة ‎melting chamber walls gall‏ على جدران فولاذية مزدوجة منفصلة ‎double steel walls‏ بواسطة سائل تبريد ‎cooling liquid‏ منتشر. وتحديداً بحالة حجرة الصهر الاسطوانية ‎ceylindrical melting chamber‏ يكون من السهل نسبياً تشييد هذه التجمعية وتكون قادرة على تحمل الاجهادات الميكانيكية المرتفعة. يُسهل الشكل الاسطواني لناتج الصهر من اتزان الاجهاد على الجدار الخارجي. حيث تكون الجدران باردة؛
5 ويفضل أن تكون مُبردة بواسطة الماء؛ يتصلد ناتج الصهر ويُشكل طبقة واقية على ‎ASI Gal‏ من جدار المصهر. على نحو مفضل؛ لا تتطلب تجمعية المصهر أي تبطين داخلي وبالتالي فإنها
تكون بحاجة إلى صيانة اقل وتكاليف صيانة اقل. علاوة على ذلك؛ فإن ناتج الصهر لا يتلوث بأي شوائب غير مرغوب فيها من المادة المقاومة للصهر ‎AST‏ من التبطين الداخلي المقاوم للصهر. بحالة مصهر الزجاج على سبيل ‎(JU‏ فإن الزجاج يتصلد على الجدار المبرد ويشكل طبقة عازلة ‎insulating layer‏ أو طبقة حاجزة ‎boundary layer‏ بالتالي يتم صهر الزجاج بزجاج ولا يتلوث ناتج الصهر بمخلفات التأكل لأي مادة مقاومة للصهر ‎material‏ 017ا1000. قد يكون السطح الداخلي من جدار المصهر على نحو ملائم مُجهز بشرائط أو أقراص أو عناصر صغيرة ‎gal‏ تبرز باتجاه ‎gall‏ الداخلي من الفرن. قد يساعد ذلك في تشكل وتثبيت طبقة من ناتج الصهر المتصلد على الجدار الداخلي للمصهر مما يولد مقاومة حرارية ويقلل من النقل الحراري
إلى سائل التبريد بالجدار المزدوج بالمصهر.
0 .من الممكن أن يتم تزويد المصهر ‎Sigal‏ استعادة حرارية ‎theat recovery equipment‏ قد يتم استخدام الأدخنة الساخنة من المصهر للتسخين المسبق لكمية المادة الخام أو أن يتم استخلاص الطاقة الحرارية الموجودة بها و/أو استخدامها لأغراض أخرى بمعدات عليا أو سفلى بخط الإنتاج؛ ‎Ye‏ خط الإنتاج لمنتجات ألياف عزل ‎insulating fiber products‏ على نحو مماثل؛ قد يتم استعادة الطاقة الحرارية الموجودة بسائل التبريد المنتشر بين الاثنتين من جدران المصهر.
5 .من الممكن أن يتم ضبط و/أو تهيئة هذا المصهر ليقوم بتلبيد و/أو صهر المواد الخام ‎raw‏ ‎materials‏ قد يكون 'مصهر زجاج"؛ حيث يُمكن القول بأن المصهر المضبوط و/أو ‎seal bead)‏ المواد الخام ‎Jie‏ الزجاج يتضمن مواد منتقاة من الزجاج المواد الزجاجية؛ الحجر والصخور. يُمكن أن يتم استخدام مصهر زجاج لتصنيع زجاج مسطح؛ زجاج مجوفء ألياف زجاجية؛ ألياف متصلة لأغراض التعزيز والتقوية؛ ألياف معدنية ‎mineral fibers‏ لأغراض ‎Jill‏ الصوف المعدني
‎cmineral wool 0‏ الصوف الحجري ‎stone wool‏ والصوف الزجاجي ‎.glass wool‏ يُمكن أن يتم استخدام المصهر لنقل المواد الخام لتصنيع ‎frits lind‏ الواح أسمنتية ‎«cement clinker‏ وتحديداً لوح من أسمنت الألومينا ‎calumina cement clinker‏ أو ألواح الصنفرة؛ وتحديداً ألواح الصتفرة المنتجة بواسطة الصهر. يُمكن أن يتم استخدام المصهر لنقل المواد الخام؛ وتحديداً الزجاجية؛ على سبيل المثال: تزجج النفايات الطبية ‎wastes‏ 01601601؛ تزجج الرمادء وتحديداً من أفران حرق
‏5 القمامة ‎tincinerators‏ تزجج من المساحيق ‎powders‏ على سبيل المثال الأترية من حديد الصب ‎cast iron‏ أو الصبات المعدنية ‎metal foundries‏ الأخرى ؛ تزجج الحماً الجلفاني ‎galvanic‏
عع1:0؟» ‎Las‏ مدبغة الجلود ‎tannery sludge‏ أو نفايات صناعات التعدين ‎mining industry‏ ‎twaste‏ التخلص من النفايات»؛ تحديداً بواسطة التزجج؛ على سبيل ‎Lill (Jul‏ الملوثة؛ الترية الملوثة بواسطة المعادن الثقيلة أو القار ‎ctar‏ مرشحات الطفل ‎esludge Leal cclay filters‏ الكريون ‎cactivated carbon Jail‏ النفايات النشطة إشعاعيا ‎radioactive waste‏ مواد الحماً المحتوية على الرصاص ‎slags containing lead‏ أو الزنك ‎ezine‏ المواد المقاومة للصهر ‎refractories‏ ‏وتحديداً المواد المقاومة للصهر المحتوية على الكروم ‎chromium‏ تحديداً ‎Alay‏ مصهر الزجاج؛ قد تشتمل المواد الخام على: السليكات ‎esilicates‏ البازلت ‎cbasalt‏ الحجر الجيري ‎climestone‏ رماد الصودا ‎csoda ash‏ الزيوليت المحفز ‎«zeolite catalyst‏ مادة الحفز المستتفذة ‎catalyst‏ 0801 المواد المقاومة للصهر ‎«refractory materials‏ سقاط ‎١‏ لألومونيوم ‎aluminum dross‏ زيد صهر ‎١٠ 0‏ لألومونيوم ‎caluminium melting scum‏ نفايات مطفئة ‎extinguisher waste‏ الحريق الرملية ‎sand‏ ‎chased fire‏ الحماء الحماً المجلفن ‎galvanic sludge‏ الخبث ‎clinker‏ مواد النفايات ‎waste‏ ‎¢materials‏ الرماد وتوليفات منها. الطريقة والمصهر التي تم الكشف عنها ملائمة بشكل خاص لصهر كل أنواع مواد التزجج بطريقة فعالة؛ باستهلاك اقل من الطاقة ويتكاليف صيانة اقل. المصهر ‎By‏ للاختراع هو بالتالي جذاب 5 تحديداً للاستخدام في بخط إنتاج لمنتجات ألياف معدنية؛ على سبيل المثال في تصنيع الألياف الزجاجية؛ الصوف الزجاجي والصوف الحجري. تحديداً بحالة إنتاج ألياف الصوف المعدني؛ يتم ‎aad‏ ناتج الخرج مباشرة ليتم تحويله إلى ألياف بدون مرحلة التكرير ‎refining step‏ بحالة ناتج الصهر الزجاجي ‎cglass melt‏ من الممكن أن تشتمل تركيبة ناتج الصهر الناتج على واحد أو أكثر مما يلي: تركيبة ناتج الصهر المتوفرة تركيبة ناتج الصهر المفضلة )7 بالوزن) )7 بالوزن) ‎sl‏ سيليكون ‎oxide silicon‏ | 70-35 65-40 ‎(S102)‏ ‎IT =‏ ‎aluminum oxide‏
‏ااا‎ ‏أكسيد كالسيوم‎ 12-5 20-5 | calcium oxide (CaO) ‏أكسيد مغتسيوم‎ 7-1 10-0 | magnesium oxide (MgO) ‏أكسيد صوديوم‎ 18-5 20-0 | sodium oxide (NaxO ) ‏بوتاسيوم‎ 2s 10-0 15-0 | potassiom oxide (K20) ‏حديديك‎ ty ferric oxide 10-0.5 15-0 ‏(0ة0) (حديد‎ ‏إجمالي)‎ ‏أكسيد باريوم‎ 5-0 10-0 | barium oxide (B20s) ‏أكسيد تيتانيوم‎ 2-0 5-0١ titanium oxide (TiO2) ‏أكسيد فوسفات‎ 2-0 3-0 | phosphate oxide (P205) aie ae 2-0 3-0 | manganese oxide (MnO)
أكسيد صوديوم +
أكسيد بوتأسيوم
20-5 30-5 | potassium oxide
‎(K20)‏ (أكسيد
‏معدن قلوي)
‏أكسيد كالسيوم ‏ +
‎20-5 30-5 | 6 =
‏(اكسيد معدن قلوي
‏أرضي)
‎ID I er
‎80-60 85-50 oo
‏أكسيد الومنيوم نسبة البورون بالزجاج الناتج؛ تم التعبير عنها باسم ؛ قد تكون < 71 بالوزن؛ء < 72 بالوزن؛ < 3 بالوزن» < 75 بالوزن و/أو > 720 بالوزن» > 718 بالوزن؛ > 715 بالوزن أو > 710 بالوزن. لا تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 0236846/2011 عن عملية صهر زجاج عن طريق تدفق
‏5 ناتج صهر حلقي كما هو محدد؛ بما في ذرك تدفق ناتج صهر رئيسي يتحرك مركزيا للداخل عند سطح ناتج الصهر تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 7273583 عن مواقد احتراق غاطسة ومصهر احتراق غاطس. لم يكن؛ مع ذلك؛ ثمة كشف عن مصهر احتراق غاطس يولد تدفقا حلقيا كما هو محدد. تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 4544394 عن مفاعل دوام ولكنها لا تكشف عن مصهر 0 احتراق غاطس كما في الاختراع الحالي. شرح مختصر للرسومات سوف يتم توضيح تجسيد للاختراع ‎Mad)‏ بشكل أكثر تفصيلاً فيما يلي؛ بالمرجعية للأشكال المرفقة حيث: - الأشكال 1أ و 1ب هي تمثيلات لنمط التدفق الحلقي الناتج بواسطة محاكاة الحاسب بصورة متوافقة مع الاختراع الحالي؛
- شكل 2 هو قطاع رأسي عبر المصهر؛ و - شكل 3 هو تمثيل تخطيطي لتصميم حارقة. الوصف ‎١‏ لتفصيلي: تم توضيح نمط تدفق حلقي بمصهر زجاج بالأشكال 11 و 1ب. يتبع ناتج الصهر اتجاه تصاعدي قريب من الحارقات الغاطسة المرتبة على خط الحارقة الدائري إلى حد ‎pS‏ يتدفق إلى الداخل باتجاه مركز الخط الدائري الملائم؛ عند سطح ناتج الصهرء ومن ثم إلى الأسفل مرة ثانية؛ بالقرب من المركز المذكور. يضمن نمط التدفق الحلقي المذكور تلبيد جيد لناتج الصهر وامتصاص المادة الخام الطازجة. كما سوف يتضح فيما يلي؛ من الممكن تنفيذ دورات تدفق إضافية. من الممكن أن يتدفق ناتج 0 الصهر بين الحارقات والجدار الجانبي. قد تتم تدفقات أخرى بين الحارقات. قد لا يكون ذلك بالضرورة غير ملائم و؛ على العكس؛ قد يكون أيضاً مرغوب فيه. قد تم إنتاج نمط التدفق الحلقي بواسطة محاكاة حاسب؛ مع الأخذ في الاعتبار المعادلات الشائعة؛ تقنيات تضمين ديناميكيات المائع متعددة الأطوار ‎multi-phase fluid dynamics‏ المتعارف عليها بواسطة هؤلاء الماهرين بالفن. كود ديناميكيات المائع الحسابية المنتقاة لهذه التجرية هو على نحو ‎LANSYS 814.5 De 5‏ يأخذ هذا النموذج في الاعتبار مجال التدفق متعدد الأطوار الذي يمتد عبر النطاق الكامل لأجزاء الخليط من فقاعات الغاز المنتشرة بالسائل إلى جسيمات المادة الصلبة ‎solid particles‏ المنتشرة أو قطرات السائل بالغاز؛ بخضوع دفعة من الطور الصلب للطور المتعدد» يتم تفاعل تحول كيميائي حراري ‎thermo-chemical conversion‏ لإنتاج ناتج الصهر بالطور السائل وأنواع من الطور الغازي. يستخدم النظام الاحتراق الغاطس للوقود وغاز الأكسجين لإنتاج ثاني أكسيد الكربون وبخار الماء. علاوة على ذلك؛ لزوجة ناتج الصهر تكون معتمدة على درجة حرارة بشكل كبير. عملية التحويل المعقدة من المادة إلى ناتج الصهر قد يتم تضمينها بخطوة تفاعل تتبع قانون معدل أرهينوس. المادة الصلبة + ‎AHr‏ > ناتج الصهر السائل + 0.74 ثاني أكسيد الكريون ‎carbon dioxide‏ ‎(CO)‏ + 0.093 الماء بمعدل تفاعل أرهينوس ‎AT2 e(-E/T) = k‏
تم أخذ ثوابت معدل أرهينوس من موضوعات كتابات (انظر ‎«R Viskanta 3 A Ungan‏ 'سلوك الانصهار لرقاقات كمية الفقد المزودة بشكل مستمر بأفران صهر الزجاج ‎glass melting furnaces‏ ‎(Nr (1986) 59 .Glastech »'‏ الصفحة 291-279). النسب المولارية لغازات الدفعة ‎batch‏ ‎gases‏ بهذا التفاعل تكون ثابتة مع الإنتاج ل 0.0503 كجم ثاني أكسيد الكربون و 0.0358 كجم الماء من كمية 1 كجم. تم تفسير حرارة التفاعل لكل الطاقة المطلوية لتحويل الكمية إلى الطور السائل من ناتج الصهر والأنواع الغازية؛ بما في ذلك كل من التحول الكيميائي والمتطلبات الحرارية لتغير الطور. الخصائص الفيزيائية للكمية ولناتج الصهر يمكن ‎baal‏ م الدراسات طالما أتيحت و/أو يُمكن تحديدها بواسطة الطرق المتعارف عليها لكل منها. تم محاكاة التبادل الحراري الإشعاعي باستخدام نموذج الإشعاع الاحداثي ‎«aaa‏ بمعامل امتصاص الطور الغازي المقدر 0 باستخدام مجموع الأوزان لنموذج الغازات الرمادي ‎«Gray Gases model‏ معامل امتصاص ناتج الصهر المحدد (لقيمة قصوى 300 لتر/متر) ومعامل امتصاص كمية المادة على نحو ملائم تم تحديده لتفسير العلاقة الغير مفهومة بالموائع الأخرى. بينما تم تحديد ناتج الصهر على انه الطور المائع الأساسي وتم تعيين الغازات على أنها الطور السائل الثاني والتي لها قطر فقاعات موحد حوالي 5 مم. تبادل كمية التحرك من ضمن أطوار 5 السائل والغاز أعلى ارتفاع المسار المتوقع تم كبته بشكل اصطناعي. يشتمل المصهر الموضح 1 على حجرة صهر أسطوانية ‎cylindrical melting chamber‏ 3 لها قطر حوالي 2.0 متر والتي تحتوي على ناتج الصهر وتمتد إلى داخل حجرة علوية 5 ومن ثم إلى داخل مدخنة ‎chimney‏ لتفريغ الأدخنة والأبخرة. يتم تزويد الحجرة العلوية 5 بحواجز 7 والتي تمنع أي زيادات بارزة بناتج الصهر من الاختلاط بالأدخنة. يتم وضع وحدة مغذية ‎feeder‏ 10 بمستوى 0 الحجرة العليا 5 وبتم تصميمها لتزويد المادة الخام الطازجة إلى داخل المصهر 1 بالنقطة 11 الموجودة أعلى سطح ناتج الصهر وبالقرب من الجدار الجانبي للمصهر. تشتمل وحدة التغذية 10 على وسائل تغذية ‎cdl]‏ على سبيل المثال وسيلة تغذية لولبية ‎lly escrew feeder‏ تنقل المادة الخام للاختلاط بقادوس ‎hopper‏ مُثبت بالفرن ‎furnace‏ بالقاع الذي يُمكن أن يتم فتحة بواسطة كباس رأسي ‎vertical piston‏ حسب الحاجة بواسطة التحكم بعمل المصهر. يشتمل قاع ‎Bas‏ ‏5 الصهر على حارقات غاطسة مرتبة على خط الحارق الدائري المتحد المركز مع محور الحارق وله قطر حوالي 1.4 متر. تم تمثيل امتداد الحارقة تخطيطياً بالشكل 3. من ‎dal‏ التوضيح؛ التصميم
المتمثل بالأشكال له مخطط مُفضل بستة حارقات غاطسة موزعة حول خط الحارق. هناك مخططات مختلفة أخرى ممكنة على حسب أبعاد المصهر؛ لزوجة ناتج الصهر وخصائص الحارقات. من الأساسي أن تقوم التجهيزة بإنتاج التدفق الحلقي لناتج الصهر كما هو محدد أعلاه. من الممكن استخلاص ناتج الصهر من حجرة الصهر من خلال فتحة خرج يُمكن التحكم فيها 9 توجد بالجدار الجانبي من حجرة الصهرء؛ بالقرب من قاع المصهرء مقابلة إلى حد كبير لوسيلة
التغذية ‎feeding device‏ 10. قد تتراوح درجة الحرارة بناتج الصهر ما بين 1100 درجة مثوية و 1600 درجة مثوية أو 1650 درجة مثوية؛ أو 1200 درجة مئوية و 1500 درجة مئوية؛ أو 1200 درجة مئوية و 1450 درجة ‎die‏ وُفضل من 1250 وحتى 1400 درجة مئوية؛ على حسب تركيبة ناتج الصهرء اللزوجة
0 المطلوبة وبارامترات أخرى. وفقاً لتجسيد مفضل؛ يكون جدار المصهر جدار فولاذي مزدوج ‎double‏ ‎steel wall‏ مُبرد بواسطة سائل تبريد؛ ونُفضل الماء. توصيلات ماء التبريد يتم توفيرها على الجدار الخارجي. هذه التوصيلات متعارف عليها ويجب أن يتم حسابها للسماح بالتدفق الكافي لاستخلاص الطاقة من الجدار الداخلي بحيث يُمكن لناتج الصهر أن يتصلد على الجدار الداخلي عند درجة حرارة حوالي 150 درجة مئوية ولا يغلي سائل التبريد؛ الماء هنا.
5 المصهر الممثل بالأشكال هنا يكون اسطواني الشكل إلى حد كبير. الاحتراق الغاطس يولد مكونات إجهاد مرتفع والتي تعمل على جدران المصهر وبكون المصهر مُعرض لاهتزازات قوية. من الممكن تقليل ذلك بشكل ملحوظ في حالة حجرة الصهر اسطوانية الشكل. إذا ما تطلبت الحاجة ذلك؛ قد يتم تحميل المصهر كذلك على مخمدات للصدمات والتي يتم تصميمها كي تقوم بامتصاص الحركات الاهتزازية ‎-vibrational movements‏
من الممكن أن ‎dads‏ الحارقات الغاطسة على حارقات أنبوبية متحدة المركز (تُعرف كذلك باسم حارقات الأنبوب ‎tube burners‏ داخل أنبوب) التي تعمل بتدفق الغاز أو بسرعة بناتج الصهر من 0 وحتى 200 متر/ثانية؛ والأفضل من 110 وحتى 160 متر/ثانية. من المفضل أن يتم تصميم الحارقات بحيث تقوم على سبيل المثال لتوليد احتراق غاز الوقود والهواء و/أو الأكسجين بداخل ناتج الصهر. يولد الاحتراق وغازات الاحتراق خلط عالي بداخل ناتج الصهر قبل أن تخرج
5 إلى داخل الحجرة العليا ومن ثم عبر المدخنة. من الممكن أن يتم استخدام هذه الغازات الساخنة لتسخين المادة الخام و/أو غاز الوقود ‎fuel gas‏ و/أو عامل الأكسدة ‎oxidant‏ بشكل مسبق (الهواء
و/أو الأكسجين) المستخدم بالحارقات. يتم ترشيح الأدخنة والأبخرة عامة قبل إطلاقها بالبيئة. حيث
يجب أن يتم الترشيح بدرجة حرارة منخفضة؛ قبل تخفيف الأدخنة بالهواء المكتنف الأبرد.
تولد الحارقات حركة تصاعدية بناتج الصهر بالقرب منها وتدوير بداخل ناتج الصهر. تجهيزة
الحارقات على خط الحارق ‎(gill‏ بقاع حجرة الصهر؛ تولد حركة حلقية كما تم توضيحها أعلاه
وكما هو مرغوب فيه بصورة متوافقة مع الاختراع. سوف يكون الشخص الماهر بالفن بحاجة إلى
ضبط المسافة بين الحارقات وبين الحارقة والجدارء لتصميمات حارقة معينة؛ ‎Sie‏ لتفادي انصهار
شعلات الحارقة أو التصاقها بالجدار أو بصيغة أخرى انحرافها عن محور الحرق المركزي.
من الممكن أيضاً أن يتم تزويد المصهر وفقاً للاختراع بحارقة إضافية والتي من الممكن استغلالها
بحالة التسخين المسبق للمصهر عند البدء أو في حالة حدوث عُطل بإحدى الحارقات الغاطسة أو 0 بحالات أخرى يكون من المطلوب الحصول على حرارة إضافية بشكل مؤقت. بإحدى المضابطات؛
يتم تحميل الحارقة الإضافية على قضيب بحيث يُمكن توجيهها عبر فتحة قريبة متوفرة بجدار
المصهر.
المصهر وفقاً للاختراع يكون ملائم بشكل خاص بخط إنتاج الألياف الزجاجية؛ الصوف الزجاجي
والصوف الحجري نظراً لأنه فعال تحديداً من حيث الاستهلاك المنخفض بالطاقة ومرونته التي 5 تسمح بالتغيرات السلسة بتركيبة المادة الخام. سهولة الصيانة وتكاليف الإنتاج المنخفضة للمصهر
المذكور هي أيضاً ميزة أساسية في إنشاء خط الإنتاج المذكور.
لنمذجة ديناميكيات المائع الحسابية للمصهر الموضح أعلاه (انظر نمط التدفق الموضح بالشكل
1)» مدخل الدفعات لحوالي 0.633 كجم/ثانية بدرجة حرارة مدخل 27 درجة مئوية تم تحديدها
بالنموذج؛ تتفق مع معدل إنتاج 72 1/يوم. تم تحديد مدخل الحارقة على النحو التالي: معدل 0 الحرق = 5.2 وات/متر (على أساس ال اتش في 1117)؛ معدل التدفق الكتلي لحوالي 0.109
كجم/ثانية لكل حارقة؛ تركيبة مولارية = 0.11 ‎«C3Hs‏ 0.89 الأكسجين؛ درجة حرارة مدخل 15
درجة مثوية. تم تضمين الجدران بواسطة تحديد درجة حرارة موحدة للسطح عند 152 درجة مئوية
خلف ‎clade‏ للزجاج المتصلد والذي يعمل كعازل. الموصلية الحرارية ‎thermal conductivity‏
المحددة للزجاج هي 1 وات/متر كلفن. شمك الزجاج؛ بشكل ضئيل 15 مم؛ تم تغييره لتحقيق تدفق 5 حراري متوسط لحوالي 50 وحتى 70 كيلو وات/متر مربع.

Claims (7)

عناصر الحماية
1. عملية لتجهيز مادة منصهرة ‎molten material‏ تشتمل على إدخال مادة دفعة صلبة ‎solid‏ ‎batch material‏ في مصهر :00616 وصهر مادة الدفعة الصلبة ‎batch material‏ 50110 في المصهر ‎melter‏ باحتراق غاطس ‎submerged combustion‏ لمنح ناتج ‎«gaa‏ وتعريض ناتج الصهر لنمط تدفق عند محاكاته بواسطة تحليل ديناميكيات المائع الحسابية ‎Computational Fluid‏ ‎Dynamics 5‏ يظهر نمط تدفق ناتج صهر حلقي ‎toroidal melt‏ متولد في ناتج الصهر في المصهر «©016, يشتمل على متجهات تدفق ‎flow vectors‏ رئيسية متجمعة بالداخل مركزيا عند سطح ناتج الصهر متبوعة بتدفق موجه لأسفل بالقرب من المحور المركزي لدورة نمط تدفق ناتج الصهر الحلقي ‎toroidal melt‏ مع كون المحور المركزي لدورة نمط تدفق ناتج الصهر الحلفي ‎toroidal‏ ‎melt‏ رأسيا .
2. عملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث؛ في قاع المصهر »0:61 تغير متجهات التدفق ‎flow‏ ‎vectors‏ توجها يظهر توجه (توجهات) تكون للخارج ومن ثم لأعلى مرة أخرى.
3. عملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يأخذ نموذج ميكانيكيات المائع الحسابية ‎computational‏ ‎fluid dynamics 5‏ في الاعتبار مجال التدفق متعدد الأطوار ‎multi-phase flow field‏ بأطوار تتراوح من مادة دفعة صلبة ‎solid batch material‏ إلى ناتج صهر سائل» إلى أنواع غازية مختلفة مرتبطة ‎JS‏ من احتراق الوقود ‎fuel‏ وعامل الأكسدة ‎oxidant‏ بفعل المواقد فضلا عن تلك المتولدة في سياق عملية تحويل الدفعة- إلى -تاتج صهر ‎-batch-to-melt conversion process‏
0 4. عملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم سحب ناتج الصهر من أجل معالجة إضافية باتجاه المصب؛ بما في ذلك تكوين زجاج مسطح أو زجاج أوعية؛ تكوين ألياف متواصلة ‎continuous‏ ‎fiber formation‏ أو إنتاج ألياف صوف معدني ‎-mineral wool fiber‏
5. عملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم الحصول على نمط تدفق ناتج الصهر الحلقي ‎toroidal‏ ‎melt 25‏ بتجهيز مواقد احتراق غاطسة ‎submerged combustion burners‏ في قاع المنصهر :006166
— 1 2 — في منطقة موقد ‎annular burner zone dls‏ ؛ ما يمنح مكون سرعة موجه لأعلى رأسيا ‎cell‏ ‏وغازات الاحتراق ‎combustion gases‏ على مسافة بين مواقد ‎burners‏ متجاورة من 250 إلى 0 مم.
6. عملية وفقاً لعنصر الحماية 5 حيث تكون المسافة بين مواقد متجاورة 600 إلى 800 مم. ‎dle .7‏ وفقاً لعنصر الحماية 1 ‎Gua‏ تظهر متجهات التدفق المتجمعة ‎convergent flow‏ بالداخل عند سطح ناتج الصهر ‎melt surface‏ سرعة تصل 2 متر/ثانية. ‏0 8. عملية وفقاً لعنصر الحماية 1 ‎Cua‏ تظهر متجهات السرعة ‎speed vectors‏ الموجهة لأسفل بالقرب من المحور المركزي الرأسي للدورة مكون سرعة لأسفل يصل إلى 2 متر/ثانية.
9. عملية وفقاً لعنصر الحماية 1 ‎Cus‏ يتم ‎mie‏ مكون سرعة مماسية ‎tangential speed‏ ‎component‏ إلى غازات احتراق ‎combustion gases‏ النفخ لأعلى. ‏15
‏0. عملية عنصر الحماية 1 حيث يتم الحصول على نمط تدفق ناتج الصهر الحلقي ‎toroidal‏ ‎melt‏ بتجهيز مواقد الاحتراق الغاطسة في قاع المصهر؛ في منطقة موقد حلقية ؛ ما يمنح مكون سرعة ‎speed component‏ موجه لأعلى رأسيا إلى اللهب وغازات الاحتراق ‎.combustion gases‏ ‏0 11. عملية وفقاً لعنصر الحماية 10 حيث يمر المحور المركزي للدورة خلال مركز منطقة الموقد الحلقية ‎annular burner zone‏ .
2. تجمعية مصهر ‎melter assembly‏ من ‎Jal‏ مادة ‎dada‏ خام ‎raw batch material‏ صلبة منصهرة لمنح ناتج صهرء تشتمل على غرفة انصهار ‎melting chamber‏ مجهزة بست مواقد ‏5 احتراق غاطسة ‎submerged combustion burners‏ على الأقل ؛ لكل منها محور موقد مركزي ‎central burner axis‏ يبرز من مخرجهاء وحدة مغذية لمادة خام ‎raw material feeder‏ ومخرج ناتج
صهر بالقرب من قاع غرفة الانصهار ‎chamber‏ ع0061008؛ وقد تم تجهيز مواقد الاحتراق الغاطسة ‎submerged combustion burners‏ في منطقة موقد حلقية ‎annular burner zone‏ ¢ في قاع غرفة الانصهار ‎melting chamber‏ على مسافة ‎lad‏ بين مواقد ‎burners‏ متجاورة ومحكومة بحيث تظهر المحاكاة بالحاسب التي تستغل معادلات ديناميكيات مائع ‎fluid dynamics equations‏ شائعة نمط تدفق ناتج صهر حلقي ‎toroidal melt‏ متولد في ناتج الصهرء مع ‎OS‏ المحور المركزي لدورة نمط تدفق ناتج الصهر الحلقي ‎toroidal melt‏ رأسيا ¢ متضمنا مكونات متجه تدفق متجمعة ‎convergent flow vector‏ بالداخل مركزيا عند سطح ناتج الصهر ‎melt surface‏ متبوعة بتدفق موجه لأسفل بالقرب من المحور المركزي لدورة نمط تدفق ناتج الصهر الحلقي ‎toroidal‏ ‎cmelt‏ وقد تم تجهيز محور الموقد المركزي ‎central burner axis‏ للمواقد ‎burners‏ بزاوية أقل من 0 30 درجة من المستوى الرأسي.
3. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 ‎Cua‏ يتم تجهيز مواقد الاحتراق الغاطسة ‎submerged combustion burners‏ على خط موقد حلقي ‎cannular burner line‏ خلال قاع غرفة الاتصهار ‎melting chamber‏ المذكورة.
4. تجمعية المصهر ‎Wy melter assembly‏ لعنصر الحماية 13 ‎Cus‏ يقع قطر دائرة الموقد ‎burner‏ ما بين 1200 و 2000 مم.
5. تجمعية المصهر ‎Wy melter assembly‏ لعنصر الحماية 13 حيث تم تجهيز 6 إلى 10 0 مةواقد ‎burners‏ على خط دائرة موقد ‎burner‏
‏6. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 ‎Cus‏ تم تجهيز مواقد الاحتراق الغاطسة ‎submerged combustion burners‏ على مسافة بين مواقد متجاورة من 1250-250 مم.
— 3 2 — 17 تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر ‎Cus 12 Lleall‏ تمت ‎dl)‏ محور الموقد ‎burner‏ بأقل من 30 درجة من المستوى الرأسي لأهداف منها منح مكون سرعة مماسية ‎tangential speed component‏ لغازات الاحتراق ‎.combustion gases‏
18. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 حيث تم تجهيز المواقد ‎burners‏ ‏على مسافة من 750-250 من الجدار الجانبي لغرفة الانصهار ‎melting chamber‏ المذكورة.
9. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 حيث تتم تغذية المادة الخام ‎raw material‏ فوق سطح ناتج الصهر ‎.melt surface‏
0. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 ‎Cus‏ يتم التحكم في المواقد ‎burners‏ أو مجموعة المواقد ‎burners‏ بشكل منفرد.
1. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 ‎Gua‏ تكون غرفة الانصهار ‎melting chamber 5‏ اسطوانية ؛ أو تظهر قطاعا عرضيا بيضاويا أو قطاعا عرضيا مضلعا يظهر أكثر من 5 جوانب.
2. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 ‎Cus‏ يشتمل المصهر ‎melter‏ ‏على ثقب في جدار المصهر ‎cmelter‏ فوق سطح ناتج الصهر ‎melt surface‏ مؤهل للفتح والغلق 0 بواسطة مكبس ‎piston‏ أو وسيلة نظيرة.
3. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 حيث تم تجهيز ثقب تصريف ناتج الصهر ‎melt discharge hole‏ مقابل مدخل المادة الخام ‎material‏ 12277 في جدار المصهر المحيطي»؛ قرب قاع غرفة الانصهار ‎obs melting chamber‏ يتم التحكم في ثقب التصريف 5 عامط ‎discharge‏ بوسيلة معروفة بذاتها.
— 4 2 — 24 تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 حيث تحقن المواقد الغاطسة ‎submerged burners‏ نفثات ضغط ‎pressure jets‏ عال لمنتجات الاحتراق داخل ناتج ‎gall‏ ‏بسرعة غازات احتراق ‎combustion gases‏ تتراوح من 60 إلى 300 متر/ثانية.
25. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 ‎Gua‏ تشتمل جدران غرفة الاتصهار ‎melting chamber‏ على جدران ‎dba‏ مزدوجة يفصلها سائل تبريد ‎cooling liquid‏ دوار .
6. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 حيث تم تجهيز المصهر ‎melter 0‏ بمعدات استرداد حرارة ‎.heat recovery equipment‏
7. تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ وفقا لعنصر الحماية 12 حيث تم تجهيز مواقد الاحتراق الغاطسة ‎submerged combustion burners‏ على مسافة بين مواقد ‎burners‏ ‏متجاورة من 900-500 مم.
8. خط إنتاج لألياف ‎glass fibers dala)‏ صوف زجاجي ‎glass wool‏ أو صوف حجري ‎stone wool‏ يشتمل على تجمعية المصهر ‎melter assembly‏ التي في عنصر الحماية 12.
9. عملية لتجهيز مادة منصهرة ‎molten material‏ تشتمل على إدخال مادة دفعة صلبة ‎solid‏ ‎batch material 0‏ في مصهر ‎¢melter‏ وصهر مادة الدفعة الصلبة ‎batch material‏ 50110 في المصهر ‎melter‏ باحتراق غاطس ‎submerged combustion‏ لمنح ناتج ‎«gaa‏ وتعريض ناتج الصهر لنمط تدفق عند محاكاته بواسطة تحليل ديناميكيات المائع الحسابية ‎Computational Fluid‏ ‎Dynamics‏ يظهر نمط تدفق ناتج صهر حلفي ‎toroidal melt‏ متولد في ناتج الصهر 0061668 في المصهر بواسطة 5 مواقد احتراق غاطسة ‎submerged combustion burners‏ على الأقل مجهزة لأهداف منها تجهيز نمط تدفق ناتج صهر ‎toroidal melt ls‏ وحيد يشتمل على متجهات تدفق رئيسية متجمعة ‎convergent flow vectors‏ بالداخل مركزيا عند سطح ناتج الصهر مع كون
— 5 2 — المحور المركزي لدورة نمط تدفق ناتج الصهر الحلقي ‎toroidal melt‏ رأسيا .
‏ا‎ *# As — i 1 ‏ال‎ ‏الك‎ i ‏ض‎ by ATE A NS 3 ‏ض‎ ‎AR 5 Val oF a a i PRN | ‏ض‎ ‏ل‎ SE.
HE fA Re THR 7 ‏ذ 0 3 ل ا الا‎ 7 ‏ل‎ Ia 3 0 Ba wii EE Bs NE FERRE ir a WTA Ha HAR AER Kar a a ‏ال ا ل £0 : ض ض‎ a TE RI SERA : ii 1 ‏ا ا ج‎ ERAS 6 0 RETA PRI ERS 8 Won SE Li FEL PER aed SRE 5 ‏ا‎ 4 Lo FG AER RRR RR ot ARNE y : FO id BE CHEE ay ‏ا‎ aly oa en fe RRR : Phen 1H 2 i Ea] fe dn EERIE: SA ees BH SR ER a TE ‏م | د ل ل ا ل 801080 ل ا‎ SNELL ‏اا ل‎ : SRI SRNG {BES Eh NR SS rn A 5 ‏ل‎ 0 ‏ا‎ AER EE RRR Sd RE GRE BE SRT : i ٍ 0 0 0 0 7 ‏ا‎ de ‏ال ا ال‎ a a Lat SAY Sed FAL 183 BAER NF ane 4 tid 3 Le 8 1 1 Vd eo, Sri pie Rail ‏و الا‎ 1 i a 0 1 0 OR AG FE HR ALIN aE Sar ER ; 0 7 i i HR AEG LEE Ya ER I ‏ام‎ FRE Pon 1 1 1 Wad FEE Se RES PE wh wo FE FIER I CHEN SETH 3 ‏ا ل ا ا‎ a ‏ا‎ RE ‏ا اذا‎ LEAR 3 Rida Vea ‏اي‎ Vi RE said 1 ‏اا ل‎ 3 in 1388 Ri FE en Sl Ti iad ES 1 ‏ا‎ EE WHE hid REN: Vwi ‏ا‎ = eT PE Goa 8 ED Wohi IEEE] RNS Si E10 TE Ne SHER, EY bl An Son EEE SHER ik HE ‏ا‎ aL EE Rak GRE RE ERAN HE Ne ‏ل ا ل ا‎ 1 ‏ا حم‎ in Soo ALE: SR IRR LITE SAAS VE Chanel aad 8 i ih Hi Ret LEE RAE Ri CE GE EE i { 1 ِ /- i A i 0“ 0 ‏اتج ل 1 ا‎ SE ke SE yh 1 03: ‏ا‎ ai sida EEA RR SEER ETE Terai ERI PLES ‏ل الوذ‎ RERUN Ne Re ‏ل جد لالحا‎ Pod i 0 ‏ا 0 ا‎ NR ‏ل‎ ERR CREE 13 1 0 He 0 1 3 WE 0 ‏انتج ا‎ RN Cai 1 i 107 Low RE i Sn dy 0 ERE SA ‏ات ل‎ ENE: a ii VES Sh LE RS ‏ا ا‎ Ppa HEE . : 0 2 1 08 ‏ا ا الا‎ EE eA ERE i Vem Sv.
SIRE TERR SVL Call i i Un ‏ا ممما ا‎ SE FE ian Hai 2 a il TH he FER SAC Ren SEES ‏وا له حر ؟‎ 1:1 ‏ل‎ JR id 3H Ea EIN ‏اا‎ TINE id IR ESE . ‏اا‎ EO SOE 3 IEEE a CHEERY LL Ta By ERIE i = ST SE HEH Lm a 8 ‏ل م ا‎ oe ox BE: el Lo MFC a 13 ‏الامش‎ Fre =x i : mee, 7 ‏د‎ ‏ل ض‎ wa ‏اج‎ ‏لذ‎ wh
ERT a — 1 ‘3 ‏ا م : م‎ x 8 1 ‏ا ا‎ 7
EC CE CS Raa Rr ‏سأ‎ pe 4 ‏ا‎ SREY He IRGC ‏ا‎ a: ‏خشيها‎ 8 3 Sas Ee ‏م‎ did ‏ض‎ ‏ل ا‎ 0 FO LEE RE EY ‏الح ا‎ ER MEE ‏م‎ EEE done oo YR 8 ‏اا 0 ا ا ا‎ SR He Dake HERE SSS ‏ال‎ 3 Sete Sake LATE, MRR ‏ال ل ال ل ا ووس ا‎ I RES £ Rep RY al ‏ل ل لمرو‎ ER ‏ا ا ال‎ AIP ‏لاط‎ REE A ‏ا ا ا‎ FEN NEN ‏ووم‎ Sead RAN SH EERE T: BER ‏ل‎ Ty Fo ‏اله‎ SEARS atm Se ‏ا الا ل‎ Ed Se SEE i SERRA ‏اا‎ EE ASAE BS ‏ال‎ a Prt eae ‏ححا‎ ‏ام 0 ال ف التي أن‎ OR ‏ال ا ل ول‎ Cert ef 1 1 [0 00 il Sa NERA BRL ‏ل‎ Re : LE [ESERIES id 1 1 ‏ل | ' ٍ ٍ إْ‎ Re LR 4 Ra FRA STE I La ER fy edad ‏ا اا ؟‎ i TRIN - ‏ل ا م ا ا ا ا الا‎ AEE 4 4 : EET FL IE See 4 oN GOA ‏د جه 211 0 ل‎ cod Li 1 7 ‏با‎ - ERR EIT: EMRE JES AREER IE JERE when f 8 ‏ال ا 1 ا‎ TE ‏ل‎ td ‏ا‎ HE 3 ie 5 1 ‏ل متت ا‎ NRA Ran ‏كح اي ال‎ BL RHC a by 2 0 RR DEERE NE NOES EERIE Sand Ere ee og SE Grid and ‏ا‎ SEE IE! 2 RE RA cat Ral YE i I EEE EN 4 ‏ا ال ا ا‎ RN: SE REE Fr Ra EW (ERE Pua ‏ل‎ ELE A 0 ‏ا ا‎ 1 1 SEE SPRL CHICE hal thE SHE RL ono da Ragan A 0 HERS See I Au i Sta og [ERE RE Yoofagr oh FR EARNER SI FERS Ed HI Hoe ag RT CR ARS Ft ERE SAN TEL CN 8 ‏ا‎ 0 i i 4 PRES: RASA URNA ‏خم ارك‎ gid gob tig U 1; JE NL ‏ب := 13 05 الب‎ A FES ACR ‏ل‎ REIS ot ; ar ‏ل‎ Hest I WR ER oot Ea 113 8 Ra God To FLIES SESE HER ST ‏المي 00 ال ل اا ال ا‎ 0 a Ch ERs ees Rim ena Hae 2 ‏سال‎ SRE ‏أ‎ dh 3 afi ‏لمش ال‎ EE ‏ا‎ Has Se 3 SER ‏الا ا‎ Re ‏ا‎ ‎HOF ‏له‎ EERE AR HEE EN NHS NE pili CN Mpa Hb NE HE Poo RT a PE ‏ل‎ i ‏اله‎ NEE ‏ا‎ Jo 5 ‏ا أي ا‎ FLEE ‏ال بدا دا لحا لش ا لد‎ Ho 2 add CRN en YY Fah ATE ey ‏ل‎ Behe hd SE 1 RD BEE RE Ja CEERI ‏حا بو د ااي‎ a Se ‏ااال‎ ANY ‏ا‎ REI FS AEN RE Cle La 3 i EN ATE EULER ol ‏ا نا نك الا‎ ‏عا‎ Bl ‏حا الما‎ FR SHAE ‏ا لا الم‎ ‏ا اا‎ NAR ‏ال ا‎ oF ‏الاي زه ا ا و‎ 0 : Lh : ‏ال ا الا ا‎ PENS Sh SAREE nS Ne TINE Hy ] 8 ‏اها ا ا ال ا لا‎ Te Ce 870007 i ‏مض دنه ال ص ا ا ا ا‎ Ee BR ‏ال ا ا ا ف ال‎ ANI FEA ‏و ا ا ل ا ا اح‎ ‏بو اح لا ب الس الي جر ا ا ال‎ 3 jo : et Eas Cal be TR oo : i K ea reas ¥ : 3 0 RN oY i : 0 1 ‏مي ا اي‎ TY . 0" cn 53 Sa " ‏ءَ*‎ ‏الح الما‎ EERE Shad g ‏ا‎ ‎1 i Ark ‏ب‎ i
7 ‏ل‎ ‏اسل اذ‎ ope 5 AEN A701 RG 3 BN { No do : EIFA ‏د‎ ‎PS I : A TE ‏أ‎ ‏ل لاا‎ #8 ‏م م‎ fo, - AL ag yoo ! ES $ : ‏ا‎ ‎1 { RRR ed F401 = : ‏؟‎ + ‏ا‎ ‏جه‎ 10 ‏ا م‎ i vgs ve yy Sag ‏الا‎ > 8 Paes iN 0 ‏ا‎ ey EE, ot ‏ب > ب سدحلا ب‎ oF a ‏إل‎ AN & i 3 A 8 . ¥ 5 ‏سق مسال‎ "7 8 k 8 yy 3 IS pa EE 1 by 0 ٌّ ‏لي‎ ‎Ww Ne ‏لايع‎ ‎ASN WR nT EA RE Be re
SA. i Nand a PRI « ‏إ‎ ‎: 75 0 + ‏شكل‎
لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA516370507A 2013-07-31 2016-01-31 مُصهرات احتراق غاطسة وطرق لاستخدامها SA516370507B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GBGB1313651.0A GB201313651D0 (en) 2013-07-31 2013-07-31 Melting of vitrifiable material
PCT/EP2014/066444 WO2015014921A1 (en) 2013-07-31 2014-07-30 Method and apparatus for melting solid raw batch material using submerged combustion burners

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA516370507B1 true SA516370507B1 (ar) 2020-05-01

Family

ID=49167225

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA516370507A SA516370507B1 (ar) 2013-07-31 2016-01-31 مُصهرات احتراق غاطسة وطرق لاستخدامها

Country Status (17)

Country Link
US (1) US10336640B2 (ar)
EP (1) EP3027563B1 (ar)
JP (1) JP6426736B2 (ar)
KR (1) KR102214644B1 (ar)
CN (1) CN105593174B (ar)
AU (1) AU2014298471B2 (ar)
CA (1) CA2918651C (ar)
DK (1) DK3027563T3 (ar)
ES (1) ES2720223T3 (ar)
GB (1) GB201313651D0 (ar)
HR (1) HRP20190591T1 (ar)
PL (1) PL3027563T3 (ar)
RU (1) RU2675827C2 (ar)
SA (1) SA516370507B1 (ar)
SI (1) SI3027563T1 (ar)
TR (1) TR201906453T4 (ar)
WO (1) WO2015014921A1 (ar)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB201313654D0 (en) * 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313656D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313652D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313651D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201501306D0 (en) 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Doo Skofja Loka And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Process for the preparation of high alumina cement
GB201501308D0 (ar) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja
GB201501314D0 (en) * 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja Glass melting
GB201501312D0 (en) 2015-01-27 2015-03-11 Knauf Insulation And Knauf Insulation Llc And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja Melter feeding system
CN107787305B (zh) * 2015-06-26 2020-10-16 Ocv智识资本有限责任公司 具有振动阻尼的浸没燃烧熔炉
GB201801977D0 (en) * 2018-02-07 2018-03-28 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Recycling
WO2020244165A1 (zh) * 2019-06-02 2020-12-10 安德森热能科技（苏州）有限责任公司 一种岩棉生产窑炉、设备及工艺
US11427492B2 (en) 2019-07-11 2022-08-30 Owens-Brockway Glass Container Inc. Multi-chamber submerged combustion melter and system
MX2023003708A (es) * 2020-09-30 2023-05-26 Owens Brockway Glass Container Sistemas de escape de fusion por combustion sumergida.
CN114013058A (zh) * 2021-09-25 2022-02-08 清远金谷智联环保产业研究院有限公司 一种综合利用固废生产岩棉板的方法

Family Cites Families (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3260587A (en) * 1962-12-05 1966-07-12 Selas Corp Of America Method of melting glass with submerged combustion heaters and apparatus therefor
US3248205A (en) 1962-12-21 1966-04-26 Selas Corp Of America Glass melting furnace with submerged gas burners
US3592151A (en) 1970-03-09 1971-07-13 Morgan Construction Co Method and apparatus for refuse incineration
SU996339A1 (ru) * 1981-07-16 1983-02-15 Государственный научно-исследовательский институт стекла Ванна стекловаренна печь
EP0086858A1 (de) 1982-02-24 1983-08-31 Sorg GmbH &amp; Co. KG Verfahren zum Schmelzen von Glas mit Hilfe von elektrischer Energie und Ofen zur Durchführung dieses Verfahrens
US4422862A (en) 1982-03-12 1983-12-27 Owens-Corning Fiberglas Corporation Process for reusing scrap glass
JPS58161931A (ja) * 1982-03-15 1983-09-26 Sumitomo Metal Ind Ltd スラグ繊維の製造方法
JPS6065743A (ja) * 1983-09-16 1985-04-15 Sumitomo Metal Ind Ltd ガラス長繊維用原料組成物の製造方法
US4544394A (en) * 1984-03-05 1985-10-01 Hnat James G Vortex process for melting glass
US4539034A (en) * 1984-07-19 1985-09-03 Ppg Industries, Inc. Melting of glass with staged submerged combustion
US4622007A (en) 1984-08-17 1986-11-11 American Combustion, Inc. Variable heat generating method and apparatus
AR240891A1 (es) 1985-06-25 1991-03-27 Ppg Ind Inc Cesionaria De Henr Un metodo de fundir un lote o carga de vidrio o lo similar.
DK267186D0 (da) 1986-06-06 1986-06-06 Rockwool Int Mineraluldsfremstilling
SE455438B (sv) 1986-11-24 1988-07-11 Aga Ab Sett att senka en brennares flamtemperatur samt brennare med munstycken for oxygen resp brensle
US5062789A (en) 1988-06-08 1991-11-05 Gitman Gregory M Aspirating combustion system
US5100453A (en) * 1991-03-07 1992-03-31 Glasstech, Inc. Method for recycling scrap mineral fibers
DE4446576C1 (de) 1994-12-25 1996-04-25 Sorg Gmbh & Co Kg Wannen-Schmelzofen zum Inertisieren von Schadstoffen durch Verglasen
DE19603698C1 (de) 1996-02-02 1997-08-28 Schott Glaswerke Alkalifreies Aluminoborosilicatglas und dessen Verwendung
US6109062A (en) 1996-10-08 2000-08-29 Richards; Raymond S. Apparatus for melting molten material
IT1292024B1 (it) 1997-05-28 1999-01-25 Balzaretti Modigliani Spa Procedimento e dispositivo di riciclaggio di scarti in una produzione di fibre minerali
CN1240634C (zh) 1998-01-09 2006-02-08 圣戈班玻璃制造公司 可玻璃化物质熔融与澄清的方法和装置
FR2774085B3 (fr) * 1998-01-26 2000-02-25 Saint Gobain Vitrage Procede de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables
US5954498A (en) 1998-02-26 1999-09-21 American Air Liquide, Inc. Oxidizing oxygen-fuel burner firing for reducing NOx emissions from high temperature furnaces
DE10029983C2 (de) 2000-06-26 2003-09-25 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzen und Läutern von Glas mit Wärmerückgewinnung
FR2832704B1 (fr) 2001-11-27 2004-02-20 Saint Gobain Isover Dispositif et procede de fusion de matieres vitrifiables
FR2837916B1 (fr) 2002-03-29 2004-12-10 Air Liquide Procede pour faire varier la position du point chaud d'une flamme
FR2843107B1 (fr) 2002-07-31 2005-06-17 Saint Gobain Four a cuves en serie pour la preparation de composition de verre a faible taux d'infondus
US7273583B2 (en) 2004-04-27 2007-09-25 Gas Technology Institute Process and apparatus for uniform combustion within a molten material
FR2873681A1 (fr) 2004-07-28 2006-02-03 Saint Gobain Procede et four a cuves en serie pour la preparation de frittes de verre
FR2873682B1 (fr) * 2004-07-29 2007-02-02 Saint Gobain Isover Sa Procede et dispositif de traitement de dechets fibreux en vue de leur recyclage
FR2881132B1 (fr) 2005-01-26 2007-04-27 Saint Gobain Bruleur immerge a flamme regulee
US7717701B2 (en) 2006-10-24 2010-05-18 Air Products And Chemicals, Inc. Pulverized solid fuel burner
FI123701B (fi) 2007-01-09 2013-09-30 Paroc Oy Ab Järjestelmä ja menetelmä mineraalikuitujen valmistuksessa
US20080276652A1 (en) 2007-05-11 2008-11-13 Jon Frederick Bauer Submerged combustion for melting high-temperature glass
US20110236846A1 (en) * 2008-01-18 2011-09-29 Gas Technology Institute Submerged combustion melter
WO2009118336A1 (fr) 2008-03-25 2009-10-01 Agc Flat Glass Europe Sa Four de fusion du verre
US8408197B2 (en) 2008-10-13 2013-04-02 Corning Incorporated Submergible combustion burner
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US8973400B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products
US9032760B2 (en) * 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US8875544B2 (en) 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US9145319B2 (en) 2012-04-27 2015-09-29 Johns Manville Submerged combustion melter comprising a melt exit structure designed to minimize impact of mechanical energy, and methods of making molten glass
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US9096453B2 (en) 2012-06-11 2015-08-04 Johns Manville Submerged combustion melting processes for producing glass and similar materials, and systems for carrying out such processes
JP5474700B2 (ja) * 2010-08-03 2014-04-16 一般財団法人電力中央研究所 誘導加熱による溶融炉
JP5712563B2 (ja) 2010-10-29 2015-05-07 旭硝子株式会社 気中溶融バーナー、ガラス原料の溶融方法、溶融ガラスの製造方法、ガラスビーズの製造方法、ガラス製品の製造方法、気中溶融装置およびガラス製品の製造装置
US20130260980A1 (en) 2012-03-30 2013-10-03 Robert D. Touslee Systems and methods for forming glass materials
US9533905B2 (en) 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
US9643869B2 (en) 2012-07-03 2017-05-09 Johns Manville System for producing molten glasses from glass batches using turbulent submerged combustion melting
RU2015117636A (ru) 2012-10-12 2016-12-10 Роквул Интернэшнл А/С Способ и устройство формирования искусственных стекловидных волокон
WO2014057130A1 (en) * 2012-10-12 2014-04-17 Rockwool International A/S Process and apparatus for forming man-made vitreous fibres
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
CN105189373A (zh) 2012-11-30 2015-12-23 康宁股份有限公司 涡旋燃烧器和浸没燃烧熔融的方法
KR20150140659A (ko) 2013-02-28 2015-12-16 코닝 인코포레이티드 수중 연소 용융용 버너
WO2014189506A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
US10654740B2 (en) 2013-05-22 2020-05-19 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
EP3003996B1 (en) 2013-05-30 2020-07-08 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
WO2014201106A1 (en) 2013-06-13 2014-12-18 Corning Incorporated Submerged combustion melters and burners therefor
GB201313652D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313653D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313656D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313651D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material
GB201313654D0 (en) 2013-07-31 2013-09-11 Knauf Insulation Doo Skofja Loka Melting of vitrifiable material

Also Published As

Publication number Publication date
KR20160039249A (ko) 2016-04-08
DK3027563T3 (da) 2019-05-06
EP3027563B1 (en) 2019-02-20
GB201313651D0 (en) 2013-09-11
TR201906453T4 (tr) 2019-05-21
HRP20190591T1 (hr) 2019-11-01
CA2918651A1 (en) 2015-02-05
CN105593174B (zh) 2019-08-13
AU2014298471A1 (en) 2016-03-03
KR102214644B1 (ko) 2021-02-10
CN105593174A (zh) 2016-05-18
ES2720223T3 (es) 2019-07-18
US20160185642A1 (en) 2016-06-30
AU2014298471B2 (en) 2017-06-22
WO2015014921A1 (en) 2015-02-05
PL3027563T3 (pl) 2019-07-31
RU2016106937A3 (ar) 2018-05-18
JP6426736B2 (ja) 2018-11-21
SI3027563T1 (sl) 2019-05-31
CA2918651C (en) 2020-10-20
RU2675827C2 (ru) 2018-12-25
US10336640B2 (en) 2019-07-02
JP2016535230A (ja) 2016-11-10
RU2016106937A (ru) 2017-09-01
EP3027563A1 (en) 2016-06-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA516370507B1 (ar) مُصهرات احتراق غاطسة وطرق لاستخدامها
US20200270160A1 (en) Submerged combustion melting of vitrifiable material
US11680004B2 (en) Submerged combustion melters and methods
CA2918652C (en) Process for manufacturing vitrified material by melting
US10604435B2 (en) Submerged combustion melter and method