RU96101806A - METHOD OF METAMORPHIC TREATMENT OF Beryllium-copper alloy (options) and Beryllium-copper alloy, obtained by this method (options) - Google Patents

METHOD OF METAMORPHIC TREATMENT OF Beryllium-copper alloy (options) and Beryllium-copper alloy, obtained by this method (options)

Info

Publication number
RU96101806A
RU96101806A RU96101806/02A RU96101806A RU96101806A RU 96101806 A RU96101806 A RU 96101806A RU 96101806/02 A RU96101806/02 A RU 96101806/02A RU 96101806 A RU96101806 A RU 96101806A RU 96101806 A RU96101806 A RU 96101806A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
alloy
temperature
range
usually
beryllium
Prior art date
Application number
RU96101806/02A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Б.Лонгенбергер Эдвард
Original Assignee
Браш Веллмэн Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Браш Веллмэн Инк. filed Critical Браш Веллмэн Инк.
Publication of RU96101806A publication Critical patent/RU96101806A/en

Links

Claims (20)

1. Метаморфическая обработка бериллийсодержащего сплава для получения однородной тонкозернистой структуры с сопутствующим улучшением механических свойств, отличающаяся тем, что осуществляют следующие этапы:
(i) термодинамическую обработку сплава при первой выбранной температуре, обычно в диапазоне 900 - 1500oF;
(ii) тепловую обработку пластической деформации сплава, полученного на этапе (i) при деформации ε свыше 30% со скоростью деформации, большей или равной около (2,210 • 107)/exp [(2,873 • 104)/(T + 459,4o)], где Т - температура в oF, при первой температуре;
(iii) отжиг сплава, полученного на этапе (ii), при второй определенной температуре, обычно, в диапазоне 1375 - 1500oF;
(iv) закалку в воде сплава, полученного на этапе (iii);
(v) термическое упрочение сплава, полученного на этапе (iv), при третьей выбранной температуре, обычно в диапазоне 480 - 660oF.1. Metamorphic treatment of beryllium-containing alloy to obtain a homogeneous fine-grained structure with a concomitant improvement in mechanical properties, characterized in that the following steps are carried out:
(i) thermodynamic processing of the alloy at the first selected temperature, usually in the range of 900 - 1500 o F;
(ii) heat treatment of plastic deformation of the alloy obtained in step (i) with deformation ε above 30% with a deformation rate greater than or equal to about (2.210 • 10 7 ) / exp [(2.873 · 10 4 ) / (T + 459, 4 o )], where T is the temperature in o F, at the first temperature;
(iii) annealing the alloy obtained in step (ii) at a second determined temperature, usually in the range 1375 - 1500 o F;
(iv) water quenching of the alloy obtained in step (iii);
(v) thermal hardening of the alloy obtained in step (iv) at the third selected temperature, usually in the range of 480 - 660 o F. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что скорость деформации ε выше или равна около (1,009 • 108)/exp [2,873 • 104)/(T + 459,4o)], где Т - температура в oF, при первой выбранной температуре.2. The method according to claim 1, characterized in that the strain rate ε is greater than or equal to about (1,009 · 10 8 ) / exp [2,873 · 10 4 ) / (T + 459.4 o )], where T is the temperature in o F, at the first temperature selected. 3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что бериллийсодержащий сплав является, медно-бериллиевым сплавом, причем первую температуру поддерживают в диапазоне 1000 - 1250oF, термообработку при первой температуре, предпочтительнее, осуществляют в течение более, чем около 16 ч, отжиг при второй выбранной температуре осуществляют в течение от около 30 мин до около 1 ч, при этом вторую выбранную температуру обычно поддерживают в диапазоне 1375 - 1475oF, термическое упрочнение осуществляют в течение от около 3 до около 6 ч.3. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the beryllium-containing alloy is a copper-beryllium alloy, and the first temperature is maintained in the range of 1000 - 1250 o F, heat treatment at the first temperature, preferably, is carried out for more than about 16 h, annealing at the second selected temperature is carried out for from about 30 minutes to about 1 h, while the second selected temperature is usually maintained in the range 1375 - 1475 o F, thermal hardening is carried out for from about 3 to about 6 hours 4. Метаморфическая обработка бериллийсодержащего сплава для получения однородной тонкозернистой структуры с сопутствующим улучшением механических свойств, отличающаяся тем, что осуществляют следующие этапы:
(i) термодинамическую обработку сплава при первой выбранной температуре, обычно в диапазоне 900 - 1850oF;
(ii) тепловую обработку пластической деформацией сплава, полученного на этапе (i) при деформации ε свыше 30% со скоростью деформации, большей или равной около (1,243 x 107)/ exp [(2,873 x 104)/)T + 459,4o)], где Т - тепература в oF, при первой температуре;
(iii) отжиг сплава, полученного на этапе (ii), при второй выбранной температуре, обычно в диапазоне от 1400 до 1750oF;
(iv) закалку в воде сплава, полученного на этапе (iii);
(v) термическое упрочение сплава, полученного на этапе (iv) при третьей выбранной температуре, обычно в диапазоне от 800 до 1000oF.4. Metamorphic processing of beryllium-containing alloy to obtain a homogeneous fine-grained structure with a concomitant improvement of mechanical properties, characterized in that the following steps are carried out:
(i) thermodynamic processing of the alloy at the first selected temperature, usually in the range of 900 - 1850 o F;
(ii) heat treatment by plastic deformation of the alloy obtained in step (i) with deformation ε above 30% with a deformation rate greater than or equal to about (1.243 x 10 7 ) / exp [(2.873 x 10 4 ) /) T + 459, 4 o )], where T is the temperature in o F, at the first temperature;
(iii) annealing the alloy obtained in step (ii) at a second selected temperature, usually in the range from 1400 to 1750 o F;
(iv) water quenching of the alloy obtained in step (iii);
(v) thermal hardening of the alloy obtained in step (iv) at the third selected temperature, usually in the range from 800 to 1000 o F. 5. Способ по п. 5, отличающийся тем, что бериллийсодержащий сплав является сплавом бериллий-медь, этап термодинамической обработки сплава осуществляют в течение более, чем около 10 ч, этап термического упрочнения сплава осуществляют в течение от около 2 до 3 ч, при этом третью выбранную температуру поддерживают, обычно в диапазоне от 900 до 950oF.5. The method according to p. 5, characterized in that the beryllium-containing alloy is a beryllium-copper alloy, the step of thermodynamic processing of the alloy is carried out for more than about 10 hours, the stage of thermal hardening of the alloy is carried out for from about 2 to 3 hours a third selected temperature is maintained, usually in the range of 900 to 950 o F. 6. Способ по п. 4, отличающийся тем, что третью температуру поддерживают, обычно в диапазоне от 900 до 1000oF, и после этапа термического упрочнения осуществляют дополнительное термическое упрочнение при четвертой выбранной температуре, обычно в диапазоне от 700 до 900oF.6. The method according to p. 4, characterized in that the third temperature is maintained, usually in the range from 900 to 1000 o F, and after the heat-hardening step, additional thermal hardening is performed at the fourth selected temperature, usually in the range from 700 to 900 o F. 7. Способ по п. 4, отличающийся тем, что бериллийсодержащий сплав является медно-бериллиевым сплавом, этап термодинамической обработки сплава осуществляют в течение более, чем около 10 ч, третью температуру поддерживают обычно в диапазоне от 925 до 1000oF, термическое упрочнение осуществляют в течение от около 2 до 10 ч, после чего осуществляют дополнительное термическое упрочнение при четвертой выбранной температуре, обычно в диапазоне от 750 до 850o в течение от около 10 до 30 ч.7. The method according to p. 4, characterized in that the beryllium-containing alloy is a copper-beryllium alloy, the step of thermodynamic processing of the alloy is carried out for more than about 10 hours, the third temperature is usually maintained in the range from 925 to 1000 o F, thermal hardening is carried out for from about 2 to 10 hours, after which additional thermal hardening is carried out at the fourth selected temperature, usually in the range from 750 to 850 o for about 10 to 30 hours. 8. Метаморфическая обработка материала для получения обычно равноосной однородной тонкозернистой структуры с сопутствующим улучшением свойств и характеристик материала, отличающаяся тем, что осуществляют следующие этапы:
(i) термодинамическую обработку материала при первой выбранной температуре, обычно в диапазоне от 900 до 1700oF;
(ii) тепловую обработку термической деформацией сплава, полученного на этапе i, при деформации ε свыше 30% со скоростью деформации, большей или равной около (1,243 • 107)/exp[(2,873 • 104)/(T + 459,4o)], где Т - температура oF, при первой температуре;
(iii) отжиг сплава, полученного на этапе (ii), при второй выбранной температуре, обычно в диапазоне от 1375 до 1750oF;
(iv) закалку в воде материала, полученного на этапе (iii);
(v) термическое упрочнение материала, полученного на этапе iv, при третьей выбранной температуре, обычно в диапазоне от 600 до 1000oF.8. Metamorphic processing of the material to obtain a generally equiaxial homogeneous fine-grained structure with a concomitant improvement in the properties and characteristics of the material, characterized in that the following steps are carried out:
(i) thermodynamic processing of the material at the first selected temperature, usually in the range from 900 to 1700 o F;
(ii) heat treatment by thermal deformation of the alloy obtained in step i, with deformation ε above 30% with a deformation rate greater than or equal to about (1.243 • 10 7 ) / exp [(2.873 • 10 4 ) / (T + 459.4 o )], where T is the temperature o F, at the first temperature;
(iii) annealing the alloy obtained in step (ii) at the second selected temperature, usually in the range from 1375 to 1750 o F;
(iv) water quenching of the material obtained in step (iii);
(v) thermal hardening of the material obtained in step iv, at the third selected temperature, usually in the range from 600 to 1000 o F. 9. Способ по любому из пп. 4 - 7, отличающийся тем, что этап отжига сплава осуществляют в течение от около 15 мин до около 3 ч. 9. The method according to any one of paragraphs. 4 to 7, characterized in that the annealing step of the alloy is carried out for from about 15 minutes to about 3 hours. 10. Способ по пп. 1 - 9, отличающийся тем, что осуществляют для получения обычно равноосной, однородной тонкозернистой структуры и сопутствующего улучшения при ультрозвуковой дефектоскопии. 10. The method according to paragraphs. 1 to 9, characterized in that they carry out to obtain a generally equiaxed, homogeneous, fine-grained structure and a concomitant improvement in ultrasonic flaw detection. 11. Способ по любому из пп. 1 - 10, отличающийся тем, что осуществляют для измельчения размера зерна с сопутствующим улучшением электропроводности, предела прочности, общего удлинения, % уменьшения по площади и вязкости. 11. A method according to any one of claims. 1 - 10, characterized in that carry out for grinding the grain size with the concomitant improvement of electrical conductivity, tensile strength, total elongation,% reduction in area and viscosity. 12. Способ по любому из пп. 4 - 11, отличающийся тем, что осуществляют для улучшения электропроводности. 12. A method according to any one of claims. 4 - 11, characterized in that carried out to improve the conductivity. 13. Способ по любому из пп. 1 - 7, отличающийся тем, что в качестве исходного сплава, используют слиток, гомогенизированный перед этапом (i). 13. A method according to any one of claims. 1 to 7, characterized in that as the source of the alloy, use the ingot, homogenized before step (i). 14. Способ по любому из пп. 1 - 7, отличающийся тем, что сплав этапа (i) охлаждают между этапами (ii) и (iii) со скоростью обычно в диапазоне от 1000oF/с до 1oF/ч.14. A method according to any one of claims. 1 to 7, characterized in that the alloy of step (i) is cooled between steps (ii) and (iii) with a speed usually in the range from 1000 o F / s to 1 o F / h. 15. Способ по любому из пп. 1 - 7, отличающийся тем, что исходный сплав используют в кованом виде. 15. A method according to any one of claims. 1 to 7, characterized in that the original alloy is used in forged form. 16. Способ по любому из пп. 1 - 7, отличающийся тем, что сплав этапа (i) подвергают обработке пластической деформацией посредством горячей прокатки. 16. A method according to any one of claims. 1 to 7, characterized in that the alloy of step (i) is subjected to plastic deformation processing by hot rolling. 17. Способ по любому из пп. 1 - 7, отличающийся тем, что сплав этапа (i) подвергают тепловой обработке пластической деформацией посредством горячей ковки. 17. A method according to any one of claims. 1 to 7, characterized in that the alloy of step (i) is subjected to heat treatment by plastic deformation by means of hot forging. 18. Способ по любому из пп. 1 - 7, отличающийся тем, что спав этапа (i) подвергают тепловой деформации пластической деформацией посредством горячего прессования. 18. A method according to any one of claims. 1 to 7, characterized in that the spav of step (i) is subjected to thermal deformation by plastic deformation by means of hot pressing. 19. Метаморфически обработанный медно-бериллиевый сплав, отличающийся тем, что электропроводность сплава в % IACS и предел текучести сплава в ksi d 4,5 раза выше значения 400. 19. Metamorphically processed copper-beryllium alloy, characterized in that the electrical conductivity of the alloy in% IACS and the yield strength of the alloy are ksi d 4.5 times the value 400. 20. Метаморфически обработанный медно-бериллиевый сплав, отличающийся тем, что ударная нагрузка сплава в фотофунтах в 3 раза и предел текучести сплава в 2 раза выше значения 275. 20. Metamorphic-processed copper-beryllium alloy, characterized in that the impact load of the alloy in photons is 3 times and the yield strength of the alloy is 2 times higher than the value of 275.
RU96101806/02A 1995-02-01 1996-01-31 METHOD OF METAMORPHIC TREATMENT OF Beryllium-copper alloy (options) and Beryllium-copper alloy, obtained by this method (options) RU96101806A (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/382,131 1995-02-01

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU96101806A true RU96101806A (en) 1998-02-27

Family

ID=

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4179314A (en) Treatment of beryllium-copper alloy and articles made therefrom
JPH0686638B2 (en) High-strength Ti alloy material with excellent workability and method for producing the same
US4047980A (en) Processing chromium-containing precipitation hardenable copper base alloys
JPS6326191B2 (en)
WO2002063059A1 (en) High strenght aluminum alloy
FR2459838A1 (en) COPPER-BASED ALLOYS AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME
CA2164064C (en) Metamorphic processing of alloys and products thereof
RU96101806A (en) METHOD OF METAMORPHIC TREATMENT OF Beryllium-copper alloy (options) and Beryllium-copper alloy, obtained by this method (options)
JPS5893860A (en) Manufacture of high strength copper alloy with high electric conductivity
US20070267113A1 (en) Method and process of non-isothermal aging for aluminum alloys
JPH05132745A (en) Production of aluminum alloy excellent in formability
KR900002197B1 (en) Process of manufacturing of aluminium wire rods
US6190468B1 (en) Metamorphic processing of alloys and products thereof
JP2678292B2 (en) Heat-treated aluminum alloy semi-finished product with excellent strength and method for manufacturing the product
JP2566877B2 (en) Method for producing Cu-Ag alloy conductor
JPS63243252A (en) Manufacture of high-strength conductive aluminum-alloy conductor
JPS627836A (en) Manufacture of aluminum alloy having fine-grained structure
JPS61288036A (en) Copper alloy for lead frame and its production
JPS63157843A (en) Manufacture of aluminum-alloy conductor
JPH04346639A (en) Method for hot-forging high conduction type beryllium coper alloy
JPH08232051A (en) Production of aluminum alloy forged product
JPS6144166A (en) Manufacture of titanium alloy plate
JP2932726B2 (en) Manufacturing method of copper alloy wire
JPH0827551A (en) Production of cu-ni-si alloy for electrical and electronic apparatus parts
JPH02166251A (en) Aluminum alloy excellent in ductility and its production