RU41836U1 - HEAT EXCHANGE UNIT TYPE GAS AIR COOLING UNIT - Google Patents
HEAT EXCHANGE UNIT TYPE GAS AIR COOLING UNIT Download PDFInfo
- Publication number
- RU41836U1 RU41836U1 RU2004109022/22U RU2004109022U RU41836U1 RU 41836 U1 RU41836 U1 RU 41836U1 RU 2004109022/22 U RU2004109022/22 U RU 2004109022/22U RU 2004109022 U RU2004109022 U RU 2004109022U RU 41836 U1 RU41836 U1 RU 41836U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vessel
- section
- heat
- heat exchange
- heat exchanger
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области энергетики и может найти применение в теплообменных аппаратах типа аппарата воздушного охлаждения (АВО) газа. Теплообменный аппарат типа аппарата воздушного охлаждения газа состоит из верхней и нижней частей. Верхняя часть образована боковыми и торцевыми стенами теплообменной секции аппарата и многорядным пучком теплообменных труб. Боковые стены с внутренней стороны сосуда снабжены продольными обтекателями-вытеснителями. Нижняя часть сосуда образована кожухами вентиляторов для нагнетания охлаждающей среды. Каждый кожух содержит диффузор с круглым поперечным сечением в зоне размещения вентилятора и многоугольным в зоне примыкания к теплообменной секции. Устьями кожухов вентиляторов образован многоустьевый вход в сосуд. При этом отношение суммарной площади многоустьевого сечения на входе в сосуд, образованного устьями кожухов вентиляторов в составе сосуда, к площади сечения сосуда на выходе из него составляет по габаритным размерам сосуда ΣFниж:Fбр.верзн=0,42-0,9, где ΣFниж - суммарная площадь многоустьевого сечения на входе в сосуд, м2; Fбр.верхн - габаритная площадь рабочего сечения сосуда в верхней его части без учета аэродинамического затенения, создаваемого теплообменными трубами пучка, м2. Технический результат, обеспечиваемый полезной моделью, состоит в повышении экономичности теплообменного аппарата типа аппарата воздушного охлаждения газа за счет разработанных в изобретении конструктивных решений стен сосуда, обеспечивающих лучшую аэродинамику прохождения охлаждающей среды, в том числе в пристенных зонах сосуда, а также в высокой адаптивности системы сосуда к сезонным изменениям внешней среды и масс охлаждаемого газа, пропускаемого через пучок теплообменных труб сосуда, за счет оптимизации соотношения параметров проходных сечений сосуда и всего аппарата в целом.The utility model relates to the field of energy and may find application in heat exchangers such as gas air coolers. A heat exchanger of the type of gas air-cooling apparatus consists of upper and lower parts. The upper part is formed by the side and end walls of the heat-exchange section of the apparatus and a multi-row bundle of heat-exchange tubes. The side walls on the inside of the vessel are equipped with longitudinal fairings-displacers. The lower part of the vessel is formed by fan casings for pumping a cooling medium. Each casing contains a diffuser with a circular cross section in the fan placement area and polygonal in the area adjacent to the heat exchange section. The mouths of the fan casings formed a multi-mouth entrance to the vessel. In this case, the ratio of the total area of the multi-mouth section at the inlet of the vessel formed by the mouths of the fan casings as part of the vessel to the cross-sectional area of the vessel at the outlet of it is ΣF lower in overall dimensions of the vessel: F b.verzn = 0.42-0.9, where ΣF bottom - the total area of the multi-mouth section at the entrance to the vessel, m 2 ; F br.superh - the overall working cross-sectional area of the vessel in its upper part without taking into account the aerodynamic shading created by the beam heat-exchange tubes, m 2 . The technical result provided by the utility model consists in increasing the efficiency of a heat exchanger such as an air gas cooling apparatus due to the design solutions of the vessel walls developed in the invention, which provide better aerodynamics of the passage of the cooling medium, including in the wall zones of the vessel, as well as in the high adaptability of the vessel system seasonal changes in the environment and the masses of the cooled gas passed through the bundle of heat-exchange tubes of the vessel, due to the optimization of the ratio passage sections of the vessel and the entire apparatus as a whole.
Description
Полезная модель относится к области энергетики и может найти применение в теплообменных аппаратах типа воздушного охлаждения (АВО) газа.The utility model relates to the field of energy and may find application in heat exchangers such as air cooling (ABO) gas.
В общем случае АВО представляет собой аппарат, состоящий из двух основных частей: поверхности охлаждения (теплообменные секции) и системы подачи воздуха.In general, an ABO is an apparatus consisting of two main parts: a cooling surface (heat-exchange sections) and an air supply system.
Известен теплообменный аппарат типа аппарата воздушного охлаждения газа, содержащий теплообменные секции, закрепленные в трубных решетках, с камерами подвода и отвода теплоносителя, вентиляторы с приводом и опорную металлоконструкцию (RU 2075714).A heat exchanger of the type of gas air-cooling apparatus is known, comprising heat exchange sections fixed in tube sheets with heat supply and exhaust chambers, driven fans and a supporting metal structure (RU 2075714).
Известны теплообменные аппараты типа воздушного охлаждения с горизонтальным расположением теплообменных секций нагнетательного типа, в которых вентилятор расположен до теплообменной секции по ходу движения воздуха (RU 2200907). Теплообменные аппараты такого типа являются более простыми и удобными в обслуживании, но занимают большие площади и являются более металлоемкими и потребляют много энергии.Known heat exchangers of the type of air cooling with a horizontal arrangement of the heat exchange sections of the discharge type, in which the fan is located up to the heat exchange section in the direction of air flow (RU 2200907). Heat exchangers of this type are simpler and more convenient to maintain, but they occupy large areas and are more metal-intensive and consume a lot of energy.
Наиболее близким аналогом по технической сущности и достигаемому результату заявляемого устройства является теплообменный аппарат типа воздушного охлаждения природного газа с коллекторами входа и выхода продукта 2АВГ-75(100), предназначенный для охлаждения газа на компрессорных станциях магистральных газопроводов (см. В.Б.Кунтыш, А.Н.Бессонный и др. Основы расчета и проектирования теплообменников воздушного охлаждения. - С/П: Недра, 1996, с.84-85, рис.2.37). Теплообменный аппарат типа аппарата воздушного охлаждения газа состоит из горизонтально расположенных секций коллекторного типа, собранных из оребренных биметаллических труб, которые обдуваются потоком воздуха, нагнетаемого снизу осевыми вентиляторами с приводами от тихоходных электродвигателей. Теплообменные секции включают камеры подвода и отвода охлаждаемого газа, содержащие трубные доски с отверстиями, в которые The closest analogue in technical essence and the achieved result of the claimed device is a heat exchanger of the type of air cooling of natural gas with collectors of input and output of the product 2АВГ-75 (100), designed to cool gas at compressor stations of gas pipelines (see V. B. Kuntysh, A.N. Bessonny et al. Fundamentals of calculation and design of air-cooled heat exchangers. - S / P: Nedra, 1996, pp. 84-85, Fig. 2.37). A heat exchanger of the type of gas air-cooling apparatus consists of horizontally arranged collector-type sections assembled from finned bimetallic pipes that are blown by a stream of air pumped from below by axial fans driven by low-speed electric motors. Heat exchange sections include chilled gas supply and exhaust chambers containing tube boards with openings into which
заделаны концы оребренных теплообменных труб. Материал теплообменных труб: внутренних - сталь, оребрения - алюминий.The ends of finned heat-exchange tubes are sealed. Material of heat transfer pipes: internal - steel, fins - aluminum.
Недостатками известных теплообменных аппаратов типа АВО являются большое энергопотребление, значительная металлоемкость и трудоемкость изготовления, что делает их дорогими в изготовлении и эксплуатации. Большая протяженность труб, а также большие габариты и вес аппарата в целом приводят к большому расходу материала. Значительно высокая потребляемая мощность привода вентилятора вызвана большим аэродинамическим сопротивлением воздуха при движении его через пучок теплообменных труб. Кроме этого, воздух, набегающий на трубный пучок, имеет неравномерное скоростное поле, что не позволяет эффективно использовать всю теплообменную поверхность. Низкая скорость нагретого воздуха на выходе из теплообменных секций может привести к рециркуляции, то есть к обратному току воздушного потока в зону разрежения на всасе вентилятора, и следовательно к энергетическим потерям. К значительным потерям мощности на перемещение теплоносителя (охлаждаемого природного газа) по трубам также приводит увеличение гидравлического сопротивления при распределении газа по трубам пучка из камеры его подвода. Работа отдельных узлов теплообменного аппарата типа АВО, а именно коллекторов, подводящих и отводящих газ, трубных камер и собственно пучка оребренных теплообменных труб под давлением приводит к чрезмерным нагрузкам на элементы конструкции, расположенные в областях высокого давления, и к дополнительным гидравлическим потерям, связанным с неравномерностью потока газа, подаваемого на охлаждение. Работа в условиях агрессивных сред также требует использования в АВО коррозионностойких материалов, обеспечивающих его работоспособность в этих условиях.The disadvantages of the known heat exchangers of the type ABO are high power consumption, significant metal consumption and the complexity of manufacturing, which makes them expensive to manufacture and operate. The large length of the pipes, as well as the large dimensions and weight of the apparatus as a whole lead to a large consumption of material. Significantly high power consumption of the fan drive is caused by the high aerodynamic resistance of the air when it moves through a bundle of heat exchange tubes. In addition, the air flowing onto the tube bundle has an uneven velocity field, which does not allow the efficient use of the entire heat exchange surface. The low speed of the heated air at the outlet of the heat exchange sections can lead to recirculation, that is, to the reverse current of the air flow to the rarefaction zone at the fan inlet, and therefore to energy losses. Significant losses in power for moving the coolant (cooled natural gas) through the pipes are also caused by an increase in hydraulic resistance during the distribution of gas through the pipes of the beam from its supply chamber. The operation of individual nodes of the ABO type heat exchanger, namely collectors supplying and discharging gas, tube chambers and the actual bundle of finned heat exchanger tubes under pressure, leads to excessive loads on structural elements located in high pressure areas and to additional hydraulic losses associated with unevenness the flow of gas supplied to the cooling. Work in aggressive environments also requires the use of corrosion-resistant materials in the air handling unit, ensuring its performance under these conditions.
Задачей настоящей полезной модели является повышение экономичности теплообменного аппарата типа аппарата воздушного охлаждения газа.The objective of this utility model is to increase the efficiency of a heat exchanger such as an air gas cooling apparatus.
Поставленная задача в представленной полезной модели решается за счет того, что теплообменный аппарат типа аппарата воздушного охлаждения газа содержит устройство для забора и подачи в зону пучка теплообменных труб внешней теплообменной среды, выполненное в виде открытого с торцов сосуда, который образован в зоне расположения теплообменных труб боковыми и The problem in the presented utility model is solved due to the fact that the heat exchanger of the type of gas air-cooling apparatus contains a device for collecting and supplying an external heat-exchange medium into the heat-exchange tube bundle, made in the form of a vessel open from the ends of the vessel, which is formed in the zone of the heat-exchange tubes by the side and
торцевыми стенами теплообменной секции аппарата и многорядным пучком теплообменных труб, а на входе выполнен с многоустьевым сечением, образованным устьями кожухов вентиляторов для нагнетания охлаждающей среды, каждый из которых содержит диффузор с круглым поперечным сечением в зоне размещения вентилятора и многоугольным, преимущественно прямоугольным поперечным сечением в зоне примыкания к теплообменной секции, с по крайней мере двумя противоположными кромками, примыкающими к соответствующим контактным участкам боковых стен теплообменной секции, при этом боковые стены с внутренней стороны сосуда снабжены продольными обтекателями-вытеснителями в виде элементов, образующих в сосуде протяженные выступы по крайней мере на большей части длины внутренней поверхности стены сосуда, а торцевые стены сосуда по крайней мере на части их высоты, составляющей 0,5-0,85 высоты боковых стен, образованы трубными досками камер входа и выхода газа теплообменной секции, которые установлены на разновысокие опоры, выполненные в концевых участках боковых стен сосуда, при этом отношение суммарной площади многоустьевого сечения на входе в сосуд, образованного устьями кожухов вентиляторов в составе сосуда, к площади сечения сосуда на выходе из него, составляет по габаритным размерам сосуда ΣFниж:Fбp.вepxн=0,42-0,9, где ΣFниж - суммарная площадь многоустьевого сечения на входе в сосуд, м2, Fбр.верхн - габаритная площадь рабочего сечения сосуда в верхней его части без учета аэродинамического затенения, создаваемого теплообменными трубами пучка, м2.the end walls of the heat-exchange section of the apparatus and the multi-row bundle of heat-exchange pipes, and at the inlet is made with a multi-mouth section formed by the mouths of the fan casings for pumping a cooling medium, each of which contains a diffuser with a circular cross section in the fan placement area and a polygonal, mainly rectangular cross-section in the zone adjacent to the heat exchange section, with at least two opposite edges adjacent to the corresponding contact areas of the side walls exchange section, while the side walls on the inner side of the vessel are equipped with longitudinal fairings-displacers in the form of elements forming extended protrusions in the vessel at least for most of the length of the inner surface of the vessel wall, and the end walls of the vessel at least for part of their height, which is 0.5-0.85 of the height of the side walls, formed by tube plates of the gas inlet and outlet chambers of the heat exchange section, which are mounted on uneven supports made in the end sections of the side walls of the vessel, the ratio the total area of the multi-mouth section at the inlet of the vessel, formed by the mouths of the fan casings in the vessel, to the cross-sectional area of the vessel at the exit from it, is ΣF lower in overall dimensions of the vessel: F bp.verxn = 0.42-0.9, where ΣF is lower - the total area of the multi-mouth section at the entrance to the vessel, m 2 , F br.superh - the overall area of the working section of the vessel in its upper part without taking into account the aerodynamic shading created by the beam heat-exchange tubes, m 2 .
В плоскости аэродинамического затенения, создаваемого верхним рядом теплообменных труб пучка, соотношение ΣFниж:Fбр.верхн может составлять 0,51±11,5%.In the plane of aerodynamic shading created by the upper row of the beam heat-exchange tubes, the ratio ΣF is lower : F br.sup.h can be 0.51 ± 11.5%.
При этом перепад в уровнях нижних отметок участков противоположных торцевых стен сосуда, образованных трубными досками камер входа и выхода газа, может составлять 0,002-0,009 длины продольных стен сосуда.In this case, the difference in the levels of the lower marks of the sections of the opposite end walls of the vessel formed by the tube plates of the gas inlet and outlet chambers may be 0.002-0.009 of the length of the longitudinal walls of the vessel.
Кроме того, каждое устье многоустьевого входа в сосуд может быть выполнено в виде коллектора плавного входа переменной кривизны в продольном сечении с конфигурацией по крайней мере со стороны внутренней поверхности, например, по лемнискате и преимущественно круглым в плане, причем входное In addition, each mouth of the multi-mouth entrance into the vessel can be made in the form of a collector of a smooth entrance of variable curvature in longitudinal section with a configuration at least from the side of the inner surface, for example, along the lemniscate and mainly round in plan, and the input
устье кожуха в зоне перехода коллектора плавного входа в диффузор может быть выполнено диаметром, составляющим 0,6-0,95 ширины теплообменной секции.the mouth of the casing in the transition zone of the collector of the smooth entry into the diffuser can be made with a diameter of 0.6-0.95 of the width of the heat exchange section.
При этом сосуд может быть выполнен под число кожухов под вентиляторы и соответствующее им число устьев, составляющее от двух до пяти, а вентиляторы для нагнетания в сосуд охлаждающей среды, преимущественно воздуха, могут быть выполнены преимущественно двух - или трехлопастными с регулируемым изменением угла поворота лопастей, с приводом колеса вентилятора преимущественно прямым, безредукторным от тихоходного электродвигателя, его мощностью, составляющей предпочтительно 2,5-12,0 кВт и номинальной частотой вращения предпочтительно 290-620 мин-1.In this case, the vessel can be made for the number of casings for the fans and the corresponding number of mouths, ranging from two to five, and the fans for injection into the vessel of the cooling medium, mainly air, can be made mainly of two - or three-blade with an adjustable change in the angle of rotation of the blades, with a fan wheel drive, mainly direct, gearless from a low-speed electric motor, with a power of preferably 2.5-12.0 kW and a nominal speed of preferably 290-620 mi -1.
Кроме того, верхняя часть сосуда может быть выполнена в виде теплообменной секции преимущественно в форме прямоугольной панели, а число рядов теплообменных труб, расположенных по высоте панели, может составлять от 4 до 14, и в ряду может быть размещено от 21 до 98 труб при номинальной длине труб в секции от 6 до 24 м, причем трубы могут быть выполнены преимущественно биметаллическими, с внешним слоем и оребрением из материала с более высокой относительно внутреннего слоя теплопроводностью, преимущественно из алюминиевого сплава.In addition, the upper part of the vessel can be made in the form of a heat exchange section, mainly in the form of a rectangular panel, and the number of rows of heat exchange pipes located along the height of the panel can be from 4 to 14, and from 21 to 98 pipes can be placed in a row at nominal the length of the pipes in the section is from 6 to 24 m, and the pipes can be made predominantly bimetallic, with an outer layer and ribbing from a material with a higher thermal conductivity relative to the inner layer, mainly from an aluminum alloy.
Технический результат, обеспечиваемый полезной моделью, состоит в повышении экономичности теплообменного аппарата типа аппарата воздушного охлаждения газа за счет разработанных в изобретении конструктивных решений стен сосуда, обеспечивающих лучшую аэродинамику прохождения охлаждающей среды, в том числе в пристенных зонах сосуда, а также высокой адаптивности системы сосуда к сезонным изменениям внешней среды и масс охлаждаемого газа, пропускаемого через пучок теплообменных труб сосуда, за счет оптимизации соотношения параметров проходных сечений сосуда и всего аппарата в целом.The technical result provided by the utility model consists in increasing the efficiency of a heat exchanger such as an air-gas cooling apparatus due to the design solutions of the vessel walls developed in the invention, which provide better aerodynamics of the passage of the cooling medium, including in the wall zones of the vessel, as well as high adaptability of the vessel system to seasonal changes in the environment and the masses of the cooled gas passed through the bundle of heat-exchange tubes of the vessel, due to the optimization of the ratio of parameters ohodnyh sections of the vessel and the whole apparatus as a whole.
Полезная модель поясняется чертежами, где:The utility model is illustrated by drawings, where:
на фиг.1 изображен сосуд для охлаждающей среды аппарата воздушного охлаждения газа, вид сбоку;figure 1 shows a vessel for the cooling medium of the apparatus for air cooling of gas, side view;
на фиг.2 - то же, вид с торца;figure 2 is the same, end view;
на фиг.3 - то же, вид по А-А на фиг.1.figure 3 is the same, a view along aa in figure 1.
Теплообменный аппарат типа аппарата воздушного охлаждения газа состоит The heat exchanger type gas air cooling apparatus consists
из верхней 1 и нижней 2 частей. Верхняя часть 1 сосуда выполнена в виде теплообменной секции 3, преимущественно в форме прямоугольной панели 4, и образована боковыми 5 и торцевыми 6 стенами теплообменной секции 3 аппарата и многорядным пучком 7 теплообменных труб 8. Число рядов 9 теплообменных труб 8, расположенных по высоте панели 4, может составлять от 4 до 14, и в ряду 9 может быть размещено от 21 до 98 труб 8 при номинальной длине труб 8 в секции 3 от 6 до 24 м. Трубы 8 могут быть выполнены преимущественно биметаллическими, с внешним слоем и оребрением из материала с более высокой относительно внутреннего слоя теплопроводностью, преимущественно из алюминиевого сплава.from the top 1 and bottom 2 parts. The upper part 1 of the vessel is made in the form of a heat exchange section 3, mainly in the form of a rectangular panel 4, and is formed by side 5 and end 6 walls of the heat exchange section 3 of the apparatus and a multi-row bundle 7 of heat transfer tubes 8. The number of rows 9 of heat transfer tubes 8 located along the height of the panel 4 , can be from 4 to 14, and in line 9 can be placed from 21 to 98 pipes 8 with a nominal length of pipes 8 in section 3 from 6 to 24 m. Pipes 8 can be made mainly bimetallic, with an outer layer and finning from material with higher rel itelno thermal conductive inner layer, advantageously made of aluminum alloy.
Нижняя часть 2 сосуда образована кожухом 10 по крайней мере одного вентилятора 11, содержащего диффузор 12 с круглым поперечным сечением в зоне 13 размещения вентилятора 11 и многоугольным, преимущественно прямоугольным в зоне 14 примыкания к теплообменной секции 3. Сосуд выполнен под число кожухов 10 под вентиляторы 11 и соответствующее им число устьев, составляющее от двух до пяти.The lower part 2 of the vessel is formed by the casing 10 of at least one fan 11, containing a diffuser 12 with a circular cross section in the area 13 of the placement of the fan 11 and polygonal, mainly rectangular in the area 14 adjacent to the heat exchange section 3. The vessel is made for the number of casings 10 for fans 11 and the corresponding number of mouths, ranging from two to five.
Вентиляторы 11 могут быть выполнены преимущественно двух - или трехлопастными с регулируемым изменением угла поворота лопастей 15, с приводом колеса вентилятора преимущественно прямым, безредукторным от тихоходного электродвигателя 16, с мощностью, составляющей предпочтительно 2,5-12,0 кВт и номинальной частотой вращения предпочтительно 290-620 мин -1.The fans 11 can be made predominantly two- or three-bladed with an adjustable angle of rotation of the blades 15, with the drive of the fan wheel mainly direct, gearless from a low-speed electric motor 16, with a power component of preferably 2.5-12.0 kW and a nominal speed of preferably 290 -620 min -1 .
Боковые стены 5 с внутренней стороны сосуда снабжены продольными обтекателями-вытеснителями 17 в виде элементов, образующих в сосуде протяженные выступы по крайней мере на большей части длины поверхности стены 5, обращенной в сосуд в приграничной зоне 18 расположения пучка 7 теплообменных труб 8. Торцевые стены 6 сосуда по крайней мере на части их высоты, составляющей 0,5-0,7 высоты боковых стен 5, образованы трубными досками 19 камер входа 20 и выхода 21 газа теплообменной секции 3, которые установлены на разновысокие опоры 22, выполненные в концевых участках боковых стен сосуда. Перепад в уровнях нижних отметок участков противоположных торцевых стен 6 сосуда, образованных трубными досками 19 камер входа 21 и выхода 22 газа, может составлять 0,002-0,009 длины The side walls 5 on the inner side of the vessel are equipped with longitudinal cowls-displacers 17 in the form of elements that form extended protrusions in the vessel at least over most of the length of the surface of the wall 5 facing the vessel in the border zone 18 of the arrangement of the bundle 7 of heat transfer tubes 8. End walls 6 vessels at least at a part of their height, comprising 0.5-0.7 of the height of the side walls 5, are formed by tube plates 19 of the inlet 20 and gas outlet chambers 21 of the heat exchange section 3, which are mounted on uneven supports 22 made in the end sections of the side walls of the vessel. The difference in the levels of the lower marks of the sections of the opposite end walls 6 of the vessel, formed by the tube plates 19 of the chambers of the inlet 21 and the outlet 22 of the gas, can be 0.002-0.009 length
продольных стен 5 сосуда.longitudinal walls of 5 vessels.
Устьями кожухов 10 вентиляторов 11 образован многоустьевый вход 23 в сосуд. Каждое устье 24 многоустьевого входа 23 может быть выполнено в виде коллектора 25 плавного входа переменной кривизны в продольном сечении с конфигурацией по крайней мере со стороны внутренней поверхности, например, по лемнискате и преимущественно круглым в плане. Входное устье 26 кожуха в зоне перехода коллектора 25 плавного входа в диффузор 12 может быть выполнено диаметром, составляющим 0,6-0,95 ширины теплообменной секции 3.The mouths of the casings 10 of the fans 11 formed a multi-mouth entrance 23 into the vessel. Each mouth 24 of the multi-mouth entrance 23 can be made in the form of a collector 25 of a smooth entrance of variable curvature in longitudinal section with a configuration at least from the side of the inner surface, for example, along the lemniscate and mainly round in plan. The input mouth 26 of the casing in the transition zone of the collector 25 of the smooth entry into the diffuser 12 can be made with a diameter of 0.6-0.95 of the width of the heat exchange section 3.
При этом отношение суммарной площади многоустьевого сечения на входе в сосуд, образованного устьями 24 кожухов 10 вентиляторов 11 в составе сосуда к площади сечения сосуда на выходе из него, составляет по габаритным размерам сосуда ΣFниж: Fбp.верхн=0,42-0,9, а в плоскости аэродинамического затенения, создаваемого верхним рядом 27 труб 8 пучка 7, указанное соотношение составляет 0,51±11,5%, где ΣFниж - суммарная площадь многоустьевого сечения на входе в сосуд, м2; Fбр.верхн - габаритная площадь рабочего сечения сосуда в верхней его части 28 без учета аэродинамического затенения, создаваемого теплообменными трубами 8 пучка 7, м2.The ratio of the total area of the multi-mouth section at the entrance to the vessel formed by the mouths of 24 casings 10 of fans 11 in the vessel to the cross-sectional area of the vessel at its outlet is ΣF lower in overall dimensions of the vessel: F bp top = 0.42-0, 9, and in the plane of aerodynamic shading created by the upper row of 27 tubes 8 of beam 7, the indicated ratio is 0.51 ± 11.5%, where ΣF is lower — the total area of the multi-mouth section at the entrance to the vessel, m 2 ; F br.superh - the overall working cross-sectional area of the vessel in its upper part 28, excluding aerodynamic shading created by heat exchange tubes 8 of beam 7, m 2 .
Теплообменный аппарат типа аппарата воздушного охлаждения газа двухсекционного с 6 вентиляторами работает следующим образом. При подаче охлаждающего теплоносителя (воздуха) температурой 27°С на пучок оребренных теплообменных труб каждой секции, по которым транспортируют охлаждаемый природный газ на входе в АВО с давлением 8,35 МПа и входной после компримирования температурой 60°С, происходит обтекание пучка труб воздухом и контактный теплообмен с охлаждением газа на выходе до 40°С при потерях давления по газу менее 0,03 МПа. При этом за счет оптимизации параметров подвода и отвода воздуха повышаются теплоаэродинамические характеристики, улучшаются аэродинамические условия обтекания пучка охлаждающим теплоносителем и экономическая эффективность аппарата в целом.A heat exchanger such as a two-section gas air cooling apparatus with 6 fans operates as follows. When a cooling coolant (air) with a temperature of 27 ° C is supplied to a bundle of finned heat-exchange pipes of each section through which cooled natural gas is transported at the inlet to the air-conditioning unit with a pressure of 8.35 MPa and a temperature of 60 ° C inlet after compression, air flows around the tube bundle and contact heat transfer with gas cooling at the outlet up to 40 ° С with gas pressure losses less than 0.03 MPa. In this case, due to the optimization of the parameters of the air supply and exhaust, the thermo-aerodynamic characteristics are increased, the aerodynamic conditions of the flow of the coolant around the beam and the economic efficiency of the apparatus as a whole are improved.
Таким образом, полезная модель обеспечивает экономичную работу АВО за счет снижения аэродинамического сопротивления в кожухе сосуда и в межтрубном пространстве, равномерного распределения потока охлаждающего воздуха по всей поверхности теплообменной секции и исключения обратного тока воздуха.Thus, the utility model ensures the economical operation of the ABO by reducing the aerodynamic drag in the casing of the vessel and in the annulus, evenly distributing the flow of cooling air over the entire surface of the heat exchange section and eliminating the reverse air flow.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109022/22U RU41836U1 (en) | 2004-03-26 | 2004-03-26 | HEAT EXCHANGE UNIT TYPE GAS AIR COOLING UNIT |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109022/22U RU41836U1 (en) | 2004-03-26 | 2004-03-26 | HEAT EXCHANGE UNIT TYPE GAS AIR COOLING UNIT |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU41836U1 true RU41836U1 (en) | 2004-11-10 |
Family
ID=36713058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004109022/22U RU41836U1 (en) | 2004-03-26 | 2004-03-26 | HEAT EXCHANGE UNIT TYPE GAS AIR COOLING UNIT |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU41836U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2716362C1 (en) * | 2019-03-04 | 2020-03-11 | Николай Владимирович Макаров | Method for increasing aerodynamic efficiency of air cooling devices and device for implementation thereof |
-
2004
- 2004-03-26 RU RU2004109022/22U patent/RU41836U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2716362C1 (en) * | 2019-03-04 | 2020-03-11 | Николай Владимирович Макаров | Method for increasing aerodynamic efficiency of air cooling devices and device for implementation thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1798414A1 (en) | Wind energy turbine | |
| CN101556121B (en) | Heat exchanger for flat heat pipe | |
| CN107725171A (en) | A kind of new and effective charge air cooler | |
| RU41836U1 (en) | HEAT EXCHANGE UNIT TYPE GAS AIR COOLING UNIT | |
| CN201367469Y (en) | Forced blowing cooling equipment of electrolysis bath | |
| CN201463608U (en) | High-temperature material gas rapid injection cooing unit | |
| RU2266488C1 (en) | Heat exchanging apparatus of the type of a gas air cooling apparatus | |
| CN201354383Y (en) | Vertical Muffle-free stainless steel strip furnace for brightness | |
| CN206459530U (en) | A kind of anti-freeze type high temperature cold water surface cooler | |
| RU2617668C1 (en) | Gas air cooler | |
| RU2266494C1 (en) | Gas air cooling apparatus | |
| CN209558937U (en) | A kind of energy-saving cooling tower | |
| RU39394U1 (en) | GAS AIR COOLING UNIT | |
| CN209326404U (en) | A kind of New Cycle water cooler | |
| RU2518708C1 (en) | Gas air cooling unit | |
| CN202157091U (en) | Quick cooling device of high-temperature material gas | |
| RU39385U1 (en) | GAS AIR COOLING UNIT | |
| CN205607197U (en) | Outdoor radiator | |
| CN201402085Y (en) | Flat-type heat pipe exchanger | |
| CN202485505U (en) | Plate-fin type air-cooled heat exchanger | |
| RU209695U1 (en) | Air cooler type AVG (modernized) | |
| CN201615699U (en) | High-temperature material gas quick-ejection cooling unit | |
| RU157635U1 (en) | GAS AIR COOLING UNIT | |
| CN210801991U (en) | Cooling kiln for vanadium-nitrogen alloy production | |
| CN220728677U (en) | Quick cooling device is used in vegetable oil production |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20050327 |
|
| NF1K | Reinstatement of utility model | ||
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20070327 |