RU2814924C1 - Металломатричный композит на основе жаропрочного титанового сплава - Google Patents
Металломатричный композит на основе жаропрочного титанового сплава Download PDFInfo
- Publication number
- RU2814924C1 RU2814924C1 RU2023123069A RU2023123069A RU2814924C1 RU 2814924 C1 RU2814924 C1 RU 2814924C1 RU 2023123069 A RU2023123069 A RU 2023123069A RU 2023123069 A RU2023123069 A RU 2023123069A RU 2814924 C1 RU2814924 C1 RU 2814924C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tib
- composite
- titanium
- heat
- matrix
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 239000011156 metal matrix composite Substances 0.000 title claims abstract description 10
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 17
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 claims abstract description 6
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 8
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005551 mechanical alloying Methods 0.000 description 1
- 239000000289 melt material Substances 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к металломатричному композиту на основе жаропрочного титанового сплава, и может быть использовано в авиации при изготовлении деталей авиационных двигателей. Металломатричный композит Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 содержит матрицу из жаропрочного титанового сплава, ат.%: титан 89,5, аллюминий 6,5, цирконий 2,0, молибден 1,0, ванадий 1,0, и армирующий компонент TiB2 в количестве 2-3 вес.%, при этом композит получен путем вакуумно-дугового переплава титана, алюминия, циркония, молибдена, ванадия с добавлением порошка TiB2 со средним размером частиц 4 мкм. Материал характеризуется высокими показателями прочности и пластичности при комнатной и повышенных температурах. 2 ил., 2 табл., 2 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к получению композиционных материалов с металлической матрицей, армированными высокопрочными соединениями диборида титана. Предполагается, что такие композиты найдут применение в авиации при изготовлении деталей авиационных двигателей за счет хорошего сочетания прочности при комнатной и повышенной температурах, пластичности и жаростойкости.
Титановые сплавы занимают особое место в авиации и кораблестроении, благодаря высоким значениям удельной прочности, технологической пластичности и коррозионной стойкости. Титановые сплавы могут также использоваться при повышенных температурах, например в компрессорах турбин авиационных двигателей, однако максимальная температура их эксплуатации не превышает 550-600 °С из-за заметного падения прочности при этих температурах [Ильченко В.М., Шарин Р.Е. Титановые сплавы для авиационных газотурбинных двигателей. Титан. (ВИЛС). М.: ВИЛС, 1995. № 1-2 (5-6). С. 25]. Поэтому вопрос повышения высокотемпературной (главным образом до ~ 600 °C) прочности титановых сплавов является актуальным, поскольку это позволило бы значительно расширить область применения этих материалов, частично заместив более тяжелые стали и никелевые сплавы.
Согласно известным представлениям о возможности создания сплавов с повышенной жаропрочностью, в альфа и псевдо-альфа титановых сплавах, помимо твердорастворного упрочнения, может быть реализован перспективный подход, заключающийся в создании композитов посредством введения упрочняющих жаропрочных фаз в пластичную металлическую матрицу. Наилучшим выбором представляется использование в качестве упрочнителя частиц TiB, которые хорошо сопрягаются с титановой матрицей без формирования переходной области и имеют близкий коэффициент термического расширения, а также обладают хорошей термической стабильностью. Ранее выполненные исследования показали положительный эффект упрочняющих частиц борида на высокотемпературные свойства литых титановых сплавов с однофазной альфа структурой [L.J. Huang, L. Geng, H.X. Peng, B. Kaveendran. High temperature tensile properties of in situ TiBw/Ti6Al4V composites with a novel network reinforcement architecture, Materials Science and Engineering A 534 (2012) 688-692]. Поскольку при кристаллизации бориды обычно образуют довольно крупные игольчатые выделения, которые могут приводить к снижению пластичности и трещиностойкости, были также выполнены исследования влияния деформационной обработки на жаропрочность. Полученные результаты однозначно свидетельствуют, что свойства металл-матричных композитов во многом определяются морфологией упрочнителей и их распределением в матрице.
На данный момент известны способы получения композиционных материалов с металлической матрицей, а также известно несколько вариаций композиционных материалов, наиболее близких по химическому составу к заявленному композиту.
Известен способ изготовления композиционного материала с металлической матрицей и наноразмерными упрочняющими частицами [Патент РФ № RU 2574534 С2 от 17.06.2014 «Композиционный материал с металлической матрицей и наноразмерными упрочняющими частицами и способ его изготовления»]. Задачей приведенного технического решения является повышение прочностных свойств композиционного материала при минимизации объемной доли упрочняющих частиц. В композиционном материале с металлической матрицей и наноразмерными упрочняющими частицами в агломерированном состоянии, изготовленном с расплавлением матрицы, содержание наноразмерных упрочняющих частиц в агломерированном состоянии не превышает 5% объемных от всего объема наночастиц, а остальные наноразмерные упрочняющие частицы находятся в неагломерированном состоянии. В данном способе в качестве матрицы выступает алюминий или медь, в качестве упрочнителя - частицы алмаза или карбида кремния. Для выполнения поставленной задачи в данном способе осуществляли подготовку композиционных гранул методом механического легирования исходных смесей металлических частиц и упрочняющих наночастиц, далее нагревали гранулы до полного или частичного расплавления и формовали или деформировали изделия в жидком или полужидком состоянии. Согласно изобретению, подготовленные композиционные гранулы вносят в расплав материала матрицы или ее компонента и перемешивают, при этом температуру расплава поддерживают в интервале температур 1,01-1,3 от температуры плавления материала расплава. Недостаток данного технического решения в том, что не указаны сведения, подтверждающие повышение прочностных свойств полученных композитов.
Композиты Ti6Al4V (TiBw/Ti64), армированные нитевидными кристаллами TiB, с новой архитектурой сетчатого армирования были разработаны [L.J. Huang, L. Geng, H.X. Peng, B. Kaveendran. High temperature tensile properties of in situ TiBw/Ti6Al4V composites with a novel network reinforcement architecture, Materials Science and Engineering A 534 (2012) 688-692]. Показано, что при 500 °C прочность на разрыв спеченных композитов TiBw/Ti64 с содержанием 5 об.%, 8,5 об.% и 12 об.% увеличилась на 36,9%, 40,5% и 44,8% по сравнению с прочностью монолитного сплава Ti64. При этом удлинение при растяжении составляет около 10% при 500 °С и 20% при 700 °С. Максимальная температура эксплуатации композитов TiBw/Ti64 может быть увеличена до 600 °C при сохранении прочности монолитного сплава Ti64 на уровне 400 °C. Это связано с механизмом усиления границ сети, что выясняется с помощью фрактографического анализа свойств микроструктуры.
В работе [Shuai Wang, JiaYi Jin, WenQi Liu, Qi An, Rui Zhang, LuJun Huang, Jian Xiong, Lin Geng. High temperature performance of TiB/(Ti-6.5Al-2Zr-1Mo-1V-0.5Si) composites affected by the TiB architecture, Composites Part A: Applied Science and Manufacturing Volume 174, November 2023, 107735] в качестве монолитного матричного сплава был выбран широко используемый жаропрочный титановый сплав Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V (ТА15). Данный источник выбран за прототип. Были разработаны три типа композитов Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V-0,5Si (ТА15+Si) с TiB, ТА15+TiB+Si c TiB с и TiB/(TA15+TiB+Si) c TiB (TA15 - англоязычная аббревиатура сплава Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V). В настоящем исследовании использовались волокна TiB как лучшее керамическое армирование в ММК, а распределение и объемная доля TiB регулировались. Кроме того, Si также использовался для улучшения характеристик при высоких температурах. Для индивидуального распределения TiB использовались сферические порошки ТА 15 и предварительно легированные порошки ТА 15+TiB (с различной объемной долей TiB). Сырьем армирования служили частицы TiB2 и частицы Si. Предварительно легированные порошки ТА15+TiB были получены методом плазменного вращающегося электрода. Были приготовлены порошки с различной объемной долей TiB - композиционные порошки ТА15+1 o6.%TiB и ТА15+2 o6.%TiB. Недостатком данного способа являются недостаточно высокие прочностные свойства при комнатной температуре - значение предела текучести не превышает 1000 МПа, а также недостаточно высокие прочностные свойства при повышенных температурах для всех вариаций композитов
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задачей изобретения является получение металломатричного композита на основе жаропрочного титанового сплава состава Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V, упрочненного частицами диборида титана (TiB2), с высокими показателями прочности и пластичности при комнатной и повышенных температурах. Технический результат изобретения заключается в получении композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 с высокими показателями предела текучести 1020-1100 МПа и пластичностью 10-16% при комнатной температуре в зависимости от содержания армирующего компонента TiB2 в интервале 2-3 вес.%, а также высокими значениями предела текучести композитов при повышенных температурах.
Задача изобретения решается предложенным металломатричным композитом Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2, содержащим матрицу из жаропрочного титанового сплава Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V, и армирующий компонент TiB2, полученным путем вакуумно-дугового переплава титана, алюминия, циркония, молибдена, ванадия с добавлением TiB2 со средним размером частиц 4 мкм, при этом матричный сплав содержит, ат.%: титана 89,5, аллюминия 6,5, циркония 2,0 , молибдена 1,0, ванадия 1,0, а металломатричный композит содержит 2-3 масс. % TiB2.
Отличительной особенностью предложенного композита является его химический состав, который не имеет аналогов. Пластичная матрица с высокими прочностными характеристиками на основе сплава Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V из высокочистых элементов обеспечивает высокий баланс свойств. Неожиданно было установлено, что введение в состав матрицы высокотвердого армирующего компонента TiB2 в количестве 2-3 вес.% от массы матрицы значительно повышает прочностные свойства композита при комнатной и повышенных температурах. Новизна и изобретательский уровень предложенного изобретения заключается в легировании уже известной матрицы Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V армирующим компонентом TiB2 в количестве 2-3 вес.%. Чистота элементов, используемых при получении заявленного композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2, приведена в таблице 1.
Таблица 1 - Чистота элементов, используемых при получении заявленного композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2.
Изобретение иллюстрируется следующими материалами:
Фиг, 1 - Изображение микроструктуры композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 с добавлением TiB2 в количестве 3 вес.%, (а) - сканирующая электронная микроскопия, полированная поверхность, (б) - сканирующая электронная микроскопия, травленая поверхность
Фиг. 2 - Кривые напряжение-деформация, полученные при испытаниях композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 с добавлением TiB2 в количестве 3 вес.% на сжатие при комнатной и повышенных температурах.
ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В качестве исходных материалов использовали высокочистые элементы в следующем процентном отношении, ат.%: титана 89,5, алюминия 6,5, циркония 2, молибдена 1, ванадия 1 (таблица 1). Армирующий компонент диборид титана высокой чистоты со средним размером частиц 4 мкм добавляли в уже готовый сплав Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V в виде порошка в количестве 2-3 вес.% от массы сплава. Далее проводили процесс вакуумнодугового переплава с использованием установки Buehler Arc Melter 200 при рабочей температуре 3500°С в течение 60 минут для получения литого металломатричного композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2. Полученные слитки переплавляли 5 раз для получения однородного распределения химических элементов по объему заготовки. В итоге слитки имели массу 50 г, пор или каких-либо других дефектов в структуре слитков на макроуровне обнаружено не было.
Механические испытания на сжатие при комнатной и повышенных температурах полученных композитов проводили с использованием напольной сервогидравлической испытательной машины Instron 5882. Исследования микроструктуры сплавов проводили с использованием растрового (сканирующего) электронного микроскопа FEI Quanta 600 FEG.
Возможность осуществления изобретения поясняется примерами процесса получения композитов с высокими значениями прочности при комнатной и повышенных температурах.
Пример 1.
Для проведения исследований используют чистые элементы в следующем процентном отношении, ат.%: титан 89,5, алюминий 6,5, цирконий 2,0, молибден 1,0, ванадий 1,0 и дополнительно к готовому сплаву добавляют порошок диборида титана со средним размером частиц 4 мкм в количестве 2 вес.% от массы сплава. Далее проводят процесс вакуумнодугового переплава на установке Buehler Arc Melter 200 в среде чистого аргона при рабочей температуре 3500°С в течение 60 минут.
Значение предела текучести полученного композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 при комнатной температуре составляет 1020 МПа, пластичность 16%. Значения предела текучести при повышенных температурах деформации составили: 700 МПа для 400°С, 570 МПа для 600°С, 230 МПа для 800°С, 82 МПа для 900°С, 60 МПа для 950°С и представлены в таблице 2.
Пример 2.
Для проведения исследований используют чистые элементы в следующем процентном отношении, ат.%: титан 89,5, алюминий 6,5, цирконий 2,0, молибден 1,0, ванадий 1,0 и дополнительно к готовому сплаву добавляют порошок диборида титана со средним размером частиц 4 мкм в количестве 3 вес.%. Далее проводят процесс вакуумно-дугового переплава на установке Buehler Arc Melter 200 в среде чистого аргона при рабочей температуре 3500°С в течение 60 минут.
Значение предела текучести полученного композита Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 при комнатной температуре составляет 1100 МПа, пластичность 10%. Значения предела текучести при повышенных температурах деформации составили: 750 МПа для 400°С, 620 МПа для 600°С, 250 МПа для 800°С, 110 МПа для 900°С, 70 МПа для 950°С и представлены в таблице 2.
Таблица 2 - Значения предела текучести для композитов при повышенных температурах.
Таким образом, поставленная задача достигнута. Полученный металломатричный композит Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2 имеет высокие показатели прочности и пластичности при комнатной и повышенных температурах.
Claims (1)
- Металломатричный композит Ti-6,5Al-2Zr-1Mo-1V/TiB2, содержащий матрицу из жаропрочного титанового сплава, ат.%: титан 89,5, аллюминий 6,5, цирконий 2,0, молибден 1,0, ванадий 1,0, и армирующий компонент TiB2 в количестве 2-3 вес.%, при этом композит получен путем вакуумно-дугового переплава титана, алюминия, циркония, молибдена, ванадия с добавлением порошка TiB2 со средним размером частиц 4 мкм.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2814924C1 true RU2814924C1 (ru) | 2024-03-06 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998024575A1 (en) * | 1996-12-06 | 1998-06-11 | Dynamet Technology | P/m titanium composite casting |
| CN101333607B (zh) * | 2008-07-31 | 2010-06-23 | 哈尔滨工业大学 | TiBw/Ti合金基复合材料的制备方法 |
| RU2492256C9 (ru) * | 2012-05-16 | 2013-12-10 | Сергей Валерьевич Панин | Наноструктурный композиционный материал на основе чистого титана и способ его получения |
| CN102925737B (zh) * | 2012-10-25 | 2014-11-26 | 北京航空航天大学 | 一种纳米TiB2颗粒增强金属基复合材料及其制备方法 |
| CN109338159B (zh) * | 2018-12-28 | 2020-10-02 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种高塑性钛基复合材料制备方法 |
| RU2793620C1 (ru) * | 2022-07-11 | 2023-04-04 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Металломатричный композит на основе высокоэнтропийного сплава |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998024575A1 (en) * | 1996-12-06 | 1998-06-11 | Dynamet Technology | P/m titanium composite casting |
| CN101333607B (zh) * | 2008-07-31 | 2010-06-23 | 哈尔滨工业大学 | TiBw/Ti合金基复合材料的制备方法 |
| RU2492256C9 (ru) * | 2012-05-16 | 2013-12-10 | Сергей Валерьевич Панин | Наноструктурный композиционный материал на основе чистого титана и способ его получения |
| CN102925737B (zh) * | 2012-10-25 | 2014-11-26 | 北京航空航天大学 | 一种纳米TiB2颗粒增强金属基复合材料及其制备方法 |
| CN109338159B (zh) * | 2018-12-28 | 2020-10-02 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种高塑性钛基复合材料制备方法 |
| RU2793620C1 (ru) * | 2022-07-11 | 2023-04-04 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Металломатричный композит на основе высокоэнтропийного сплава |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| WANG Shuai et al., High temperature performance of TiB/(Ti-6.5Al-2Zr-1Mo-1V-0.5Si) composites affected by the TiB architecture. Composites Part A: Applied Science and Manufacturing Volume 174, 09.08.2023, 107735. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tjong et al. | Processing-structure-property aspects of particulate-and whisker-reinforced titanium matrix composites | |
| Reddy et al. | Silicon carbide reinforced aluminium metal matrix nano composites-a review | |
| Stalin et al. | Investigations on microstructure and mechanical properties of Mg-5wt.% Cu-TiB2 composites produced via powder metallurgy route | |
| Fan et al. | The Young's moduli of in situ Ti/TiB composites obtained by rapid solidification processing | |
| Kumar et al. | Fabrication and characterizations of mechanical properties of Al-4.5% Cu/10TiC composite by in-situ method | |
| Dai et al. | Effect of holding time on microstructure and mechanical properties of SiC/SiC joints brazed by Ag-Cu-Ti+ B4C composite filler | |
| Chen et al. | Microstructure and properties of in situ Al/TiB 2 composite fabricated by in-melt reaction method | |
| Sekaran et al. | Mechanical and physical characterization studies of nano ceramic reinforced Al–Mg hybrid nanocomposites | |
| Zhou et al. | Al alloy/Ti3SiC2 composites fabricated by pressureless infiltration with melt-spun Al alloy ribbons | |
| Jeje et al. | Spark plasma sintering of titanium matrix composite—a review | |
| CN113073232A (zh) | 一种三元微纳颗粒复合增强耐热钛基复合材料及其制备方法 | |
| EP1715070A1 (en) | Method of producing titnium composite parts by means of casting and parts thus obtained | |
| Dong et al. | Microstructures and mechanical properties of Al 2519 matrix composites reinforced with Ti-coated SiC particles | |
| Vidyasagar et al. | Improvement of mechanical properties of 2024 AA by reinforcing yttrium and processing through spark plasma sintering | |
| Jun et al. | Mechanical and thermo-physical properties of rapidly solidified Al− 50Si− Cu (Mg) alloys for thermal management application | |
| Abdizadeh et al. | Optimized Parameters for Enhanced Properties in Al–B _ 4 4 C Composite | |
| Li et al. | Microstructure and mechanical properties of an AlN/Mg–Al composite synthesized by Al–AlN master alloy | |
| CN113817933B (zh) | 陶瓷增强钛基复合材料、其制备方法及应用 | |
| Hamid et al. | Synthesis and characterization of titanium carbide and/or alumina nanoparticle reinforced copper matrix composites by spark plasma sintering | |
| RU2814924C1 (ru) | Металломатричный композит на основе жаропрочного титанового сплава | |
| FAN et al. | Interface structure and properties of spray-forming (SiCp+ β-LiAlSiO4)/6092Al matrix composites | |
| Choudhury et al. | Sintering sensitivity of aluminium metal matrix composites developed through powder metallurgy proposed technique-a review | |
| Dash et al. | Studies on synthesis of magnesium based metal matrix composites (MMCs) | |
| Vijayan et al. | A Review on Manufacturing of Aluminium Alloy Based Metal Matrix Composites through Stir Casting Route | |
| CN112342419B (zh) | 一种基于交联改性的烧结氢化钛制备TiC增强钛基复合材料的方法 |