RU2809578C1 - Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части - Google Patents
Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части Download PDFInfo
- Publication number
- RU2809578C1 RU2809578C1 RU2023119304A RU2023119304A RU2809578C1 RU 2809578 C1 RU2809578 C1 RU 2809578C1 RU 2023119304 A RU2023119304 A RU 2023119304A RU 2023119304 A RU2023119304 A RU 2023119304A RU 2809578 C1 RU2809578 C1 RU 2809578C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- seconds
- water
- kept
- immersed
- cutting part
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000009826 distribution Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims abstract description 24
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 13
- 238000007528 sand casting Methods 0.000 abstract description 3
- 238000012271 agricultural production Methods 0.000 abstract description 2
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 5
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000009331 sowing Methods 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001070941 Castanea Species 0.000 description 2
- 235000014036 Castanea Nutrition 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N D-Glucitol Natural products OC[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000600 sorbitol Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к отраслям машиностроения, металлургии и сельскохозяйственного производства, в частности к способу повышения надежности чугунных анкерных сошников стерневых сеялок с применением термической обработки. Способ включает выплавку, легирование и модифицирование чугуна, получение отливки в песчаную форму, извлечение отливки из формы при заданной температуре, перемещение в жидкую ванну с заданной температурой, отличающийся тем, что отливку из чугуна, содержащего, мас.%: С 3,2-3,3, Si 1,7-1,8, Mn 0,8-0,9, Ni 2,7-2,8, Mo 1,6-1,7, Cr 0,8-0,9, Cu 0,8-1,0, Mg 0,1-0,12, Ba 0,02-0,04, S ≤ 0,08, P ≤ 0,08, Fe – остальное, извлекают из формы при температуре 950-1020°C и перемещают в ванну с водой с температурой 20°C, причём термическую обработку производят четырьмя циклами погружения и извлечения режущей части анкерного сошника, при этом на первом цикле погружают режущую часть в воду и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 3,2 секунды, на втором цикле погружают в воду и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 4,1 секунды, на третьем цикле погружают в воду и выдерживают 1,7 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 9,1 секунды, на четвертом цикле погружают в воду и выдерживают 1,0 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде до полного охлаждения, причём на первом цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до перпендикуляра к середине расстояния от нижней части второго утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, а на втором и последующих циклах погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния. Технический результат - повышение надежности анкерных сошников стерневых сеялок за счет зонального распределения металлографических структур по функциональным зонам. 2 ил., 1 табл., 2 пр.
Description
Изобретение относится к отраслям машиностроения, металлургии и сельскохозяйственного производства, в частности к способу повышения надежности чугунных анкерных сошников стерневых сеялок с применением термической обработки.
По данным различных источников, анкерные сошники являются наименее надежным звеном в системе стерневой сеялки. Анкерные сошники быстро изнашиваются, изменение геометрической формы приводит к нарушению качества посева, что напрямую влияет на себестоимость выполнения посева и качество технологической операции. Для повышения ресурса рабочих органов, которые взаимодействуют с почвой, используют различные варианты технологий упрочнения и получения износостойких структур и их комбинаций.
Известен способ получения износостойких структур в режущей кромке лемеха плуга, включающий изготовление песчано-глинистой формы, установку в форму холодильников, заливку чугуна в форму и последующее охлаждение кристаллизующегося металла, при этом устанавливают стальные холодильники объемом 1,5⋅10-8 м3 на квадратный миллиметр отбеливаемой поверхности отливки, чугун с содержанием углерода 3,3-3,6%, кремния 1,27-1,59%, марганца 0,4-0,7%, магния 0,4-0,6% и серы ≤ 0,02% заливают в сырую песчано-глинистую форму при температуре 1360-1430°С, осуществляют отбел режущей кромки лемеха плуга на глубину 2-3 мм (Патент на изобретение РФ №2677326, опубл. 16.01.2019).
Известен способ электроконтактного термоупрочнения лезвия почвообрабатывающего орудия из высокопрочного чугуна ВЧ50 толщиной не менее 7 мм, включающий нагрев поверхности тыльной стороны лезвия почвообрабатывающего орудия электрической дугой обратной полярности путем перемещения электрода по криволинейной траектории, образованной линейным перемещением параллельно острой кромки лезвия почвообрабатывающих орудий и вращением вокруг вертикальной оси, при этом нагрев поверхности тыльной стороны лезвия осуществляют вольфрамовым электродом постоянным током, при этом диаметр вращения электрода вокруг вертикальной оси задают равным ширине лезвия, причем за один оборот электрода вокруг вертикальной оси линейное перемещение составляет 5 мм, а частоту вращения устанавливают 25 мин-1 (Патент на изобретение РФ №2678723, опубл. 31.01.2019).
Известен способ обработки поверхности рабочих органов почвообрабатывающих орудий из высокопрочного чугуна, включающий лазерное воздействие на поверхность инструмента, формирование пятна лазерного луча с заданной мощностью пучка на образце, при этом осуществляют обработку поверхности режущих частей и лезвий рабочих органов из высокопрочного чугуна ВЧ 50 многоканальным СО2 -лазером с непрерывным режимом работы, при этом формируют пятно лазерного луча мощностью Р=2,0 кВт на образце, затем проводят обработку с диаметром пятна излучения в зоне обработки, равным d=9 мм, со скоростью перемещения лазера ν=470 мм/с и коэффициентом перекрытия пятна лазерного луча 0,3 (Патент на изобретение РФ №2711389, опубл. 17.01.2020).
К недостаткам данных способов можно отнести применение технологического процесса с высокой трудоемкостью, а также узкоспециализированным применением.
Известен способ получения заготовки из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом с различной структурой металлической матрицы в литом состоянии, включающий выплавку, легирование и модифицирование чугуна, получение отливки в песчаную, металлическую или керамическую форму, извлечение ее из формы при заданной температуре, перемещение в жидкую ванну с заданной температурой, выдержку при этой температуре и последующее охлаждение на воздухе, при этом отливки извлекают из формы при 900-1000°С и быстро перемещают в жидкую ванну с температурой, определяющейся требуемой структурой металлической матрицы, выдерживают в ванне определенное время, зависящее от конфигурации заготовки и требуемого типа структуры металлической матрицы, при этом изменением температуры жидкой ванны можно получать широкий диапазон структур металлических матриц, каждой из которой соответствует рекомендуемая температура закалочной среды: ферритной - 750-850°С; перлитной - 650-740°С; сорбитной - 550-640°С; трооститной - 450-540°С; верхнебейнитной - 350-440°С; нижнебейнитной - 290-340°С. (Патент на изобретение РФ №2196835, опубл. 20.01.2003).
Недостатками способа являются применение термической обработки с использованием соляных ванн, что повышает себестоимость и не обеспечивает экологическую составляющую технологического процесса.
Наиболее близким техническим решением, выбранным в качестве прототипа, является способ получения износостойких структур в рабочем органе чизельного плуга. (Моторин В.А., Концептуальные основы использования высокоуглеродистых сплавов в технологиях упрочнения рабочих органов почвообрабатывающих машин, Диссертация на соискание учёной степени доктора технических наук, ФГБОУ ВО «Волгоградский ГАУ, 2021»).
Задачей изобретения является повышение надежности анкерных сошников стерневых сеялок.
Техническим результатом изобретения является зональное распределение металлографических структур по функциональным зонам анкерных сошников стерневых сеялок в соответствии с видом преобладающих нагрузок за счет термоциклической закалки.
Технический результат достигается способом производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части, включающим выплавку, легирование и модифицирование чугуна, получение отливки в песчаную форму, извлечение отливки из формы при заданной температуре, перемещение в жидкую ванну с заданной температурой, при этом отливку из чугуна, содержащего, мас.%: С 3,2-3,3; Si 1,7-1,8; Mn 0,8-0,9; Ni 2,7-2,8; Mo 1,6-1,7; Cr 0,8-0,9; Cu 0,8-1,0; Mg 0,1-0,12; Ba 0,02-0,04; S, P ≤ 0,08%; Fe - остальное, извлекают из формы при температуре 950-1020°С и перемещают в ванну с водой с температурой 20°С, причём термическую обработку производят четырьмя циклами погружения и извлечения режущей части анкерного сошника, при этом на первом цикле погружают режущую часть в воду и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 3,2 секунды, на втором цикле погружают в воду и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 4,1 секунды, на третьем цикле погружают в воду и выдерживают 1,7 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 9,1 секунды, на четвертом цикле погружают в воду и выдерживают 1,0 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде до полного охлаждения, причём на первом цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до перпендикуляра к середине расстояния от нижней части второго утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, а на втором и последующих циклах погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния.
В зависимости от функционального назначения зоны анкерного сошника воспринимают разные внешние нагрузки: носовая часть воспринимает фронтальные ударные нагрузки, обусловленные процессом взаимодействия с абразивом; переходная зона изделия нагружена динамическими изгибающими моментами; зона крепления представляет собой жесткую заделку, находящуюся под действием реакций связи.
Распределение твердости по зонам различного функционального назначения возможно за счет следующих структур: во фронтальной режущей части получают структуру бейнита, в переходной зоне - перлитную, в крепежной части рабочих органов - феррито-перлитную металлографическую структуру, указано на рисунке 1, где показано распределение металлографических структур в чугунном анкерном сошнике стерневой сеялки по функциональным зонам, где 1 - бейнит; 2 - переходная зона, перлит; 3 - феррито-перлитная структура.
Технология предусматривает следующие этапы: чугунные анкерные сошники 1 стерневой сеялки при температуре 950-1020°С размещаются в закалочную установку 2, режущую часть помещают в специальные подвижные фиксирующие рамки, обращенные к закалочной жидкости 3 (рисунок 2).
Экспериментальные исследования подтвердили достаточное аккумулирование теплоты в основной части анкерного сошника для нескольких саморазогревов режущей части в интервале температур бейнитного превращения от 350°С до 450°С.
При этом скорость охлаждения основной части рабочего органа намного ниже критической скорости охлаждения, поэтому в основной части формируется структура, состоящая из перлита с формированием феррита. Феррито-перлитная структура характеризуется относительно низкой твердостью и способностью воспринимать динамические нагрузки.
Объемная закалка режущей части анкерного сошника с резким охлаждением в закалочной жидкости до температуры 20°С приведет к формированию закалочных концентрационных напряжений в мартенситной структуре, значительному отличию значений твердости, образованию микротрещин.
Использование термоциклической закалки, с нагревом и охлаждением режущей части в интервале температур бейнитного превращения (350°С до 450°С), позволит получить структуры в соответствии с требуемыми свойствами по функциональным зонам с одного нагрева, а также исключить концентрационные температурные напряжения в носовой части анкерного сошника, испытывающей вместе с интенсивным абразивным износом динамические нагрузки. Соответственно, формирование в зоне крепления анкерного сошника феррито-перлитной структуры, а в носовой части бейнитной структуры происходит за счет одного объемного нагрева чугунной заготовки и нескольких циклов взаимодействия её режущей части с закалочной жидкостью.
Режимы термообработки выбирались исходя из свойств охлаждающей среды, геометрических параметров рабочего органа, физических свойств обрабатываемого материала и др.
Пример конкретного выполнения 1
Посев осуществлялся в условиях каштановых почв Волгоградской области. Из-за высоких показателей интенсивности абразивного изнашивания данных почв, особенно при низкой влажности почв, анкерные сошники стерневых сеялок имеют низкую наработку на отказ. Разработан способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части.
Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части, включает выплавку, легирование и модифицирование чугуна, получение отливки в песчаную форму.
Отливка из чугуна содержит, мас.%: С 3,2, Si 1,7, Mn 0,8, Ni 2,7, Mo 1,6, Cr 0,8, Cu 0,8, Mg 0,1, Ba 0,02, S ≤ 0,08, P ≤ 0,08, Fe - остальное.
Извлечение отливки из формы происходит при температуре 950°С, затем перемещают отливку в жидкую ванну с температурой 20°С, причём термическую обработку производят четырьмя циклами разноглубинного погружения и извлечения режущей части анкерного сошника стерневой сеялки.
На первом цикле режущую часть погружают в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до перпендикуляра к середине расстояния от нижней части второго утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 3,2 секунды.
На втором цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 4,1 секунды.
На третьем цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 1,7 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 9,1 секунды.
На четвертом цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 1,0 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде до полного охлаждения.
В результате циклической термообработки в режущей части анкерного сошника стерневой сеялки значения твердости 400 HB на всём её протяжении и наблюдают структуру бейнит. В переходной части рабочего органа наблюдают перлитную структуру со значениями твердости 200 HB. В зоне крепления рабочего органа металлографический анализ показывает наличие феррито-перлитной структуры металлической основы твердостью 124 HB, с наличием 40 % феррита.
Пример конкретного выполнения 2
Посев осуществлялся в условиях каштановых почв Волгоградской области. Из-за высоких показателей интенсивности абразивного изнашивания данных почв, особенно при низкой влажности почв, анкерные сошники стерневых сеялок имеют низкую наработку на отказ. Разработан способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части.
Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части, включает выплавку, легирование и модифицирование чугуна, получение отливки в песчаную форму.
Отливка из чугуна содержит, мас.%: С 3,3, Si 1,8, Mn 0,9, Ni 2,8, Mo 1,7, Cr 0,9, Cu 1,0, Mg 0,12, Ba 0,04, S ≤ 0,08, P ≤ 0,08, Fe - остальное.
Извлечение отливки из формы происходит при температуре 1020°С, затем перемещают отливку в жидкую ванну с температурой 20°С, причём термическую обработку производят четырьмя циклами разноглубинного погружения и извлечения режущей части анкерного сошника стерневой сеялки.
На первом цикле режущую часть погружают в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до перпендикуляра к середине расстояния от нижней части второго утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 3,2 секунды.
На втором цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 4,1 секунды.
На третьем цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 1,7 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 9,1 секунды.
На четвертом цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, и выдерживают 1,0 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде до полного охлаждения.
В результате циклической термообработки в режущей части анкерного сошника стерневой сеялки значения твердости 420 HB на всём её протяжении и наблюдают структуру бейнит. В переходной части рабочего органа наблюдают перлитную структуру со значениями твердости 260 HB. В зоне крепления рабочего органа металлографический анализ показывает наличие феррито-перлитной структуры металлической основы твердостью 138 HB, с наличием 45 % феррита.
Таким образом, способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части зонально распределяет металлографические структуры по функциональным зонам анкерных сошников стерневых сеялок в соответствии с видом преобладающих нагрузок за счет термоциклической закалки.
| Таблица | ||||
| Циклы, п/п | 1 | 2 | 3 | 4 |
| Выдержка в воде, секунд. | 2,1 | 2,1 | 1,7 | 1,0 |
| Выдержка на воздухе, секунд. |
3,2 | 4,1 | 9,1 | До полного охлаждения |
| Погружение режущей части | плоскость от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до перпендикуляра к середине расстояния от нижней части второго утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния | плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния | плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния | плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния |
Claims (1)
- Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части, включающий выплавку, легирование и модифицирование чугуна, получение отливки в песчаную форму, извлечение отливки из формы при заданной температуре, перемещение в жидкую ванну с заданной температурой, отличающийся тем, что отливку из чугуна, содержащего, мас.%: С 3,2-3,3, Si 1,7-1,8, Mn 0,8-0,9, Ni 2,7-2,8, Mo 1,6-1,7, Cr 0,8-0,9, Cu 0,8-1,0, Mg 0,1-0,12, Ba 0,02-0,04, S ≤ 0,08, P ≤ 0,08, Fe – остальное, извлекают из формы при температуре 950-1020°C и перемещают в ванну с водой с температурой 20°C, причём термическую обработку производят четырьмя циклами погружения и извлечения режущей части анкерного сошника, при этом на первом цикле погружают режущую часть в воду и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 3,2 секунды, на втором цикле погружают в воду и выдерживают 2,1 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 4,1 секунды, на третьем цикле погружают в воду и выдерживают 1,7 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде 9,1 секунды, на четвертом цикле погружают в воду и выдерживают 1,0 секунды, затем извлекают и выдерживают в воздушной среде до полного охлаждения, причём на первом цикле погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до перпендикуляра к середине расстояния от нижней части второго утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния, а на втором и последующих циклах погружают режущую часть в воду плоскостью от верхнего фронтального угла первого утолщения сверху до нижнего затылочного угла, относительно установленного состояния.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2809578C1 true RU2809578C1 (ru) | 2023-12-13 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU346353A1 (ru) * | Т. К. Маринец , В. К. Федюкин | Способ термической обработки изделий из высокопрочного чугуна | ||
| GB1165728A (en) * | 1965-10-15 | 1969-10-01 | Atomic Energy Commission | Fined Grained Steel and process for preparation thereof |
| RU2196835C2 (ru) * | 2000-07-13 | 2003-01-20 | Макаренко Константин Васильевич | Способ получения различной структуры металлической матрицы в заготовках из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом из литого состояния |
| RU2490335C1 (ru) * | 2012-04-17 | 2013-08-20 | Открытое акционерное общество "ГАЗ" (ОАО "ГАЗ") | Способ получения бейнитного чугуна при термической обработке |
| RU2528687C1 (ru) * | 2013-03-28 | 2014-09-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ изготовления рабочих органов почвообрабатывающих машин |
| CN105803312A (zh) * | 2016-03-28 | 2016-07-27 | 长兴德田工程机械有限公司 | 一种空冷奥贝耐磨合金及其制备方法 |
| RU2684129C1 (ru) * | 2018-04-18 | 2019-04-04 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Волгоградский ГАУ) | Способ термоупрочнения лемеха плуга |
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU346353A1 (ru) * | Т. К. Маринец , В. К. Федюкин | Способ термической обработки изделий из высокопрочного чугуна | ||
| SU355238A1 (ru) * | О. Ю. Коцюбинский, Я. И. Оберман , А. М. Герчиков | Способ термической обработки чугунных литыхдеталей | ||
| GB1165728A (en) * | 1965-10-15 | 1969-10-01 | Atomic Energy Commission | Fined Grained Steel and process for preparation thereof |
| RU2196835C2 (ru) * | 2000-07-13 | 2003-01-20 | Макаренко Константин Васильевич | Способ получения различной структуры металлической матрицы в заготовках из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом из литого состояния |
| RU2490335C1 (ru) * | 2012-04-17 | 2013-08-20 | Открытое акционерное общество "ГАЗ" (ОАО "ГАЗ") | Способ получения бейнитного чугуна при термической обработке |
| RU2528687C1 (ru) * | 2013-03-28 | 2014-09-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ изготовления рабочих органов почвообрабатывающих машин |
| CN105803312A (zh) * | 2016-03-28 | 2016-07-27 | 长兴德田工程机械有限公司 | 一种空冷奥贝耐磨合金及其制备方法 |
| RU2684129C1 (ru) * | 2018-04-18 | 2019-04-04 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Волгоградский ГАУ) | Способ термоупрочнения лемеха плуга |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108723091A (zh) | 一种化工用高铬铸铁轧辊及其制备方法 | |
| CN106119684A (zh) | 一种超细密的等温淬火球墨铸铁材料及其制备方法 | |
| RU2809578C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур в режущей части | |
| RU2809577C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур | |
| RU2806228C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок со структурированием режущей части | |
| RU2806275C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с термической обработкой | |
| RU2806231C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с зональным распределением металлографических структур | |
| RU2811634C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок со структурированной режущей частью | |
| RU2733879C1 (ru) | Способ упрочнения режущей части рабочих органов | |
| RU2826505C1 (ru) | Способ производства анкерных сошников стерневых сеялок с распределением металлографических структур по функциональным зонам | |
| RU2825736C1 (ru) | Способ распределения металлографических структур по функциональным зонам при производстве анкерных сошников стерневых сеялок | |
| RU2826527C1 (ru) | Способ зонального распределения металлографических структур при производстве анкерных сошников стерневых сеялок | |
| CN104109800B (zh) | 高强度含钒高锰无磁钢及其生产方法 | |
| RU2802696C1 (ru) | Способ производства чугунных рабочих органов почвообрабатывающих машин с режущей частью | |
| RU2802690C1 (ru) | Способ производства рабочих органов почвообрабатывающих орудий с режущей частью | |
| RU2802697C1 (ru) | Способ производства рабочих органов почвообрабатывающих машин с режущей частью | |
| RU2802689C1 (ru) | Способ производства рабочих органов почвообрабатывающих машин с режущей частью | |
| RU2802701C1 (ru) | Способ производства рабочих органов почвообрабатывающих орудий с режущей частью | |
| RU2802688C1 (ru) | Способ производства рабочих органов почвообрабатывающих машин с режущей частью | |
| RU2802698C1 (ru) | Способ производства чугунных рабочих органов почвообрабатывающих орудий с режущей частью | |
| RU2800906C1 (ru) | Способ производства рабочих органов почвообрабатывающих орудий с режущей частью | |
| RU2802032C1 (ru) | Способ распределения металлографических структур в рабочих органах почвообрабатывающих орудий по зонам функционального назначения | |
| Nazirjon | Theoretical Foundation of Induction Quenching Parameters of Ploughshares | |
| Massone et al. | Solid state transformation kinetics of high nodule count ductile iron | |
| RU2690386C1 (ru) | Способ закалки деталей из низкоуглеродистой борсодержащей стали |