RU2804233C1 - Хладостойкая сталь для устройств хранения отработавших ядерных материалов - Google Patents
Хладостойкая сталь для устройств хранения отработавших ядерных материалов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2804233C1 RU2804233C1 RU2022119155A RU2022119155A RU2804233C1 RU 2804233 C1 RU2804233 C1 RU 2804233C1 RU 2022119155 A RU2022119155 A RU 2022119155A RU 2022119155 A RU2022119155 A RU 2022119155A RU 2804233 C1 RU2804233 C1 RU 2804233C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- content
- manganese
- gadolinium
- nickel
- steel
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к хладостойким конструкционным сталям для устройств хранения отработавших ядерных материалов. Сталь содержит, мас.%: углерод 0,04-0,08, кремний 0,03-0,30, марганец 0,20-0,40, ванадий 0,03-0,10, никель 1,75-2,50, молибден 0,15-0,30, вольфрам 0,25-0,40, церий и/или иттрий 0,005-0,02, цирконий 0,08-0,15, ниобий 0,03-0,1, алюминий 0,008-0,025, гадолиний 0,15-0,55, кальций 0,001-0,025, азот 0,005-0,012, барий 0,005-0,025, сера ≤0,008, фосфор ≤0,008, кислород ≤0,005, при необходимости медь ≤0,05, кобальт ≤0,01 и по меньшей мере один элемент, выбранный из группы: лантан, неодим, празеодим и скандий 0,0005-0,04, остальное – железо и примеси. Содержание гадолиния связано с содержанием марганца и никеля соотношением: %Gd=5(%Mn×σMn+%Ni×σNi)3/σGd, где σMn - сечение захвата тепловых нейтронов марганцем, барн, σNi - сечение захвата тепловых нейтронов никелем, барн, σGd - сечение захвата тепловых нейтронов гадолинием, барн, %Gd - содержание гадолиния, мас.%, %Mn - содержания марганца, мас.%, %Ni - содержание никеля, мас.%. Сталь обладает повышенными физико-механическими свойствами и хладостойкостью. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к хладостойким конструкционным сталям для изготовления элементов охлаждающей камеры хранения отработавшего ядерного топлива и радиоактивных отходов.
Известна сталь с повышенной низкотемпературной ударной вязкостью, содержащая углерод, кремний, марганец, серу, фосфор, алюминий, кислород, азот, кальций, ниобий, титан, хром, никель, медь, ванадий, редкоземельные металлы и железо при следующем соотношении, мас. %: углерод 0,03-0,007; кремний 0,15-0,30; марганец 1,5-2,0; сера ≤0,005; фосфор ≤0,005; алюминий 0,015-0,055; кислород 0,0002-0,0010; азот ≤0,0015; кальций 0,002-0,004; ниобий 0,05-0,1; титан 0,03-0,06; хром 0,25-0,45; никель 0,1-0,3; медь 0,1-0,5; суммарное содержание ниобия, ванадия и титана ≤0,15; суммарное содержание редкоземельных металлов 0,05-0,15, включающее 48% церия, 32% лантана, 5% празеодима, 5% неодима и 8% суммы празеодима, самария, европия и гадолиния, железо и примеси остальное.
(ЕР 3524707, C21D 8/02; С22С 38/00; С22С 38/60, опубликовано 14.08.2019)
Недостатком известной стали является наличие достаточно высокого содержания марганца, что при длительном нейтронном облучении приводит к образованию долгоживущих изотопов с высокой энергией гамма-излучения. Кроме того, известная сталь не содержит достаточного количества компонентов, обеспечивающих устойчивость к нейтронному облучению и склонна к радиационному охрупчиванию, что ограничивает ее применение в качестве конструкционного материала, подвергаемого нейтронному облучению.
Известна сталь с повышенной вязкостью при отрицательных температурах, содержащая углерод, марганец, кремний, никель, молибден, ванадий, кальций, алюминий, азот, фосфор, мышьяк, серу, олово, ниобий, титан, сурьму и железо при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод 0,05-0,11; марганец 0,20-0,40; кремний 0,03-0,30; никель 1,75-2,50; молибден 0,30-0,45; ванадий 0,03-0,12; кальций 0,001-0,03; алюминий 0,003-0,025; азот 0,001-0,020; фосфор 0,002-0,010; мышьяк 0,003-0,012; сера 0,002-0,012; олово 0,001-0,009; ниобий 0,03-0,10; титан 0,003-0,008; сурьма 0,001-0,009; железо остальное; при этом суммарное содержание фосфора, олова и сурьмы удовлетворяет соотношению 0,006 ≅фосфор+олово+сурьма ≅0,025. Известная сталь может быть использована для изготовления транспортных контейнеров для хранения и перевозки отработавшего ядерного топлива.
(SU 1669206, С22С 38/60, опубликовано 09.06.1995)
При достаточно высокой ударной вязкости при низких температурах известная сталь имеет структуру из отпущенного мартенсита и вторичного мартенсита. Присутствие мартенсита в структуре стали может оказать охрупчивающее воздействие на структуру стали в процессе длительной эксплуатации при длительном нейтронном облучении. Кроме того, высокое содержание никеля без присутствия элементов с большим сечением захвата нейтронов способствует при нейтронном облучении образованию долгоживущих изотопов с высокой энергией гамма излучения.
Наиболее близкой по технической сущности является сталь, поглощающая тепловые нейтроны, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, бор, ванадий, никель, молибден, вольфрам, церий, цирконий, ниобий, алюминий, гадолиний, кальций и железо при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод<0,12, кремний<3,0, марганец<2,0, хром 20,0-30,0, бор 0,5-4,0, ванадий 0,8-15,0, никель 4,5-15,0, молибден<5,0, вольфрам<5,0, церий ≤0,50, цирконий ≤5,0, ниобий ≤5,0, алюминий ≤5,0, гадолиний ≤5,0, кальций ≤0,1, железо остальное. Известная сталь используется для изготовления средств хранения использованных стержней ядерного топлива.
(JPS 5589459 (А), С22С 38/00; С22С 38/54; С22С 38/58, опубликовано 07.07.1980)
Недостатком известной стали является недостаточная технологичность стали при горячем деформировании особенно при содержании бора и гадолиния на верхнем уровне легирования. Кроме того, известная сталь не обладает достаточной вязкостью при пониженных температурах, что ограничивает для изготовления элементов охлаждающей камеры хранения отработавшего ядерного топлива и радиоактивных отходов.
Задачей и техническим результатом изобретения является разработка хладостойкой стали для устройств хранения отработавшего ядерного топлива и радиоактивных отходов, обладающей повышенными физико-механическими свойствами и хладостойкостью.
Технический результат достигается тем, что хладостойкая сталь для устройств хранения отработавших ядерных материалов содержит углерод, кремний, марганец, ванадий, никель, молибден, вольфрам, церий и/или иттрий, цирконий, ниобий, алюминий, гадолиний, кальций, азот, барий, фосфор, серу, кислород и железо, при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод 0,04-0,08; кремний 0,03-0,30; марганец 0,20-0,40; ванадий 0,03-0,10; никель 1,75-2,50; молибден 0,15-0,30; вольфрам 0,25-0,40; церий и/или иттрий 0,005-0,02; цирконий 0,08-0,15; ниобий 0,03-0,1; алюминий 0,008-0,025; гадолиний 0,15-0,55; кальций 0,001-0,025; азот 0,005-0,012; барий 0,005-0,025; сера ≤0,008; фосфор ≤0,008; кислород ≤0,005; железо остальное; при этом содержание гадолиния связано с содержанием марганца и никеля следующим соотношением:
%Gd=5(%Mn×σMn+%Ni×σNi)3/σGd, где:
σMn - сечение захвата тепловых нейтронов марганцем, барн;
σNi - сечение захвата тепловых нейтронов никелем, барн;
σGd - сечение захвата тепловых нейтронов гадолинием, барн;
%Gd - содержание гадолиния, мас. %;
%Mn - содержания марганца, мас. %;
%Ni - содержание никеля, мас. %.
Технический результат также достигается тем, что хладостойкая сталь содержит, по меньшей мере, один или несколько элементов, выбранных из группы, мас. %: лантан, неодим, празеодим, скандий 0,0005-0,04 мас. %.
Технический результат также достигается тем, что суммарное содержание примесей легкоплавких металлов - свинца, висмута, олова, сурьмы и мышьяка, не превышает 0,05 мас. %.
Углерод при содержании 0,04-0,08 мас. % обеспечивает достаточное упрочнение при содержании остальных элементов на среднем уровне. При содержании более 0,08 мас. % углерода сталь ограничена к применению в сварных конструкциях.
Количество кремния 0,03-0,30 мас. % является оптимальным и выход за указанные пределы приводит к снижению вязкопластических свойств хладостойкой стали. При воздействии нейтронного облучения кремний, имеющий сечение захвата 0,17 барн образуется радиоактивный кремний, не излучающий γ-фотонов.
Марганец, являющийся компонентом стали, при содержании 0,20-0,40 мас. %) увеличивает прокаливаемость стали. Это содержание необходимо для связывания серы, с образованием дисперсных сульфидов, способствуя их более равномерному распределению в объеме стали. Присутствие в стали марганца более 0,40 мас. % при выбранном легировании ухудшает вязкопластические свойства и свариваемость стали. Марганец, имеющий сечение захвата 13,3 барн, при нейтронном облучении образует долгоживущие изотопы с высокой энергией γ-излучения. Выбранное соотношение с ограничением его содержания обеспечивает требуемые уровни активационных характеристик и наведенной активности. Превышение содержания марганца сверх указанного предела приводит к возрастанию наведенной радиоактивности, что может повысить радиационную опасность и дозовые нагрузки на обслуживающий персонал при транспортировке, перегрузке и утилизации высокоактивных отходов ядерной энергетики.
Содержание никеля до 1,75-2,50 мас. % является оптимальным. Никель является элементом, который одновременно улучшает как прочностные, так и вязкопластические свойства стали.
Никель, имеющий сечение захвата 4,49 барн, при нейтронном облучении образует долгоживущие изотопы с высокой энергией γ-излучения. Чтобы избежать образования долгоживущих изотопов с высокой энергией гамма излучения необходимо присутствия элементов с большим сечением захвата нейтронов, что способствует при нейтронном облучении подавлению образования радиоактивных изотопов марганца и никеля. Содержание никеля в количестве 1,75-2,5 мас. % оптимально с точки зрения обеспечения прочностных характеристик стали и подавления образования долгоживущих изотопов.
Легирование молибденом в выбранных пределах 0,15-0,30 мас. % обеспечивает стали высокий уровень прочности за счет упрочнения твердого раствора, при этом растут и вязкопластические свойства стали. Более высокое содержание молибдена не целесообразно. Введение молибдена в заданных пределах предотвращает развитие отпускной хрупкости, что существенно при многократных послесварочных отпусках, которым подвергаются сварные изделия в процессе изготовления.
Введение вольфрама в количестве 0,25-0,40 мас. % и молибдена обеспечивает стали достаточную прочность твердого раствора и меньшую активируемость под действием нейтронного облучения и быстрый ее спад во времени после окончания нейтронной экспозиции благодаря меньшему сечению взаимодействия нейтронов с ядрами вольфрама и меньшему периоду полураспада образовавшихся под облучением изотопов вольфрама соответственно. При этом не снижается прокаливаемость и уровень механических свойств в исходном (необлученном) состоянии в стали и возрастает сопротивление хрупкому разрушению в условиях нейтронного облучения. Нижний предел содержания вольфрама определятся необходимостью обеспечения прокаливаемости стали в больших толщинах. Ограничение вольфрама по верхнему пределу обусловлено необходимостью обеспечения технологичности стали в металлургическом и сварочном производстве.
При введении в сталь ниобия и ванадия в количестве 0,03-0.10 мас. % каждого в слитках при остывании образуются мелкодисперсные карбонитриды, что способствует увеличению центров кристаллизации и получению более мелкого зерна. Мелкодисперсные карбидные и карбонитридные фазы обладают высокой устойчивостью в широком интервале температур технологических и сварочных нагревов, что обеспечивает высокое сопротивление металла хрупкому разрушению. Введение ванадия и ниобия в указанном соотношении способствует повышению отпускоустойчивости при сохранении необходимой прочности в сочетании с высокой пластичностью и вязкостью. Повышение содержания ванадия и ниобия сверх указанного количества снижает дисперсность образующихся фаз внедрения, что приводит к снижению вязкопластических свойств стали. Выбранный интервал содержания ванадия и ниобия обеспечивает уменьшение активируемости под действием нейтронного облучения и увеличивается скорость спада наведенной активности.
Введение азота до 0,005-0,012 мас. % компенсирует недостаток углерода. Мелкодисперсные частицы нитридов, способствуют образованию мелкозернистой структуры. Верхний предел ограничивается 0,012 мас. %, что исключает образование в слитках раковин, пористости, обеспечивает технологичность стали и удовлетворительную свариваемость.
Алюминий в количестве 0,005-0,025 мас,%, как и кремний является эффективным раскислителем стали. При содержании выше заявленных пределов возможно образование хрупкой пленки и повышенной хрупкости самой стали. Кроме того, выбранный интервал содержания алюминия обеспечивает уменьшение активируемости под действием нейтронного облучения и увеличивается скорость спада наведенной активности.
Цирконий в количестве 0,08-0,15 мас. % формирует практически нерастворимые при температурах горячей деформации и термической обработки нитриды, эффективно контролирующие границы зерен. Кроме того, цирконий вместе с редкоземельными металлами (РЗМ) входит в состав комплексных оксисульфидов, имеющих малые размеры и благоприятную морфологию. При содержании более 0,04 мас. % возможен рост размеров карбонитридов, что может ухудшить свойства стали. Цирконий, являясь малоактивируемым элементом, не увеличивают наведенную активность заявляемой стали.
Добавки кальция 0,001-0,025 мас. %, бария 0,005-0,025 мас. %, церия и/или иттрия 0,005-0,020 мас. % в сочетании с алюминием благоприятно изменяет форму неметаллических включений, снижают в стали содержание кислорода и серы, уменьшают количество сульфидных включений, очищают и упрочняют границы зерен и измельчают структуру стали, что приводит к повышению прочности, пластичности, ударной вязкости.
Кальций и церий (и/или иттрий) также благоприятно воздействуют на характер нитридных включений, способствуют переходу пленочных включений нитридов алюминия в глобулярные комплексы оксисульфонитридных образований. Добавки кальция также затрудняют выделение избыточных фаз по границам зерен, что способствует повышению пластичности. При этом церий и иттрий являются мало активируемыми элементами, которые не увеличивают наведенную активность заявленной стали при нейтронном облучении.
Редкоземельные металлы (один или несколько) лантан, неодим, празеодим, скандий в количестве 0,0005-0,04 мас. %, с одной стороны, активно взаимодействуют с кислородом, азотом, серой и другими элементами, образуя неметаллические включения благоприятной морфологии, а с другой - накапливаются на границах зерен, улучшая межзеренную когезию. РЗМ оказывают положительное действие при минимальном содержании 0,0005 мас. %, а увеличение их содержания более 0,04 мас. % не приводит к заметному улучшению свойств стали. Поэтому оптимальным содержанием РЗМ или их смеси является 0,0005-0,04 мас. %.
Суммарное содержание в стали примесей легкоплавких металлов - свинца, висмута, олова, сурьмы и мышьяка, не превышает 0,05 мас. %, а содержание серы, фосфора и кислорода ограничено и не превышает, мас. %: сера ≤0,008; фосфор ≤0,008 и кислород ≤0,005. Также желательно ограничение содержание кобальта до 0,01 мас. % и меди до 0,05 мас. %, что способствует получению более высоких значений пластичности, ударной вязкости.
Такое содержание серы и фосфора надежно обеспечивается современными методами получения стали. При превышении содержания заявленных содержаний серы и фосфора резко увеличивается неоднородность структуры стали, что в свою очередь снижает ее прочность, пластичность. Этим достигается увеличение сопротивления стали радиационному охрупчиванию в условиях нейтронного облучения.
Содержание кобальта ограничивается ≤0,01 мас. % из-за того, что кобальт является высокоактивируемым в поле нейтронного излучения элементом.
Гадолиний является мощным раскислителем, дегазатором и десульфуратором, повышает плотность стали и понижает содержание серы. Упрочняются границы зерен, увеличивается пластичность и ударная вязкость, а в жидкой стали идет рафинирование расплава. Для подавления образования радиоактивных изотопов никеля и марганца содержание гадолиния в стали связано с содержанием марганца и никеля следующим соотношением:
Gd=5(%Mn×σMn+%Ni×σNi)3/σGd, где:
σMn - сечение захвата тепловых нейтронов марганцем, барн;
σNi - сечение захвата тепловых нейтронов никелем, барн;
σGd - сечение захвата тепловых нейтронов гадолинием, барн;
%Gd - содержание гадолиния, в мас,%
%Mn - содержания марганца,в мас. %,
%Ni - содержание никеля, в мас. %
Gdmin=5(0,2×13,3+1,75×4,6)3/43000=5(10,71)3/43000=0,15 мас. %;
Gdmax=5(0,4×13,3+2,5×4,6)3/43000=5(16,82)3/43000=0,55 мас. %
Сечение захвата гадолиния составляет 43000 барн, что на три порядка превышает сечение захвата тепловых нейтронов никеля и марганца. При захвате ядрами атомов гадолиния тепловых нейтронов образуется стабильный изотоп гадолиния. Таким образом, гадолиний избирательно захватывает тепловые нейтроны, тем самым подавляя образование радиоактивных ядер никеля и марганца.
Из расчета получено рациональное содержание гадолиния 0,15-0.55 мас. %. при содержании менее 0,15 мас. % возможно образование радиоактивных изотопов γ-излучения марганца и никеля, приводящее к радиационному охрупчиванию стали, а при содержании более 0,55 мас. % из-за большой стоимости гадолиния экономически нецелесообразно.
Ниже привет расчет содержания гадолиния для легирования на нижнем и верхнем уровне основных компонентов заявленной стали.
Gdmin=5(0,2×13,3+1,75×4,6)3:43000=5(10,71)3:43000=0,15
Gdmax=5(0,4×13,3+2,5×4,6)3:43000=5(16,82)3:43000=0,55
Выплавку стали по изобретению проводили в 150-кг индукционной печи, с разливкой металла на слитки, из которых после ковки в интервале температур 1200-800°С. Химический состав стали приведен в таблице 1. Предварительная термообработка включала нормализация от 880-890°С, отпуск при температуре 600-620°С, охлаждение на воздухе.
Для имитации воздействия технологических отпусков после сварки, заготовки подвергались отпускам при температуре 600-610°С общей продолжительностью 30 ч.
Окончательная термическая обработка состояла из закалки в воде от температуры 910-920°С, отпуска при температуре 620-650°С и повторного отпуска 600-620°С. Повторный отпуск проводился для отпуска мартенсита, образовавшегося в процессе охлаждения от первого отпуска, так как температура отпуска 650°С для сталей с высоким содержанием никеля приводит к обратным превращениям с образованием аустенита.
После термической обработки изготавливались образцы для определения механических свойств.
В таблице 2 приведены механические свойства сталей в зависимости от температуры испытаний.
Испытания на растяжение проводили на цилиндрических образцах пятикратной длины с диаметром расчетной части 6 мм в соответствии с ГОСТ 1497-84 при комнатной температуре.
Определение ударной вязкости проводилось на стандартных образцах типа 11 по ГОСТ 9651-84 с острым V-образным надрезом при температурах +20, -50,-60, -70°С (табл. 2).
Так как основа заявленной стали и стали прототипа близки, то можно предположить, что полученные ранее данные для стали прототипа для сечений 500 мм будут актуальны и для заявленной стали. Дополнительное присутствие в стали азота, бария, серы, фосфора и кислорода в заявленных концентрациях, а также соотношение других легирующих элементов улучшает вязкопластические свойства при пониженных температурах и исключает радиационное охрупчивание стали.
Таким образом, сталь по изобретению надежно обеспечивает требуемый комплекс свойств контейнеров, предназначенных для изготовления элементов охлаждающей камеры хранения отработавшего ядерного топлива и радиоактивных отходов.
Claims (9)
1. Хладостойкая сталь для устройств хранения отработавших ядерных материалов, содержащая углерод, кремний, марганец, ванадий, никель, молибден, вольфрам, церий и/или иттрий, цирконий, ниобий, алюминий, гадолиний, кальций, железо и примеси, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит азот, барий, серу, фосфор, кислород, при необходимости медь, кобальт и по меньшей мере один элемент, выбранный из группы: лантан, неодим, празеодим и скандий, при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,04-0,08, кремний 0,03-0,30, марганец 0,20-0,40, ванадий 0,03-0,10, никель 1,75-2,50, молибден 0,15-0,30, вольфрам 0,25-0,40, церий и/или иттрий 0,005-0,02, цирконий 0,08-0,15, ниобий 0,03-0,1, алюминий 0,008-0,025, гадолиний 0,15-0,55, кальций 0,001-0,025, азот 0,005-0,012, барий 0,005-0,025, сера ≤0,008, фосфор ≤0,008, кислород ≤0,005, при необходимости медь ≤0,05, кобальт ≤0,01 и по меньшей мере один элемент, выбранный из группы: лантан, неодим, празеодим и скандий 0,0005-0,04, остальное – железо и примеси, при этом содержание гадолиния связано с содержанием марганца и никеля следующим соотношением:
%Gd=5(%Mn×σMn+%Ni×σNi)3/σGd,
где σMn - сечение захвата тепловых нейтронов марганцем, барн,
σNi - сечение захвата тепловых нейтронов никелем, барн,
σGd - сечение захвата тепловых нейтронов гадолинием, барн,
%Gd - содержание гадолиния, мас.%,
%Mn - содержания марганца, мас.%,
%Ni - содержание никеля, мас.%.
2. Хладостойкая сталь по п.1, отличающаяся тем, что суммарное содержание примесей свинца, висмута, олова, сурьмы и мышьяка не превышает 0,05 мас.%.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2804233C1 true RU2804233C1 (ru) | 2023-09-26 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4224062A (en) * | 1974-08-24 | 1980-09-23 | Avesta Jernverks Aktiebolag | High temperature creep resistant structural steel |
| SU1669206A1 (ru) * | 1989-06-28 | 1995-06-09 | Научно-Производственное Объединение По Технологии Машиностроения "Цниитмаш" | Сталь |
| CN1204284C (zh) * | 2000-12-29 | 2005-06-01 | 新日本制铁株式会社 | 具有优异的镀层附着性和冲压成形性的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
| RU2275439C2 (ru) * | 2003-04-09 | 2006-04-27 | Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и пищевых технологий | Коррозионно-стойкая высокопрочная сталь для криогенной техники |
| CN102051531A (zh) * | 2009-10-27 | 2011-05-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高硼含量奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| EP3524707A4 (en) * | 2017-12-14 | 2019-12-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | STEEL MATERIAL |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4224062A (en) * | 1974-08-24 | 1980-09-23 | Avesta Jernverks Aktiebolag | High temperature creep resistant structural steel |
| SU1669206A1 (ru) * | 1989-06-28 | 1995-06-09 | Научно-Производственное Объединение По Технологии Машиностроения "Цниитмаш" | Сталь |
| CN1204284C (zh) * | 2000-12-29 | 2005-06-01 | 新日本制铁株式会社 | 具有优异的镀层附着性和冲压成形性的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
| RU2275439C2 (ru) * | 2003-04-09 | 2006-04-27 | Санкт-Петербургский государственный университет низкотемпературных и пищевых технологий | Коррозионно-стойкая высокопрочная сталь для криогенной техники |
| CN102051531A (zh) * | 2009-10-27 | 2011-05-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高硼含量奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| EP3524707A4 (en) * | 2017-12-14 | 2019-12-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | STEEL MATERIAL |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102309644B1 (ko) | 고 Mn 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR100918321B1 (ko) | 내지연파괴특성이 우수한 고장력 강재 | |
| EP1081244B1 (en) | High strength, low alloy, heat resistant steel | |
| EP1736562A1 (en) | Thick high strength steel plate having excellent low temperature toughness in welding heat affected zone caused by high heat input welding | |
| RU2683173C1 (ru) | Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая сталь | |
| US20220064766A1 (en) | Bolt, and steel material for bolts | |
| RU2262753C2 (ru) | Твэл реактора на быстрых нейтронах (варианты) и оболочка для его изготовления | |
| RU2804233C1 (ru) | Хладостойкая сталь для устройств хранения отработавших ядерных материалов | |
| JPS619560A (ja) | マンガン−鉄系及びマンガン−クロム−鉄系のオ−ステナイト構造の合金 | |
| Williams | The segregation and effects of boron in an austenitic stainless steel | |
| Sakamoto et al. | Nitrogen-containing 25Cr-13Ni stainless steel as a cryogenic structural material | |
| US3132938A (en) | Aged steel | |
| CN104294181A (zh) | 一种低合金钢 | |
| RU2211878C2 (ru) | Малоактивируемая жаропрочная радиационностойкая сталь | |
| JP7469714B2 (ja) | 鋼材 | |
| RU2303075C2 (ru) | Малоактивируемая радиационно стойкая сталь для корпусов реакторов ядерных энергетических установок | |
| RU2803159C1 (ru) | НЕЙТРОННО-ПОГЛОЩАЮЩИЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ Ni | |
| JP2002003986A (ja) | 超大入熱溶接用高張力鋼 | |
| US4214950A (en) | Steel for nuclear applications | |
| RU2634867C1 (ru) | Теплостойкая и радиационно-стойкая сталь | |
| RU2633408C1 (ru) | Теплостойкая и радиационно-стойкая сталь | |
| RU2238831C1 (ru) | Состав сварочной ленты и проволоки | |
| RU2397272C2 (ru) | Сталь для корпусных конструкций атомных энергоустановок | |
| RU2785220C1 (ru) | СПЛАВ НА ОСНОВЕ FeCrAl ДЛЯ АТОМНЫХ РЕАКТОРОВ СО СВИНЦОВЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ | |
| RU2135623C1 (ru) | Малоактивируемая радиационно стойкая сталь |