RU2790707C1 - Method of multiple deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel - Google Patents
Method of multiple deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2790707C1 RU2790707C1 RU2022117273A RU2022117273A RU2790707C1 RU 2790707 C1 RU2790707 C1 RU 2790707C1 RU 2022117273 A RU2022117273 A RU 2022117273A RU 2022117273 A RU2022117273 A RU 2022117273A RU 2790707 C1 RU2790707 C1 RU 2790707C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- stage
- cooling
- water
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к деформационно-термической обработке аустенитных коррозионностойких сталей. Изобретение может быть применено для изготовления элементов строительных конструкций в авиационно–космической, химической и нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to the field of metallurgy, namely to deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steels. The invention can be applied to the manufacture of elements of building structures in the aerospace, chemical and oil refining industries.
Аустенитные коррозионностойкие стали характеризуются низкой прочностью (предел текучести 200 - 250 МПа) после стандартной термической обработки на твердый раствор (K.H. Lo, C.H. Shek, J.K.L. Lai, Materials Science and Engineering R 65 – 2009 – p. 39–104).Austenitic stainless steels are characterized by low strength (yield strength 200 - 250 MPa) after standard solution heat treatment (K.H. Lo, C.H. Shek, J.K.L. Lai, Materials Science and Engineering R 65 - 2009 - p. 39-104).
Эффективным способом повышения прочности металлических материалов является интенсивная пластическая деформация, которая обеспечивает структурное и дислокационное упрочнение (R.Z. Valiev, R.K. Islamgaliev, I.V. Alexandrov, Prog. Mater. Sci. 45 – 2000 – p. 103–189). Известен способ обработки аустенитной стали (патент RU №2610196, опубл. 08.02.2017), который включает ступенчатую интенсивную пластическую деформацию с понижением температуры проведения каждой последующей ступени, при этом ступенчатую пластическую деформацию проводят с понижением температуры в интервале 450-20°C с суммарной истинной степенью деформации 6-8 до получения полностью аустенитной нанокристаллической структуры. An effective way to increase the strength of metallic materials is severe plastic deformation, which provides structural and dislocation hardening (R.Z. Valiev, R.K. Islamgaliev, I.V. Alexandrov, Prog. Mater. Sci. 45 - 2000 - p. 103-189). A method of processing austenitic steel is known (patent RU No. 2610196, publ. 02/08/2017), which includes stepwise severe plastic deformation with a decrease in the temperature of each subsequent stage, while stepwise plastic deformation is carried out with a decrease in temperature in the range of 450-20°C with a total a true degree of deformation of 6-8 until a completely austenitic nanocrystalline structure is obtained.
Также известен способ обработки аустенитной стали (патент RU №2640702, опубл. 11.01.2018), по которому проводят интенсивную пластическую деформацию кручением под высоким гидростатическим давлением в два этапа. По первому варианту проводят теплую интенсивную пластическую деформацию с постепенным понижением температуры от 450°С до 300°С с истинной степенью деформации от 4,5 до 7,5, а затем холодную пластическую деформацию при температуре до 20°С с истинной степенью деформации 2,25. По второму варианту проводят холодную интенсивную пластическую деформацию кручением при температуре до 20°С с истинной степенью деформации не менее 3,5, а затем теплую пластическую деформацию при 450°С с истинной степенью деформации более 3,5. Недостатком данных способов обработки является то, что для проведения интенсивной пластической деформации необходима специальная оснастка, кроме того, относительное удлинение (д) образцов после такой обработки составляет не более 10%.Also known is a method for processing austenitic steel (patent RU No. 2640702, publ. 01/11/2018), according to which severe plastic deformation is carried out by torsion under high hydrostatic pressure in two stages. According to the first option, warm severe plastic deformation is carried out with a gradual decrease in temperature from 450°C to 300°C with a true degree of deformation from 4.5 to 7.5, and then cold plastic deformation at temperatures up to 20°C with a true degree of
Использование специальной оснастки существенно ограничивает размер обрабатываемых заготовок, поэтому альтернативой интенсивной пластической деформации являются стандартные способы обработки металлов давлением, такие как прокатка или ковка до больших степеней деформаций при температуре 20°С и ниже. Известен способ деформационной обработки аустенитной стали заданного химического состава (патент RU №2394922, опубл. 20.07.2010). В этом способе аустенитную коррозионностойкую сталь после закалки подвергали прокатке при температуре жидкого азота в несколько стадий с суммарной степенью деформации 50-90%, а затем проводили низкотемпературный отпуск после каждой стадии прокатки при температуре 220-270°С и высокотемпературный отпуск при температуре 480-530°С на заключительной стадии обработки заготовок. Недостаток данного способа обработки связан с дополнительными экономическими затратами на покупку жидкого азота, а также данный способ не обеспечивает полностью аустенитную структуру (объемная доля аустенита до 70%), поскольку в процессе холодной деформации в данных сталях протекает мартенситное превращение (Гольдштейн М.И., Грачев С.В., Векслер Ю.Г. Специальные стали. Учебник для вузов – М.: Металлургия, 1985).The use of special tooling significantly limits the size of workpieces to be machined, so an alternative to severe plastic deformation are standard metal forming methods, such as rolling or forging to large degrees of deformation at a temperature of 20°C and below. A known method of deformation processing of austenitic steel of a given chemical composition (patent RU No. 2394922, publ. 20.07.2010). In this method, austenitic corrosion-resistant steel after hardening was subjected to rolling at liquid nitrogen temperature in several stages with a total degree of deformation of 50-90%, and then low-temperature tempering was carried out after each stage of rolling at a temperature of 220-270°C and high-temperature tempering at a temperature of 480-530 °С at the final stage of workpiece processing. The disadvantage of this processing method is associated with additional economic costs for the purchase of liquid nitrogen, and this method does not provide a completely austenitic structure (austenite volume fraction up to 70%), since martensitic transformation occurs in these steels during cold deformation (M. I. Goldstein, Grachev S.V., Veksler Yu.G. Special steels. Textbook for universities - M.: Metallurgy, 1985).
Для исключения протекания мартенситного превращения и сохранения полностью аустенитной структуры деформацию данного класса сталей часто проводят в аустенитной области. Известен способ обработки (патент RU №2525006, опубл. 10.08.2014), в котором аустенитную коррозионностойкую сталь подвергают прокатке в интервале температур Т = 400-700°С до истинной деформации от 0.5 до 1 с последующим отжигом в интервале температур Т = 400-600°С, затем проводят дополнительную прокатку в интервале температур Т = 400-500°С до истинной деформации более 2 с охлаждением на воздухе. Данный способ обработки позволяет повысить прочность с сохранением аустенитной структуры, однако использование относительно высоких степеней деформации приводит к снижению пластичности, так относительное удлинение составило менее 10%.To prevent the occurrence of martensitic transformation and maintain a completely austenitic structure, the deformation of this class of steels is often carried out in the austenitic region. There is a known method of processing (patent RU No. 2525006, publ. 08/10/2014), in which austenitic corrosion-resistant steel is subjected to rolling in the temperature range T = 400-700 ° C to a true deformation from 0.5 to 1, followed by annealing in the temperature range T = 400- 600°C, then additional rolling is carried out in the temperature range T = 400-500°C to a true deformation of more than 2 with air cooling. This processing method allows to increase the strength while maintaining the austenitic structure, however, the use of relatively high degrees of deformation leads to a decrease in ductility, so the relative elongation was less than 10%.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ деформационно-термической обработки аустенитной коррозионностойкой стали 02Х17Н14М3, который проводят в несколько этапов (патент RU 2641429, опубл. 17.01.2018). Перед деформацией заготовку подвергают аустенизации при температуре 1100°С с временем выдержки 1 час. На первом этапе деформацию осуществляют путем низкотемпературной прокатки за несколько проходов до достижения истинной деформации e = 0.1 – 0.4. Между проходами заготовка выдерживается при температуре жидкого азота. На втором этапе деформацию проводят теплой прокаткой в интервале температур T = 20 – 700°С с количеством проходов, обеспечивающих достижение истинной деформации e ≤ 0.6, и последующим охлаждением в воде. На третьем этапе после прокатки осуществляются отжиги в интервале температур T = 600 –800°С с временем выдержки от 200 секунд до 1 часа и последующим охлаждением на воздухе. Данный способ позволяет повысить предел текучести более 850 МПа, однако относительное удлинение составило не более 16%. Кроме того после обработки данным способом в структуре содержится мартенсит, доля которого 0.5-3.7%, т.е. не обеспечивается полностью аустенитная структура.Closest to the proposed invention is a method of deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel 02X17H14M3, which is carried out in several stages (patent RU 2641429, publ. 17.01.2018). Before deformation, the workpiece is subjected to austenitization at a temperature of 1100°C with a holding time of 1 hour. At the first stage, the deformation is carried out by low-temperature rolling in several passes until the true deformation e = 0.1 – 0.4 is reached. Between passes, the workpiece is kept at liquid nitrogen temperature. At the second stage, the deformation is carried out by warm rolling in the temperature range T = 20–700°C with the number of passes to achieve the true deformation e ≤ 0.6, followed by cooling in water. At the third stage, after rolling, annealings are carried out in the temperature range T = 600–800°C with a holding time from 200 seconds to 1 hour and subsequent cooling in air. This method allows you to increase the yield strength of more than 850 MPa, but the relative elongation was not more than 16%. In addition, after processing by this method, the structure contains martensite, the proportion of which is 0.5-3.7%, i.e. a completely austenitic structure is not ensured.
Задачей предполагаемого изобретения является расширение арсенала способов получения полуфабрикатов из аустенитных коррозионностойких сталей с ультрамелкозернистой аустенитной структурой.The objective of the proposed invention is to expand the arsenal of methods for producing semi-finished products from austenitic corrosion-resistant steels with ultrafine-grained austenitic structure.
Техническим результатом изобретения является получение полуфабрикатов из аустенитной коррозионностойкой стали, которые одновременно демонстрируют высокую прочность - предел текучести не ниже 900 МПа в сочетании с повышенной пластичностью - относительное удлинение более 20%.The technical result of the invention is to obtain semi-finished products from austenitic corrosion-resistant steel, which simultaneously demonstrate high strength - yield strength of at least 900 MPa in combination with increased ductility - relative elongation of more than 20%.
Для достижения технического результата проводят деформационно-термическую обработку аустенитной коррозионностойкой стали типа 03Х17Н12М2, включающую неоднократное чередование деформационной обработки и термической обработки стали:To achieve the technical result, deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel of type 03X17H12M2 is carried out, including repeated alternation of deformation processing and heat treatment of steel:
первый этап – высокотемпературный отжиг при температуре 1100°С в течение 30 минут с охлаждением в воде; второй этап – теплая листовая прокатка при температуре 300°С до истинной степени деформации e = 2 с последующим охлаждением в воде; третий этап – отжиг при температуре 700°С в течение 2 часов с последующим охлаждением в воде; четвертый этап – теплая листовая прокатка при температуре 300°С до истинной степени деформации e = 1; пятый этап – отжиг при температуре 700°С в течение 2 часов с последующим охлаждением в воде.the first stage is high-temperature annealing at a temperature of 1100°C for 30 minutes with cooling in water; the second stage is warm sheet rolling at a temperature of 300°C to the true degree of deformation e = 2, followed by cooling in water; the third stage is annealing at a temperature of 700°C for 2 hours, followed by cooling in water; the fourth stage is warm sheet rolling at a temperature of 300°C to the true degree of deformation e = 1; the fifth stage is annealing at a temperature of 700°C for 2 hours, followed by cooling in water.
Высокотемпературный отжиг при температуре 1100ºС в течение 30 минут с последующим охлаждением в воде позволяет зафиксировать однофазный γ – твердый раствор с гомогенным распределением легирующих элементов. Деформация методом листовой прокатки при температуре 300°С до истинных степеней деформации e = 2 - 1 приводит к формированию ультрамелких зерен с высокой плотностью дислокаций, что обеспечивает структурное и дислокационное упрочнение. Последеформационный отжиг при температуре 700°С позволяет сформировать однородную ультрамелкозернистую аустенитную структуру без мартенситных зерен с сохранением высокой плотности дислокаций в процессе непрерывной рекристаллизации. Такая структура одновременно обеспечивает сочетание высокой прочности и пластичности.High-temperature annealing at a temperature of 1100ºС for 30 minutes, followed by cooling in water, makes it possible to fix a single-phase γ-solid solution with a homogeneous distribution of alloying elements. Deformation by sheet rolling at a temperature of 300°C to true degrees of deformation e = 2 - 1 leads to the formation of ultrafine grains with a high dislocation density, which provides structural and dislocation strengthening. Post-deformation annealing at a temperature of 700°C makes it possible to form a uniform ultrafine-grained austenite structure without martensite grains while maintaining a high dislocation density during continuous recrystallization. This structure simultaneously provides a combination of high strength and ductility.
Новизна и изобретательский уровень заявленного технического решения заключается в многократном чередовании деформационной обработки и термической обработки стали, что неожиданно позволило получить в аустенитной коррозионностойкой стали однородную аустенитную ультрамелкозернистую структуру, которая обеспечивает повышение прочности с сохранением высокой пластичности.The novelty and inventive level of the claimed technical solution lies in the repeated alternation of deformation processing and heat treatment of steel, which unexpectedly made it possible to obtain a homogeneous austenitic ultrafine-grained structure in austenitic corrosion-resistant steel, which provides an increase in strength while maintaining high ductility.
Предполагаемое изобретение поясняют следующие графические материалы:The alleged invention is explained by the following graphic materials:
Фиг. 1 – Схема деформационно-термической обработки аустенитной коррозионностойкой стали типа 03Х17Н12М2, где е – истинная степень деформации, t – время отжига.Fig. 1 - Scheme of deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel type 03Kh17N12M2, where e is the true degree of deformation, t is the annealing time.
Фиг. 2 – Структура аустенитной коррозионностойкой стали типа 03Х17Н12М2 после деформационно-термической обработки, полученная на просвечивающем электронном микроскопе.Fig. 2 - The structure of austenitic corrosion-resistant steel type 03Kh17N12M2 after deformation-heat treatment, obtained on a transmission electron microscope.
Фиг. 3 – Инженерные кривые напряжение–деформация аустенитной коррозионностойкой стали типа 03Х17Н12М2 до и после деформационно-термической обработки. Fig. 3 - Engineering stress-strain curves of austenitic corrosion-resistant steel type 03Kh17N12M2 before and after deformation-heat treatment.
Пример осуществленияImplementation example
В примере осуществления использовали аустенитную коррозионностойкую сталь типа 03Х17Н12М2 с содержанием (мас.%): 0.04% С, 0.4% Si, 1.7% Mn, 10.7% Ni, 17.3% Cr, 0.05% Nb, 0.2% Co, 0.04% P, 0.05% S, Fe – остальное, которую подвергали отжигу при температуре 1100ºС в течение 30 минут с охлаждением в воду. Отожженные заготовки подвергали листовой прокатке при температуре 300°С до истинной степени деформации e = 2 для измельчения структуры и формирования ультрамелких зерен с высокой плотностью дислокаций. После прокатки проводили отжиг при температуре 700°С с охлаждением в воде для формирования однородной аустенитной структуры без мартенситных зерен. После отжига проводили прокатку при температуре 300°С до истинной степени деформации e = 1 с быстрым охлаждением в воде для дополнительной фрагментации структуры. На последнем этапе проводили дополнительный отжиг при температуре 700°С для развития непрерывной рекристаллизации, которая обеспечивает сохранение ультрамелкозернистой структуры с высокой плотностью дислокаций. В результате были получены полуфабрикаты коррозионностойкой стали с однородной ультрамелкозернистой аустенитной структурой. In the exemplary embodiment, an austenitic corrosion-resistant steel of the 03X17H12M2 type was used with the content (wt.%): 0.04% C, 0.4% Si, 1.7% Mn, 10.7% Ni, 17.3% Cr, 0.05% Nb, 0.2% Co, 0.04% P, 0.05 % S, Fe - the rest, which was annealed at a temperature of 1100ºС for 30 minutes with cooling into water. The annealed workpieces were subjected to sheet rolling at a temperature of 300°C to the true degree of deformation e = 2 to refine the structure and form ultrafine grains with a high dislocation density. After rolling, annealing was carried out at a temperature of 700°C with cooling in water to form a homogeneous austenite structure without martensite grains. After annealing, rolling was carried out at a temperature of 300°C to the true degree of deformation e = 1 with rapid cooling in water for additional fragmentation of the structure. At the last stage, additional annealing was carried out at a temperature of 700°C to develop continuous recrystallization, which ensures the preservation of an ultrafine-grained structure with a high dislocation density. As a result, semi-finished products of corrosion-resistant steel with a uniform ultrafine-grained austenitic structure were obtained.
Механические испытания на растяжение образцов аустенитной коррозионностойкой стали типа 03Х17Н12М2 проводили при комнатной температуре по ГОСТ 1497-84 на плоских образцах с длиной рабочей части 16 мм и начальной площадью поперечного сечения рабочей части 1,5 × 3 мм2. Результаты испытаний приведены в таблице 1. Mechanical tensile tests of specimens of austenitic corrosion-resistant steel of type 03Kh17N12M2 were carried out at room temperature according to GOST 1497-84 on flat specimens with a working part length of 16 mm and an initial cross-sectional area of the working part of 1.5 × 3 mm 2 . The test results are shown in table 1.
Таблица 1. Механические свойства при комнатной температуре аустенитной коррозионностойкой стали типа 03Х17Н12М2 до и после деформационно-термической обработки Table 1. Mechanical properties at room temperature of austenitic corrosion-resistant steel type 03Kh17N12M2 before and after deformation heat treatment
Из таблицы видно, что предел текучести полуфабрикатов после деформационно-термической обработки составил 910МПа, предел прочности 1030 МПа, а относительное удлинение 23%.The table shows that the yield strength of the semi-finished products after deformation-heat treatment was 910 MPa, the tensile strength was 1030 MPa, and the relative elongation was 23%.
Данный пример осуществления способа получения полуфабрикатов с ультрамелкозернистой структурой может быть применен для аустенитных коррозионностойких сталей с отношением Cr/Ni ≈ 18/10, которые имеют значение энергии дефекта упаковки близкое к значению энергии дефекта упаковки в стали 03Х17Н12М2, используемой в примере осуществления. Энергия дефекта упаковки влияет на механизмы формирования структуры и может быть рассчитана с помощью эмпирического уравнения, в котором используется химический состав аустенитных сталей (R.E. Schramn, R.P. Reed, Metallurgical Transactions A 6 – 1975 – p. 1345 – 1351).This embodiment of the method for producing semi-finished products with an ultrafine-grained structure can be applied to austenitic corrosion-resistant steels with a ratio of Cr/Ni ≈ 18/10, which have a stacking fault energy value close to the stacking fault energy value in steel 03Kh17N12M2 used in the exemplary embodiment. The stacking fault energy affects the mechanisms of structure formation and can be calculated using an empirical equation that uses the chemical composition of austenitic steels (R.E. Schramn, R.P. Reed, Metallurgical Transactions A 6 - 1975 - p. 1345 - 1351).
Реализация предлагаемого способа в промышленном производстве позволит получать полуфабрикат из аустенитных коррозионностойких сталей с ультрамелкозернистой структурой, которая обеспечивает сочетание высокой прочности и пластичности. Данный полуфабрикат может быть использован в качестве конструкционного материала в авиационно–космической, химической и нефтеперерабатывающей промышленности.The implementation of the proposed method in industrial production will make it possible to obtain a semi-finished product from austenitic corrosion-resistant steels with an ultrafine-grained structure, which provides a combination of high strength and ductility. This semi-finished product can be used as a structural material in the aerospace, chemical and oil refining industries.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2790707C1 true RU2790707C1 (en) | 2023-02-28 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2525006C1 (en) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Thermomechanical processing of austenite steels |
| RU2631067C1 (en) * | 2016-10-28 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for producing sheets from cold-resistant high-strength austenitic steel |
| US9809874B2 (en) * | 2012-04-10 | 2017-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet suitable for impact absorbing member and method for its manufacture |
| RU2641429C1 (en) * | 2016-11-25 | 2018-01-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Method to increase strength of stable austenitic steel |
| RU2643119C2 (en) * | 2016-05-04 | 2018-01-30 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing of high-manganese steel |
| US20200087752A1 (en) * | 2016-12-23 | 2020-03-19 | Posco | Austenitic stainless steel having excellent processability and surface characteristics, and manufacturing method therefor |
| RU2735777C1 (en) * | 2020-05-07 | 2020-11-09 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of producing rolled semi-products from austenitic corrosion-resistant steel |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9809874B2 (en) * | 2012-04-10 | 2017-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet suitable for impact absorbing member and method for its manufacture |
| RU2525006C1 (en) * | 2013-03-21 | 2014-08-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Thermomechanical processing of austenite steels |
| RU2643119C2 (en) * | 2016-05-04 | 2018-01-30 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of deformation-thermal processing of high-manganese steel |
| RU2631067C1 (en) * | 2016-10-28 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method for producing sheets from cold-resistant high-strength austenitic steel |
| RU2641429C1 (en) * | 2016-11-25 | 2018-01-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) | Method to increase strength of stable austenitic steel |
| US20200087752A1 (en) * | 2016-12-23 | 2020-03-19 | Posco | Austenitic stainless steel having excellent processability and surface characteristics, and manufacturing method therefor |
| RU2735777C1 (en) * | 2020-05-07 | 2020-11-09 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Method of producing rolled semi-products from austenitic corrosion-resistant steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108018503B (en) | Layered superfine crystal dual-phase ferrite/martensite steel and preparation method thereof | |
| US11319620B2 (en) | Martensitic steels with 1700 to 2200 MPa tensile strength | |
| US20220002847A1 (en) | Medium manganese cold-rolled steel intermediate product having a reduced carbon content, and method for providing such a steel intermediate product | |
| US20190177809A1 (en) | High Strength and High Toughness Stainless Steel and Processing Method Thereof | |
| RU2525006C1 (en) | Thermomechanical processing of austenite steels | |
| CN107109572A (en) | High-strength steel sheet and its manufacture method | |
| TW201827621A (en) | High elongation press hardened steel and manufacture of the same | |
| Srikanth et al. | Property Enhancement in metastable 301LN austenitic stainless steel through strain-induced martensitic transformation and its reversion (SIMTR) for metro coach manufacture | |
| RU2618678C1 (en) | Method of deformation-thermal processing of austenitic high-manganese steel | |
| Hajizadeh et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of AISI 316H austenitic stainless steel processed by warm multi-pass ecap | |
| RU2790707C1 (en) | Method of multiple deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel | |
| RU2598744C1 (en) | Method of thermomechanical treatment of metastable austenitic steel | |
| CN114318161B (en) | Low-temperature high-strain-rate superplastic medium manganese steel and preparation method thereof | |
| Chukin et al. | Study of microstructure of rolled heavy plates made of low-alloyed pipe steel with increased strength and cold resistance | |
| Park et al. | Effect of grain size on mechanical properties of dual phase steels composed of ferrite and martensite | |
| Akkuzin et al. | Strengthening of stable Cr-Ni austenitic stainless steel under thermomechanical treatments | |
| RU2641429C1 (en) | Method to increase strength of stable austenitic steel | |
| Shakhova et al. | Effect of cold rolling on the structure and mechanical properties of austenitic corrosion-resistant 10Kh18N8D3BR steel | |
| Akbari et al. | Effect of grain refinement on the mechanical properties of a nickel-and manganese-free high nitrogen austenitic stainless steel | |
| RU2535889C1 (en) | Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels | |
| Kim et al. | Effect of Warm Multidirectional Forging on the Microstructure and Mechanical Properties of a High-Nitrogen Austenitic Steel | |
| Lee et al. | Effect of aging treatment on the mechanical properties of C-250 maraging steel by flow forming | |
| Park et al. | Grain refinement of 2Mn-0.1 C steel by repetitive heat treatment and recrystallization | |
| US3446333A (en) | Treating austenitic stainless steels | |
| Srikanth et al. | Improvement in properties of 301LN austenitic stainless steel for Metro Coach Manufacture |