RU2535889C1 - Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels - Google Patents

Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels Download PDF

Info

Publication number
RU2535889C1
RU2535889C1 RU2013133195/02A RU2013133195A RU2535889C1 RU 2535889 C1 RU2535889 C1 RU 2535889C1 RU 2013133195/02 A RU2013133195/02 A RU 2013133195/02A RU 2013133195 A RU2013133195 A RU 2013133195A RU 2535889 C1 RU2535889 C1 RU 2535889C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
heat treatment
austenization
corrosion
aging
Prior art date
Application number
RU2013133195/02A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виктор Иванович Новиков
Константин Иванович Недашковский
Original Assignee
Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко" filed Critical Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш имени академика В.П. Глушко"
Priority to RU2013133195/02A priority Critical patent/RU2535889C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2535889C1 publication Critical patent/RU2535889C1/en

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: corrosion-resistant martensite-ageing steel of a martensitic grade, containing 0.03% of carbon, 10.5% of chrome, 8.0% of nickel, 4.5% of cobalt, 1.8% of molybdenum, 0.3% of vanadium, the rest - iron and impurities, is subject to heat treatment including high-temperature austenitisation at 950÷1150°C combined with hot plastic deformation, heating and isothermic exposure in the temperature range of 580÷620°C for heat stabilisation of secondary austenite, low-temperature austenitisation in the temperature range of 740÷770°C, hardening by temperature of 740÷770°C, cold treatment at 70°C and ageing at 500°C.
EFFECT: improving the structural stability and resistance to hydrogen embrittlement of high-strength corrosion-resistant martensite-ageing steels meant for the production of high load elastic metal packing of cryogenic technique.
2 cl, 1 tbl

Description

Изобретение относится к металлургии, а именно к термической обработке высокопрочных коррозионно-стойких мартенситностареющих сталей криогенной техники, и может быть использовано в энергетическом машиностроении при изготовлении высоконагруженных упругих металлических уплотнений разъемных соединений энергетических установок, работающих в агрессивных средах при температурах от 20 до 723К.The invention relates to metallurgy, namely to heat treatment of high-strength corrosion-resistant martensitic steels of cryogenic technology, and can be used in power engineering in the manufacture of highly loaded elastic metal seals of detachable joints of power plants operating in aggressive environments at temperatures from 20 to 723K.

Известен способ термомеханической обработки мартенситной стали, включающий нагрев до температуры аустенизации, горячую пластическую деформацию, последеформационную выдержку, охлаждение и отпуск [патент РФ №2055911, C21D 8/00]. Этот способ обеспечивает требуемое деформационное упрочнение мартенситностареющих сталей криогенной техники, однако при этом формируется преимущественно мартенситная структура, склонная к хладноломкости.A known method of thermomechanical processing of martensitic steel, including heating to an austenitizing temperature, hot plastic deformation, post-deformation aging, cooling and tempering [RF patent No. 2055911, C21D 8/00]. This method provides the required strain hardening of maraging steels of cryogenic technology, however, a martensitic structure prone to cold brittleness is formed in this case.

Для повышения сопротивления хладноломкости мартенситных сталей известны способы термической обработки, основанные на тепловой стабилизации аустенита с формированием двухфазной аустенитно-мартенситной структуры. В частности, известен способ термической обработки коррозионно-стойкой мартенситностареющей стали марки 08Х15Н5Д2Т (ВНС-2), включающий закалку от 950°C, охлаждение и изотермическую выдержку в межкритическом интервале МН÷МК, немедленный стабилизирующий отпуск при 250°C, обработку холодом и окончательный отпуск [Потак Я.М. Высокопрочные стали. М.: Металлургия, 1972, 208 с.]. В результате такой обработки в мартенситной стали формируется до 20% остаточной аустенитной фазы, что позволяет повысить сопротивление хрупкому разрушению при низких температурах.To increase the cold resistance of martensitic steels, heat treatment methods based on the thermal stabilization of austenite with the formation of a two-phase austenitic-martensitic structure are known. In particular, there is a known method of heat treatment of corrosion-resistant maraging steel 08Kh15N5D2T (VNS-2), which includes quenching from 950 ° C, cooling and isothermal holding in the intercritical interval M N ÷ M K , immediate stabilizing tempering at 250 ° C, cold treatment and final leave [Potak Ya.M. High strength steels. M.: Metallurgy, 1972, 208 pp.]. As a result of this treatment, up to 20% of the residual austenitic phase is formed in martensitic steel, which makes it possible to increase the resistance to brittle fracture at low temperatures.

Тепловая стабилизации аустенита в данном случае основана на закреплении дислокаций примесями внедрения по механизму деформационного старения, что приводит к замедлению прямого γ→α мартенситного превращения. Однако такого рода тепловая стабилизация слабо выражена в безуглеродистых мартенситностареющих сталях криогенной техники вакуумной выплавки, что связано с минимальным количеством примесей внедрения и практическим отсутствием эффекта деформационного старения.The thermal stabilization of austenite in this case is based on the fixation of dislocations by interstitial impurities by the mechanism of deformation aging, which leads to a slowdown of direct γ → α martensitic transformation. However, this kind of thermal stabilization is weakly expressed in carbon-free martensitic steels of the cryogenic vacuum smelting technique, which is associated with a minimal amount of interstitial impurities and the practical absence of deformation aging effect.

Известны способы термической обработки, основанные на тепловой стабилизации вторичного (ревертированного) аустенита в процессе термоциклирования в межкритическом интервале АС1÷АС3 обратного α→γ превращения. В частности, известен способ термической обработки, включающий многократную закалку (аустенизацию) от температуры 820°C, не превышающей порога рекристаллизации аустенита после фазового наклепа [Перкас М.Д. Структура, свойства и области применения высокопрочных мартенситностареющих сталей // МиТОМ, 1985. №5. С.23-33]. Недостатком этого способа является необходимость проведения многократной закалки (от трех до пяти раз) для стабилизации требуемого количества аустенитной фазы, а также недостаточная деформационная устойчивость сформированной таким образом аустенитной фазы.Known methods of heat treatment based on thermal stabilization of secondary (reversed) austenite during thermal cycling in the intercritical interval A C1 ÷ A C3 reverse α → γ transformation. In particular, a heat treatment method is known, including repeated quenching (austenization) from a temperature of 820 ° C, not exceeding the threshold for recrystallization of austenite after phase hardening [Perkas M.D. The structure, properties and applications of high-strength maraging steels // MiTOM, 1985. No. 5. S.23-33]. The disadvantage of this method is the need for multiple hardening (from three to five times) to stabilize the required amount of the austenitic phase, as well as insufficient deformation stability of the thus formed austenitic phase.

Наиболее близким техническим решением является способ термической обработки мартенситностареющей стали, включающий предварительную многократную закалку (аустенизацию) для измельчения аустенитного зерна, нагрев и изотермическую выдержку в межкритическом интервале обратного превращения для тепловой стабилизации вторичного аустенита, низкотемпературную аустенизацию, закалку, стабилизирующий отпуск и старение [авторское свидетельство СССР №541876, C21D 1/78]. Этот способ позволяет обеспечить требуемое количество аустенитной фазы, однако формируемая таким образом аустенитная фаза имеет недостаточно высокую устойчивость (стабильность) по отношению к мартенситному превращению при пластической деформации в криогенных средах. В условиях эксплуатации высоконагруженных металлических уплотнений разъемных соединений криогенной техники, имеющих герметизирующие гальванические покрытия, такого рода структурная нестабильность приводит к отслоению герметизирующего покрытия, а также к преждевременному разрушению уплотнений по механизму водородной хрупкости и многоцикловой усталости.The closest technical solution is a method of heat treatment of maraging steel, including preliminary repeated hardening (austenization) for grinding austenitic grain, heating and isothermal aging in the intercritical interval of the reverse transformation for thermal stabilization of secondary austenite, low-temperature austenization, quenching, stabilizing tempering and aging USSR No. 541876, C21D 1/78]. This method allows to provide the required amount of the austenitic phase, however, the austenitic phase thus formed has insufficient stability (stability) with respect to the martensitic transformation during plastic deformation in cryogenic media. Under operating conditions of highly loaded metal seals of detachable joints of cryogenic technology having sealing galvanic coatings, this kind of structural instability leads to delamination of the sealing coating, as well as to premature failure of the seals by the mechanism of hydrogen embrittlement and multi-cycle fatigue.

Задача изобретения - создание способа термической обработки, позволяющего повысить структурную стабильность и сопротивление водородной хрупкости высокопрочных коррозионно-стойких мартенситностареющих сталей криогенной техники, имеющих двухфазную аустенитно-мартенситную структуру.The objective of the invention is the creation of a heat treatment method that allows to increase the structural stability and resistance to hydrogen brittleness of high-strength corrosion-resistant martensitic aging steels of cryogenic technology having a two-phase austenitic-martensitic structure.

Задача решена за счет того, что в способе термической обработки, включающем высокотемпературную аустенизацию, совмещенную с горячей пластической деформацией, нагрев и изотермическую выдержку в межкритическом интервале обратного α→γ превращения, низкотемпературную аустенизацию, закалку и старение, изотермическую выдержку проводят в температурном интервале на 20÷60°C выше точки начала обратного превращения АС1, низкотемпературную аустенизацию проводят выше точки конца обратного превращения АС3 в температурном интервале АС3÷АС3+30°C, а после охлаждения с температуры закалки проводят обработку холодом при -70°C.The problem is solved due to the fact that in the heat treatment method, including high-temperature austenization combined with hot plastic deformation, heating and isothermal aging in the intercritical interval of the inverse α → γ transformation, low-temperature austenization, quenching and aging, isothermal aging is carried out in the temperature range of 20 ÷ 60 ° C above the start point of the reverse transformation A C1 , low-temperature austenization is carried out above the end point of the reverse transformation A C3 in the temperature range A C3 ÷ A C3 + 30 ° C, and after cooling from the quenching temperature, cold treatment is carried out at -70 ° C.

Другое отличие состоит в том, что высокотемпературную аустенизацию, совмещенную с горячей пластической деформацией, проводят при 950÷1150°C, изотермическую выдержку в межкритическом интервале проводят при 580÷620°C, а низкотемпературную аустенизацию проводят в температурном интервале 740÷770°C.Another difference is that high-temperature austenization combined with hot plastic deformation is carried out at 950 ÷ 1150 ° C, isothermal exposure in the intercritical interval is carried out at 580 ÷ 620 ° C, and low-temperature austenization is carried out in the temperature range 740 ÷ 770 ° C.

В процессе термической обработки по предложенному способу формируется до 25% стабильного аустенита в виде тонких фазонаклепанных прослоек между рейками пакетного мартенсита. Механизм тепловой стабилизации в данном случае основан на диффузионном обогащении никелем аустенитной фазы в процессе обратного α→γ мартенситного превращения, протекающего с признаками нормального (диффузионного) превращения. Кроме того, определенный вклад в стабилизацию вносит дисперсность аустенитной фазы, а также упругие напряжения сжатия аустенитных прослоек между мартенситными кристаллами, вызванные объемными изменениями в процессе полиморфного ГЦК→ОЦК превращения.In the process of heat treatment according to the proposed method, up to 25% stable austenite is formed in the form of thin phase-riveted layers between batches of martensite. The mechanism of thermal stabilization in this case is based on the diffusion enrichment of the austenitic phase with nickel during the reverse α → γ martensitic transformation, which proceeds with signs of a normal (diffusion) transformation. In addition, the dispersion of the austenitic phase, as well as the elastic compression stresses of the austenitic layers between martensitic crystals, caused by volume changes during the polymorphic fcc → bcc transformation, make a certain contribution to stabilization.

Проведение высокотемпературной аустенизации и горячей пластической деформации при 950÷1150°C позволяет сформировать развитую дислокационную субструктуру металла и обеспечить требуемую геометрическую форму кольцевых заготовок уплотнительных элементов.Carrying out high-temperature austenization and hot plastic deformation at 950 ÷ 1150 ° C allows you to form a developed metal dislocation substructure and provide the required geometric shape of the ring blanks of the sealing elements.

Проведение изотермической выдержки в первой половине межкритического интервала АС1÷АС3 (при температуре на 20÷60°C выше точки АС1) повышает степень обогащения никелем дисперсной γ-фазы и ее структурную стабильность. При температуре ниже АС1+20°C образуется недостаточное количество дисперсной γ-фазы, при температурах выше АС1+60°C эта фаза менее обогащена никелем и имеет недостаточную структурную стабильность по отношению к мартенситному превращению.Holding the isothermal holding in the first half of the intercritical range A C1 C3 ÷ A (at a temperature of 20 ÷ 60 ° C above the A C1 point) increases the degree of enrichment of γ-nickel dispersed phase and its structural stability. At temperatures below A C1 + 20 ° C, an insufficient amount of the dispersed γ-phase is formed, at temperatures above A C1 + 60 ° C this phase is less enriched with nickel and has insufficient structural stability with respect to the martensitic transformation.

Последующий нагрев до температуры полной аустенизации, но не выше порога рекристаллизации после фазового наклепа, позволяет сохранить фазовый наклеп и концентрационную неоднородность аустенитной фазы. При температуре выше АС3+30°C происходят диффузионные процессы гомогенизации и рекристаллизации аустенитной матрицы, что уменьшает количество стабильной аустенитной фазы. При температурах ниже АС3 (неполная аустенизация) сохраняется некоторое количество мартенсита высокого отпуска, что ухудшает прочностные свойства стали.Subsequent heating to the temperature of complete austenization, but not higher than the recrystallization threshold after phase hardening, allows maintaining phase hardening and concentration inhomogeneity of the austenitic phase. At a temperature higher than A C3 + 30 ° C, diffusion processes occur homogenizing and recrystallization of the austenite matrix, which reduces the amount of stable austenite phase. At temperatures below A C3 (incomplete austenization), a certain amount of martensite of high tempering remains, which impairs the strength properties of steel.

Проведение обработки холодом при температуре -70°C (ниже точки конца мартенситного превращения) необходимо для максимально полного мартенситного превращения и исключения из фазового состава микрообъемов нестабильной аустенитной фазы.Carrying out cold treatment at a temperature of -70 ° C (below the end point of the martensitic transformation) is necessary for the most complete martensitic transformation and elimination of the unstable austenitic phase from the phase composition of microvolumes.

Старение при 500°C на заключительном этапе термической обработки повышает прочностные свойства по механизму дисперсионного упрочнения мартенсита, при этом "мягкие" прослойки дисперсной γ-фазы обеспечивают высокое сопротивление хрупкому разрушению при криогенных температурах.Aging at 500 ° C at the final stage of heat treatment increases the strength properties by the mechanism of dispersion hardening of martensite, while the “soft” layers of the dispersed γ-phase provide high resistance to brittle fracture at cryogenic temperatures.

Заготовки горячекатанного прутка нагревали до температуры аустенизации 1150°C и подвергали горячей пластической деформации ковкой в температурном интервале 950÷1150°C, охлаждение на воздухе. Затем кованные заготовки повторно нагревали до температуры аустенизации 1150°C и подвергали горячей пластической деформации раскаткой в температурном интервале 950-1150°C, охлаждение на воздухе. Материал заготовок: коррозионно-стойкая мартенситностареющая сталь мартенситного класса, содержащая 0,03% углерода, 10,5% хрома, 8,0% никеля, 4,5% кобальта, 1,8% молибдена, 0,3% ванадия, остальное железо и примеси. Критические точки полиморфных превращений указанной стали: АС1=560°C, АС3=740°C.The hot-rolled bar blanks were heated to an austenitization temperature of 1150 ° C and subjected to hot plastic deformation by forging in the temperature range of 950 ÷ 1150 ° C, cooling in air. Then the forged billets were reheated to an austenitization temperature of 1150 ° C and subjected to hot plastic deformation by rolling in the temperature range of 950-1150 ° C, cooling in air. Material of workpieces: corrosion-resistant maraging steel of martensitic class, containing 0.03% carbon, 10.5% chromium, 8.0% nickel, 4.5% cobalt, 1.8% molybdenum, 0.3% vanadium, the rest is iron and impurities. Critical points of polymorphic transformations of the specified steel: A C1 = 560 ° C, A C3 = 740 ° C.

Раскатные кольца термообрабатывали по режиму: нагрев и изотермическая выдержка в температурном интервале 580÷620°C, время выдержки 3 часа, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры аустенизации 740÷770°C, время выдержки 0,5 часа, закалка от температуры 740÷770°C, охлаждение на воздухе, обработка холодом при -70°C, время выдержки 2 часа, старение при 500°C, время выдержки 3 часа. Затем образцы-свидетели раскатных колец подвергали гальванической обработке, имитирующей нанесение герметизирующего медно-серебряного покрытия на уплотнительные элементы. При такой обработке происходит насыщение металла диффузионно-подвижным водородом до 5 см3/100 г.Rolled rings were heat-treated according to the regime: heating and isothermal holding in the temperature range 580 ÷ 620 ° C, holding time 3 hours, cooling in air, heating to austenitic temperature 740 ÷ 770 ° C, holding time 0.5 hours, quenching from temperature 740 ÷ 770 ° C, air cooling, cold working at -70 ° C, holding time 2 hours, aging at 500 ° C, holding time 3 hours. Then, the witness samples of the rolling rings were subjected to galvanic treatment simulating the application of a sealing copper-silver coating on the sealing elements. This treatment of the metal diffusion-saturation movable with hydrogen up to 5 cm 3/100 g

Механические свойства и фазовый состав мартенситностареющей стали, обработанной по предложенному способу, показаны в таблице 1.The mechanical properties and phase composition of maraging steel treated by the proposed method are shown in table 1.

Таблица 1Table 1 № п.п.No. p.p. Т-ра, испытания, КT-ra, tests, K Механические свойстваMechanical properties Количество аустенита, %The amount of austenite,% σВ, МПаσ V , MPa σ0,2, МПаσ 0.2 , MPa δ, %δ,% ψ, %ψ,% KCV, МДж/м2 KCV, MJ / m 2 до испытанийbefore testing после испытанийafter testing 1one 293293 11401140 11201120 1717 7777 1,41.4 20twenty 18eighteen 22 7777 16401640 15601560 2323 5555 0,90.9 20twenty 15fifteen

После термообработки по предложенному способу мартенситностареющая сталь имеет высокий комплекс механических свойств при нормальной и криогенной температурах испытания. В наводороженном состоянии сталь сохраняет высокое сопротивление водородной хрупкости, оцениваемое по результатам испытания разрывных образцов со скоростью растяжения V=5 мм/мин (относительное сужение (составляет 55% при температуре испытания 77К, при этом нормативные значения ψ≥35%). По результатам контроля фазового состава обеспечивается высокая структурная стабильность аустенитной фазы (количество аустенита в разрывных образцах до и после испытаний практически не изменяется). Стендовые испытания упругих уплотнений из мартенситностареющей стали, обработанной по предложенному способу, показали высокую работоспособность и герметичность разъемных соединений.After heat treatment according to the proposed method, maraging steel has a high complex of mechanical properties at normal and cryogenic test temperatures. In the hydrogenated state, the steel retains a high resistance to hydrogen embrittlement, estimated by testing tensile samples with a tensile speed V = 5 mm / min (relative narrowing (55% at a test temperature of 77K, with standard values ψ≥35%). The phase composition ensures high structural stability of the austenitic phase (the amount of austenite in discontinuous samples remains practically unchanged before and after tests). eyuschey steel treated by the proposed method, showed a high performance and leakproofness detachable connections.

Предложенный способ найдет применение в ракетно-космической и уплотнительной технике, в частности, при изготовлении упругих металлических уплотнений для разъемных соединений агрегатов жидкостных ракетных двигателей (ЖРД) с криогенными компонентами топлива.The proposed method will find application in rocket and space and sealing technology, in particular, in the manufacture of elastic metal seals for detachable joints of units of liquid rocket engines (LRE) with cryogenic components of the fuel.

Claims (2)

1. Способ термической обработки коррозионно-стойкой мартенситностареющей стали, включающий высокотемпературную аустенизацию, совмещенную с горячей пластической деформацией, нагрев и изотермическую выдержку в межкритическом интервале обратного α→y превращения, низкотемпературную аустенизацию, закалку и старение, отличающийся тем, что изотермическую выдержку проводят в температурном интервале на 20÷60°C выше точки начала обратного превращения АС1, низкотемпературную аустенизацию проводят выше точки конца обратного превращения АС3 в температурном интервале АС3÷АС3+30°C, а после охлаждения с температуры закалки проводят обработку холодом при -70°C.1. The method of heat treatment of corrosion-resistant maraging steel, including high-temperature austenization combined with hot plastic deformation, heating and isothermal aging in the intercritical interval of the reverse α → y transformation, low-temperature austenization, hardening and aging, characterized in that isothermal in the range of 20 ÷ 60 ° C above the start point of the reverse transformation And C1 , low-temperature austenization is carried out above the end point of the reverse transformation And C3 temperature range А С3 ÷ А С3 + 30 ° C, and after cooling from the quenching temperature, cold treatment is carried out at -70 ° C. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что высокотемпературную аустенизацию, совмещенную с горячей пластической деформацией, проводят при 950÷1150°C, изотермическую выдержку в межкритическом интервале проводят при 580÷620°C, а низкотемпературную аустенизацию проводят в температурном интервале 740÷770°C. 2. The method according to claim 1, characterized in that the high-temperature austenization combined with hot plastic deformation is carried out at 950 ÷ 1150 ° C, the isothermal exposure in the intercritical interval is carried out at 580 ÷ 620 ° C, and the low-temperature austenization is carried out in the temperature range of 740 ÷ 770 ° C.
RU2013133195/02A 2013-07-18 2013-07-18 Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels RU2535889C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013133195/02A RU2535889C1 (en) 2013-07-18 2013-07-18 Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013133195/02A RU2535889C1 (en) 2013-07-18 2013-07-18 Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2535889C1 true RU2535889C1 (en) 2014-12-20

Family

ID=53286167

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013133195/02A RU2535889C1 (en) 2013-07-18 2013-07-18 Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2535889C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2623929C1 (en) * 2016-10-18 2017-06-29 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр "Криогенная технология повышения ресурса" Method of thermal processing of products with metallic coating
CN112981066A (en) * 2021-02-07 2021-06-18 松山湖材料实验室 Heat treatment method of high-chromium steel and heat-treated high-chromium steel

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU894001A1 (en) * 1979-07-04 1981-12-30 Предприятие П/Я Р-6762 Method of thermomechanical treatment of martensite-aged steels
SU933746A1 (en) * 1980-07-25 1982-06-07 Предприятие П/Я А-3686 Method for heat treating of martensite ageing steels
SU1553564A1 (en) * 1987-12-30 1990-03-30 Предприятие П/Я Г-4778 Method of heat treatment of martensite-ageing steels
WO2006114499A2 (en) * 2005-04-27 2006-11-02 Aubert & Duval Tempered martensitic steel, method of producing a part from said steel and part thus obtained

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU894001A1 (en) * 1979-07-04 1981-12-30 Предприятие П/Я Р-6762 Method of thermomechanical treatment of martensite-aged steels
SU933746A1 (en) * 1980-07-25 1982-06-07 Предприятие П/Я А-3686 Method for heat treating of martensite ageing steels
SU1553564A1 (en) * 1987-12-30 1990-03-30 Предприятие П/Я Г-4778 Method of heat treatment of martensite-ageing steels
WO2006114499A2 (en) * 2005-04-27 2006-11-02 Aubert & Duval Tempered martensitic steel, method of producing a part from said steel and part thus obtained
FR2885142B1 (en) * 2005-04-27 2007-07-27 Aubert & Duval Soc Par Actions CURED MARTENSITIC STEEL, METHOD FOR MANUFACTURING A WORKPIECE THEREFROM, AND PIECE THUS OBTAINED

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
БИРМАН С.Р., Экономнолегированные мартенситностареющие стали, М."Металлургия", 1974, с.144.145, A-IV, Б-II. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2623929C1 (en) * 2016-10-18 2017-06-29 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр "Криогенная технология повышения ресурса" Method of thermal processing of products with metallic coating
CN112981066A (en) * 2021-02-07 2021-06-18 松山湖材料实验室 Heat treatment method of high-chromium steel and heat-treated high-chromium steel

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Li et al. Microstructure-mechanical property relationship and austenite stability in medium-Mn TRIP steels: The effect of austenite-reverted transformation and quenching-tempering treatments
Zhang et al. Enhanced strain hardening and microstructural characterization in a low carbon quenching and partitioning steel with partial austenization
CN101384744A (en) Strip made of stainless austenitic steel with bright surface and excellent mechanical properties
RU2525006C1 (en) Thermomechanical processing of austenite steels
JP5288259B2 (en) Pre-quenching method and quenching method for martensitic tool steel
CN106119495B (en) A kind of manufacturing method of cold rolling medium high carbon structural steel
CN113151735A (en) High strength steel exhibiting good ductility and method for manufacturing the same by quenching and distribution treatment through a galvanizing bath
CN105063291A (en) Thermal processing method improving impact resistance of 13Cr9Mo2Co1NiVNbNB forged piece
CN103589839B (en) Heat treatment technique of high-carbon high-chromium stainless steel
CN113981192B (en) Method for improving yield strength of 304 type metastable austenitic stainless steel
RU2535889C1 (en) Heat treatment method of corrosion-resistant martensite-aging steels
CN109022728B (en) High-temperature quenching-deep supercooling-low-temperature partitioning heat treatment method for metastable austenitic stainless steel and stainless steel
CN117535481A (en) Heat treatment method for 15CrNi4MoA carburizing steel
Mohammadzadeh et al. Grain refinement of a nickel and manganese free austenitic stainless steel produced by pressurized solution nitriding
RU2598744C1 (en) Method of thermomechanical treatment of metastable austenitic steel
CN109517947A (en) A kind of preparation method containing manganese TRIP steel in aluminium
RU2482197C1 (en) Method for deformation-thermal processing of austenitic stainless steels
CN101512022A (en) Method for preparing steel with low-temperature flexibility
Poletskov et al. Development of heat treatment modes for novel structural sparingly alloyed high-strength steel for Arctic and Far North applications
CN106929756B (en) Bearing steel and preparation method thereof
RU2641429C1 (en) Method to increase strength of stable austenitic steel
RU2344182C2 (en) Method of thermal processing of high-strength maraging steel articles
CN109536686A (en) The preparation method of manganese TRIP steel in a kind of Nb-microalloying
RU2790707C1 (en) Method of multiple deformation-heat treatment of austenitic corrosion-resistant steel
Zhi et al. Effects of the multi-step ausforming process on the microstructure evolution of nanobainite steel

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200719