RU2780235C1 - Method for producing large-sized workpieces and items made of titanium beryllide - Google Patents
Method for producing large-sized workpieces and items made of titanium beryllide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2780235C1 RU2780235C1 RU2021118312A RU2021118312A RU2780235C1 RU 2780235 C1 RU2780235 C1 RU 2780235C1 RU 2021118312 A RU2021118312 A RU 2021118312A RU 2021118312 A RU2021118312 A RU 2021118312A RU 2780235 C1 RU2780235 C1 RU 2780235C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- less
- beryllide
- powder
- tibe
- Prior art date
Links
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 29
- 229910000892 beryllide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium(0) Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims abstract description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000002194 synthesizing Effects 0.000 claims abstract description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 claims abstract description 5
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000009694 cold isostatic pressing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 5
- 235000015450 Tilia cordata Nutrition 0.000 claims description 5
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 5
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 5
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L Calcium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 abstract 1
- LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N BeO Chemical compound O=[Be] LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 2
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 1
- 210000001624 Hip Anatomy 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical group [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- -1 grinding Substances 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 1
- 239000006101 laboratory sample Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000002522 swelling Effects 0.000 description 1
- YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N tritium Chemical compound [3H] YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 229910052722 tritium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к синтезу бериллида титана TiBe12 и получению из него крупногабаритных заготовок и готовых изделий.The invention relates to powder metallurgy, in particular to the synthesis of titanium beryllide TiBe 12 and the production of large billets and finished products from it.
Известен способ изготовления лабораторных образцов бериллида титана TiBe12 методом электродуговой плавки холоднопрессованных брикетов из порошка титана и бериллия (Куринский Е.П. Распухание, термо-десорбционные механические свойства бериллида титана при высокодозном нейтронном облучении. Автореферат диссертации на соискание уч. степ, к.т.н., Ульяновск, 2012 г., 16 с.), включающий холодное прессование смеси порошков бериллия и титана с последующей плавкой электродом полученного Be-Ti диска в атмосфере аргона в закрытой камере.A known method for the manufacture of laboratory samples of titanium beryllide TiBe 12 by electric arc melting of cold-pressed briquettes from titanium and beryllium powder (Kurinsky E.P. Swelling, thermal desorption mechanical properties of titanium beryllide under high-dose neutron irradiation. Abstract of the dissertation for the competition of an academic degree, Ph.D. .n., Ulyanovsk, 2012, 16 p.), which includes cold pressing of a mixture of beryllium and titanium powders, followed by melting the resulting Be-Ti disk with an electrode in an argon atmosphere in a closed chamber.
Недостатком данного способа является загрязнение получаемой заготовки в процессе плавки химическими элементами, входящими в состав подложки и электрода, а также отклонения в стехиометрическом составе сплава из-за высокой скорости испарения бериллия в области температур, превышающих 1000°С.The disadvantage of this method is the contamination of the workpiece obtained during the melting process with chemical elements that make up the substrate and electrode, as well as deviations in the stoichiometric composition of the alloy due to the high rate of evaporation of beryllium in the temperature range exceeding 1000°C.
В техническом решении (Гайсин Р., Чакин В. и др. Влияние высокотемпературной газостатической обработки на структуру и свойства, экструдированных прутков Be-Ti. Презентация Технологического Института, г. Карлсруэ, Германия, 2018 г. ) для получения заготовок бериллида титана смесь порошков предварительно выдавливали при температуре 650°С с коэффициентом вытяжки 8,0, в результате чего изготавливали прутки диаметром 30 мм, которые в дальнейшем подвергали горячему изостатическому прессованию при температуре от 800°С до 1000°С и давлении 1100 атм. (98,1 МПа) в течение четырех часов.In the technical solution (Gaisin R., Chakin V. et al. Influence of high-temperature gas-static treatment on the structure and properties of extruded Be-Ti bars. Presentation of the Institute of Technology, Karlsruhe, Germany, 2018) to obtain titanium beryllide blanks, a mixture of powders was preliminarily extruded at a temperature of 650°C with an elongation ratio of 8.0, as a result of which bars with a diameter of 30 mm were produced, which were subsequently subjected to hot isostatic pressing at a temperature from 800°C to 1000°C and a pressure of 1100 atm. (98.1 MPa) for four hours.
Недостатком описанного выше способа являются неудовлетворительные значения механических характеристик, полученных образцов, в частности, плотность составляла 98,6% от теоретической, содержание фазы TiBe12 около 93 об %, имелось большое количество пор, что свидетельствует об не оптимальном температурном режиме горячего изостатического прессования. Кроме того, данным способом можно получать изделия, ограниченные по диаметру.The disadvantage of the method described above is the unsatisfactory values of the mechanical characteristics of the samples obtained, in particular, the density was 98.6% of the theoretical one, the content of the TiBe 12 phase was about 93 vol%, there was a large number of pores, which indicates a non-optimal temperature regime of hot isostatic pressing. In addition, this method can be used to obtain products limited in diameter.
Наиболее близким аналогом является «Способ получения интерметаллических бериллидов» (Патент США №3595641, МПК С22С 25/00, опубликовано 27.07.1971 г.).The closest analogue is the "Method for obtaining intermetallic beryllides" (US Patent No. 3595641, IPC C22C 25/00, published 07/27/1971).
Способ включает получение исходных материалов в виде порошков бериллия и титана крупностью более 50 меш (300 мкм), смешивание порошков в пропорции для соединения от MeBe8,5 до MeBe12 (где Me - Ti, Та, Cr, Nb, V, Zr, Hf), синтез при температуре 3000-3300°F (1649-1815°С) в инертной атмосфере, измельчение, химическую очистку и вакуумное горячее прессование синтезированного порошка в графитовой пресс-форме, футерованной танталовой фольгой с покрытием из оксида бериллия, при давлении 3,000-10,000 p.s.i. (20,6-68,9 МПа) и температуре 2000-3000°F (1093-1815°С) до получения заготовок с их последующей механической обработкой.The method includes obtaining raw materials in the form of powders of beryllium and titanium with a particle size of more than 50 mesh (300 μm), mixing powders in a proportion for the connection from MeBe 8.5 to MeBe 12 (where Me is Ti, Ta, Cr, Nb, V, Zr, Hf), synthesis at a temperature of 3000-3300°F (1649-1815°C) in an inert atmosphere, grinding, chemical purification and vacuum hot pressing of the synthesized powder in a graphite mold lined with beryllium oxide coated tantalum foil at a pressure of 3,000 -10,000 psi (20.6-68.9 MPa) and a temperature of 2000-3000°F (1093-1815°C) to obtain blanks with their subsequent machining.
Недостатками способа являются: низкая эффективность, высокая энергоемкость и трудность практической реализации. В известном способе не достигается требуемая гомогенность желаемого соединения из-за неполной смешиваемости исходных компонентов и низкой эффективности процессов уплотнения и спекания исходных порошкообразных компонентов, происходит загрязнение порошка инородными материалами при измельчении синтезированных заготовок и в процессе химической очистки синтезированного порошка. Это приводит к отклонению от фазового состава материала и влечет за собой трудности в механической обработке заготовок.The disadvantages of the method are: low efficiency, high energy consumption and the difficulty of practical implementation. In the known method, the required homogeneity of the desired compound is not achieved due to the incomplete miscibility of the initial components and the low efficiency of the processes of compaction and sintering of the initial powder components, the powder is contaminated with foreign materials during grinding of the synthesized blanks and in the process of chemical purification of the synthesized powder. This leads to a deviation from the phase composition of the material and entails difficulties in the machining of workpieces.
Задачей изобретения является повышение эффективности получения заготовок и изделий из бериллида титана TiBe12, а именно, в увеличении чистоты материала, получении однофазного материала с плотностью близкой к теоретической плотности.The objective of the invention is to increase the efficiency of obtaining blanks and products from titanium beryllide TiBe 12 , namely, to increase the purity of the material, to obtain a single-phase material with a density close to the theoretical density.
Техническим результатом является получение крупногабаритных заготовок из бериллида титана TiBe12, которые поддаются механической обработке с вырезкой готовых изделий требуемой конфигурации и размеров.EFFECT: obtaining large-sized workpieces from TiBe 12 titanium beryllide, which can be machined with cutting out finished products of the required configuration and dimensions.
Технический результат достигается за счет того, что в способе получения заготовок и изделий из бериллида титана TiBe12 используют порошок бериллия крупностью менее 56 мкм и порошок титана крупностью менее 40 мкм, смешение проводят в пропорции 30±3% титана к 70±3% бериллия, осуществляют холодное изостатическое прессование смеси в эластичной полиуретановой пресс-форме, а синтез и горячее прессование производят одновременным вакуумным горячим прессованием в графитовых пресс-формах, промазанных внутри раствором гашеной строительной извести, при температуре 1200-1300°С, давлении 6,8-11,5 МПа и разряжении не более 0,13 Па до усадки менее 0,1 мм/ч.The technical result is achieved due to the fact that in the method for producing blanks and products from titanium beryllide TiBe 12 , beryllium powder with a particle size of less than 56 microns and titanium powder with a particle size of less than 40 microns are used, mixing is carried out in the proportion of 30 ± 3% titanium to 70 ± 3% beryllium, cold isostatic pressing of the mixture is carried out in an elastic polyurethane mold, and synthesis and hot pressing are carried out by simultaneous vacuum hot pressing in graphite molds, smeared inside with a solution of slaked building lime, at a temperature of 1200-1300 ° C, a pressure of 6.8-11, 5 MPa and vacuum not more than 0.13 Pa until shrinkage less than 0.1 mm/h.
Отличительными признаками являются: улучшение смешиваемости исходных порошкообразных компонентов бериллия и титана за счет использования более мелких порошков, увеличение производительности в результате проведения одновременного синтеза и горячего прессования полученной смеси, исключения дополнительных операций измельчения и химической очистки.Distinctive features are: improving the miscibility of the initial powder components of beryllium and titanium due to the use of finer powders, increasing productivity as a result of simultaneous synthesis and hot pressing of the resulting mixture, and eliminating additional grinding and chemical cleaning operations.
Предлагаемый способ отличается также тем, что используется предварительное холодное изостатическое прессование смеси в эластичной полиуретановой пресс-форме, что приводит к улучшению условий синтеза бериллида титана TiBe12 и сокращению времени, необходимого для синтеза.The proposed method is also distinguished by the fact that preliminary cold isostatic pressing of the mixture in an elastic polyurethane mold is used, which leads to improved conditions for the synthesis of titanium beryllide TiBe 12 and a reduction in the time required for synthesis.
Преимущество способа также обусловлено тем, что при горячем прессовании взамен сложного и трудновыполнимого способа футерования графитовой пресс-формы танталовой фольгой с покрытием из оксида бериллия используется более простой способ защиты материала от взаимодействия с графитом - обмазка раствором гашеной строительной извести, а также более низкая температура и давление горячего прессования.The advantage of the method is also due to the fact that during hot pressing, instead of the complex and difficult method of lining a graphite mold with tantalum foil coated with beryllium oxide, a simpler method is used to protect the material from interaction with graphite - coating with a solution of slaked building lime, as well as a lower temperature and hot pressing pressure.
Предварительные экспериментальные исследования по получению крупногабаритных заготовок из бериллида титана TiBe12, выявили бесперспективность их получения методом литья ввиду наличия в них больших усадочных раковин и трещин (фиг. 1 - слитки бериллида титана после резки).Preliminary experimental studies on the production of large-sized workpieces from titanium beryllide TiBe 12 revealed the futility of their production by casting due to the presence of large shrinkage cavities and cracks in them (Fig. 1 - titanium beryllide ingots after cutting).
Сравнительные эксперименты показали перспективность метода порошковой металлургии для получения крупногабаритных заготовок и изделий из бериллида титана TiBe12, который и используют в предлагаемом изобретении.Comparative experiments have shown the promise of the method of powder metallurgy for the production of large billets and products from titanium beryllide TiBe 12 , which is used in the present invention.
Эмпирически были выявлены оптимальные по размеру частицы порошка бериллия и титана, а также оптимальная температура синтеза смеси порошка титана (30±3% масс) и бериллия (70±3% масс). Так определено, что крупность порошка бериллия должна быть менее 56 мкм, а крупность порошка титана - менее 40 мкм, фиг. 2 и 3. Полный синтез соединения TiBe12 происходит при температуре 1100-1300°С, что подтверждается результатами рентгеноструктурного анализа (фиг. 4).Optimum size particles of beryllium and titanium powder, as well as the optimal temperature for the synthesis of a mixture of titanium powder (30±3% wt) and beryllium (70±3% wt) were empirically identified. So it is determined that the size of the beryllium powder should be less than 56 microns, and the particle size of the titanium powder should be less than 40 microns, Fig. 2 and 3. The complete synthesis of the TiBe 12 compound occurs at a temperature of 1100-1300°C, which is confirmed by the results of X-ray diffraction analysis (Fig. 4).
Также, в отличии от известного технического решения (Патент США №3595641), где после синтеза проводилось вторичное измельчение, химическая очистка и только затем горячее прессование, нами предложено синтез и горячее прессование производить одновременным (в одной технологической операции) вакуумным горячим прессованием в графитовых пресс-формах, промазанных внутри раствором гашеной строительной извести, при эмпирически найденных оптимальных режимах, а именно, при температуре 1200-1300°С, давлении 6,8-11,5 МПа и разряжении не более 0,13 Па до усадки менее 0,1 мм/ч. Только при таких режимах полученные заготовки не имели дефектов, а именно, сколов, трещин, раковин, при этом их плотность составила 2,26 г/см3 (или 99,6% от теоретической).Also, in contrast to the known technical solution (US Patent No. 3595641), where after the synthesis secondary grinding, chemical purification and only then hot pressing were carried out, we proposed that synthesis and hot pressing be carried out simultaneously (in one technological operation) by vacuum hot pressing in a graphite press - molds smeared inside with a solution of slaked building lime, under empirically found optimal conditions, namely, at a temperature of 1200-1300 ° C, a pressure of 6.8-11.5 MPa and a vacuum of not more than 0.13 Pa until shrinkage of less than 0.1 mm/h Only under such conditions, the obtained workpieces did not have defects, namely, chips, cracks, shells, while their density was 2.26 g/cm 3 (or 99.6% of theoretical).
Пример реализации способа.An example of the implementation of the method.
В качестве исходных материалов были использованы порошок бериллия (фиг. 2) крупностью менее 56 мкм и порошок титана (фиг. 3) марки ПТОМ-1 крупностью менее 40 мкм. Химический состав использованных порошков приведен в табл. 1.Beryllium powder (Fig. 2) with a particle size of less than 56 μm and titanium powder (Fig. 3) of the PTOM-1 brand with a particle size of less than 40 μm were used as starting materials. The chemical composition of the used powders is given in table. one.
Порошки смешивали в пропорции Ti (30±3% масс): Be (70±3% масс). Осуществляли холодное изостатическое прессование смеси (с получением ХИП брикетов) в полиуретановой пресс-форме при давлении 250 МПа. Плотность брикета 1,63 г/см3. При необходимости ХИП брикет протачивался. Совмещенную операцию синтеза и горячего прессования проводили вакуумным горячим прессованием в графитовых пресс-формах, промазанных внутри раствором гашеной строительной извести, при температуре 1200-1300°С, давлении 6,8-11,5 МПа и разряжении не более 0,13 Па до усадки менее 0,1 мм/ч. Полученная после горячего прессования заготовка не имела дефектов формы (фиг. 5). Плотность заготовки составила 2,26 г/см3. Металлографические исследования показали, что материал плотный, поры отсутствуют (фиг. 6). Средний размер зерна материала составил 11,5 мкм, а микротвердость 1027,0 кг/мм2. Электропроводность образца составила 5,06 MS/m. Рентгеноструктурный анализ выявил наличие только одной фазы - TiBe12.The powders were mixed in the proportion of Ti (30±3% wt): Be (70±3% wt). The mixture was cold isostatically pressed (to obtain CIP briquettes) in a polyurethane mold at a pressure of 250 MPa. The density of the briquette is 1.63 g/cm 3 . If necessary, the HIP briquette was machined. The combined operation of synthesis and hot pressing was carried out by vacuum hot pressing in graphite molds, smeared inside with a solution of slaked building lime, at a temperature of 1200-1300 ° C, a pressure of 6.8-11.5 MPa and a vacuum of not more than 0.13 Pa until shrinkage less than 0.1 mm/h. The preform obtained after hot pressing had no shape defects (Fig. 5). The density of the workpiece was 2.26 g/cm 3 . Metallographic studies showed that the material is dense, there are no pores (Fig. 6). The average grain size of the material was 11.5 μm, and the microhardness was 1027.0 kg/mm 2 . The electrical conductivity of the sample was 5.06 MS/m. X-ray diffraction analysis revealed the presence of only one phase - TiBe 12 .
Механической обработкой из заготовки бериллида титана получено готовое изделие (фиг. 7) требуемой конфигурации и размеров.Machining from a billet of titanium beryllide obtained a finished product (Fig. 7) of the required configuration and dimensions.
Изделия из бериллида титана предполагается использовать в качестве материала размножителя нейтронов в бланкете Международного термоядерного реактора (проекты ИТЭР и ДЕМО), так как данный материал обладает меньшей склонностью к удержанию трития по сравнению с чистым бериллием. Хорошие физико-механические характеристики бериллида титана (небольшая плотность - до 2,27 г/см3, высокая температура плавления - 1593°С и значительная жаростойкость) предполагают дальнейшее широкое промышленное использование изготовленных из него изделий.Titanium beryllide products are supposed to be used as a neutron breeder material in the blanket of the International Thermonuclear Reactor (ITER and DEMO projects), since this material has a lower tendency to retain tritium compared to pure beryllium. Good physical and mechanical characteristics of titanium beryllide (low density - up to 2.27 g/cm 3 , high melting point - 1593 ° C and significant heat resistance) suggest further widespread industrial use of products made from it.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KZ2020/0569.1 | 2020-08-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2780235C1 true RU2780235C1 (en) | 2022-09-21 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3595641A (en) * | 1968-10-10 | 1971-07-27 | Garrett Corp | Process for preparing intermetallic beryllides |
| SU1715770A1 (en) * | 1990-01-11 | 1992-02-28 | Специальное Конструкторско-Технологическое Бюро При Заводе "Керамика" | Method of preparing graphite molds for hot compaction of beryllium oxide |
| RU2119847C1 (en) * | 1996-04-18 | 1998-10-10 | Самарский государственный технический университет | Process of production of high-density materials and articles by reaction sintering under pressure |
| US20050135960A1 (en) * | 2002-04-08 | 2005-06-23 | Ngk Insulators, Ltd. | Material including beryllium intermetallic compound and having excellent high-temperature property applied to nuclear fusion reactor |
| US20070264125A1 (en) * | 2004-07-29 | 2007-11-15 | Ngk Insulators, Ltd. | Lightweight Heat-Resistant Material for Generator Gas Turbine |
| RU2486164C2 (en) * | 2011-07-19 | 2013-06-27 | Учреждение Российской академии наук Институт химии Коми научного центра Уральского отделения РАН | METHOD OF PRODUCING CERAMICS AND COMPOSITE MATERIALS BASED ON Ti3SiC2 |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3595641A (en) * | 1968-10-10 | 1971-07-27 | Garrett Corp | Process for preparing intermetallic beryllides |
| SU1715770A1 (en) * | 1990-01-11 | 1992-02-28 | Специальное Конструкторско-Технологическое Бюро При Заводе "Керамика" | Method of preparing graphite molds for hot compaction of beryllium oxide |
| RU2119847C1 (en) * | 1996-04-18 | 1998-10-10 | Самарский государственный технический университет | Process of production of high-density materials and articles by reaction sintering under pressure |
| US20050135960A1 (en) * | 2002-04-08 | 2005-06-23 | Ngk Insulators, Ltd. | Material including beryllium intermetallic compound and having excellent high-temperature property applied to nuclear fusion reactor |
| US20070264125A1 (en) * | 2004-07-29 | 2007-11-15 | Ngk Insulators, Ltd. | Lightweight Heat-Resistant Material for Generator Gas Turbine |
| RU2486164C2 (en) * | 2011-07-19 | 2013-06-27 | Учреждение Российской академии наук Институт химии Коми научного центра Уральского отделения РАН | METHOD OF PRODUCING CERAMICS AND COMPOSITE MATERIALS BASED ON Ti3SiC2 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3103359B2 (en) | Method of manufacturing tungsten-titanium sputtering target | |
| RU2762897C1 (en) | Method for obtaining carbide powder of a high-entropy alloy with a spherical particle shape | |
| US4373947A (en) | Process for the preparation of alloy powders which can be sintered and which are based on titanium | |
| US8920712B2 (en) | Manufacture of near-net shape titanium alloy articles from metal powders by sintering with presence of atomic hydrogen | |
| CN108145156B (en) | Preparation method of high-performance TZM molybdenum alloy bar | |
| US20060285990A1 (en) | Process for the production of a molybdenum alloy | |
| JP2880930B2 (en) | High purity platinum material dispersed and strengthened with Y2O3, semi-finished part thereof and method for producing foil | |
| US20160243617A1 (en) | Manufacture of near-net shape titanium alloy articles from metal powders by sintering with presence of atomic hydrogen | |
| CN110408833A (en) | A kind of preparation method of NbTaTiZr high-entropy alloy and its powder | |
| CN114134385A (en) | Refractory medium-entropy alloy and preparation method thereof | |
| US2884688A (en) | Sintered ni-al-zr compositions | |
| EP0107919A1 (en) | Silicon nitride ceramic bodies | |
| CN109055997B (en) | Preparation of superfine Al by fused salt electrolysis method3Method for producing Zr intermetallic compound particles | |
| RU2780235C1 (en) | Method for producing large-sized workpieces and items made of titanium beryllide | |
| US3704508A (en) | Process for compacting metallic powders | |
| JP2013112878A (en) | Titanium composition | |
| WO2013022531A1 (en) | Manufacture of near-net shape titanium alloy articles from metal powders by sintering with presence of atomic hydrogen | |
| US3110589A (en) | Molybdenum-titanium-silicon-nitrogen products and process for making same | |
| CN111498849B (en) | Aluminothermic reduction preparation of Ti2Method for preparing AlC ceramic powder | |
| CN111411249B (en) | Preparation method of VNbMoTaW high-entropy alloy | |
| Yang et al. | Simple fabrication of Mg2Si thermoelectric generator by spark plasma sintering | |
| CA2331707C (en) | Reduction of nb or ta oxide powder by a gaseous light metal or a hydride thereof | |
| JPS62224602A (en) | Production of sintered aluminum alloy forging | |
| RU2647424C1 (en) | METHOD OF THE HEAT-RESISTANT ALLOYS PRODUCTION BASED ON INTERMETALLIDE Nb3Al (EMBODIMENTS) | |
| US3231344A (en) | Sintered intermetallic bodies composed of aluminum and niobium or tantalum |