RU2754715C1

RU2754715C1 - Способ определения тепловых свойств материалов

Info

Publication number: RU2754715C1
Application number: RU2020140419A
Authority: RU
Inventors: Александр Анатольевич Липаев; Владимир Аркадьевич Чугунов; Николай Сергеевич Земцов; Наталья Васильевна Устьянцева
Priority date: 2020-12-09
Filing date: 2020-12-09
Publication date: 2021-09-06

Abstract

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к способам определения теплопроводности, температуропроводности и теплоемкости материалов, например образцов горных пород. Заявлен способ определения теплопроводности и температуропроводности материалов, в котором используется режим постоянного нагрева, позволяющий исследовать образцы в виде цилиндров с длиной, равной или превышающей диаметр образца. Новым является то, что первое эталонное тело, контактирующее с плоским источником тепла, является изолятором тепла и в системе тел реализуется режим постоянного нагрева. Технический результат - повышение точности определения тепловых свойств исследуемых неоднородных по структуре образцов. 1 ил.

Description

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к способам определения тепловых свойств материалов, например образцов горных пород.

Известен способ определения температуропроводности материалов, основанный на так называемом «методе вспышки», согласно которому короткий импульс энергии нагревает внешнюю сторону плоскопараллельного образца. С помощью инфракрасного датчика измеряется температура на противоположной стороне этого образца.

В случае применения образца сравнения можно рассчитать удельную теплоемкость, а перемножив плотность, температуропроводность и теплоемкость, можно определить теплопроводность исследуемого образца. Метод вспышки является быстрым и бесконтактным способом определения тепловых характеристик однородных материалов небольших размеров (диаметром 12,7 мм, толщиной от 0,01 до 6 мм). Он реализован в качестве серийно выпускаемого фирмой NETZSCH прибора LFA 467 HyperFlash.

К недостаткам этого способа можно отнести малые размеры исследуемых образцов, что не позволяет определять тепловые свойства существенно неоднородных образцов горных пород, а также невозможность исследовать оптически прозрачные образцы материалов (минералы), когда световой поток «пробивает» образец. Кроме того, в данном способе не предусматривается моделирование горного и пластового давления, пластовой температуры, соответствующих условиям залегания горных пород.

Наиболее близким к предложенному способу по технической сущности (прототипом) является способ определения теплофизических свойств материалов [С.А.Николаев, А.Н.Саламатин, Н.Г.Николаева, а.с. 1332210 СССР, МКИ³G01N 25/18], в котором торцовые поверхности исследуемого образца в виде пластины контактируют с полуограниченными (с точки зрения затухания колебаний температуры) эталонными телами с равными тепловыми свойствами. В этой схеме с одномерным потоком тепла в плоскости контакта одного из полуограниченных тел с образцом задается периодический нагрев.

На базе теоретических исследований установившихся периодических температурных полей в системе тел, между которыми имеются термические контактные сопротивления, разработаны методики измерения тепло- и температуропроводности образцов горных пород с применением одного или двух датчиков температуры, размещенных в полуограниченных телах. В установке, реализующей вариант с одним датчиком (дифференциальной термопарой), последняя помещена в полуограниченном теле, контактирующем с противоположной от нагревателя плоскостью образца. Тепловые свойства вычисляются на основе информации об амплитуде и сдвиге фазы температурных колебаний при заданных параметрах теплового потока.

К недостаткам этого способа относится то, что тепловой поток, задаваемый в плоскости контакта одного из полуограниченных тел с образцом, является периодическим, то есть описывается периодической функцией. Последняя может быть представлена рядом Фурье, который представляет из себя бесконечную сумму постоянной составляющей теплового потока и различных его гармоник. В результате, замеренная температура в каком-либо поперечном сечении эталонных тел является суперпозицией температуры, порождаемой постоянной составляющей теплового потока и температур, являющихся проявлением его различных гармоник. Все это приводит к тому, что прежде чем использовать соответствующие методики расчета тепловых свойств, необходимо разложить полученный температурный сигнал на вышеуказанные составляющие. Сама по себе эта процедура является самостоятельной задачей и требует достаточно хорошей аппроксимации поведения температуры при постоянном тепловом потоке.

Отмеченное существенно усложняет методику обработки экспериментальных данных. Кроме того, с помощью прототипа нельзя измерить тепловые характеристики полноразмерных образцов горных пород (диаметр 30 мм, длина 30-40 мм), что требуется в тепловой петрофизике с учетом существенной неоднородности объектов исследования. Так, для получения достоверных значений тепловых параметров образцов горных пород (квазиоднородной среды) их продольный размер в направлении исследований должен на порядок превышать размер неоднородностей (пор или зерен) их структуры.

Целью изобретения является расширение функциональных возможностей за счет увеличения продольных размеров исследуемых образцов и повышения при этом точности определения тепловых свойств неоднородных по структуре образцов, а также упрощение обработки результатов измерений.

Поставленная цель достигается за счет того, что используется режим постоянного нагрева, позволяющий исследовать образцы в виде цилиндров с длиной, равной или превышающей диаметр образца.

Способ определения тепловых свойств материалов иллюстрируется следующими рисунками и таблицами, где:

- на фиг. 1 показан способ определения тепловых свойств материалов;

- в табл. 1 приведены исходные данные для вычислительных экспериментов.

Предлагаемое изобретение - способ для определения тепловых свойств (тепло-, температуропроводности и теплоемкости) материалов поясняется схемой, изображенной на фиг. 1.

Согласно этой схеме, исследуемый образец 2 в виде цилиндра с длиной, равной его диаметру d или несколько большей (1,3 d) его диаметра, контактирует по своим торцам с двумя эталонными телами 1 и 3, в виде цилиндров того же диаметра. В месте сопряжения эталона 1 и исследуемого образца 2 находится плоский источник тепла 4, обеспечивающий равномерный нагрев по всей поверхности сопряжения с исследуемым образцом 2. Эталонное тело 1 является изолятором тепла, т.е. его коэффициент теплопроводности λ пренебрежимо мал (с погрешностью, не превышающей погрешности измерений). В эталонном теле 3 вблизи его поверхности, контактирующей с исследуемым образцом 2, размещается датчик температуры (термопара) 5, а на противоположном конце эталонного тела 3 помещен датчик температуры 6. Величина эталона 3 выбирается из условия полуограниченности, т.е. тепловое возмущение, в процессе измерения, его свободной поверхности не достигает. Учитывая это, соотношение, определяющее длину эталона l ₃, может быть записано в виде l ₃ =

, где

– длина образца, а

– параметр Фурье. Эта формула легко получается из задачи об определении температуры полуограниченного тела, если на его границе задан постоянный тепловой поток.

Способ определения тепловых свойств материалов осуществляется следующим образом. Между изолятором тепла 1 и исследуемым образцом 2 вставляется нагреватель 4, противоположная сторона исследуемого образца 2 приводится в контакт с эталонным телом 3. Вся система тел 1, 4, 2, 3 сжимается с помощью струбцины (на фиг. 1 не показана) и теплоизолируется с боковых поверхностей.

С помощью плоского источника тепла 4 в исследуемом образце 2 и эталонном теле 3 задается постоянный тепловой поток, мощность которого выбирается из условия

(данное ограничение продиктовано техникой безопасности).

В процессе прогрева системы из исследуемого образца 2 и эталонного тела 3 с помощью датчика температуры 5 производится измерение температуры в эталонном теле 3. При этом датчик температуры 6 служит для контроля отсутствия теплового возмущения на торце эталонного тела 3, противоположного торцу, контактирующему с исследуемым образцом 2.

Искомые характеристики вычисляются по формулам, полученным из решения системы уравнений, определяющих одномерное температурное поле в контактирующих телах 2 и 3 (фиг. 1).

Здесь t _i – температура в i-м теле; x – пространственная переменная;τ – время; L –длина исследуемого образца; a _i, λ _i – температуропроводность и теплопроводность i–го тела; r ₀, S – радиус и площадь поперечного сечения контактирующих тел; t ₀ – температура окружающей среды; q(τ) – заданный тепловой поток от нагревателя, q(τ)=N/S; N – мощность нагревателя.

В системе (1) – (6) перейдем к безразмерным переменным вида:

;

(7)

где

=N ₀/S – характерная величина теплового потока, в рассматриваемом случае

= q и Q = 1.

В результате получим:

Здесь A ₂=A, A ₃=1.

Система (7) – (12) полностью определяет температурное поле рассматриваемой системы тел.

Для решения системы (8) – (12) воспользуемся преобразованием Лапласа.

Обозначим

где s – комплексный параметр преобразования Лапласа.

Применяя преобразования Лапласа к системе (8) – (12) получаем:

где

Решая систему (14)–(17), нетрудно найти функции

и

. После несложных преобразований получаем:

Здесь

C точки зрения практического использования полученных выражений, целесообразно рассмотреть формулу (19), определяющую температурное поле в эталонном теле.

Это объясняется тем, что тепловые датчики размещаются в эталонах.

Так как

, то выражение (19) в этом случае будет иметь вид

Последнюю формулу можно преобразовать к виду удобному для применения обратного преобразования Лапласа

Воспользуемся таблицей преобразований Лапласа, приведенной в работе [Карслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука.– 1964.–488 с.], согласно которой

. Используя это выражение, получаем точную формулу для расчета постоянной составляющей температурного поля в эталонном теле при постоянном тепловом потоке:

где

.

Следует отметить тот факт, что отношение

всегда меньше 1 и функция ierfc(z) быстро убывает с ростом аргумента, поэтому ряд (22) быстро сходится.

В качестве примера реализации предлагаемого способа определения тепловых свойств материалов приведены результаты вычислительных экспериментов, которые построены на алгоритме решения обратной задачи: определения тепловых свойств исследуемого образца по замерам температуры в эталонном теле. Этот алгоритм сводится к нахождению минимума функции двух переменных вида:

, (23)

где

– координата датчика температуры,

– безразмерные значения замеренной температуры; n – число замеров.

В качестве исследуемых веществ используем образец песчаника в виде цилиндра диаметром 30 мм и длиной 40 мм, а эталонного тела 3 – кварцевое стекло КВ.

На табл. 1 представлены исходные данные для вычислительных экспериментов. Время последнего замера 2 часа, при этом длина эталона, обеспечивающая выполнение условия полубесконечности, составляет 4.76*L.

Таблица 1

Исходные данные для вычислительных экспериментов

Обозначения параметров	r₀	L	λ₂	a ₂	λ₃	a ₃	q
Размерность величин	м		Вт/(м⋅K)		Вт/(м⋅K)		Вт/(м²⋅°С)
Значения величин	0,015	0,04	2,6	1,85⋅10^-6	1,35	8,4⋅10^-7	33,8
Обозначение параметров	N,вт	τ ₀⋅c		θ₀	Λ	А	F ₀ ^-
Значения величин	0,688	1905	973	28,8°С	1,9259	2,2024	3.78

Здесь

,

, где

– время последнего замера.

Используя эти данные, были получены следующие результаты:

Λ = 1,95313, А = 2,22092,

которые определяют искомые тепловые характеристики исследуемого образца:

λ₂ = 2,63673 Вт/(мK), а ₂ = 1,86557⋅10^-6 м²/с.

Точные значения приведены в таблице.

λ₂ = 2,6 Вт/(мK), а ₂ = 1,85⋅10^-6 м²/с.

Отсюда видно, что предлагаемая методика вполне удовлетворительно восстанавливает тепловые свойства исследуемого образца.

Claims

Способ определения теплопроводности и температуропроводности материалов, заключающийся в задании теплового потока в плоскости контакта первого эталонного образца с исследуемым образцом и измерении температуры во втором эталонном образце, контактирующем с эталонными образцами по плоскости, противоположной первому контрольному образцу, отличающийся тем, что задаваемый тепловой поток является постоянным, первое эталонное тело является изолятором тепла, а длина второго эталонного образца определяется по соотношению:
l ₃=
, где
– длина образца, а
– параметр Фурье;
далее находятся параметры
, путем минимизации функции
:
,
где
– координата датчика температуры;
– безразмерные значения замеренной температуры; n – число замеров;
– безразмерная температура, в сечении
, полученная по теоретической формуле:
,
где
зная
, находятся искомые величины теплопроводности λ₂ =
и температуропроводности

.