RU2741737C1 - Method for fabrication of complex-combined axially symmetric welded article - Google Patents
Method for fabrication of complex-combined axially symmetric welded article Download PDFInfo
- Publication number
- RU2741737C1 RU2741737C1 RU2020130219A RU2020130219A RU2741737C1 RU 2741737 C1 RU2741737 C1 RU 2741737C1 RU 2020130219 A RU2020130219 A RU 2020130219A RU 2020130219 A RU2020130219 A RU 2020130219A RU 2741737 C1 RU2741737 C1 RU 2741737C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- cylindrical shell
- welded
- plate
- end element
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Заявляемое техническое решение относится к области машиностроения.The claimed technical solution relates to the field of mechanical engineering.
Техническая проблема, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в улучшении качества сварного шва, в повышении технологичности.The technical problem to be solved by the claimed invention is to improve the quality of the weld, to increase the manufacturability.
Техническим результатом является снижение фактора воздействия сварочных деформаций при короблении конструкции сложно-комбинированного осесимметричного сварного изделия.The technical result is to reduce the impact factor of welding deformations during warpage of the structure of a complex-combined axisymmetric welded product.
Из уровня техники известно изобретение по патенту № 2456146 «Способ изготовления сложно-комбинированных осесимметричных сварных конструкций».From the prior art, the invention is known according to patent No. 2456146 "Method of manufacturing complex-combined axisymmetric welded structures".
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что при известном способе изготовления сложно-комбинированных осесимметричных сварных конструкций, содержащих центральный трубчатый и торцевые элементы, включающем сборку в сварочном приспособлении, электродуговую сварку плавлением в среде защитных газов, мехобработку и пневмоиспытания герметичности, особенность заключается в том, что центральный трубчатый элемент выполняют в виде стакана, один из торцов которого раздают на диаметр и глубину подкладки стыкового замкового соединения левого торцевого элемента, а к другому приваривают дно с узлом крепления фиксаторов, затем осуществляют сборку стакана с левым торцевым элементом по посадке с натягом и их сварку встык, далее полусборку подвергают пневмоиспытаниям герметичности сварных швов давлением не менее 0,6 МПа и контролю размерной точности внутренней полости стакана, потом осуществляют предварительную сборку с тонкостенной обечайкой, по внутренней поверхности которой центрируют фиксаторами донную часть стакана, после этого обечайку сваривают по стыковому замковому соединению с левым торцевым элементом в два прохода, вначале аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом без присадочного материала, а затем плавящимся электродом в среде защитных газов, к правому торцу обечайки приваривают стыковочный фланец.The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that with the known method of manufacturing complex-combined axisymmetric welded structures containing a central tubular and end elements, including assembly in a welding device, electric arc fusion welding in a shielded gas environment, machining and pneumatic leak testing, the feature is the fact that the central tubular element is made in the form of a glass, one of the ends of which is distributed to the diameter and depth of the lining of the butt joint of the left end element, and the bottom is welded to the other with the fastener attachment unit, then the glass with the left end element is assembled with an interference fit and their butt welding, then the semi-assembly is subjected to pneumatic testing of the tightness of the welded seams with a pressure of at least 0.6 MPa and to control the dimensional accuracy of the inner cavity of the glass, then preliminary assembly is carried out with a thin-walled shell, along the inner surface The bottom part of the nozzle is centered with the clamps, after which the shell is welded along the butt joint with the left end element in two passes, first by argon-arc welding with a non-consumable electrode without filler material, and then with a consumable electrode in a shielding gas environment, the docking flange is welded to the right end of the shell.
Недостатком аналога является применение недостаточного набора технологических приемов для обеспечения размерной точности конструкции, что не позволяет компенсировать силы угловой деформации, возникающие в месте приварки элементов конструкции, выполненных с фасками, фиг. 4, фиг. 7, и приводит к короблению торцевого элемента при его приварке к цилиндрической обечайке.The disadvantage of the analogue is the use of an insufficient set of technological methods to ensure the dimensional accuracy of the structure, which does not allow to compensate for the forces of angular deformation arising at the point of welding of structural elements made with chamfers, Fig. 4, figs. 7, and leads to warping of the end element when it is welded to the cylindrical shell.
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем.The essence of the invention is as follows.
Торцевой элемент (навесной), поз. 12, изготовленный из металла, выполнен, с одной фаской (наличие фаски конструктивно заложено для увеличения прочностных свойств ввариваемого элемента) в месте приварки металлической тонкостенной полой цилиндрической обечайки, поз. 3, к торцевому элементу, поэтому сварной шов имеет большую площадь сечения s, поз. 1, см. фиг. 2, по сравнению с площадью сечения таврового сварного шва, используемого при сварке в отсутствие фаски. Это приводит к увеличению объема сварочной ванны, что вызывает плохой отвод тепла от торцевого элемента и приводит к перегреву металла торцевого элемента. В результате чего, появляются внутренние структурные напряжения и, как следствие, возникает дефект - коробление изделия.End element (hinged), pos. 12, made of metal, is made, with one chamfer (the presence of a chamfer is structurally incorporated to increase the strength properties of the welded element) in the place of welding of a metal thin-walled hollow cylindrical shell, pos. 3, to the end element, therefore the weld has a large sectional area s, pos. 1, see FIG. 2 compared to the cross-sectional area of a T-weld used in non-chamfer welding. This increases the volume of the weld pool, which causes poor heat transfer from the end piece and leads to overheating of the end piece metal. As a result, internal structural stresses appear and, as a result, a defect occurs - warping of the product.
В предлагаемом изобретении совокупность существенных признаков направлена на устранение коробления изделия.In the proposed invention, the set of essential features is aimed at eliminating warpage of the product.
Предварительно перед установкой полой тонкостенной цилиндрической обечайки (по-другому, трубчатого элемента), поз. 3, к торцу обечайки равномерно по ее диаметру устанавливают и прихватывают, не менее чем 6 одинаковых технологических пластин, поз. 6. Цилиндрическая обечайка выполняется тонкостенной, толщина стенки - h, поз. 4, диаметр цилиндрической обечайки - d, поз. 5, а d≥8h. Если пластин будет меньше 6, то при закреплении их в дальнейшем планками, поз. 7, величина силы угловой деформации будет распределяться неравномерно по поверхности торцевого элемента - s1, поз. 8, поэтому при закреплении его планками в некоторых местах закрепления будет недостаточно силы упругости, возникающих в торцевом элементе, для компенсации величины силы угловой деформации, возникающей в процессе сварки, приводящей к короблению. Опытным путем установлено, что если пластин будет менее чем 6 штук, то в местах закрепления планками величина угла обратного выгиба, поз. 19, расположенного между основанием плиты, поз. 10, и поверхностью торцевого элемента - s1, поз. 8, будет меньше величины угла угловой деформации β, поз. 11.Before installing a hollow thin-walled cylindrical shell (in another way, a tubular element), pos. 3, to the end of the shell uniformly along its diameter, set and tack, not less than 6 identical technological plates, pos. 6. The cylindrical shell is thin-walled, wall thickness - h, pos. 4, the diameter of the cylindrical shell - d, pos. 5, and d≥8h. If the plates are less than 6, then when fixing them in the future with strips, pos. 7, the magnitude of the force of angular deformation will be distributed unevenly over the surface of the end element - s1, pos. 8, therefore, when it is secured with strips, at some points of fastening, there will be insufficient elastic force arising in the end element to compensate for the magnitude of the angular deformation force arising during the welding process, leading to warping. It has been experimentally established that if the plates are less than 6 pieces, then in the places where the strips are fixed, the value of the angle of the reverse bend, pos. 19, located between the base of the plate, pos. 10, and the surface of the end element - s1, pos. 8, will be less than the angle of angular deformation β, pos. eleven.
В частном варианте исполнения размеры пластин устанавливают в следующих диапазонах: длина - от 20 до 40 мм, ширина - от 4 до 6 мм. Форма, длина и ширина пластин не влияют на достижение технического результата. При этом высота пластины H, поз. 9, должна находиться в диапазоне от 1,8 до 2,2 мм. В частном варианте исполнения пластина имеет прямоугольную форму. Опытным путем определено, что если толщина пластины H будет менее 1,8 мм, то величина угла обратного выгиба, поз. 19, будет меньше величины угла ожидаемой угловой деформации. Опытным путем определено, что если толщина пластины H будет больше 2,2 мм, то величина угла обратного выгиба α, поз. 19, расположенного между основанием плиты, поз. 10, и поверхностью торцевого элемента - s1, поз. 8, будет больше величины угла угловой деформации, β, поз. 11. Для достижения технического результата величина угла обратного выгиба α, поз. 19, должна быть равна величине угла ожидаемой угловой деформации, β, поз. 11. При этом величина угла обратного выгиба, α, поз. 19, принимается равной величине угла ожидаемой угловой деформации, β, поз. 11, но с противоположным знаком. Величину угла обратного выгиба α, поз. 19, определяют предварительного опытным путем или путем расчетом из источников, известных из уровня техники. In a private version, the dimensions of the plates are set in the following ranges: length - from 20 to 40 mm, width - from 4 to 6 mm. The shape, length and width of the plates do not affect the achievement of the technical result. In this case, the height of the plate H, pos. 9 should be between 1.8 and 2.2 mm. In a particular embodiment, the plate has a rectangular shape. It was experimentally determined that if the thickness of the plate H is less than 1.8 mm, then the value of the reverse bend angle, pos. 19 will be less than the angle of expected angular deformation. It has been experimentally determined that if the thickness of the plate H is greater than 2.2 mm, then the value of the reverse bend angle α, pos. 19, located between the base of the plate, pos. 10, and the surface of the end element - s1, pos. 8, will be greater than the value of the angle of angular deformation, β, pos. 11. To achieve the technical result, the value of the reverse bend angle α, pos. 19, should be equal to the value of the angle of the expected angular deformation, β, pos. 11. In this case, the value of the reverse bend angle, α, pos. 19 is taken equal to the angle of the expected angular deformation, β, pos. 11, but with the opposite sign. The value of the angle of the reverse bend α, pos. 19, are determined preliminary experimentally or by calculation from sources known from the prior art.
Равномерные установка и прихватывание пластин также необходимы для того, чтобы величина угла обратного выгиба, α, поз. 19, в дальнейшем при закреплении планками была равна величине угла угловой деформации β, поз. 11, во всех местах закрепления.Uniform installation and tacking of plates is also necessary in order for the value of the angle of reverse bending, α, pos. 19, later, when fastened with slats, was equal to the value of the angle of angular deformation β, pos. 11 at all attachment points.
Прихватывание пластин производят электродуговой сваркой, в частном варианте исполнения в среде защитных газов полуавтоматической электродуговой сваркой, а именно, используют сварочную проволоку 1,6 Св-08Г2С ГОСТ 2246-70 с контролем режимов сварки по приборам (I = 260 ± 20 А; QCO2 = 16-18 л/мин; Uд = 28 ± 2 В).Tacking of plates is carried out by electric arc welding, in a private version in a shielding gas environment by semi-automatic electric arc welding, namely, using welding wire 1.6 Sv-08G2S GOST 2246-70 with control of welding modes by devices (I = 260 ± 20 A; Q CO2 = 16-18 l / min; Ud = 28 ± 2 V).
Первоначально к основанию плиты, поз. 10, в частном варианте исполнения выполненной с размерами 1200×1200×20 мм, равномерно по окружности приваривают как минимум 12 болтов, поз. 14 (головка болта приваривается к основанию плиты), как показано на фиг. 5. В частном варианте исполнения используют болты модели М20×1,5-6е×55.35 по ОСТ 92-0718-72 (см. фиг. 5). Вертикальная ось симметрии плиты, поз. 17, совпадает с вертикальной осью симметрии цилиндрической обечайки. Плита с приваренными к ее основанию болтами именуется сварочным приспособлением. Как минимум 6 болтов приваривают по окружности равномерно, на равноудаленном расстоянии - l от вертикальной оси симметрии плиты, большем, чем наружный диаметр торцевого элемента, выполненного в виде кольца. Как минимум, другие 6 болтов приваривают дальше от вертикальной оси симметрии плиты, но также по окружности, равномерно и на равноудаленном расстоянии - l1 от вертикальной оси симметрии плиты, при этом l1>l.Initially to the base of the slab, pos. 10, in a private version made with dimensions 1200 × 1200 × 20 mm, at least 12 bolts are welded evenly around the circumference, pos. 14 (the head of the bolt is welded to the base of the plate) as shown in FIG. 5. In a private version, the bolts model M20 × 1.5-6e × 55.35 according to OST 92-0718-72 are used (see Fig. 5). Vertical axis of symmetry of the plate, pos. 17 coincides with the vertical axis of symmetry of the cylindrical shell. A plate with bolts welded to its base is called a welding fixture. At least 6 bolts are welded around the circumference evenly, at an equidistant distance - l from the vertical axis of symmetry of the plate, greater than the outer diameter of the end element made in the form of a ring. At least the other 6 bolts are welded further from the vertical axis of symmetry of the plate, but also around the circumference, evenly and at an equidistant distance - l1 from the vertical axis of symmetry of the plate, while l1> l .
Далее устанавливают торцевой элемент (выполненный в виде кольца), поз. 12, на один торец, как показано на фиг. 1, по посадке с натягом, и прихватывают встык к цилиндрической обечайке, поз. 3, как показано на фиг. 1, затем мостовым краном цилиндрическую обечайку, поз. 3, с торцевым элементом, поз. 12, устанавливают в сварочное приспособление и равномерно закрепляют подузел, состоящий из цилиндрической обечайки (с пластинами) и торцевого элемента. Прихватку производят электродуговой сваркой, в частном варианте исполнения в среде защитных газов полуавтоматической электродуговой сваркой, а именно, используют сварочную проволоку 1,6 Св-08Г2С ГОСТ 2246-70 с контролем режимов сварки по приборам (I = 260 ± 20 А; QCO2 = 16-18 л/мин; Uд = 28 ± 2 В).Next, install the end element (made in the form of a ring), pos. 12 to one end, as shown in FIG. 1, on a fit with an interference fit, and grabbed end-to-end to the cylindrical shell, pos. 3 as shown in FIG. 1, then a cylindrical shell, pos. 3, with an end piece, pos. 12, is installed in the welding device and evenly fixes the subassembly, consisting of a cylindrical shell (with plates) and an end element. Tacking is performed by electric arc welding, in a private version in a shielding gas environment by semi-automatic electric arc welding, namely, using welding wire 1.6 Sv-08G2S GOST 2246-70 with control of welding modes by devices (I = 260 ± 20 A; Q CO2 = 16-18 l / min; Ud = 28 ± 2 V).
В предлагаемом изобретении равномерное закрепление подузла, состоящего из цилиндрической обечайки (с пластинами) и как минимум одного торцевого элемента (выполненного в форме кольца), производят не менее чем шестью планками (по количеству пластин), поз. 7, которые закрепляют равномерно по поверхности торцевого элемента s2, поз. 13. В планках, поз. 7, имеются посадочные отверстия под болты (не обозначены позицией, показаны пунктиром на фиг. 5). В каждой планке располагают, как минимум, два посадочных отверстия, а диаметр посадочного отверстия в частном варианте исполнения задают 25 мм. Два посадочных отверстия необходимы для двух болтов. Опытным путем установлено, что если болтов будет меньше двух, то величина угла обратного выгиба α, поз. 19, не будет равной величине угла ожидаемой угловой деформации β, поз. 11.In the proposed invention, uniform fastening of the subassembly, consisting of a cylindrical shell (with plates) and at least one end element (made in the form of a ring), is performed with at least six strips (by the number of plates), pos. 7, which are fixed evenly over the surface of the end element s2, pos. 13. In the slats, pos. 7, there are bolt holes (not numbered, shown in dotted lines in FIG. 5). Each strip has at least two bore holes, and the bore diameter in a particular version is set to 25 mm. Two mounting holes are required for two bolts. It has been experimentally established that if the bolts are less than two, then the value of the angle of reverse bend α, pos. 19 will not be equal to the value of the angle of the expected angular deformation β, pos. eleven.
Закрепление обечайки с прихваченной пластиной в сварочном приспособлении не менее 6 планками, осуществляют затяжкой (до упора) не менее чем 12 болтами, не менее чем 12 гайками, поз. 18 (см. фиг. 4). В частном варианте исполнения между головкой приваренного болта и планкой перед установкой планки допускают устанавливать шайбы (не указаны на фигурах).Fastening the shell with the stuck plate in the welding device with at least 6 strips is carried out by tightening (until it stops) at least 12 bolts, at least 12 nuts, pos. 18 (see Fig. 4). In a private version, between the head of the welded bolt and the strap, before installing the strap, it is allowed to install washers (not shown in the figures).
Болты приваривают к основанию плиты равномерно по окружностям в местах установки планок, при закреплении которых с торцевым элементом, с равномерно приваренными пластинами, величина угла обратного выгиба α будет равна величине угла ожидаемой угловой деформации, β.The bolts are welded to the base of the slab evenly around the circumferences at the places where the strips are installed, when fastened with the end element, with evenly welded plates, the value of the reverse bend angle α will be equal to the angle of the expected angular deformation, β.
В частном варианте исполнения планки и пластины сориентированы к вертикальной оси симметрии цилиндрической обечайки.In a particular embodiment, the strips and plates are oriented to the vertical axis of symmetry of the cylindrical shell.
Форма и размеры планки не влияют на достижение технического результата. В частном варианте исполнения планка, поз. 7, имеет следующие размеры: высоту 80 мм, а длину 640 мм, ширину 60 мм. В частном варианте исполнения планка выполнена прямоугольной формы.The shape and dimensions of the bar do not affect the achievement of the technical result. In a private version, the bar, pos. 7, has the following dimensions: height 80 mm, length 640 mm, width 60 mm. In a private version, the bar is rectangular.
Расстояние между вертикальными осями симметрии болтов должно обеспечивать закрепление планок так, чтобы величина угла обратного выгиба α была равна величине угла ожидаемой угловой деформации β, поз. 11.The distance between the vertical axes of symmetry of the bolts should ensure the fastening of the strips so that the value of the reverse bend angle α is equal to the value of the angle of the expected angular deformation β, pos. eleven.
В частном варианте исполнения расстояние между вертикальными осями симметрии болтов, поз. 15 и поз. 16, находится в диапазоне от 238 до 242 мм.In a private embodiment, the distance between the vertical axes of symmetry of the bolts, pos. 15 and pos. 16 is in the range from 238 to 242 mm.
В частном варианте исполнения расстояние между вертикальной осью симметрии болта, поз. 16, который наиболее удален от цилиндрической обечайки, поз. 3, и торцевой вертикальной стенкой планки, наиболее удаленной от цилиндрической обечайки, находится в диапазоне от 78 до 82 мм.In a private embodiment, the distance between the vertical axis of symmetry of the bolt, pos. 16, which is farthest from the cylindrical shell, pos. 3, and the end vertical wall of the strip farthest from the cylindrical shell is in the range from 78 to 82 mm.
После закрепления обечайки с прихваченными пластинами в приспособлении, не менее чем 6 планками, производят выполнение сварного шва приварки торцевого элемента к цилиндрической обечайке вкруговую. Опытным путем определена оптимальная технология, а именно производят выполнение сварного шва с раскладкой сварного шва, не менее чем на шесть участков (по количеству планок в приспособлении), в три прохода с выдержкой для остывания перед наложением каждого следующего валика, из которого состоит сварной шов. Так как цилиндрическая обечайка тонкостенная, поэтому производят выполнение сварного шва в три прохода с выдержкой для остывания перед наложением каждого следующего валика, из которого состоит сварной шов, для того, чтобы улучшить теплоотвод от торцевого элемента, для снижения его деформации, коробления. Приварку производят электродуговой сваркой, в частном варианте исполнения в среде защитных газов полуавтоматической электродуговой сваркой, а именно, используют сварочную проволоку 1,6 Св-08Г2С ГОСТ 2246-70 с контролем режимов сварки по приборам (I = 260 ± 20 А; QCO2 = 16-18 л/мин; Uд = 28 ± 2 В).After fixing the shell with the stuck plates in the device, not less than 6 strips, the weld of the end element is welded to the cylindrical shell in a circular manner. Experimentally, the optimal technology has been determined, namely, the weld is made with the layout of the weld, at least six sections (according to the number of strips in the device), in three passes with holding time for cooling before imposing each next bead of which the weld consists. Since the cylindrical shell is thin-walled, therefore, the weld is made in three passes with holding time for cooling before applying each next bead, of which the weld consists, in order to improve heat removal from the end element, to reduce its deformation, warpage. Welding is performed by electric arc welding, in a private version in a shielding gas environment by semi-automatic electric arc welding, namely, welding wire 1.6 Sv-08G2S GOST 2246-70 is used with control of welding modes by devices (I = 260 ± 20 A; Q CO2 = 16-18 l / min; Ud = 28 ± 2 V).
После окончательной приварки торцевого элемента к цилиндрической обечайке, производят раскрепление узла в приспособлении, откручивают гайки и убирают планки краном, производят доварку электродуговой сваркой, в частном варианте исполнения в среде защитных газов полуавтоматической электродуговой сваркой, а именно, используют сварочную проволоку 1,6 Св-08Г2С ГОСТ 2246-70 с контролем режимов сварки по приборам (I = 260 ± 20 А; QCO2 = 16-18 л/мин; Uд = 28 ± 2 В) участков сварных швов, попавших под планки приспособления, производят переворот узла на 180° (краном) и повторение всех вышеуказанных операций.After the final welding of the end element to the cylindrical shell, the assembly is loosened in the device, the nuts are unscrewed and the strips are removed with a crane, the additional welding is performed by electric arc welding, in a private version in a shielding gas environment by semi-automatic electric arc welding, namely, welding wire 1.6 Sv- 08G2S GOST 2246-70 with control of welding modes by devices (I = 260 ± 20 A; Q CO2 = 16-18 l / min; Ud = 28 ± 2 V) of the welded seams that fall under the bar of the device, the unit is turned by 180 ° (by crane) and repeating all the above operations.
В готовом изделии поверхность торцевого элемента, поз. 2, совпадает с торцевой поверхностью тонкостенной полой цилиндрической обечайки.In the finished product, the surface of the end element, pos. 2 coincides with the end surface of the thin-walled hollow cylindrical shell.
В частном варианте исполнения цилиндрическая обечайка имеет одну фаску. Тонкостенная цилиндрическая обечайка в частном варианте исполнения может быть выполнена диаметром d=706 мм, с толщиной стенки h=8 мм.In a particular embodiment, the cylindrical shell has one chamfer. A thin-walled cylindrical shell in a private version can be made with a diameter of d = 706 mm, with a wall thickness of h = 8 mm.
В частном варианте исполнения, на предприятии АО «Научно-производственная корпорация «Уралвагонзавод», используются пластины в количестве 8 штук, так как данное количество пластин установлено с учетом ожидаемой величины угловой деформации, заданной технологически. Соответственно, используется 8 планок, шестнадцать болтов и шестнадцать гаек.In a private version, at the JSC "Scientific and Production Corporation" Uralvagonzavod ", plates are used in the amount of 8 pieces, since this number of plates is set taking into account the expected value of the angular deformation set technologically. Accordingly, 8 strips, sixteen bolts and sixteen nuts are used.
Перед выполнением сдачи готового изделия производят удаление технологических пластинок с торцов обечайки (например, зашлифовывают машинкой, откалывают молотком) и производят механическую обработку готового изделия.Before the delivery of the finished product, technological plates are removed from the ends of the shell (for example, they are ground with a machine, chipped off with a hammer) and the finished product is machined.
На Фиг. 1 представлена полая цилиндрическая обечайка.FIG. 1 shows a hollow cylindrical shell.
На Фиг. 2 представлен сварной шов приварки торцевого элемента к обечайке, вид А (без приваренной пластины). Цилиндрическая обечайка на Фиг. 2 выполнена с фаской.FIG. 2 shows the welded seam of welding the end element to the shell, view A (without the welded plate). The cylindrical shell in FIG. 2 is chamfered.
На Фиг. 3 представлен сварной шов приварки торцевого элемента к обечайке, вид Б (без приваренной пластины). Цилиндрическая обечайка на Фиг. 2 выполнена без фаски.FIG. 3 shows the welded seam of the end element welding to the shell, type B (without the welded plate). The cylindrical shell in FIG. 2 is made without chamfer.
На Фиг. 4 представлен вид сверху полой цилиндрической обечайки, закрепленной планками.FIG. 4 shows a top view of a hollow cylindrical shell, secured by strips.
На Фиг. 5 представлен фрагмент изделия, закрепляемого планкой приспособления, вид В (в незакрепленном положении, без гаек).FIG. 5 shows a fragment of the product, fixed by the bar of the device, view B (in a loose position, without nuts).
На Фиг. 6 показан угол обратного выгиба - α при зажиме изделия, вид В.FIG. 6 shows the angle of reverse bend - α when clamping the product, view B.
На Фиг. 7 показана деформация торцевого элемента при сварке, вид Б, (вариант) при отсутствии приваренной пластины.FIG. 7 shows the deformation of the end element during welding, type B, (option) in the absence of a welded plate.
Предлагаемый способ используется в цехах механосборочного производства при изготовлении сборочных узлов «Корпус цилиндра» и предполагается использоваться в цехах вагоносборочного производства предприятия Акционерное общество «Научно-производственная корпорация «Уралвагонзавод» имени Ф.Э. Дзержинского».The proposed method is used in the shops of mechanical assembly in the manufacture of assembly units "Cylinder body" and is supposed to be used in the shops of the car assembly production of the joint-stock company "Scientific and Production Corporation" Uralvagonzavod "named after F.E. Dzerzhinsky ".
Источники информацииSources of information
1. Патент № 2456146 «Способ изготовления сложно-комбинированных осесимметричных сварных конструкций», опубликовано 20.07.2012.1. Patent No. 2456146 "Method of manufacturing complex-combined axisymmetric welded structures", published on 20.07.2012.
Claims (19)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020130219A RU2741737C1 (en) | 2020-09-14 | 2020-09-14 | Method for fabrication of complex-combined axially symmetric welded article |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020130219A RU2741737C1 (en) | 2020-09-14 | 2020-09-14 | Method for fabrication of complex-combined axially symmetric welded article |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2741737C1 true RU2741737C1 (en) | 2021-01-28 |
Family
ID=74554454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020130219A RU2741737C1 (en) | 2020-09-14 | 2020-09-14 | Method for fabrication of complex-combined axially symmetric welded article |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2741737C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2167019C1 (en) * | 2000-02-03 | 2001-05-20 | Открытое акционерное общество "Центросвар" | Method for making metallic bottles |
| RU2389592C1 (en) * | 2008-08-28 | 2010-05-20 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Method of producing complicated axially symmetric welded structures |
| RU2456146C1 (en) * | 2011-04-29 | 2012-07-20 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Method of producing complex combined axially symmetric welded structures |
| CN109604907A (en) * | 2019-01-03 | 2019-04-12 | 武汉船用机械有限责任公司 | A kind of the welding tooling group and its welding method of gas turbine shell |
| CN110064813A (en) * | 2019-05-29 | 2019-07-30 | 湖北三江航天江北机械工程有限公司 | The welding method of airborne pencil rocket shell |
-
2020
- 2020-09-14 RU RU2020130219A patent/RU2741737C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2167019C1 (en) * | 2000-02-03 | 2001-05-20 | Открытое акционерное общество "Центросвар" | Method for making metallic bottles |
| RU2389592C1 (en) * | 2008-08-28 | 2010-05-20 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Method of producing complicated axially symmetric welded structures |
| RU2456146C1 (en) * | 2011-04-29 | 2012-07-20 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Method of producing complex combined axially symmetric welded structures |
| CN109604907A (en) * | 2019-01-03 | 2019-04-12 | 武汉船用机械有限责任公司 | A kind of the welding tooling group and its welding method of gas turbine shell |
| CN110064813A (en) * | 2019-05-29 | 2019-07-30 | 湖北三江航天江北机械工程有限公司 | The welding method of airborne pencil rocket shell |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103862146B (en) | Gas turbine burner inner barrel manufacture method and frock | |
| RU2465086C1 (en) | Uoe metal tube end shape straightener | |
| CN111590162B (en) | Positioning device and welding method for butt welding of thin-walled tubes | |
| CN104802096A (en) | Method for designing multi-pin peening head for ultrasonic peening gun | |
| CN102632370B (en) | Manufacturing process of inner cover of total hydrogen cover-type furnace | |
| RU2741737C1 (en) | Method for fabrication of complex-combined axially symmetric welded article | |
| CN110775222A (en) | Support rod piece for ship block construction | |
| CN109352241B (en) | Method and fixture for controlling welding deformation of igniter | |
| CN203343904U (en) | Multi-pin impact head for ultrasonic impact gun | |
| KR20130042837A (en) | Construction method of pipe truss using temporary assembly | |
| CN108723690A (en) | Spud leg main chord tube asymmetry replaces the process of semifocal chord pipe | |
| CN109623182A (en) | Tank body bottom plate welding tooling and welding procedure | |
| CN102528218A (en) | Method for preventing deformation of large-size thin-wall annular casting during welding process | |
| US2209402A (en) | Method of making pressure vessels | |
| CN115807884A (en) | Overhead medium-high pressure nitrogen pipeline structure and construction method | |
| CN207953063U (en) | Ring supporting device | |
| RU2456146C1 (en) | Method of producing complex combined axially symmetric welded structures | |
| CA1046589A (en) | Method for removing brittleness and stresses from welded steel pipes | |
| CN107695154B (en) | Method for improving high-temperature internal pressure forming qualification rate of aluminum alloy cylinder | |
| CN111687558A (en) | 300 MW-level heavy gas turbine nozzle hula seal welding restraining tool and using method | |
| CN108213756B (en) | Method for repairing cracks of welding seams of converter shell and flange on line | |
| CN220943879U (en) | Clamp for welding cone section cylinder of cap assembly in ship exhaust device | |
| CN104772551A (en) | Rubber film sealing coal gas cabinet bottom (top) plate welding method | |
| CN216370738U (en) | Welding deformation control device for cylindrical thin-wall part | |
| CN219805599U (en) | Deformation preventing device for girth welding |