RU2737681C1 - Method for measuring density of heat flow - Google Patents
Method for measuring density of heat flow Download PDFInfo
- Publication number
- RU2737681C1 RU2737681C1 RU2020108595A RU2020108595A RU2737681C1 RU 2737681 C1 RU2737681 C1 RU 2737681C1 RU 2020108595 A RU2020108595 A RU 2020108595A RU 2020108595 A RU2020108595 A RU 2020108595A RU 2737681 C1 RU2737681 C1 RU 2737681C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sensitive element
- time
- thermoelectrode
- edge
- heat
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K17/00—Measuring quantity of heat
- G01K17/06—Measuring quantity of heat conveyed by flowing media, e.g. in heating systems e.g. the quantity of heat in a transporting medium, delivered to or consumed in an expenditure device
- G01K17/08—Measuring quantity of heat conveyed by flowing media, e.g. in heating systems e.g. the quantity of heat in a transporting medium, delivered to or consumed in an expenditure device based upon measurement of temperature difference or of a temperature
- G01K17/20—Measuring quantity of heat conveyed by flowing media, e.g. in heating systems e.g. the quantity of heat in a transporting medium, delivered to or consumed in an expenditure device based upon measurement of temperature difference or of a temperature across a radiating surface, combined with ascertainment of the heat transmission coefficient
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к измерению количества тепла по сечению излучающей поверхности в сочетании с измерением коэффициента теплопередачи, и может быть использовано для оценки плотности теплового потока или контроля инфракрасного излучения от разогретых объектов, например, при пожаре или различных технологических процессах.The invention relates to the field of measuring technology, in particular to measuring the amount of heat over the cross section of the emitting surface in combination with measuring the heat transfer coefficient, and can be used to assess the heat flux density or control infrared radiation from heated objects, for example, during a fire or various technological processes.
Из уровня техники известны различные способы оценки высокоинтенсивного теплового излучения, основанные на использовании радиометров. Анализ научных публикаций показал, что в научных исследованиях при измерении плотности высокоинтенсивных тепловых потоков применяются, в основном, способы, основанные на схеме датчика Гардона. Например, патент CN203745106U «Датчик теплового потока с жидкостным охлаждением», Китайская Народная Республика, заявка № CN 201320830684; заявл. 16.12.2013, опубл. 30.07.2014. В известном способе для измерения плотности теплового потока используется определение дифференциальной термопарой разности температур на чувствительном элементе, которая возникает в результате охлаждения водой его периферии и нагрева центральной части под действием теплового излучения.Various methods for evaluating high-intensity thermal radiation based on the use of radiometers are known in the art. The analysis of scientific publications showed that in scientific research, when measuring the density of high-intensity heat fluxes, methods based on the Gardon sensor circuit are mainly used. For example, patent CN203745106U "Liquid-cooled heat flow sensor", People's Republic of China, application No. CN 201320830684; declared 12/16/2013, publ. 07/30/2014. In the known method for measuring the heat flux density, a differential thermocouple is used to determine the temperature difference across the sensitive element, which occurs as a result of water cooling its periphery and heating the central part under the action of thermal radiation.
Недостатком данного способа является сложность эксплуатации датчика, ограничения применения по температуре и давлению среды. Скорость измерения ограничена скоростью установления стационарного теплового режима в чувствительном элементе. Также погрешность измерений увеличивается при изменении температуры самого датчика.The disadvantage of this method is the complexity of the sensor operation, limitation of the use of temperature and pressure of the medium. The measurement speed is limited by the speed of establishing a stationary thermal regime in the sensitive element. Also, the measurement error increases when the temperature of the sensor itself changes.
Известно авторское свидетельство SU800714A1 МПК G01K17/20, опубликовано 30.01.1981, авторы А.Л. Гуревич, И.Е. Спектор, Е.Г. Капцов. Для осуществления известного способа измеряют температурный перепад между центром приемной площадки и периферийной частью тепловоспринимающего элемента. Температурный перепад измеряется дифференциальной термопарой, образуемой тепловоспринимающим элементом, теплоотводом и токовыводами. Способ позволяет повысить чувствительность и точность измерений с сохранением механической прочности.Known copyright certificate SU800714A1 IPC G01K17 / 20, published on January 30, 1981, authors A.L. Gurevich, I.E. Spector, E.G. Kaptsov. To implement the known method, the temperature difference between the center of the receiving area and the peripheral part of the heat-receiving element is measured. The temperature difference is measured by a differential thermocouple formed by the heat-sensing element, heat sink and current leads. The method allows to increase the sensitivity and accuracy of measurements while maintaining mechanical strength.
Недостатком известного способа является необходимость установления стационарного теплового режима в тепловоспринимающем элементе, что снижает скорость измерения. Также отсутствие защиты теплоотвода от воздействия среды повышает погрешность измерений при исследовании лучистых тепловых потоков в условиях нагретой атмосферы, например, при пожаре. Невозможность учета температуры датчика повышает погрешность при длительных измерениях из-за влияния нагретых частей устройства на тепловоспринимающий элемент. Также, точность измерений снижает ненулевая термоэлектродвижущая сила (ТЭДС) между теплоотводом и токовыводом, возникающая из-за невозможности подбора абсолютно одинаковых материалов для этих элементов.The disadvantage of this method is the need to establish a stationary thermal regime in the heat-sensing element, which reduces the measurement speed. Also, the lack of protection of the heat sink from the effects of the environment increases the measurement error when studying radiant heat fluxes in a heated atmosphere, for example, in a fire. The inability to take into account the temperature of the sensor increases the error during long-term measurements due to the influence of the heated parts of the device on the heat-sensing element. Also, the measurement accuracy is reduced by a nonzero thermoelectromotive force (TEMF) between the heat sink and the current output, which arises due to the impossibility of selecting exactly the same materials for these elements.
Наиболее близким к заявленному способу является способ определения плотности падающего теплового потока с использованием радиометра, основанном на схеме датчика Гардона («Датчик теплового потока с круглой фольгой»: патент CN202393503U, Китайская Народная Республика, заявка № CN 201120496844; заявл. 01.12.2011, опубл. 22.08.2012). Указанный датчик включает чувствительный элемент из фольги, первый термоэлектрод термопары, второй термоэлектрод термопары, третий термоэлектрод термопары, теплоотвод. Причем чувствительный элемент приварен к теплоотводу, первый термоэлектрод приварен к центру чувствительного элемента из фольги, второй и третий термоэлектроды приварены к краю чувствительного элемента у теплоотвода (или третий также приварен в центре, в зависимости от исполнения устройства). Материалы устройства подобраны таким образом, что первый термоэлектрод, чувствительный элемент и второй термоэлектрод образуют дифференциальную термопару, по показаниям которых можно судить о плотности падающего теплового потока, а второй и третий (или первый и третий) термоэлектроды образуют термопару, определяющую температуру края (центра) чувствительного элемента для учета температурной зависимости показаний датчика. Этот способ является ближайшим к заявленному. Согласно описанному способу плотность теплового потока, падающего на датчик теплового потока можно найти из выраженияClosest to the claimed method is a method for determining the density of the incident heat flux using a radiometer based on the Gardon sensor circuit ("Heat flux sensor with a round foil": patent CN202393503U, People's Republic of China, application No. CN 201120496844; application 01.12.2011, publ. . 22.08.2012). The specified sensor includes a sensitive foil element, a first thermocouple thermoelectrode, a second thermocouple thermocouple, a third thermocouple thermocouple, a heat sink. Moreover, the sensing element is welded to the heat sink, the first thermoelectrode is welded to the center of the foil sensing element, the second and third thermoelectrodes are welded to the edge of the sensing element at the heat sink (or the third is also welded in the center, depending on the design of the device). The materials of the device are selected in such a way that the first thermoelectrode, the sensitive element and the second thermoelectrode form a differential thermocouple, according to the readings of which one can judge the density of the incident heat flux, and the second and third (or first and third) thermocouples form a thermocouple that determines the temperature of the edge (center) a sensitive element to take into account the temperature dependence of the sensor readings. This method is the closest to the one stated. According to the described method, the density of the heat flux incident on the heat flux sensor can be found from the expression
где: Е - ТЭДС между первым и вторым термоэлектродами дифференциальной термопары, В; q - плотность теплового потока, падающего на чувствительный элемент из фольги, Вт; k - калибровочный коэффициент, α - коэффициент теплопроводности материала фольги, Вт/(м⋅К); β - коэффициент температурной зависимости; Т0 - температура, определяемая термопарой, образованной втором и третьим термоэлектродами (или первым и третьим), °С.where: E - TEMF between the first and second thermoelectrodes of the differential thermocouple, V; q is the density of the heat flux falling on the sensitive foil element, W; k — calibration factor, α — thermal conductivity coefficient of the foil material, W / (m⋅K); β is the coefficient of temperature dependence; T 0 is the temperature determined by the thermocouple formed by the second and third thermoelectrodes (or the first and third), ° C.
Данный способ принят за прототип.This method is taken as a prototype.
Недостатком известного способа, принятого за прототип, является небольшая скорость измерения, вызванная необходимостью установления стационарного теплового режима в чувствительном элементе. Формула (1) применима в случае установления ТЭДС между первым и вторым термоэлектродами дифференциальной термопары при достижении постоянного перепада температур между центром и периферией чувствительного элемента. В случае, когда скорость изменения плотности теплового потока выше скорости установления стационарного теплового режима в чувствительном элементе, применение формулы (1) дает большую погрешность измерений.The disadvantage of the known method, taken as a prototype, is the low speed of measurement, caused by the need to establish a stationary thermal regime in the sensitive element. Formula (1) is applicable in the case of establishing a TEMF between the first and second thermoelectrodes of a differential thermocouple when a constant temperature difference between the center and the periphery of the sensitive element is reached. In the case when the rate of change in the heat flux density is higher than the rate of establishment of a stationary thermal regime in the sensitive element, the use of formula (1) gives a large measurement error.
Техническая проблема заключается в необходимости создания способа измерения плотности теплового потока, который был бы лишен недостатков аналогов, известных на настоящий момент из уровня техники, а именно обеспечивающего высокую точность и скорость измерений.The technical problem lies in the need to create a method for measuring the heat flux density, which would be devoid of the disadvantages of analogs known at the moment from the prior art, namely, providing high accuracy and speed of measurements.
Технический результат, который достигается при использовании заявленного способа, состоит в сокращении времени измерений и повышении точности результатов измерений.The technical result, which is achieved when using the claimed method, consists in reducing the measurement time and increasing the accuracy of the measurement results.
Технический результат достигается за счет того, что в заявленном способе измерения плотности теплового потока q, включающего фиксацию изменения во времени перепада температур на круглом чувствительном элементе из фольги, возникающего между центром и краем закрепленного по периметру на теплоотводе чувствительного элемента, посредством дифференциальной термопары, образованной первым термоэлектродом, приваренным к центру чувствительного элемента, самим чувствительным элементом и вторым термоэлектродом, приваренным к краю чувствительного элемента у теплоотвода, подключенной к анализирующему электронному блоку и дополнительную фиксацию изменения во времени температуры края чувствительного элемента посредством термопары образованной вторым и дополнительным третьим термоэлектродом, закрепленным в точке крепления второго термоэлектрода и определяют плотность теплового потока по формуле:The technical result is achieved due to the fact that in the claimed method for measuring the density of the heat flux q, including fixing the change in time of the temperature difference on the round sensitive foil element, arising between the center and the edge of the sensitive element fixed along the perimeter on the heat sink, by means of a differential thermocouple formed by the first thermoelectrode welded to the center of the sensing element, the sensing element itself and the second thermoelectrode welded to the edge of the sensing element near the heat sink, connected to the analyzing electronic unit and additional fixation of the time variation of the temperature of the sensing element edge by means of a thermocouple formed by the second and additional third thermoelectrode fixed at the point fastening the second thermoelectrode and determine the heat flux density by the formula:
где: q - плотность теплового потока, Вт/м2; Т - постоянная времени, характеризующая инерционность звена, с; k(t) - коэффициент передачи, характеризующий свойства в статическом режиме, Вт/м2⋅В; t - температура на краю чувствительного элемента, К; ΔЕ(τ) - функция ТЭДС от времени, определяемая анализирующим электронным блоком, В; τ - время, с; τ0 - момент времени, в который производится измерение, с.where: q is the heat flow density, W / m 2 ; T is the time constant characterizing the inertia of the link, s; k (t) - transfer coefficient characterizing properties in a static mode, W / m 2 ⋅V; t is the temperature at the edge of the sensitive element, K; ΔЕ (τ) - function of TEMF versus time, determined by the analyzing electronic unit, V; τ - time, s; τ 0 - the moment of time at which the measurement is made, s.
Краткое описание чертежейBrief Description of Drawings
На фиг.1 приведена принципиальная схема датчика, с помощью которого реализуется заявленный способ, где: 1 - чувствительный элемент; 2 - массивное основание; 3-5 - термоэлектроды; 6 - тепловая изоляция; 7 - анализирующий электронный блок.Figure 1 shows a schematic diagram of the sensor, which implements the claimed method, where: 1 - a sensitive element; 2 - massive base; 3-5 - thermoelectrodes; 6 - thermal insulation; 7 - analyzing electronic unit.
На фиг.2 представлены графические зависимости ТЭДС дифференциальной термопары (ТЭДС ΔЕ) от времени τ, где: 1, 2 и 3 - графики изменения ТЭДС при различных плотностях теплового потока; 1', 2' и 3' - соответствующие расчетные значения.Figure 2 shows graphical dependences of the TEMF of a differential thermocouple (TEMF ΔE) on time τ, where: 1, 2 and 3 are graphs of changes in TEMF at different heat flux densities; 1 ', 2' and 3 'are the corresponding calculated values.
На фиг.3 представлены результаты измерения переменного теплового потока, где: 1 - падающий на датчик тепловой поток; 2 - необработанный сигнал с датчика; 3 - результат обработки данных заявленным способом.Figure 3 shows the results of measuring the variable heat flux, where: 1 - falling on the sensor heat flux; 2 - raw signal from the sensor; 3 - the result of data processing by the claimed method.
В соответствии с заявляемым способом применен датчик теплового потока, конструкция которого включает чувствительный элемент 1 из фольги в виде диска, закрепленного на массивном основании 2, прикрепленные к центру и краю чувствительного элемента термоэлектроды 3 и 4, дополнительный термоэлектрод 5, тепловую изоляцию 6, анализирующий электронный блок 7. Чувствительный элемент 1 и термоэлектроды 3 и 4 изготовлены из разных металлов (например, никель и константан), таким образом образуется дифференциальная термопара константан-никель-константан, ТЭДС которой прямо пропорциональна перепаду температур между центром и краем чувствительного элемента. Дополнительный термоэлектрод 5 изготовлен из положительного по отношению к константану металла (например, меди) и закреплен в точке крепления краевого термоэлектрода 4, образуя спай термопары. Таким образом ТЭДС получившейся термопары медь-константан прямо пропорциональна температуре края чувствительного элемента. Все составляющие датчика теплового потока подобраны таким образом, что чувствительный элемент при воздействии на него теплового потока ведет себя как апериодическое звено первого порядка. Термоэлектроды 3, 4, 5 подключены к анализирующему электронному блоку 7, позволяющему отслеживать сигналы и производить вычисления на основании измеренных данных в режиме реального времени. Наличие изоляции и отсутствие жидкостного охлаждения позволяет проводить измерения в условиях повышенной температуры и давления окружающей среды.In accordance with the claimed method, a heat flux sensor is used, the design of which includes a
Для получения постоянной времени Т, характеризующей инерционность датчика и коэффициента передачи k(t), характеризующего свойства в статическом режиме проводят серию градуировочных опытов. Датчик, подключенный к электронному блоку 7 устанавливают напротив источника теплового потока и закрывают непрозрачной шторкой. После начала измерений шторку быстро убирают и продолжают измерения длительное время. Испытания повторяют при нескольких различных уровнях теплового потока. В результате испытаний получают следующие зависимости:To obtain the time constant T, characterizing the inertia of the sensor and the transfer coefficient k (t), characterizing the properties in the static mode, a series of calibration experiments is carried out. The sensor connected to the
ΔЕ(τ) - зависимость ТЭДС дифференциальной термопары от времени;ΔЕ (τ) - time dependence of the thermocouple TEMF of the differential thermocouple;
k(t) - зависимость коэффициента передачи от температуры края чувствительного элемента.k (t) - dependence of the transmission coefficient on the temperature of the edge of the sensitive element.
По полученным данным были построены графические зависимости 1, 2, 3 ТЭДС ΔЕ от времени τ (фиг.2), которые были аппроксимированы функцией видаBased on the data obtained, graphical dependences of 1, 2, 3 TEMF ΔE on time τ were plotted (Fig. 2), which were approximated by a function of the form
где: q - плотность теплового потока, Вт/м2; Т - постоянная времени, характеризующая инерционность звена, с; k(t) - коэффициент передачи, характеризующий свойства в статическом режиме, Вт/м2⋅В; t - температура на краю чувствительного элемента, К; ΔЕ(τ) - функция ТЭДС от времени, определяемая анализирующим электронным блоком, В; τ - время, с.where: q is the heat flow density, W / m 2 ; T is the time constant characterizing the inertia of the link, s; k (t) - transfer coefficient characterizing properties in a static mode, W / m 2 ⋅V; t is the temperature at the edge of the sensitive element, K; ΔЕ (τ) - function of TEMF versus time, determined by the analyzing electronic unit, V; τ - time, s.
Аппроксимирование полученных эмпирических данных функцией вида (3) имеет достоверность 0,97, поскольку все составляющие конструкции подобраны таким образом, чтобы датчик теплового потока являлся инерционным звеном первого порядка. Параметры k(t) и Т определяются для конкретного датчика.The approximation of the obtained empirical data by a function of the form (3) has a reliability of 0.97, since all components of the structure are selected in such a way that the heat flow sensor is a first-order inertial link. The parameters k (t) and T are determined for a specific sensor.
Для определения плотности потока падающего на диск чувствительного элемента до наступления стационарного режима в диске необходимо воспользоваться свойством касательной к кривой разгона апериодического звена первого порядка заключенной между произвольной точкой на кривой с абсциссой τ0 и точкой с абсциссой τ0+Т. Ордината точки ограничивающей касательную справа будет равна значению установившегося выходного сигнала ΔЕ. Таким образом, для определения установившегося выходного сигнала ΔЕ в произвольной точке кривой разгона можно воспользоваться выражением:To determine the flux density of the sensing element falling on the disk before the onset of a stationary mode in the disk, it is necessary to use the property of the tangent to the acceleration curve of the first-order aperiodic link between an arbitrary point on the curve with an abscissa τ 0 and a point with an abscissa τ 0 + T. The ordinate of the point bounding the tangent to the right will be equal to the value of the steady-state output signal ΔE. Thus, to determine the steady-state output signal ΔE at an arbitrary point of the acceleration curve, you can use the expression:
По выражению (4) определены значения АЕ для этих кривых на всем диапазоне измерений (кривые 1', 2', 3'). Также на фиг.2 представлена пятипроцентные окрестности установившихся значений для каждой из кривых 1-3.By expression (4), the AE values for these curves were determined over the entire measurement range (curves 1 ', 2', 3 '). Also in figure 2 presents a five percent neighborhood of the steady-state values for each of curves 1-3.
Из графических данных видно, что сигнал на датчике попадает в пятипроцентную окрестность установившегося режима не ранее чем через 0,8 с после начала измерений. Однако, кривые 1'-3' попадают в эту же окрестность не позже 0,1 с после начала измерений. Наибольшая ошибка в прогнозировании величины ΔЕ в первые моменты измерений обусловлена несовершенством механизма подъема шторки и синхронизированным с ним началом измерений. Угловой коэффициент касательных на начальных участках кривых ΔЕ(τ) (1, 2, 3 на фиг.2) растет, что равнозначно увеличению теплового потока на этом же временном участке. Подобное поведение может быть обусловлено недостаточной скоростью подъема шторки, при которой датчик успевает отреагировать на частичный поток из не полностью открытой печи.It can be seen from the graphical data that the signal on the sensor enters the 5% vicinity of the steady state not earlier than 0.8 s after the start of measurements. However, curves 1'-3 'fall into the same vicinity no later than 0.1 s after the start of measurements. The largest error in predicting the value of ΔE in the first moments of measurements is due to the imperfection of the shutter lifting mechanism and the start of measurements synchronized with it. The slope of the tangents in the initial sections of the curves ΔE (τ) (1, 2, 3 in Fig. 2) increases, which is equivalent to an increase in the heat flow in the same time section. This behavior may be due to the insufficient lifting speed of the shutter, at which the sensor has time to respond to a partial flow from an incompletely open oven.
Для определения плотности теплового потока необходимо воспользоваться выражением (2), которое определяет плотность теплового потока q в зависимости от температуры края чувствительного элемента t и ТЭДС дифференциальной термопары ΔЕ(τ). Анализирующий электронный блок имеет встроенное программное обеспечение, позволяющее в режиме реального времени производить расчеты по зависимости (2) после внесения в его память полученных значений k(t) и Т.To determine the density of the heat flux, it is necessary to use the expression (2), which determines the density of the heat flux q depending on the temperature of the edge of the sensitive element t and the thermopile of the differential thermocouple ΔE (τ). The analyzing electronic unit has built-in software that allows real-time calculations according to dependence (2) after entering the obtained values of k (t) and T into its memory.
Таким образом, экспериментально установлено, что определение плотности теплового потока, падающего на чувствительный элемент датчика Гардона, возможно значительно раньше установления стационарного теплового режима в чувствительном элементе, что сокращает время измерений.Thus, it was experimentally established that the determination of the density of the heat flux incident on the sensitive element of the Gardon sensor is possible much earlier than the establishment of a stationary thermal regime in the sensitive element, which reduces the measurement time.
Для оценки точности заявленного способа на датчик подавался переменный тепловой поток. Анализирующий электронный блок непрерывно считывал сигнал с датчика, в режиме реального времени обрабатывал его и записывал результаты во внутреннюю память. Данные, полученные в результате эксперимента, представлены на фиг.3. Форма падающего на датчик сигнала соответствует линии 1, необработанный сигнал с датчика - линии 2, данные, полученные заявленный способом представлены линией 3 на фиг.3. По полученным данным видно, что погрешность определения плотности теплового потока известным способом в среднем в 2,7 раза больше погрешности заявленного способа. Таким образом, экспериментально установлено, что заявленный способ позволяет повысить точность результатов измерений и является промышленно применимым.To assess the accuracy of the claimed method, a variable heat flux was supplied to the sensor. The analyzing electronic unit continuously read the signal from the sensor, processed it in real time and recorded the results into the internal memory. The data obtained from the experiment are presented in Fig. 3. The shape of the signal incident on the sensor corresponds to
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020108595A RU2737681C1 (en) | 2020-02-26 | 2020-02-26 | Method for measuring density of heat flow |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020108595A RU2737681C1 (en) | 2020-02-26 | 2020-02-26 | Method for measuring density of heat flow |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2737681C1 true RU2737681C1 (en) | 2020-12-02 |
Family
ID=73792575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020108595A RU2737681C1 (en) | 2020-02-26 | 2020-02-26 | Method for measuring density of heat flow |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2737681C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115452180A (en) * | 2022-09-23 | 2022-12-09 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | High-enthalpy airflow recovery temperature measuring method and measuring device |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN202393503U (en) * | 2011-12-01 | 2012-08-22 | 北京遥测技术研究所 | Round foil heat flux sensor |
| CN103033291A (en) * | 2012-12-11 | 2013-04-10 | 北京遥测技术研究所 | Circular-foil thermopile heat-flow sensor |
| CN104913862A (en) * | 2015-05-22 | 2015-09-16 | 清华大学 | Convective heat flow measuring method based on circular foil heat flow meter |
-
2020
- 2020-02-26 RU RU2020108595A patent/RU2737681C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN202393503U (en) * | 2011-12-01 | 2012-08-22 | 北京遥测技术研究所 | Round foil heat flux sensor |
| CN103033291A (en) * | 2012-12-11 | 2013-04-10 | 北京遥测技术研究所 | Circular-foil thermopile heat-flow sensor |
| CN104913862A (en) * | 2015-05-22 | 2015-09-16 | 清华大学 | Convective heat flow measuring method based on circular foil heat flow meter |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ШАРКОВ А.В., КОРАБЛЕВ В.А., НЕКРАСОВ А.С. "ПРИБОР ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ВЫСОКОИНТЕНСИВНЫХ РАДИАЦИОНЫХ ПОТОКОВ", Ж-Л "ПРИРОДНЫЕ И ТЕХНОГЕННЫЕ РИСКИ", НОМЕР 3(7), 2013, с.23-29. ШАРКОВ А.В., КОРАБЛЕВ В.А., НЕКРАСОВ А.С. "ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ ТЕПЛОМЕРА ТОНКОГО ДИСКА", Ж-Л "ПРИРОДНЫЕ И ТЕХНОГЕННЫЕ РИСКИ", НОМЕР 3(23), 2017, с.30-33. ШАРКОВ А.В., КОРАБЛЕВ В.А., НЕКРАСОВ А.С. и др. "ИЗМЕРЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ ВЫСОКОЙ ПЛОТНОСТИ С ПОМОЩЬЮ АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ УСТАНОВКИ", Ж-Л "ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА", НОМЕР 1, 2016, с.46-48. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115452180A (en) * | 2022-09-23 | 2022-12-09 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | High-enthalpy airflow recovery temperature measuring method and measuring device |
| CN115452180B (en) * | 2022-09-23 | 2024-03-29 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | High-enthalpy airflow recovery temperature measurement method and measurement device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9787913B1 (en) | Methods and systems for measurement and estimation of normalized contrast in infrared thermography | |
| CZ302194B6 (en) | Infrared transient thermography method for determining wall thickness of an object and system for making the same | |
| JP2016501376A (en) | Sample inspection method and system using thermography | |
| RU2737681C1 (en) | Method for measuring density of heat flow | |
| Manohar et al. | Determination of defect depth and size using virtual heat sources in pulsed infrared thermography | |
| CN109997032B (en) | Thermal conductivity measuring device, thermal conductivity measuring method, and vacuum degree evaluating device | |
| Cannas et al. | Modeling of active infrared thermography for defect detection in concrete structures | |
| Michalski et al. | Comparison of two surface temperature measurement using thermocouples and infrared camera | |
| RU2617725C1 (en) | Method for determining emissivity of hard materials and device for its implementation | |
| Ray et al. | A study of the heat transfer mechanisms in horizontal flame propagation | |
| Vega et al. | Partitioning measurements of convective and radiative heat flux | |
| Koshti | Normalized Temperature Contrast Processing in Infrared Flash Thermography | |
| Shi et al. | Effect on the spectral emissivity of SPHC steel by surface oxidization | |
| RU2224245C2 (en) | Method of determination of thermophysical characteristics of materials | |
| JP4761547B2 (en) | Measurement method of thermal constant using laser flash method | |
| Longo | A steady-state apparatus to measure the thermal conductivity of solids | |
| Zhou et al. | Traceable dynamic calibration for high temperature sensors using CO2 laser | |
| JP7363989B2 (en) | Measuring device, measuring method, and program | |
| Grine et al. | Identification models for transient heat transfer on a flat plate | |
| Zhu et al. | Measurement of thermal energy coupling to metallic materials in millisecond laser based on optical diffraction | |
| TWI393868B (en) | Device and method for emissivity measurement | |
| Shepard et al. | Flash duration and timing effects in thermographic NDT | |
| RU2149389C1 (en) | Method of nondestructive test of thermophysical characteristics of materials | |
| RU2607671C1 (en) | Method of integral radiating ability measuring using micro furnace (versions) | |
| RU2597937C1 (en) | Method of measuring integral radiating ability by direct laser heating (options) |