RU2731194C2 - Способ и устройство для защиты максимальной подъемной силы воздушного судна - Google Patents

Способ и устройство для защиты максимальной подъемной силы воздушного судна Download PDF

Info

Publication number
RU2731194C2
RU2731194C2 RU2016144351A RU2016144351A RU2731194C2 RU 2731194 C2 RU2731194 C2 RU 2731194C2 RU 2016144351 A RU2016144351 A RU 2016144351A RU 2016144351 A RU2016144351 A RU 2016144351A RU 2731194 C2 RU2731194 C2 RU 2731194C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
aircraft
processor
dynamic pressure
load parameter
parameter related
Prior art date
Application number
RU2016144351A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016144351A3 (ru
RU2016144351A (ru
Inventor
СОЗА Сержиу Луиш Миранда ДЕ
Original Assignee
Эмбраер С.А.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эмбраер С.А. filed Critical Эмбраер С.А.
Publication of RU2016144351A publication Critical patent/RU2016144351A/ru
Publication of RU2016144351A3 publication Critical patent/RU2016144351A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2731194C2 publication Critical patent/RU2731194C2/ru

Links

Images

Classifications

    • GPHYSICS
    • G05CONTROLLING; REGULATING
    • G05DSYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D1/00Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots
    • G05D1/0055Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots with safety arrangements
    • G05D1/0066Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots with safety arrangements for limitation of acceleration or stress
    • GPHYSICS
    • G05CONTROLLING; REGULATING
    • G05DSYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D1/00Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots
    • G05D1/08Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw
    • G05D1/0808Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw specially adapted for aircraft
    • G05D1/0816Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw specially adapted for aircraft to ensure stability
    • G05D1/0833Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw specially adapted for aircraft to ensure stability using limited authority control
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B64AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
    • B64CAEROPLANES; HELICOPTERS
    • B64C13/00Control systems or transmitting systems for actuating flying-control surfaces, lift-increasing flaps, air brakes, or spoilers
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B64AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
    • B64CAEROPLANES; HELICOPTERS
    • B64C13/00Control systems or transmitting systems for actuating flying-control surfaces, lift-increasing flaps, air brakes, or spoilers
    • B64C13/02Initiating means
    • B64C13/16Initiating means actuated automatically, e.g. responsive to gust detectors
    • B64C13/18Initiating means actuated automatically, e.g. responsive to gust detectors using automatic pilot
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B64AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
    • B64DEQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
    • B64D43/00Arrangements or adaptations of instruments
    • B64D43/02Arrangements or adaptations of instruments for indicating aircraft speed or stalling conditions
    • GPHYSICS
    • G05CONTROLLING; REGULATING
    • G05DSYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D1/00Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots
    • GPHYSICS
    • G06COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06FELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Radar, Positioning & Navigation (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Computer Security & Cryptography (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Traffic Control Systems (AREA)
  • Aerodynamic Tests, Hydrodynamic Tests, Wind Tunnels, And Water Tanks (AREA)
  • Regulating Braking Force (AREA)
  • Tires In General (AREA)
  • Feedback Control In General (AREA)

Abstract

Группа изобретений относится к системе, способу автоматической защиты полета и способу защиты параметра конструкции воздушного судна. Система содержит датчик динамического давления, процессор, поверхность управления для выполнения ограничения коэффициента подъемной силы крыла. Для защиты параметра конструкции воздушного судна используют максимально допустимые значения угла атаки в зависимости от динамического давления. Для автоматической защиты полета определяют или получают динамическое давление или скорость воздушного судна, с помощью процессора на основании динамического давления производят автоматическое ограничение коэффициента подъемной силы крыла. Обеспечивается автоматическое управление подъемной силой крыла для управления полетом. 2 н. и 17 з.п. ф-лы, 13 ил.

Description

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ
[0001] Отсутствует
Положение о федеральном финансировании исследования или проекта
[0002] Отсутствует
Область техники, к которой относится изобретение
[0003] Технология, описанная в данном документе, относится к методологии защиты управления полетом для воздушного судна. В частности, описанные в данном документе примерные технологии ограничивают коэффициент подъемной силы крыла в зависимости от динамического давления (или скорости) для создания ограничения максимальной подъемной силы, производимой крылом.
Уровень техники и сущность изобретения
[0004] В документе USP 8,214,089 (который включен сюда путем ссылки), принадлежащем одному и тому же правообладателю, раскрыта система управления полетом, которая приводит в движение поверхности управления, такие как рули высоты, по команде пилота, суммированной с автоматической командой. Система управления полетом контролирует ряд параметров полета, таких как угол атаки (AOA), для определения того, эксплуатируется ли летательный аппарат в допустимом диапазоне. Система управления полетом включает в себя автоматические защиты посредством автоматических команд в случае, если летательный аппарат приближается к зоне своих предельных значений.
[0005] Хотя технологии, раскрытые в данном патенте, являются весьма полезными, дальнейшие улучшения являются возможными и желательными.
Краткое описание чертежей
[0006] Приведенное ниже подробное описание примерных неограничивающих иллюстративных вариантов осуществления следует рассматривать совместно с чертежами, на которых:
[0007] на фиг.1 показано примерное неограничивающее типичное ограничение коэффициента нагрузки в зависимости от массы воздушного судна;
[0008] на фиг.2 показаны примерные неограничивающие схемы для реализации ограничения коэффициента нагрузки;
[0009] на фиг.3(a) и 3(b) показаны примерные изменения коэффициента нагрузки в зависимости от воздушной скорости и коэффициента подъемной силы;
[0010] на фиг.4 показано типичное изменение максимального коэффициента подъемной силы в зависимости от числа Маха для воздушного судна в крейсерской конфигурации;
[0011] на фиг.5 показано типичное изменение максимального коэффициента подъемной силы в зависимости от эквивалентной воздушной скорости для воздушного судна в крейсерской конфигурации для различных высот полета;
[0012] на фиг.6 показан примерный график при аэродинамических и прочностных ограничениях для подъемной силы, создаваемой крылом;
[0013] на фиг.7 показана примерная неограничивающая реализация на основе традиционной защиты от сваливания;
[0014] на фиг.7(a) показаны примерные области приведения в действие защит Lmax и от сваливания;
[0015] на фиг.8 показаны примерные результаты зависимости максимального коэффициента нагрузки от массы воздушного судна, полученные с помощью данной методологии;
[0016] на фиг.9(a) и 9(b) показано влияние ошибок угла атаки на оценки CL;
[0017] на фиг.10 показан примерный летательный аппарат;
[0018] на фиг.11 показана упрощенная схема примерной иллюстративной неограничивающей системы управления полетом, иллюстрирующая базовую архитектуру системы;
[0019] на фиг.12 показан схематичный чертеж примерного иллюстративного неограничивающего программного обеспечения, которое подвергает обработке функцию примерной системы управления полетом, показывая то, как команда пилота преобразуется в команду на руль высоты в зависимости от логического модуля, который обеспечивает это; и
[0020] на фиг.13 показана схема, которая детализирует примерный иллюстративный неограничивающий логический модуль.
Подробное описание изобретения
[0021] Примерная неограничивающая методология и устройство модифицируют традиционную защиту по диапазону угла атаки (AOA), который раскрыт в документе USP 8,214,089, для выполнения дополнительной защиты конструкции, такой как защита максимальной подъемной силы.
[0022] В примерных неограничивающих вариантах осуществления построены таблицы AOA_max в зависимости от ряда параметров, которые содержат в себе динамическое давление. Динамическое давление можно вычислить, используя различные комбинации параметров, например: Qdyn (динамическое давление), KCAS (индикаторная воздушная скорость в узлах), KEAS (фактическая воздушная скорость в узлах), число Маха и высота.
[0023] При определении рабочего диапазона режимов грузового воздушного судна часто используется ограничение максимального коэффициента нагрузки в зависимости от массы воздушного судна для того, чтобы оптимизировать летно-технические характеристики воздушного судна для различных задач полета. Фиг.1 схематично иллюстрирует массу гипотетического воздушного судна и определенный диапазон центровок (cg), связанный с максимальным коэффициентом нагрузки воздушного судна. Обычно ограничение коэффициента нагрузки в зависимости от массы предназначено для осуществления выбора между маневренностью воздушного судна и допустимой нагрузкой, при этом всегда соблюдая прочностные ограничения для воздушного судна. Обычно это условие выполняется в том случае, когда не превышена заданная величина подъемной силы, создаваемой крылом. То есть произведение массы на коэффициент нагрузки остается постоянным, как показано на фиг.1.
[0024] Обычный процесс ограничения коэффициента нагрузки основан на использовании блоков оценки массы. Как показано на фиг.2, оценку (10) массы можно использовать по меньшей мере двумя способами:
[0025] 1. Воздушное судно с электродистанционной системой управления (FBW) (с обратной связью): компьютер управления полетом реализует закон (12) управления, который ограничивает имеющийся максимальный коэффициент нагрузки с учетом массы.
[0026] 2. Традиционное воздушное судно (без обратной связи): система информирует пилота (14) о допустимом коэффициенте нагрузки. После этого пилот отвечает за маневрирование воздушного судна без превышения предельных значений, о которых он проинформирован.
[0027] Оба подхода приводят к ограниченному коэффициенту нагрузки 14, в связи с чем воздушное судно всегда эксплуатируется в пределах ограничения по коэффициенту нагрузки, который определяет диапазон E массы и центровки (фиг.1).
[0028] Однако, конкретная схема (фиг.2), использующая оценку массы, в большой степени зависит от точности используемого блока 10 оценки массы.
[0029] Из уровня техники известен расчет массы путем оценки коэффициента подъемной силы CL (который интерполируется с использованием аэродинамической базы данных воздушного судна) на основании условий полета в соответствии с уравнениями 1 и 2, приведенными ниже:
CL=f(альфа, закрылок, число Маха, руль высоты, положение стабилизатора) (уравнение 1)
Расчетная масса=Qdyn*S*CL/(nz*g), (уравнение 2)
где:
Qdyn - динамическое давление;
S - контрольная зона крыла воздушного судна;
nz - коэффициент продольной нагрузки воздушного судна;
g - сила тяжести.
[0030] В процессе оценки может возникнуть проблема из-за недостоверности данных в аэродинамической базе данных и погрешностей измерений угла атаки. Блоки 10 оценки массы, используемые в гражданских воздушного судах, могут иметь ошибки восприятия порядка 10%. При применении этой технологии к транспортным самолетам схема становится более сложной, когда необходимо выполнять задачи, чувствительные к изменению нагрузки, такие как сбрасывание грузов или пожаротушение.
[0031] Было бы желательным преодолеть трудности в оценке массы воздушного судна за счет выполнения альтернативного способа выработки коэффициента ограничения нагрузки, который показан на фиг.1, который не зависит от блоков оценки массы. Однако процесс оценки точной массы является дорогостоящим и сложным. Таким образом, простая реализация не позволяет достичь уровней точности, необходимых для обеспечения адекватной защиты конструкции.
[0032] Примерная неограничивающая технология, описанная в данном документе, представляет собой функциональные возможности, которые ограничивают максимальную подъемную силу, которую может создавать воздушное судно. Эти функциональные возможности ограничивают максимальный коэффициент нагрузки, достигаемый воздушным судном, в зависимости от массы (без необходимости в ее оценке), соблюдая максимальную подъемную силу, для которой рассчитана конструкция крыла. Функциональные возможности также позволяют добавить другие функции для более эффективного уменьшения нагрузок, так как управляемый параметр представляет более точно явления, для которых рассчитаны конструкции.
[0033] Настоящая методология применима, например, в случаях, где прочностное ограничение в основном обусловлено максимальной подъемной силой, создаваемой крылом воздушного судна. Примерные неограничивающие способы и устройство, описанные в данном документе, ограничивают коэффициент подъемной силы крыла в зависимости от динамического давления (или скорости) для создания ограничения для максимальной подъемной силы, производимой крылом.
[0034] На фиг.3 показано, для заданной массы, примерное изменение коэффициента нагрузки в зависимости от воздушной скорости (или динамического давления). График, представленный на фиг.3(a), показывает, что для постоянного коэффициента подъемной силы крыла, подъемная сила (и, следовательно, коэффициент нагрузки) изменяется по квадратичному закону в зависимости от воздушной скорости. График 3(b) демонстрирует, что можно выработать ограничение CL (поз.50) для того, чтобы ограничить максимальную подъемную силу, создаваемую крылом (поз.52), заданным значением.
[0035] На фиг.4 показано типичное изменение максимального коэффициента подъемной силы крыла в крейсерской конфигурации в зависимости от числа Маха (безразмерная величина, представляющая собой отношение скорости потока за пределами границы к местной скорости звука). При увеличении числа Маха максимальный коэффициент подъемной силы остается постоянным до тех пор, пока воздушное судно остается в дозвуковом режиме (по существу число Маха ниже 0,3) и затем начинает уменьшаться с увеличением числа Маха.
[0036] Влияние числа Маха на максимальный коэффициент подъемной силы можно также наблюдать на фиг.5, на которой показаны такие же данные кривой, как и на фиг.4, при построении зависимости CL от эквивалентной воздушной скорости для различных высот. На фиг.5 по горизонтальной оси отложена воздушная скорость (эквивалентная воздушная скорость в узлах или "KEAS"). В показанном примере нанесенная на график воздушная скорость изменяется от 50 узлов (92,6 км/час) до 350 узлов (648,2 км/час). Различные кривые CL представляют собой различные эшелоны полета (FL), то есть конкретное барометрическое давление, выраженное в виде номинальной высоты в сотнях футов. Таким образом, кривая 70 представляет FL=10, кривая 68 представляет FL=100, кривая 66 представляет FL=200, кривая 64 представляет FL=300, и кривая 62 представляет FL=400. Как видно из этого графика, максимальный коэффициент подъемной силы CL уменьшается при увеличении воздушной скорости и также уменьшается при уменьшении давления воздуха.
[0037] При традиционной защите по углу атаки контрольные максимальные значения, разрешенные законом управления, вычисляются на основании конфигурации воздушного судна (такой как отклонение закрылков/ предкрылков, положение шасси и т.д.) и ряда параметров, которые относятся к условиям полета (таких как число Маха, условия обледенения и т.д.). Как конфигурация, так и параметры условий полета выбираются на основании значимости для явлений аэродинамического сваливания.
[0038] В одном примерном неограничивающем варианте осуществления ограничение коэффициента подъемной силы можно реализовать путем защиты по углу атаки, где контрольные максимальные значения, используемые функциональными возможностями, дополнительно ограничиваются параметрами, которые относятся к динамическому давлению, такими как эквивалентная воздушная скорость, индикаторная воздушная скорость, динамическое давление и другие комбинации.
[0039] В общем, раскрытый вариант осуществления системы защиты можно реализовать для ограничения других параметров нагрузки, относящихся к расчету прочности, таких как подъемная сила крыла и изгибающий момент крыла. Кроме того, другие соответствующие параметры, такие как масса топлива в крыльях, можно использовать для повышения летно-технических характеристик системы. Масса топлива в крыльях, в частности, имеет отношение в случае, если изгибающий момент крыла представляет собой параметр, который подлежит ограничению.
[0040] На фиг.6 накладывает поверх кривых из фиг.5 дополнительную область, которая будет защищена по подъемной силе, исходя из аэродинамических (сваливания) и прочностных ограничений для подъемной силы, создаваемой примерным крылом. Максимальное значение угла атаки, используемое в законе управления защитой по углу атаки, должно быть меньшим из этих двух ограничений. Другими словами, автоматическая система управления согласно примерным неограничивающим реализациям может управлять углом атаки, который будет меньше значения, необходимого для защиты по углу атаки, и значения, необходимого для защиты максимальной подъемной силы.
[0041] Конструкция одной примерной неограничивающей реализации методологии является аналогичной защите от сваливания. Различие состоит в использовании любой комбинации параметров, которая позволяет вычислить динамическое давление условия полета для того, чтобы обеспечить защиту максимальной подъемной силы (Lmax).
[0042] На фиг.7 показан пример, где защита Lmax реализована путем добавления индикаторной воздушной скорости в таблице максимальных значений Угла атаки (AOA). Как показано на фиг.7, типичная традиционная защита по AOA базируется на зависимости конфигурации воздушного судна (такой как отклонение закрылков/ предкрылков, положение шасси и т.д.) и ряда параметров, которые относятся к условиям полета (таких как число Маха, условие обледенения и т.д.). В показанном примере дополнительный коэффициент KCAS (индикаторная воздушная скорость в узлах) вводится для того, чтобы обеспечить защиту максимальной подъемной силы. Путем реализации ограничения угла атаки в зависимости от эквивалентной воздушной скорости в законе управления можно достичь результатов, показанных на фиг.7(a) и 8.
[0043] На фиг.7(a) более подробно показаны примерные области действия защиты от сваливания и защиты Lmax на основании повышенной защиты по AOA, которая учитывает максимальную подъемную силу. В этом примере определена Lmax, и максимальный коэффициент Nz нагрузки автоматически устанавливается в зависимости от массы воздушного судна (то есть выполняется равенство Nz=L/W). На фиг.8 показаны примерные результаты максимального коэффициента Nz нагрузки в зависимости от массы воздушного судна (в килограммах).
[0044] Таким образом, примерные неограничивающие варианты осуществления используют блок оценки массы, который позволяет оценить CL в различных условиях полета. В результате этого блок оценки массы подвержен ошибкам аэродинамической базы данных во всех этих условиях. Таким образом, защита Lmax зависит от точности базы данных в меньшем диапазоне и может быть откалибрована с помощью данных летных испытаний. Пример: построение зависимости границы альфа (AOA) от KEAS (эквивалентной воздушной скорости) путем выполнения разворотов с разгоном, тем самым охватывая скорость, представляющую интерес, для трех различных высот.
[0045] В некоторых примерных неограничивающих вариантах осуществления защита Lmax подвержена ошибкам в показаниях альфа в условиях высокого значения альфа, где относительная ошибка становится ниже. Кроме того, наклон кривой подъемной силы обычно уменьшается при высоком угле атаки; это уменьшается, что также способствует снижению влияния ошибок в показаниях альфа. Процесс, выполняемый блоком оценки массы, должен иметь дело с условиями, где угол атаки является маленьким, что делает показания датчика альфа относительно большими. Эти эффекты можно увидеть, например, на фиг.9, на которой показано, как повышенный угол атаки может уменьшить наклон кривой максимальной подъемной силы для данного Δα (изменения угла атаки).
[0046] Примерная неограничивающая реализация
[0047] Примерные иллюстративные неограничивающие реализации, описанные в данном документе, относятся к системам, устройствам и способам, которые подлежат применению в летательном аппарате, оснащенным управлением по тангажу, таким как рули высоты и инцептор пилота, такой как боковая ручка управления или штурвальная колонка. На фиг.10 показано примерное иллюстративное воздушное судно. Самолет имеет набор крыльев 113, оснащенных интерцепторами 112 и закрылками 116, которые управляют подъемной силой крыла. Интерцепторы 112 помогают изменять подъемную силу, лобовое сопротивление и крен крыла, и закрылки 116 помогают изменять подъемную силу и лобовое сопротивление крыла. Хвост самолета также оснащен горизонтальным стабилизатором 117, снабженным рулем высоты 115, который управляет ориентацией по тангажу воздушного судна в полете.
[0048] На фиг.11 показана примерная иллюстративная неограничивающая система управления полетом. Эта примерная система управления полетом принимает входные сигналы положения из команды (p) инцептора 202 пилота. Термин "инцептор пилота" включает в себя множество устройств, используемых в авиационной промышленности для обеспечения взаимодействия с летчиком, например, штурвальные колонки, миниатюрные штурвальные колонки, ручки управления, боковые ручки управления и т.п.
[0049] Кроме того, примерная иллюстративная неограничивающая система принимает сигналы от датчиков 218, 219, 220, 221, 222. В этой примерной реализации датчики обеспечивают: угол атаки (α), скорость изменения угла атаки (
Figure 00000001
), воздушную скорость (u), скорость изменения воздушной скорости (
Figure 00000002
), положение закрылка (δF), положение шасси (δG), положение по тангажу (θ), скорость изменения тангажа (q), высоту над поверхностью земли (
Figure 00000003
), признак обнаружения обледенения (
Figure 00000004
), положение сектора газа двигателя (
Figure 00000005
), число Маха (Mach) и высоту над уровнем моря (h), также возможны и другие датчики. Например, барометрическое давление воздуха можно измерить с помощью приемника воздушного давления или другого датчика, предназначенного для определения динамического давления воздуха, как описано выше.
[0050] Согласно этой примерной реализации информация поступает через средство передачи многочисленных данных, например, по шине 205. Все данные, то есть команды пилота и датчики, посылаются в процессор 204, который выполнен с возможностью вычисления выходного сигнала, основываясь, например, на программируемом коде. Процессор 204 выполнен с возможностью вычислять, например, команду на руль высоты на основании принятых входных данных. Эта команда отправляется в механизм для приведения в действие поверхности 207 управления полетом с целью управления или ограничения подъемной силы. В результате, поверхности управления разворачиваются в соответствии с командой, вычисленной процессором 204.
[0051] На фиг.12 показаны основные блоки примерного иллюстративного неограничивающего программного обеспечения, которые осуществляют функцию обработки в системе управления полетом. Блок 305 команд пилота представляет положение инцептора пилота, которое отправляется непосредственно на поверхность управления, которая управляет подъемной силой. Как описано выше, закон управления в примерной неограничивающей реализации ограничивает коэффициент подъемной силы крыла в зависимости от динамического давления (или скорости) для создания ограничения для максимальной подъемной силы, производимой крылом.
[0052] В примерной иллюстративной неограничивающей реализации команда с инцептора пилота преобразуется в команду альфа (α) и/или команду угла (θ) тангажа в случае, когда защиты являются активными. Зависимость между переменной, которая подлежит управлению (α или θ), и командой пилота изображена в виде формирования командного сигнала 308. Выходной сигнал формирования командного сигнала (
Figure 00000006
) используется в качестве опорного для манипулирования рулями высоты, чтобы отслеживать переменные α или θ. Когда пилот перемещает инцептор до упора (то есть до механического предела инцептора), формирование командного сигнала производит максимум α или θ для того, чтобы не дать возможности воздушному судну превысить максимально допустимое значение α или θ для текущей конфигурации воздушного судна.
[0053] Закон управления рассчитывается с использованием положений по тангажу динамики 307 воздушного судна, которые подаются обратно в систему, действующую по закону управления с обратной связью. Воздушная скорость (u), скорость изменения тангажа (q), угол тангажа (θ) и угол атаки (α) умножаются на коэффициенты усиления, обозначенные как 301, 302, 303, 304, соответственно. Команда упреждения производится на основании коэффициента 309 усиления упреждения, умноженного на опорное значение, выработанное с помощью выходного сигнала 308 формирования команды.
[0054] Ошибка (
Figure 00000007
) вычисляется в виде разности между опорным значением и углом атаки или углом тангажа. Угол атаки используется в случае, когда задействованы защиты от сваливания, малой скорости и/или бафтинга. Угол (
Figure 00000008
) тангажа используется в случае, когда задействована защита от высокого пространственного положения. Интеграл ошибки (
Figure 00000009
) умножается на интегральный коэффициент усиления для того, чтобы получить интегральную команду.
[0055] Значения коэффициентов усиления зависят от того, какая защита является активной. Например, когда активной является защита от малой скорости, коэффициент 303 усиления угла тангажа и коэффициент 301 усиления для истинной воздушной скорости увеличиваются по сравнению с коэффициентом 303 усиления для угла тангажа и коэффициентом 301 усиления для истинной воздушной скорости, которые используется в функции защиты от сваливания. Кроме того, коэффициенты усиления планируются в соответствии с числом Маха и высотой над уровнем моря во время полета воздушного судна, когда задействована защита.
[0056] Фиг.13 иллюстрирует обработку данных согласно одной примерной иллюстративной реализации, которая обеспечивает правильное взаимодействие и переключение коэффициентов усиления примерного варианта системы управления полетом в соответствии с условиями полета.
[0057] Хотя изобретение было описано в связи с тем, что в настоящее время рассматривается как наиболее практичные и предпочтительные варианты осуществления, следует понимать, что изобретение не ограничивается раскрытыми вариантами осуществления, а напротив, предназначено для охвата различных модификаций и эквивалентных компоновок, включенных в сущность и объем прилагаемой формулы изобретения.

Claims (25)

1. Система автоматической защиты полета, содержащая:
датчик, выполненный с возможностью обеспечения определения или получения динамического давления и/или скорости воздушного судна;
процессор, соединенный с датчиком, причем процессор выполнен с возможностью ограничения коэффициента подъемной силы крыла в зависимости от динамического давления и/или скорости воздушного судна для того, чтобы создать ограничение для параметра нагрузки, относящегося к расчету прочности воздушного судна; и
по меньшей мере одну поверхность управления воздушного судна, соединенную с процессором, причем упомянутая по меньшей мере одна поверхность управления воздушного судна управляет воздушным судном в соответствии с ограничением по параметру нагрузки, относящемуся к расчету прочности воздушного судна, посредством ввода сигналов положения из инцептора пилота.
2. Система по п.1, в которой параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, представляет собой максимальную подъемную силу, создаваемую крылом воздушного судна.
3. Система по п.1, в которой параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, представляет собой максимальный изгибающий момент, создаваемый крылом воздушного судна.
4. Система по п.1, в которой процессор ограничивает параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, на основании эквивалентной воздушной скорости.
5. Система по п.1, в которой процессор ограничивает параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, на основании индикаторной воздушной скорости.
6. Система по п.1, в которой процессор ограничивает параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, на основании массы топлива в крыльях.
7. Система по п.1, в которой процессор ограничивает параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, на основании числа Маха и барометрической высоты.
8. Система по п.1, в которой процессор ограничивает параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, на основании барометрической высоты.
9. Система по п.1, в которой процессор принудительно ограничивает параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, на основании коэффициента подъемной силы и воздушной скорости.
10. Система по п.1, в которой процессор принудительно устанавливает защиту по максимальной подъемной силе на основании автоматически установленного коэффициента нагрузки в зависимости от массы воздушного судна.
11. Система по п.1, в которой процессор выполнен с возможностью уменьшения чувствительности к ошибкам угла атаки.
12. Система по п.1, в которой процессор хранит таблицы управления углами атаки, которые также зависят от динамического давления или комбинации параметров, которые позволяют вычислить динамическое давление.
13. Способ автоматической защиты полета для воздушного судна, содержащий этапы, на которых:
определяют или получают динамическое давление и/или скорость воздушного судна;
используют процессор для автоматического ограничения коэффициента подъемной силы крыла в зависимости от определенного или полученного динамического давления и/или скорости воздушного судна для создания ограничения для параметра нагрузки, относящегося к расчету прочности воздушного судна;
причем процессор осуществляет автоматическое управление по меньшей мере одной поверхностью управления воздушного судна в соответствии с ограничением по параметру нагрузки посредством ввода сигналов положения из инцептора пилота.
14. Способ по п.13, в котором параметр нагрузки, относящийся к расчету прочности, выбирается из группы, состоящей из: (a) максимальной подъемной силы, создаваемой крылом воздушного судна, и (b) максимального изгибающего момента, создаваемого крылом воздушного судна, и ограничивается на основании по меньшей мере одного из: (c) эквивалентной воздушной скорости, (d) индикаторной воздушной скорости, (e) массы топлива в крыльях, (f) числа Маха и (g) барометрической высоты.
15. Способ по п.13, дополнительно включающий в себя этап, на котором посредством процессора принудительно устанавливают область защиты на основании коэффициента подъемной силы и воздушной скорости.
16. Способ по п.13, дополнительно включающий в себя этап, на котором посредством процессора принудительно устанавливают защиту по максимальной подъемной силе на основании автоматически установленного коэффициента нагрузки в зависимости от массы воздушного судна.
17. Способ по п.13, дополнительно включающий в себя этап, на котором посредством процессора уменьшают чувствительность к ошибкам угла атаки.
18. Способ по п.13, дополнительно включающий в себя этап, на котором сохраняют таблицы управления углами атаки, которые также зависят от динамического давления или комбинации параметров, которые позволяют вычислить динамическое давление.
19. Способ по п.13, в котором процессор использует максимально допустимые значения угла атаки в зависимости от динамического давления или комбинации параметров, которые позволяют вычислить динамическое давление.
RU2016144351A 2015-11-12 2016-11-11 Способ и устройство для защиты максимальной подъемной силы воздушного судна RU2731194C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/939,465 2015-11-12
US14/939,465 US10261518B2 (en) 2015-11-12 2015-11-12 Method and apparatus for protecting aircraft maximum lift capability

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016144351A RU2016144351A (ru) 2018-05-11
RU2016144351A3 RU2016144351A3 (ru) 2020-02-11
RU2731194C2 true RU2731194C2 (ru) 2020-08-31

Family

ID=57321167

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016144351A RU2731194C2 (ru) 2015-11-12 2016-11-11 Способ и устройство для защиты максимальной подъемной силы воздушного судна

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10261518B2 (ru)
EP (1) EP3168143B1 (ru)
CN (1) CN107065899B (ru)
BR (1) BR102016026519B1 (ru)
RU (1) RU2731194C2 (ru)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9845146B2 (en) * 2015-10-23 2017-12-19 The Boeing Company Zoom climb prevention system for enhanced performance
US10228692B2 (en) 2017-03-27 2019-03-12 Gulfstream Aerospace Corporation Aircraft flight envelope protection and recovery autopilot
FR3074141B1 (fr) * 2017-11-27 2019-12-20 Airbus Operations Procede et systeme d'estimation de la position de volets d'un aeronef
CN109117584B (zh) * 2018-09-05 2023-01-13 四川腾盾科技有限公司 一种低速飞机突风载荷系数计算方法及设备
US11029706B2 (en) * 2018-12-07 2021-06-08 The Boeing Company Flight control system for determining a fault based on error between a measured and an estimated angle of attack
US11066189B2 (en) * 2018-12-07 2021-07-20 The Boeing Company Flight control system for determining estimated dynamic pressure based on lift and drag coefficients
CN111338364B (zh) * 2019-11-21 2021-09-21 浙江大学 快速响应的高超声速飞行器轨迹优化高精度控制器
US11841713B2 (en) * 2020-01-07 2023-12-12 Gulfstream Aerospace Corporation Controllers and aircraft with takeoff stall protection system
CN113443149A (zh) * 2021-09-02 2021-09-28 中国商用飞机有限责任公司 飞行器失速保护方法和系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4027839A (en) * 1976-03-30 1977-06-07 General Electric Company High angle of attack aircraft control system utilizing a pseudo acceleration signal for control purposes
RU81337U1 (ru) * 2008-11-05 2009-03-10 ОАО "Ульяновское конструкторское бюро приборостроения" (ОАО "УКБП") Устройство для формирования сигнала предупреждения о достижении предельной скорости полета вертолета
US8214089B2 (en) * 2007-09-04 2012-07-03 Embraer - Empresa Brasileira De Aeronautica S.A. Stall, buffeting, low speed and high attitude protection system
US8606437B2 (en) * 2011-11-28 2013-12-10 Embraer S.A. Flight control system mode and method providing aircraft speed control through the usage of momentary on-off control
US8761970B2 (en) * 2008-10-21 2014-06-24 The Boeing Company Alternative method to determine the air mass state of an aircraft and to validate and augment the primary method

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3691356A (en) * 1970-12-10 1972-09-12 Sperry Rand Corp Speed command and throttle control system for aircraft
US4590475A (en) * 1983-10-24 1986-05-20 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Stall avoidance system for aircraft
US4899284A (en) * 1984-09-27 1990-02-06 The Boeing Company Wing lift/drag optimizing system
EP2146263B1 (en) * 2003-11-03 2019-05-08 The Boeing Company Aircraft multi-axis modal suppression system
JP4100515B2 (ja) * 2004-09-17 2008-06-11 独立行政法人 宇宙航空研究開発機構 高空域対応型の広速度域飛行速度ベクトル計測プローブと計測システム
US20070063099A1 (en) * 2005-09-20 2007-03-22 Mobodyne Corporation Buoyancy-assisted air vehicle and system and method thereof
US8024079B2 (en) * 2008-05-20 2011-09-20 The Boeing Company Wing-body load alleviation for aircraft
US8442701B2 (en) * 2008-10-02 2013-05-14 The Boeing Company Dynamic roll angle stall protection for an aircraft
US9058040B2 (en) * 2009-02-27 2015-06-16 The Boeing Company Automatic pilot pitch angle compensation
US20140109603A1 (en) * 2011-12-29 2014-04-24 Embraer S.A. Integrated environmental control systems and methods for controlling environmental temperature of an enclosed space
FR3010696B1 (fr) * 2013-09-13 2015-10-09 Airbus Operations Sas Procede et systeme de commande de vol d'un aeronef.
BR102013032347B1 (pt) * 2013-12-16 2023-03-07 Yaborã Indústria Aeronáutica S.A. Fixação de trem de pouso de aeronave e aeronave
US9878776B2 (en) * 2014-05-15 2018-01-30 The Boeing Company System and method for optimizing horizontal tail loads
CN104898694B (zh) * 2015-05-13 2019-02-19 深圳一电航空技术有限公司 飞行器控制方法及飞行器

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4027839A (en) * 1976-03-30 1977-06-07 General Electric Company High angle of attack aircraft control system utilizing a pseudo acceleration signal for control purposes
US8214089B2 (en) * 2007-09-04 2012-07-03 Embraer - Empresa Brasileira De Aeronautica S.A. Stall, buffeting, low speed and high attitude protection system
US8761970B2 (en) * 2008-10-21 2014-06-24 The Boeing Company Alternative method to determine the air mass state of an aircraft and to validate and augment the primary method
RU81337U1 (ru) * 2008-11-05 2009-03-10 ОАО "Ульяновское конструкторское бюро приборостроения" (ОАО "УКБП") Устройство для формирования сигнала предупреждения о достижении предельной скорости полета вертолета
US8606437B2 (en) * 2011-11-28 2013-12-10 Embraer S.A. Flight control system mode and method providing aircraft speed control through the usage of momentary on-off control

Also Published As

Publication number Publication date
EP3168143A1 (en) 2017-05-17
BR102016026519B1 (pt) 2022-02-22
CN107065899A (zh) 2017-08-18
EP3168143B1 (en) 2021-09-08
BR102016026519A2 (pt) 2017-08-01
RU2016144351A3 (ru) 2020-02-11
US10261518B2 (en) 2019-04-16
CN107065899B (zh) 2022-02-25
US20170139425A1 (en) 2017-05-18
RU2016144351A (ru) 2018-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2731194C2 (ru) Способ и устройство для защиты максимальной подъемной силы воздушного судна
CA2784729C (en) Calculation and display of warning speed for thrust asymmetry control
US10006928B1 (en) Airspeed determination for aircraft
US8165733B2 (en) Stall, buffeting, low speed and high attitude protection system
JP7063731B2 (ja) 天候バッファモデルに基づいて航空機の対気速度を推定するためのシステム
US8761970B2 (en) Alternative method to determine the air mass state of an aircraft and to validate and augment the primary method
CN110799420B (zh) 用于控制起飞推力的系统和方法
Falkena et al. Investigation of practical flight envelope protection systems for small aircraft
EP2701976B1 (en) Modified thrust limit schedule for control of thrust asymmetry
CA2809951C (en) Stall management system
US8442701B2 (en) Dynamic roll angle stall protection for an aircraft
US6422517B1 (en) Aircraft tailstrike avoidance system
EP2500792B1 (en) Variable maximum commandable roll rate for directional control of an aircraft during engine-out rolling maneuver
US20100222944A1 (en) Automatic pilot pitch angle compensation
US9856032B2 (en) Method and device for controlling at least one actuator control system of an aircraft, associated computer program product and aircraft
US10006801B2 (en) Aircraft weight estimation
KR20180014815A (ko) 수직 비행 디스플레이 시스템 및 방법
US11299289B1 (en) Angle-of-attack determination for aircraft stall protection
EP3848289B1 (en) Controllers and aircraft with takeoff stall protection system
EP1727012A1 (en) Aircraft tailstrike avoidance system
Didenko et al. The specific features of FBW control laws of advanced regional jet
Henry et al. Flight tests of a direct lift control system during approach and landing